JP5402846B2

JP5402846B2 - 無方向性電磁鋼板の製造方法

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Publication number: JP5402846B2
Application number: JP2010138583A
Authority: JP
Inventors: 裕俊多田; 浩志藤村; 一郎田中; 裕義屋鋪; 繁夫岩本
Original assignee: Nippon Steel Corp
Current assignee: Nippon Steel Corp
Priority date: 2010-06-17
Filing date: 2010-06-17
Publication date: 2014-01-29
Anticipated expiration: 2030-06-17
Also published as: JP2012001772A

Description

本発明は、無方向性電磁鋼板の製造方法に関する。より詳しくは、本発明は、エアコンや冷蔵庫などのコンプレッサーモータ、電気自動車やハイブリッド自動車などの駆動モータや発電機などの高効率分割鉄心型モータの固定子（ステータ）鉄心に好適な、圧延方向の磁気特性が良好な無方向性電磁鋼板の製造方法に関する。

地球温暖化ガスを削減する必要性から、自動車、家電製品等の分野では消費エネルギーの少ない製品が開発されている。例えば、自動車分野においては、ガソリンエンジンとモータとを組み合わせたハイブリッド駆動自動車、モータ駆動の電気自動車等の低燃費自動車がある。また、家電製品分野においては、年間電気消費量の少ない高効率エアコン、冷蔵庫等がある。これらの共通した技術はモータであり、モータの高効率化が重要な技術となっている。

従来のモータでは固定子は一体打抜き型鉄心が採用されるケースが多く、このようなモータの鉄心材料としては異方性が小さく、全周方向の磁気特性が良好な無方向性電磁鋼板が求められてきた。
一方、近年では、固定子に巻き線設計の面で有利な分割鉄心が採用されるケースが増加しており、このようなモータの鉄心材料としては、圧延方向（以下、「Ｌ方向」ともいう。）の磁気特性が良好な無方向性電磁鋼板が求められている。

ところで、Ｌ方向の磁気特性が良好な電磁鋼板として方向性電磁鋼板がある。しかしながら、方向性電磁鋼板は圧延垂直方向（以下、「Ｃ方向」ともいう。）の磁気特性が極めて悪いため、Ｃ方向にも磁束が流れるモータ鉄心材料としては適していない。

そこで、特許文献１には、分割鉄心用の電磁鋼板であって、Ｌ方向の鉄損は方向性電磁鋼板と同等で、Ｃ方向の鉄損は方向性電磁鋼板よりも低い無方向性電磁鋼板に関する技術が開示されている。しかしながら、このような無方向性電磁鋼板を製造するためには高温長時間の２次再結晶焼鈍や脱炭焼鈍が可能な特殊な設備を要するため、著しく製造コストが嵩むという問題がある。

特開２００４−１０００２６号公報

本発明は、上記問題点に鑑みてなされたものであり、エアコンや冷蔵庫などのコンプレッサーモータ、電気自動車やハイブリッド自動車などの駆動モータや発電機などの高効率分割鉄心型モータの固定子（ステータ）鉄心に好適な、圧延方向の磁気特性が良好な無方向性電磁鋼板の製造方法を提供することを目的とする。

本発明らは上記課題を解決するために、Ｌ方向の磁気特性が特に優れるとともに、Ｌ方向およびＣ方向の平均磁気特性が良好である無方向性電磁鋼板を得るために鋭意検討を行った。その結果、無方向性電磁鋼板の製造工程において、第１冷間圧延工程、中間焼鈍工程、第２冷間圧延工程および仕上焼鈍工程を順に行い、第１冷間圧延工程および第２冷間圧延工程における圧下率ならびに中間焼鈍工程および仕上焼鈍工程における焼鈍条件を適正化することにより、Ｌ方向の磁気特性が特に優れるとともに、Ｌ方向およびＣ方向の平均磁気特性が良好である無方向性電磁鋼板を得られることが可能になることを新たに知見した。
本発明は上記新知見に基づいてなされたものであり、その要旨は以下のとおりである。

すなわち、本発明は、下記工程（Ａ）〜（Ｄ）を有することを特徴とする無方向性電磁鋼板の製造方法を提供する。
（Ａ）質量％で、Ｃ：０．００５％以下、Ｓｉ：１．０％以上４．０％以下、ｓｏｌ．Ａｌ：０．６％以上３．０％以下、Ｍｎ：０．１％以上３．０％以下、Ｐ：０．２％以下、Ｓ：０．００５％以下およびＮ：０．００５％以下を含有し、残部がＦｅおよび不純物からなるとともに、Ｓｉおよびｓｏｌ．Ａｌの合計含有量が４．５％未満である化学組成を有する熱延鋼板に４５％以上７５％以下の圧下率の冷間圧延を施す第１冷間圧延工程
（Ｂ）上記第１冷間圧延工程により得られた冷延鋼板に９００℃以上１１５０℃以下の温度域に１秒間以上１０分間以下保持する中間焼鈍を施す中間焼鈍工程
（Ｃ）上記中間焼鈍工程により得られた中間焼鈍鋼板に冷間圧延を施す第２冷間圧延工程であって、上記第１冷間圧延工程および上記第２冷間圧延工程における総圧下率が８３．０％以上９２％以下となるように、５０％以上８５％以下の圧下率の冷間圧延を施す第２冷間圧延工程
（Ｄ）上記第２冷間圧延工程により得られた冷延鋼板に９００℃以上１２００℃以下の温度域に保持する仕上焼鈍を施す仕上焼鈍工程

上記発明においては、上記化学組成が、上記Ｆｅの一部に代えて、Ｓｎ：０．１質量％以下およびＳｂ：０．１質量％以下からなる群から選択される１種または２種を含有していてもよい。無方向性電磁鋼板の集合組織を改善して磁気特性を向上させることができるからである。

また本発明においては、上記化学組成が、上記Ｆｅの一部に代えて、Ｃａ：０．０１質量％以下を含有していてもよい。結晶粒成長性を向上させて磁気特性を向上させることができるからである。

本発明においては、分割鉄心型モータのモータ効率の向上が期待できる。また、本発明においては、特殊な設備を要しないため、製造コスト面でも優れている。

実施例における第１冷間圧延工程および第２冷間圧延工程の圧下率と磁気特性との関係を示すグラフである。

以下、本発明の無方向性電磁鋼板の製造方法について詳細に説明する。

本発明の無方向性電磁鋼板の製造方法は、下記工程（Ａ）〜（Ｄ）を有することを特徴とするものである。
（Ａ）質量％で、Ｃ：０．００５％以下、Ｓｉ：１．０％以上４．０％以下、ｓｏｌ．Ａｌ：０．６％以上３．０％以下、Ｍｎ：０．１％以上３．０％以下、Ｐ：０．２％以下、Ｓ：０．００５％以下およびＮ：０．００５％以下を含有し、残部がＦｅおよび不純物からなるとともに、Ｓｉおよびｓｏｌ．Ａｌの合計含有量が４．５％未満である化学組成を有する熱延鋼板に４５％以上７５％以下の圧下率の冷間圧延を施す第１冷間圧延工程
（Ｂ）上記第１冷間圧延工程により得られた冷延鋼板に９００℃以上１１５０℃以下の温度域に１秒間以上１０分間以下保持する中間焼鈍を施す中間焼鈍工程
（Ｃ）上記中間焼鈍工程により得られた中間焼鈍鋼板に冷間圧延を施す第２冷間圧延工程であって、上記第１冷間圧延工程および上記第２冷間圧延工程における総圧下率が８３．０％以上９２％以下となるように、５０％以上８５％以下の圧下率の冷間圧延を施す第２冷間圧延工程
（Ｄ）上記第２冷間圧延工程により得られた冷延鋼板に９００℃以上１２００℃以下の温度域に保持する仕上焼鈍を施す仕上焼鈍工程

以下、本発明における無方向性電磁鋼板の化学組成および本発明の無方向性電磁鋼板の製造方法における各工程について説明する。

（化学組成）
まず、本発明における無方向性電磁鋼板の化学組成の限定理由について説明する。なお、各元素の含有量を示す「％」は、特に断りのない限り「質量％」を意味するものである。

Ｃは、不純物として含有され、磁気特性を劣化させる元素である。したがって、Ｃ含有量は０．００５％以下とする。好ましくは、０．００３％以下である。

Ｓｉは、鋼板の比抵抗を高めて鉄損を低減させるのに有効な元素である。したがって、Ｓｉ含有量は１．０％以上とする。一方、過剰に含有させると磁束密度が著しく低下する。したがって、Ｓｉ含有量は４．０％以下とする。好ましくは３．５％以下である。

Ａｌは、鋼板の比抵抗を高めて鉄損を低減させるのに有効な元素である。したがって、ｓｏｌ．Ａｌ含有量は０．６％以上とする。一方、過剰に含有させると磁束密度が著しく低下する。このため、ｓｏｌ．Ａｌ含有量は３．０％以下とする。好ましくは２．５％以下である。

ここで、ＳｉおよびＡｌは、固溶強化能が高いので、過剰に含有させると冷間圧延が困難になる。したがって、Ｓｉとｓｏｌ．Ａｌの合計含有量は４．５％未満とする。

Ｍｎは、鋼板の比抵抗を高めて鉄損を低減させるのに有効な元素である。したがって、Ｍｎ含有量は０．１％以上とする。一方、ＭｎはＳｉやＡｌに比べて合金コストが高いため、Ｍｎ含有量が多くなると経済的に不利となる。このため、Ｍｎ含有量は３．０％以下とする。好ましくは２．５％以下である。

Ｐは、一般に不純物として含有される元素であるが、無方向性電磁鋼板の集合組織を改善して磁気特性を向上させる作用を有するので、積極的に含有させてもよい。しかしながら、Ｐは固溶強化元素でもあるため、Ｐ含有量が過剰になると、鋼板が硬質化して冷間圧延が困難になる。このため、Ｐ含有量は０．２％以下とする。上記作用による効果をより確実に得るにはＰ含有量を０．０１５％以上とすることが好ましい。

Ｓは、不純物として含有され、鋼中のＭｎと結合して微細なＭｎＳを形成し、焼鈍時の結晶粒の成長を阻害し、無方向性電磁鋼板の磁気特性を劣化させる。このため、Ｓ含有量は０．００５％以下とする。好ましくは０．００３％以下である。

Ｎは、不純物として含有され、Ａｌと結合して微細なＡｌＮを形成し、焼鈍時の結晶粒の成長を阻害し、磁気特性を劣化させる。このため、Ｎ含有量を０．００５％以下とする。好ましくは０．００３％以下である。

ＳｎおよびＳｂは、無方向性電磁鋼板の集合組織を改善して磁気特性を向上させる作用を有するので、含有させてもよい。しかしながら、過剰に含有させると却って磁気特性を劣化させる。このため、ＳｎおよびＳｂの含有量はそれぞれ０．１％以下とする。上記作用による効果をより確実に得るにはいずれかの元素を０．０１％以上含有させることが好ましい。

Ｃａは、介在物制御に有効な元素であり、適度に添加すると結晶粒成長性を向上させて磁気特性を向上させる作用を有する。しかしながら、過剰に含有させると上記作用による効果は飽和して徒にコストの増加を招く。したがって、Ｃａ含有量は０．０１％以下とする。上記作用による効果をより確実に得るにはＣａ含有量を０．０００３％以上とすることが好ましい。

（第１冷間圧延工程）
第１冷間圧延工程においては、上記化学組成を有する熱延鋼板に４５％以上７５％以下の圧下率の冷間圧延を施す。この際、第１冷間圧延工程および第２冷間圧延工程における総圧下率が８３．０％以上９２％以下となるようにする。
第１冷間圧延工程における圧下率が４５％未満もしくは７５％超であると、良好な磁気特性を得ることができない場合がある。したがって、第１冷間圧延工程における圧下率は４５％以上７５％以下とする。

冷間圧延時の鋼板温度、圧延ロール径など、冷間圧延の他の条件は特に限定されるものではなく、熱延鋼板の化学組成、目的とする鋼板の板厚などにより適宜選択するものとする。

熱延鋼板は、通常、熱間圧延の際に鋼板表面に生成したスケールを酸洗により除去してから冷間圧延に供される。

（中間焼鈍工程）
中間焼鈍工程においては、上記第１冷間圧延工程により得られた冷延鋼板に９００℃以上１１５０℃以下の温度域に１秒間以上１０分間以下保持する中間焼鈍を施す。
中間焼鈍工程における中間焼鈍温度が９００℃未満であったり、９００℃以上の温度域に保持する時間が１秒間未満であったりすると、良好な磁気特性を得ることができない場合がある。一方、中間焼鈍温度を１１５０℃超とするには特殊な設備が必要となり、９００℃以上の温度域に保持する時間を１０分間超としても効果が飽和してしまうので、いずれもコストの増加を招く。したがって、中間焼鈍工程は９００℃以上１１５０℃以下の温度域に１秒間以上１０分間以下保持するものとする。
中間焼鈍の他の条件は特に限定されるものではない。

（第２冷間圧延工程）
第２冷間圧延工程においては、上記中間焼鈍工程により得られた中間焼鈍鋼板に５０％以上８５％以下の圧下率の冷間圧延を施す。この際、第１冷間圧延工程および第２冷間圧延工程における総圧下率が８３．０％以上９２％以下となるようにする。

第２冷間圧延工程における圧下率が５０％未満または８５％超であると、良好な磁気特性を得ることができない場合がある。したがって、第２冷間圧延工程における圧下率は５０％以上８５％以下とする。

鉄損に関しては、エアコンや冷蔵庫などのコンプレッサーモータ、電気自動車やハイブリッド自動車などの駆動モータや発電機などの高効率分割鉄心型モータは高速回転域で使用される場合が多いので、高周波条件下における鉄損が低いことが求められる。第１冷間圧延工程および第２冷間圧延工程の総圧下率が８３．０％未満では、第１冷間圧延工程に供する熱延鋼板の板厚の下限が操業上の制約を受けることに起因して、第２冷間圧延工程後の板厚を十分に薄くすることが困難となり、鉄損が劣化する場合がある。また、第１冷間圧延工程および第２冷間圧延工程の総圧下率が９２％超では、冷間圧延の能率が低下してコストの増加を招く場合がある。したがって、第１冷間圧延工程および第２冷間圧延工程の総圧下率は８３．０％以上９２％以下とする。

冷間圧延時の鋼板温度、圧延ロール径など、冷間圧延の他の条件は特に限定されるものではなく、鋼板の化学組成、目的とする鋼板の板厚などにより適宜選択するものとする。

（仕上焼鈍工程）
仕上焼鈍工程においては、上記第２冷間圧延工程により得られた冷延鋼板に９００℃以上１２００℃以下の温度域に保持する仕上焼鈍を施す。
上述したように、エアコンや冷蔵庫などのコンプレッサーモータ、電気自動車やハイブリッド自動車などの駆動モータや発電機などの高効率分割鉄心型モータは高速回転域で使用される場合が多いので、高周波条件下における鉄損が低いことが求められるところ、結晶粒径が過大であっても過小であっても高周波条件での鉄損が劣化する。仕上焼鈍工程における仕上焼鈍温度が９００℃未満では、粒成長不足により良好な磁気特性が得られない場合がある。したがって、仕上焼鈍温度は９００℃以上とする。一方、仕上焼鈍温度が１２００℃超では、粒成長が過度に進行してしまい良好な磁気特性が得られない場合がある。したがって、仕上焼鈍温度は１２００℃以下とする。
９００℃以上１２００℃以下の温度域に保持する仕上焼鈍時間は特に規定せずともよいが、良好な磁気特性をより確実に得るには１秒間以上とすることが好ましい。一方、生産性の観点からは仕上焼鈍時間を１２０秒間以下とすることが好ましい。
仕上焼鈍の他の条件は特に限定されるものではない。

（熱間圧延工程）
上記第１冷間圧延工程に供する熱延鋼板は、上記化学組成を有する鋼塊または鋼片（以下、「スラブ」ともいう。）に熱間圧延を施すことにより得ることができる。

熱間圧延においては、上記化学組成を有する鋼を、連続鋳造法あるいは鋼塊を分塊圧延する方法など一般的な方法によりスラブとし、加熱炉に装入して熱間圧延を施す。この際、スラブ温度が高い場合には加熱炉に装入しないで熱間圧延を行ってもよい。
熱間圧延の各種条件は特に限定されるものではない。

（その他の工程）
上記仕上焼鈍工程後に、一般的な方法に従って、有機成分のみ、無機成分のみ、あるいは有機無機複合物からなる絶縁皮膜を鋼板表面に塗布するコーティング工程を行ってもよい。環境負荷軽減の観点から、クロムを含有しない絶縁皮膜を塗布しても構わない。また、コーティング工程は、加熱・加圧することにより接着能を発揮する絶縁コーティングを施す工程であってもよい。接着能を発揮するコーティング材料としては、アクリル樹脂、フェノール樹脂、エポキシ樹脂またはメラミン樹脂などを用いることができる。

本発明は、上記実施形態に限定されるものではない。上記実施形態は例示であり、本発明の特許請求の範囲に記載された技術的思想と実質的に同一な構成を有し、同様な作用効果を奏するものは、いかなるものであっても本発明の技術的範囲に包含される。

以下、実施例および比較例を例示して、本発明を具体的に説明する。

［実施例１］
Ｃ：０．００２％、Ｓｉ：２．９％、ｓｏｌ．Ａｌ：１．１％、Ｍｎ：０．２％、Ｐ：０．０１％、Ｓ：０．００１％，Ｎ：０．００２％を含有し、残部がＦｅおよび不純物からなる化学組成を有するスラブを熱間圧延によって２．１ｍｍの熱延鋼板とした後、酸洗を行った。まず、基準材として、酸洗鋼板に熱延板焼鈍を施して１回の冷間圧延工程により仕上板厚とした。また、別の酸洗鋼板について熱延板焼鈍を施さずに中間焼鈍を挟む第１冷間圧延工程および第２冷間圧延工程によって仕上板厚とした。このようにして得られた冷延鋼板に１１００℃で３０秒間保持する仕上焼鈍を施して無方向性電磁鋼板とした。

このようにして得られた無方向性電磁鋼板について、磁化力５０００Ａ／ｍで磁化した際のＬ方向の磁束密度Ｂ_５０Ｌと、Ｌ方向およびＣ方向の平均磁束密度Ｂ_{５０ａｖｅ}を測定し、これらを基準材と比較することで、それぞれの値の差分であるΔＢ_５０ＬとΔＢ_{５０ａｖｅ}を算出した。この結果を製造条件と併せて下記表１に示す。また、第１冷間圧延工程および第２冷間圧延工程の圧下率と磁気特性との関係を図１に示す。

Ｎｏ．３〜５は、第１冷間圧延工程および第２冷間圧延工程における圧下率が所定の範囲内であるため、Ｂ_５０ＬおよびＢ_{５０ａｖｅ}の双方が基準材よりも良好であった。しかも、ΔＢ_５０ＬがΔＢ_{５０ａｖｅ}よりも大きくなっていることから、特にＬ方向の磁気特性が向上していることが確認された。一方、Ｎｏ．６は第２冷間圧延工程における圧下率ならびに第１冷間圧延工程および第２冷間圧延工程の総圧下率が所定の範囲から外れているため、Ｎｏ．７は第１冷間圧延工程および第２冷間圧延工程における圧下率が所定の範囲から外れているため、Ｎｏ．８は第２冷間圧延工程における圧下率が所定の範囲から外れているため、Ｎｏ．９は第１冷間圧延工程における圧下率が所定の範囲から外れているため、Ｂ_{５０ａｖｅ}またはＢ_５０ＬおよびＢ_{５０ａｖｅ}が基準材よりも低下しており、磁気特性の向上が確認されなかった。

［実施例２］
下記表２に示す化学組成を有するスラブを熱間圧延によって板厚２．０ｍｍの熱延板とした後、酸洗を施した。これらの酸洗鋼板について、まず、基準材として、酸洗鋼板に１０００℃の温度で２０秒保持する熱延板焼鈍を施して１回の冷間圧延工程により０．３０ｍｍの板厚とした。また、別の酸洗鋼板について熱延板焼鈍を施さずに中間焼鈍を挟む第１冷間圧延工程および第２冷間圧延工程によって０．３０ｍｍの板厚とした。中間板厚は０．８ｍｍとし、中間焼鈍は１０００℃の温度で２０秒保持する条件で実施した。この場合、第１冷間圧延工程における圧下率は６０．０％、第２冷間圧延工程における圧下率は６２．５％、第１冷間圧延工程および第２冷間圧延工程における総圧下率は８５．０％であった。これらの冷延鋼板に１１００℃で３０秒間保持する仕上焼鈍を施して無方向性電磁鋼板とした。

このようにして得られた無方向性電磁鋼板について、磁化力５０００Ａ／ｍで磁化した際のＬ方向の磁束密度Ｂ_５０Ｌと、Ｌ方向およびＣ方向の平均磁束密度Ｂ_{５０ａｖｅ}を測定し、これらを基準材と比較することで、それぞれの値の差分であるΔＢ_５０ＬとΔＢ_{５０ａｖｅ}を算出した。この結果を製造条件と併せて下記表２に示す。

表２に示すように、化学組成が異なっても、無方向性電磁鋼板の製造工程を、第１冷間圧延工程、中間焼鈍工程、第２冷間圧延工程および仕上焼鈍工程からなるものとし、第１冷間圧延工程および第２冷間圧延工程における圧下率ならびに中間焼鈍工程および仕上焼鈍工程における焼鈍条件を適正化することにより、Ｌ方向の磁気特性とともに、Ｌ方向およびＣ方向の平均磁気特性を向上させることができ、特にＬ方向の磁気特性が向上していることが確認された。

［実施例３］
Ｃ：０．００２％、Ｓｉ：２．０％、ｓｏｌ．Ａｌ：２．０％、Ｍｎ：２．０％、Ｐ：０．０１％、Ｓ：０．００３％、Ｎ：０．００２％を含有し、残部がＦｅおよび不純物からなる化学組成を有するスラブを熱間圧延によって２．０ｍｍの熱延鋼板とした後、酸洗を行った。まず、基準材として、酸洗鋼板に熱延板焼鈍を施して１回の冷間圧延工程により仕上板厚とした。また、別の酸洗鋼板について熱延板焼鈍を施さないものおよび熱延板焼鈍を施したものについて中間焼鈍を挟む第１冷間圧延工程および第２冷間圧延工程によって仕上板厚とした。このようにして得られた冷延鋼板に１０５０℃で６０秒間保持する仕上焼鈍を施して無方向性電磁鋼板とした。

このようにして得られた無方向性電磁鋼板について、磁化力５０００Ａ／ｍで磁化した際のＬ方向の磁束密度Ｂ_５０Ｌと、Ｌ方向およびＣ方向の平均磁束密度Ｂ_{５０ａｖｅ}を測定し、これらを基準材と比較することで、それぞれの値の差分であるΔＢ_５０ＬとΔＢ_{５０ａｖｅ}を算出した。この結果を製造条件と併せて下記表３に示す。

Ｎｏ．１５に示すように、無方向性電磁鋼板の製造工程を、第１冷間圧延工程、中間焼鈍工程、第２冷間圧延工程および仕上焼鈍工程からなるものとし、第１冷間圧延工程および第２冷間圧延工程における圧下率ならびに中間焼鈍工程および仕上焼鈍工程における焼鈍条件を適正化することにより、Ｌ方向の磁気特性とともに、Ｌ方向およびＣ方向の平均磁気特性を向上させることができ、特にＬ方向の磁気特性が向上させることができることが確認された。

Claims

下記工程（Ａ）〜（Ｄ）を有し、熱延板焼鈍を施さないことを特徴とする無方向性電磁鋼板の製造方法：
（Ａ）質量％で、Ｃ：０．００５％以下、Ｓｉ：１．０％以上４．０％以下、ｓｏｌ．Ａｌ：０．６％以上３．０％以下、Ｍｎ：０．１％以上３．０％以下、Ｐ：０．０８％以下、Ｓ：０．００５％以下およびＮ：０．００５％以下を含有し、残部がＦｅおよび不純物からなるとともに、Ｓｉおよびｓｏｌ．Ａｌの合計含有量が４．５％未満である化学組成を有する熱延鋼板に４５％以上７５％以下の圧下率の冷間圧延を施す第１冷間圧延工程；
（Ｂ）前記第１冷間圧延工程により得られた冷延鋼板に９００℃以上１１５０℃以下の温度域に１秒間以上１０分間以下保持する中間焼鈍を施す中間焼鈍工程；
（Ｃ）前記中間焼鈍工程により得られた中間焼鈍鋼板に冷間圧延を施す第２冷間圧延工程であって、前記第１冷間圧延工程および前記第２冷間圧延工程における総圧下率が８３．０％以上９２％以下となるように、５０％以上６６．７％以下の圧下率の冷間圧延を施す第２冷間圧延工程；および
（Ｄ）前記第２冷間圧延工程により得られた冷延鋼板に９００℃以上１２００℃以下の温度域に保持する仕上焼鈍を施す仕上焼鈍工程。
前記化学組成が、前記Ｆｅの一部に代えて、Ｓｎ：０．１質量％以下およびＳｂ：０．１質量％以下からなる群から選択される１種または２種を含有することを特徴とする請求項１に記載の無方向性電磁鋼板の製造方法。
前記化学組成が、前記Ｆｅの一部に代えて、Ｃａ：０．０１質量％以下を含有することを特徴とする請求項１または請求項２に記載の無方向性電磁鋼板の製造方法。