JP5397508B2 - 工作機械の主軸本体旋回部用玉軸受 - Google Patents
工作機械の主軸本体旋回部用玉軸受 Download PDFInfo
- Publication number
- JP5397508B2 JP5397508B2 JP2012147485A JP2012147485A JP5397508B2 JP 5397508 B2 JP5397508 B2 JP 5397508B2 JP 2012147485 A JP2012147485 A JP 2012147485A JP 2012147485 A JP2012147485 A JP 2012147485A JP 5397508 B2 JP5397508 B2 JP 5397508B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- ball bearing
- spindle
- base
- bearing
- machine tool
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Images
Landscapes
- Rolling Contact Bearings (AREA)
Description
本発明は、フライス盤、旋盤、研削盤、ラップ盤に代表される工作機械において、旋削加工、研削加工，ラップ加工などを行う工作機械の主軸本体旋回部用玉軸受に関する。
フライス盤、旋盤、研削盤等の工作機械で主軸を旋回駆動する主軸旋回装置を組込の場合に、この主軸旋回装置の回転支持部に組込まれて使用される軸受には、被削材（ワーク）の加工精度（例えば、真円度、円筒度、内外径寸法精度）や加工面品位（例えば、加工面の光沢度、引き目など）、加工面粗さなどを良くするために、通常、以下の機能が要求される。
（１）高精度（高回転精度）
（２）高剛性
（３）低トルク、低発熱
特に、最近では、数値制御機能を有する工作機械（いわゆる、ＮＣ工作機械）が殆どを占めており、一台の工作機械で種々の加工条件をこなせるＮＣ旋盤やＮＣフライス盤、マシニングセンタなどのＮＣ工作機械の外に、ＮＣ旋盤にマシニングセンタの機能を付加した複合型ＮＣ工作機械も出現している。マシニングセンタや複合型ＮＣ工作機械のような多機能工作機械は、単能型の工作機械に比べて機械構成要素も多く、しかも一台の機械が必要とする床スペースや高さ方向のスペースが大きい。そのため、軸受などの構成要素には上述した（１）ないし（３）の機能を満たすことに加え、省スペース化がさらに要求される。
（１）高精度（高回転精度）
（２）高剛性
（３）低トルク、低発熱
特に、最近では、数値制御機能を有する工作機械（いわゆる、ＮＣ工作機械）が殆どを占めており、一台の工作機械で種々の加工条件をこなせるＮＣ旋盤やＮＣフライス盤、マシニングセンタなどのＮＣ工作機械の外に、ＮＣ旋盤にマシニングセンタの機能を付加した複合型ＮＣ工作機械も出現している。マシニングセンタや複合型ＮＣ工作機械のような多機能工作機械は、単能型の工作機械に比べて機械構成要素も多く、しかも一台の機械が必要とする床スペースや高さ方向のスペースが大きい。そのため、軸受などの構成要素には上述した（１）ないし（３）の機能を満たすことに加え、省スペース化がさらに要求される。
このような多機能工作機械では、工具を装着する主軸を旋回させることにより、多機能化を図ることが考えられており、このような工作機械の主軸旋回装置に使用される軸受としては、従来、以下のような形式のものが使用されている。
（１）クロスローラ軸受（図３１参照）
クロスローラ軸受は、図３１に示すように、内輪１と外輪２との間に円筒形の多数のころ３が転動自在に配設された構成を有しており、一つの軸受でラジアル荷重と両方向のアキシャル荷重、モーメント荷重を受けられ、また、省スペース化が可能である。
（１）クロスローラ軸受（図３１参照）
クロスローラ軸受は、図３１に示すように、内輪１と外輪２との間に円筒形の多数のころ３が転動自在に配設された構成を有しており、一つの軸受でラジアル荷重と両方向のアキシャル荷重、モーメント荷重を受けられ、また、省スペース化が可能である。
しかし、クロスローラ軸受は、転動体がころであり、軌道溝１ａ，２ａに対してころ３の転がり接触面が線接触しているので、トルクが大きく、しかも軸やハウジングに組込んだ際のわずかな変形により、線接触部分の接触状態が不安定となり、トルクむらが発生しやすい。また、工作機械の主軸旋回部用では、高精度化と高剛性化を図るために軸受に予圧をかけることが多いが、この場合、上記の変形によるトルクむらがさらに大きくなる。
（２）４点接触玉軸受（図３２参照）
４点接触玉軸受は、図３２に示すように、内輪４と外輪５との間に多数の玉６が転動自在に配設された構成を有しており、一つの軸受でラジアル荷重と両方向のアキシャル荷重、モーメント荷重を受けられ、また省スペース化が可能である。
（２）４点接触玉軸受（図３２参照）
４点接触玉軸受は、図３２に示すように、内輪４と外輪５との間に多数の玉６が転動自在に配設された構成を有しており、一つの軸受でラジアル荷重と両方向のアキシャル荷重、モーメント荷重を受けられ、また省スペース化が可能である。
４点接触玉軸受の場合、転動体が玉なので、純アキシャル荷重を受ける場合、又はラジアル荷重よりアキシャル荷重が優勢な場合、同寸法のクロスローラ軸受よりトルクが小さい一方で、アキシャル荷重に対してラジアル荷重が優勢な場合、又は純ラジアル荷重を受ける場合、各玉６は軌道溝４ａ，５ａと４点で接触するため玉６と各軌道溝４ａ，５ａとのスピン滑りが大きく、やはりトルクが大きい。また、クロスローラ軸受と同様に、工作機械の主軸旋回部用では、高精度化と高剛性化を図るために軸受に予圧をかけることが多いが、この場合、玉６が常に内外輪軌道溝４ａ，５ａと４点で接触するため、トルクがさらに増加してしまう。
（３）２列組合せ玉軸受（図３３参照）
２列組合せ玉軸受は、図３３に示すように、内輪７と外輪８との間に複数の玉９が転動可能に配設されたアンギュラ玉軸受等を２列に組合せた構成を有する。２列組合せ玉軸受の場合、それぞれの単列軸受において、玉９と内外輪７，８の軌道溝間は２点接触であるので、低トルク化は図れるものの、単列軸受の２倍の軸方向スペースが必要となり、コンパクト化の点でクロスローラ軸受や４点接触玉軸受に劣る。
（３）２列組合せ玉軸受（図３３参照）
２列組合せ玉軸受は、図３３に示すように、内輪７と外輪８との間に複数の玉９が転動可能に配設されたアンギュラ玉軸受等を２列に組合せた構成を有する。２列組合せ玉軸受の場合、それぞれの単列軸受において、玉９と内外輪７，８の軌道溝間は２点接触であるので、低トルク化は図れるものの、単列軸受の２倍の軸方向スペースが必要となり、コンパクト化の点でクロスローラ軸受や４点接触玉軸受に劣る。
更に、２列組合せ玉軸受で、省スペース化を目的として、極薄肉の深みぞ玉軸受やアンギュラ玉軸受（図３４参照）を組み合わせた構成を有するものがある。このように極薄肉の玉軸受を組合せた２列組合せ軸受を使用してハウジングに回転軸を回転自在に支持する場合には、通常、図３５に示すように、軸１１の端部に形成した段部１２に２列組合せ軸受の内輪７を嵌合させ、この内輪７の自由端を軸１１の端部にボルト１３で締結される内輪押え１４で押圧することにより、回転軸１１に２列組合せ軸受の内輪７を固定し、２列組合せ軸受の外輪８を、回転軸１１を覆うハウジング１５の端部に形成した段部１６に嵌合させ、その外輪の自由端をハウジング１５の端部にボルト１７によって締結される外輪押え１８によって押圧することにより、ハウジング１５に２列組合せ軸受の外輪８を固定するようにしている。
このため、回転軸１１及びハウジング１５間に介挿する２列組合せ軸受として極薄肉の深溝玉軸受や図３４に示すアンギュラ玉軸受を適用する場合には、省スペース化の点では有利であるが、内輪７及び外輪８のリング肉厚が非常に薄く、内輪７及び外輪８の剛性が低いため、加工精度がでにくく（特に真円度）、且つ上述したように、内輪７及び外輪８を回転軸１１及びハウジング１５に嵌合すると共に、内輪押え１４及び外輪押え１８によって押圧して回転軸１１及びハウジング１５に固定するので、２列組合せ軸受の組付け時即ち回転軸１１及びハウジング１５への嵌合時や内輪押え１４及び外輪押え１８による押圧時に変形し易く、組込み精度の確保に手間を要するなどの問題がある。また、場合によっては、組込み時の変形により内輪７及び外輪８の軌道溝が歪み、玉９と軌道溝との接触部間に偏荷重が加わったり、玉９の円滑な転がり運動が阻害されたりして、短期間の運転で損傷するという不具合を生じることがある。
（４）２列組合せ円すいころ軸受（図３６参照）
２列組合せ円すいころ軸受は、図３６に示すように、内輪２１と外輪２２との間に保持器２３を介して複数の円すい形のころ２４が転動可能に配設された円すいころ軸受２０を内輪間座２５及び外輪間座２６を介して２列に組合せて構成されている。円すいころ軸受は、クロスローラ軸受と同様に転動体がころであり、軌道溝に対してころ２４の転がり接触面が線接触しており、また、ころ２４の端部と内輪２１のつば部２７が滑り接触しているのでトルクが大きくなり、更に、単列軸受の２倍の軸方向スペースが必要である。また、工作機械の主軸旋回部用では、高精度化と高剛性化を図るために、軸受に予圧をかけることが多いが、この場合、トルクがさらに大きくなる。
（４）２列組合せ円すいころ軸受（図３６参照）
２列組合せ円すいころ軸受は、図３６に示すように、内輪２１と外輪２２との間に保持器２３を介して複数の円すい形のころ２４が転動可能に配設された円すいころ軸受２０を内輪間座２５及び外輪間座２６を介して２列に組合せて構成されている。円すいころ軸受は、クロスローラ軸受と同様に転動体がころであり、軌道溝に対してころ２４の転がり接触面が線接触しており、また、ころ２４の端部と内輪２１のつば部２７が滑り接触しているのでトルクが大きくなり、更に、単列軸受の２倍の軸方向スペースが必要である。また、工作機械の主軸旋回部用では、高精度化と高剛性化を図るために、軸受に予圧をかけることが多いが、この場合、トルクがさらに大きくなる。
従来の工作機械の主軸旋回装置としては、例えば垂直な第１軸を中心に機械構造に対して旋回する第１ハーフヘッドと、ツールスピンドルを支持するために水平面に対して３５°傾斜した傾斜平面上で第１ハーフヘッドにガイドベアリングを介して結合し、傾斜平面に対して直角である第２軸を中心として第１ハーフヘッドに対して旋回する第２ハーフヘッドと、第１ハーフヘッド及び第２ハーフヘッドを個別に旋回させるダイレクトモータとを備え、ツールスピンドルをその中心軸が垂直となる状態から第２ハーフヘッドを旋回させてツールスピンドルをその中心軸が水平面に対して仰角をなす状態の２軸間で回転可能なスピンドルヘッドが知られている（例えば、特許文献１参照）。
また、回転テーブルの例としては、基台の中心に立設された支持軸にテーブルがデストリビュータを介して嵌挿され、このテーブルが基台上にクロスローラベアリングを介して回転可能に支持され、テーブルがウォームギヤ又はダイレクトモータによって回転駆動されて回転割出しを行うようにした回転割出し装置が知られている（例えば、特許文献２参照）。
このように、上記特許文献１及び特許文献２に記載されている構成を採用することにより、４側面以外に上面も種々の加工が可能となる５軸加工（被削材（ワーク）を保持するテーブル設置面以外の対向する面の加工が１段取りで可能）のマシニングセンタやＮＣ旋盤とマシニングセンタの両機能を備えた複合加工機の製作が可能となり、この種の工作機械が増加しているが、何れの構成を採用するとしても、回転を支持する支持軸受の性能が回転機構部の回転精度・剛性等の特性に最も影響を与えることになる。
また、上記構成を達成するためには、旋回機構部の周辺の構成部品スペースが増加せざるを得ないため、更なる省スペース化が要求される。さらに、主軸全体を揺動させるための動力をできるだけ軽減し、省エネルギ化を図るためには、旋回機構部のコンパクト化による軽量化・低イナーシャ化も必要である。
しかしながら、前述したように、支持軸受として、クロスローラ軸受、４点接触玉軸受、２列組合せ玉軸受、２列組合せ円すいころ軸受等を適用した場合には、種々の不具合を生じることになり、上記（１）〜（３）の機能を保持又は向上させつつ、最近の複合化傾向の工作機械に対応した主軸本体旋回部用玉軸受を構成することができないという未解決の課題がある。
しかしながら、前述したように、支持軸受として、クロスローラ軸受、４点接触玉軸受、２列組合せ玉軸受、２列組合せ円すいころ軸受等を適用した場合には、種々の不具合を生じることになり、上記（１）〜（３）の機能を保持又は向上させつつ、最近の複合化傾向の工作機械に対応した主軸本体旋回部用玉軸受を構成することができないという未解決の課題がある。
そこで、本発明は、上記従来例の未解決の課題に着目してなされたものであり、上記（１）〜（３）の機能を保持又は向上させつつ、最近の複合化傾向の工作機械に対応した工作機械の主軸本体旋回部用玉軸受を提供することを目的としている。
上記目的を達成するために、請求項１に係る工作機械の主軸本体旋回部用玉軸受は、基台と、該基台に対して旋回自在とされ工具を回転させる主軸が取り付けられた主軸本体と、該主軸本体を駆動させる駆動源とを有し、前記主軸の回転軸と前記主軸本体の旋回軸とが異なる工作機械において、前記基台と前記主軸本体との間に設けられ、外輪の軌道溝と内輪の軌道溝との間に多数の玉が転動自在に配設された工作機械の主軸本体旋回部用玉軸受であって、前記玉軸受は少なくとも２個の単列の玉軸受を有し、該単列の玉軸受の軸方向断面幅Ｂと半径方向断面高さＨとの断面寸法比（Ｂ／Ｈ）が（Ｂ／Ｈ）＜０．６３であり、前記玉軸受は、当該玉軸受の軸線方向で、前記主軸本体と前記駆動源とが当該玉軸受の両側に位置するように配置されていることを特徴としている。
また、請求項２に係る工作機械の主軸本体旋回部用玉軸受は、基台と、該基台に対して旋回自在とされ工具を回転させる主軸が取り付けられた主軸本体と、該主軸本体を駆動させる駆動源とを有し、前記主軸の回転軸と前記主軸本体の旋回軸とが異なる工作機械において、前記基台と前記主軸本体との間に設けられ、外輪の軌道溝と内輪の軌道溝との間に多数の玉が転動自在に配設された工作機械の主軸本体旋回部用玉軸受であって、前記玉軸受は複列の玉軸受を有し、該複列の玉軸受の軸方向断面幅Ｂ２と半径方向断面高さＨ２との断面寸法比（Ｂ２／Ｈ２）が（Ｂ２／Ｈ２）＜１．２であり、前記玉軸受は、当該玉軸受の軸線方向で、前記主軸本体と前記駆動源とが当該玉軸受の両側に位置するように配置されていることを特徴としている。
ここで、請求項１に係る発明における断面寸法比（Ｂ／Ｈ）を（Ｂ／Ｈ）＜０．６３に設定した理由は以下の通りである。
すなわち、図２７及び図２８は、それぞれ標準的に使用されている極薄肉玉軸受（軸受内径：Φ２０３．２ｍｍ，軸受外径：φ２５４ｍｍ，軸受幅：２５．４ｍｍ，前記断面寸法比（Ｂ／Ｈ）＝１）を基準とし、軸受外径及び軸受幅を変えずに、軸受内径を変化させた場合（即ち、（Ｂ／Ｈ）の値を変化させた場合）の内外輪リングの半径方向の変形特性（図２５参照：内輪を例示）及び半径方向の断面２次モーメントＩ（図２６参照）：Ｉ＝ｂｈ3 ／１２）を比較した結果を示している。
これら図２７及び図２８によると、（Ｂ／Ｈ）＝０．６３未満で、剛性の増加率勾配の変化が顕著に出ている。すなわち、断面２次モーメントＩの増加は顕著になり、半径方向における内外輪リングの変形量の減少は飽和状態となる。
したがって、本発明では、従来の極薄肉軸受で問題となる内外輪製作時の旋盤加工や研磨加工時の加工力による軸受変形を防止することができ、真円度や偏肉等の軸受精度を向上させることができる。
したがって、本発明では、従来の極薄肉軸受で問題となる内外輪製作時の旋盤加工や研磨加工時の加工力による軸受変形を防止することができ、真円度や偏肉等の軸受精度を向上させることができる。
また、軸やハウジングに組込んだ場合（特に、軸やハウジングとすきま嵌合で組込んだ場合）、内輪押えや外輪押え等で軸受を固定したときの内外輪の変形（特に真円度の悪化）を抑制することができると共に、変形によって生じるトルク不良や回転精度不良の他、発熱増大や摩耗、焼付き等の不具合を防止することができる。
つまり、従来使用されている極薄肉玉軸受に比較して、省スペース化と同時に高精度化を両立させることが可能である。
つまり、従来使用されている極薄肉玉軸受に比較して、省スペース化と同時に高精度化を両立させることが可能である。
図２９は、単列の本発明品とクロスローラ軸受についてそれぞれの軸受にモーメント荷重を負荷した場合の内外輪相対傾き角の比較データである。
ここで、測定軸受の主要寸法は、
本発明品：
内輪内径 ：Φ１７０
外輪外径 ：Φ２１５
単体幅 ：１３．５ｍｍ
転動体ピッチ円直径：Φ１９２．５
接触角３５°
（Ｂ／Ｈ＝０．６０）
クロスローラ軸受：
内輪内径 ：１３０
外輪外径 ：２３０
組立幅 ：３０ｍｍ
転動体ピッチ円直径：Φ１８９．７
である。
ここで、測定軸受の主要寸法は、
本発明品：
内輪内径 ：Φ１７０
外輪外径 ：Φ２１５
単体幅 ：１３．５ｍｍ
転動体ピッチ円直径：Φ１９２．５
接触角３５°
（Ｂ／Ｈ＝０．６０）
クロスローラ軸受：
内輪内径 ：１３０
外輪外径 ：２３０
組立幅 ：３０ｍｍ
転動体ピッチ円直径：Φ１８９．７
である。
この図２９から明らかなように、転動体のピッチ円直径が略同一となる本発明品及びクロスローラ軸受の両者について、モーメント剛性の比較データは、本発明品がクロスローラ軸受に対して、約１．３倍のモーメント剛性を保持していることが確認された。
また、上記の実験に加えて、本発明品及びクロスローラ軸受を軸及びハウジングに組込んだ後、モータ（ベルト駆動）により低速で回転させたが、本発明品は、回転ムラもなくスムーズに回転したが、クロスローラ軸受の場合はトルク変動による回転ムラが実際に確認された。
また、上記の実験に加えて、本発明品及びクロスローラ軸受を軸及びハウジングに組込んだ後、モータ（ベルト駆動）により低速で回転させたが、本発明品は、回転ムラもなくスムーズに回転したが、クロスローラ軸受の場合はトルク変動による回転ムラが実際に確認された。
一方、国際標準化機構（ＩＳＯ）で規定されている寸法系列が１８（例えば６８２０）、１９（例えば６９２４）、１０（例えば６０２８）、０２（例えば７２２４Ａ）、０３（例えば７３２２Ａ）の標準玉軸受では、軸受内径寸法がφ５ｍｍ〜φ５００ｍｍにおいては、上述の断面寸法比（Ｂ／Ｈ）は０．６３〜１．１７に設定されている。
したがって、これらの玉軸受における断面寸法比（Ｂ／Ｈ）の最大値１．１７の約１／２倍、すなわち０．６３未満に設定することで、従来の標準単列玉軸受で最も幅狭の玉軸受より幅狭で、且つ従来の標準単列玉軸受の軸方向スペース以内に、請求項１に係る玉軸受を２列組み合わせて配置することができる。
したがって、これらの玉軸受における断面寸法比（Ｂ／Ｈ）の最大値１．１７の約１／２倍、すなわち０．６３未満に設定することで、従来の標準単列玉軸受で最も幅狭の玉軸受より幅狭で、且つ従来の標準単列玉軸受の軸方向スペース以内に、請求項１に係る玉軸受を２列組み合わせて配置することができる。
例えば、従来の玉軸受の断面寸法比（Ｂ／Ｈ）が（Ｂ／Ｈ）＝０．９であれば、本発明の軸受の断面寸法比（Ｂ／Ｈ）を（Ｂ／Ｈ）＝０．４５とすればよい。また、本例の場合、組み合わせる２個の玉軸受における軸受の断面寸法比（Ｂ／Ｈ）を同一にする必要はなく、例えば、片方を０．５０、もう一方を０．４０としてもよい。
なお、単列玉軸受は、１列では、予圧を掛けたりモーメント荷重を負荷することは困難であるが、２列以上の多列組合せとすることで、ラジアル荷重・アキシヤル荷重及びモーメント荷重を負荷することが可能となる。
なお、単列玉軸受は、１列では、予圧を掛けたりモーメント荷重を負荷することは困難であるが、２列以上の多列組合せとすることで、ラジアル荷重・アキシヤル荷重及びモーメント荷重を負荷することが可能となる。
また、各玉が内外輪の軌道溝に対して常に２点で接触するので、４点接触玉軸受のように、玉の大きなスピンによるトルクの増加を抑制することができ、更には、クロスローラ軸受や２列組合せ円すいころ軸受に比べて、転がり抵抗が低くなるので低トルク化を実現することができる。
さらに、幅寸法が従来の標準単列玉軸受の約半分となることで、玉径も従来の玉軸受の半分程度となるが、逆に１列あたりの玉数が増加し、軸受剛性は従来の玉軸受に対して増加する。また、工作機械の主軸旋回部に用いる場合においては、揺動回転条件であるので、玉径を小さくしたことにより軸受の負荷容量が低下しても転がり疲れ寿命時間が実用上で問題となることはない。
さらに、幅寸法が従来の標準単列玉軸受の約半分となることで、玉径も従来の玉軸受の半分程度となるが、逆に１列あたりの玉数が増加し、軸受剛性は従来の玉軸受に対して増加する。また、工作機械の主軸旋回部に用いる場合においては、揺動回転条件であるので、玉径を小さくしたことにより軸受の負荷容量が低下しても転がり疲れ寿命時間が実用上で問題となることはない。
また、請求項２に係る発明は、例えば図２１を参照して、外輪２０１の複列軌道溝２０１ａ，２０１ｂと内輪２０２の複列軌道溝２０２ａ，２０２ｂとの間に多数の玉２０３が転動自在に配設された複列の玉軸受２００において、軸方向断面幅Ｂ２と半径方向断面高さＨ２（＝（外輪外径Ｄ２−内輪内径ｄ２）／２）との断面寸法比（Ｂ２／Ｈ２）を（Ｂ２／Ｈ２）＜１．２としている。
複列玉軸受において、断面寸法比（Ｂ２／Ｈ２）を以上のような設定とすることで、請求項１に係る単列の幅狭玉軸受を２列組合せとした場合と同様、従来の標準単列玉軸受の軸方向幅スペース内に請求項３に係る複列玉軸受を配置することが可能となり、また、予圧をかけたり、モーメント荷重を付加すること等も可能となる。その他の作用効果は請求項１に係る単列の幅狭玉軸受を２列組合せとした場合と同様である。
図３０は、各種軸受の計算モーメント剛性の比較である。同一サイズ（計算例は、軸受名番７９０６Ａ（接触角３０°）相当で、内外径寸法が同じ場合：内輪内径φ３０ｍｍ、外輪外径φ４７ｍｍ）では、請求項１に係る単列の幅狭アンギュラ玉軸受（接触角３０°：総玉軸受の計算例）を２列組合せ、且つ内外輪の軌道溝曲率半径を変化させた本発明例Ａ〜Ｅは、何れもクロスローラ軸受、標準２列組合せアンギュラ玉軸受及び４点接触玉軸受に比べてモーメント剛性が大きくなっている。例えば、本発明例Ｂは、クロスローラ軸受の２．４倍、標準２列組合せアンギュラ玉軸受の１．９倍、４点接触玉軸受の３．３倍のモーメント剛性を保持させることが可能である。
なお、それぞれの設計予圧すきまは、本発明例Ａ〜Ｅ、標準２列組合せアンギュラ玉軸受及び４点接触玉軸受は、−０．０１０ｍｍ、クロスローラ軸受は−０．００１ｍｍと実用上の標準的な値として計算している（クロスローラ軸受で、−０．００１ｍｍより小さい予圧設定をした場合、トルクが過多となり実用上で使用不可となるおそれがある）。
なお、それぞれの設計予圧すきまは、本発明例Ａ〜Ｅ、標準２列組合せアンギュラ玉軸受及び４点接触玉軸受は、−０．０１０ｍｍ、クロスローラ軸受は−０．００１ｍｍと実用上の標準的な値として計算している（クロスローラ軸受で、−０．００１ｍｍより小さい予圧設定をした場合、トルクが過多となり実用上で使用不可となるおそれがある）。
なお、本発明に係る幅狭玉軸受の適正な玉径は、シール等の装着有無により変化するが、剛性を増加させるため、極端に玉径を小さくすると、玉と内外輪の軌道溝との接触部間の面圧が増加し、耐圧痕性が低下するため、おおむね、軸受幅（Ｂ）又は（Ｂ２／２）の３０％〜９０％が望ましい。
さらに、本発明をアンギュラ玉軸受に適用した場合、軸受の接触角は必要な剛性（例えば、モーメント剛性）及び要求トルクにより選ばれるが、おおむね１０〜６０°の範囲が望ましい。
さらに、荷重の方向や大きさに合わせて、必要に応じて、組合せた各単列軸受の接触角、或いは複列軸受の場合は各列間の接触角を変えても構わない。
さらに、荷重の方向や大きさに合わせて、必要に応じて、組合せた各単列軸受の接触角、或いは複列軸受の場合は各列間の接触角を変えても構わない。
さらには、内外輪軌道溝の曲率半径は、要求される剛性やトルク特性に応じて、５１〜６０％Ｄａ（Ｄａ：玉径）、好ましくは５２〜５６％Ｄａ、より好ましくは５２〜５４％Ｄａ程度とする。また、内外輪のそれぞれの軌道溝の曲率半径は同一でなくてもよいし、組み合される単列軸受間や複列軸受の各列間で異なってもよい。
本発明によれば、工作機械の基台と主軸本体との間に設けられる主軸本体旋回部用玉軸受において、単列玉軸受の場合に、軸方向断面幅Ｂと半径方向断面高さＨとの断面比（Ｂ／Ｈ）を（Ｂ／Ｈ）＜０．６３とし、複列玉軸受の場合に、軸方向断面幅Ｂ２と半径方向断面高さＨ２との断面比（Ｂ２/ Ｈ２）が（Ｂ２／Ｈ２）＜１．２とすることで、ラジアル荷重と両方向のアキシアル荷重、モーメント荷重を受けられるのは勿論のこと、高精度化（高回転精度化）、高剛性化、低トルク化及び低発熱化を図ることができると共に、更なる省スペース化を図ることができるという効果が得られる。そして、上記効果を奏する主軸本体旋回部用玉軸受を、主軸旋回部に適用して主軸旋回装置を構成することにより、主軸旋回装置自体も省スペース化を図ることができる。
以下、図１〜図２４を参照して本発明の実施の形態を説明する。
図１は、本発明に係る工作機械の主軸本体旋回部軸受を例えば５軸加工マシニングセンタに適用した場合の第１の実施形態（請求項１に対応）を示す要部を断面とした側面図である。
図中、３０は工作機械の主軸旋回装置であって、マシニングセンタの固定部に固定された基台３１と、この基台３１に回転自在に支持された旋回台座３２と、この旋回台座３２に装着された主軸本体３３とを備えている。
図１は、本発明に係る工作機械の主軸本体旋回部軸受を例えば５軸加工マシニングセンタに適用した場合の第１の実施形態（請求項１に対応）を示す要部を断面とした側面図である。
図中、３０は工作機械の主軸旋回装置であって、マシニングセンタの固定部に固定された基台３１と、この基台３１に回転自在に支持された旋回台座３２と、この旋回台座３２に装着された主軸本体３３とを備えている。
基台３１は、左端面中央から右側に凹設した旋回台座３２を収容する収容凹部３４を有し、この収容凹部３４内に、旋回台座３２が本発明による主軸本体旋回部用玉軸受３５を介して回転自在に支持されている。
ここで、旋回台座３２は、基台３１の左端面と対向して左端に平坦な取付面３６を形成した円板部３７と、この円板部３７の右端から突出して主軸本体旋回部用玉軸受３５の内輪を保持する段部３８及びウォームホイール３９を嵌合保持する段部４０を形成し、中央部の右端から左方に重量を軽減するための凹部４１を形成した突出部４２とを有する。
ここで、旋回台座３２は、基台３１の左端面と対向して左端に平坦な取付面３６を形成した円板部３７と、この円板部３７の右端から突出して主軸本体旋回部用玉軸受３５の内輪を保持する段部３８及びウォームホイール３９を嵌合保持する段部４０を形成し、中央部の右端から左方に重量を軽減するための凹部４１を形成した突出部４２とを有する。
そして、段部３８に主軸本体旋回部用玉軸受３５の内輪を係合させた状態で、ウォームホイール３９に一体に形成された内輪押え４３をボルト４４で締め付けることにより、段部３８に主軸本体旋回部用玉軸受３５の内輪が固定されている。
一方、主軸本体旋回部用玉軸受３５の外輪は、基台３１の収容凹部３４に形成した段部４５に嵌合され、基台３１の左端面側に配設された外輪押え４６を例えば旋回台座３２の円板部３７に形成した透孔（図示せず）を通じて挿入したボルト４７によってボルト締めすることにより、基台３１に固定されている。
一方、主軸本体旋回部用玉軸受３５の外輪は、基台３１の収容凹部３４に形成した段部４５に嵌合され、基台３１の左端面側に配設された外輪押え４６を例えば旋回台座３２の円板部３７に形成した透孔（図示せず）を通じて挿入したボルト４７によってボルト締めすることにより、基台３１に固定されている。
また、ウォームホイール３９には、モータ等の回転駆動源に連結されたウォーム４８が噛合され、このウォーム４８を回転駆動することにより、旋回台座３２を例えば後述する主軸本体３３の工具取付面を垂直下方０°としたときに、主軸本体３３を前後方向に±１００°程度旋回（揺動）させる。
さらに、主軸本体３３は、エンドミルやドリル等の治工具（図示せず）を取付ける工具取付面５１を下方として工具を回転させる回転駆動源を内装した主軸５２と、この主軸５２の側面に一体に形成された旋回台座３２の円板部３７の取付面３６にボルト締めされた取付板部５３とを有する。
さらに、主軸本体３３は、エンドミルやドリル等の治工具（図示せず）を取付ける工具取付面５１を下方として工具を回転させる回転駆動源を内装した主軸５２と、この主軸５２の側面に一体に形成された旋回台座３２の円板部３７の取付面３６にボルト締めされた取付板部５３とを有する。
次に、上記第１の実施形態の動作を説明する。
今、例えば、図１に示すように、主軸本体３３が工具取付面５１を垂直下方０°に位置決めした状態で、主軸５２の工具取付面５１にエンドミルやドリル等の治工具を取付けて、内蔵する回転駆動源によって高速回転駆動させた状態で、治工具と被削材（ワーク）とを相対移動させることにより、立形マシニングセンタとして切削加工を行うことができる。
今、例えば、図１に示すように、主軸本体３３が工具取付面５１を垂直下方０°に位置決めした状態で、主軸５２の工具取付面５１にエンドミルやドリル等の治工具を取付けて、内蔵する回転駆動源によって高速回転駆動させた状態で、治工具と被削材（ワーク）とを相対移動させることにより、立形マシニングセンタとして切削加工を行うことができる。
この切削加工が終了した後に、図示しない回転駆動源によってウォーム４８を例えば正転させて、旋回台座３２を手前方向に＋９０°旋回させることにより、主軸本体３３を手前方向に＋９０°旋回させて治工具が手前を向く状態となり、この状態で治工具と被削材（ワーク）とを相対移動させることにより、横型マシニングセンタとして切削加工を行うことができる。
同様に、回転駆動源によってウォーム４８を逆転駆動して、旋回台座例えば旋回台座３２及び主軸本体３３を後ろ側に−９０°旋回させてから治工具と被削材（ワーク）とを相対移動させることにより、横形マシニングセンタとして切削加工を行うことができる。
このように、主軸旋回装置３０の主軸旋回部に本発明による主軸本体旋回部用玉軸受３５を適用することにより、後述するように、主軸本体旋回部用玉軸受３５がラジアル荷重と両方向のアキシアル荷重、モーメント荷重を受けられるのは勿論のこと、高精度化（高回転精度化）、高剛性化、低トルク化及び低発熱化を図ることができると共に、更なる省スペース化を図ることができるので、主軸旋回装置３０自体も省スペース化を図ることができる。
このように、主軸旋回装置３０の主軸旋回部に本発明による主軸本体旋回部用玉軸受３５を適用することにより、後述するように、主軸本体旋回部用玉軸受３５がラジアル荷重と両方向のアキシアル荷重、モーメント荷重を受けられるのは勿論のこと、高精度化（高回転精度化）、高剛性化、低トルク化及び低発熱化を図ることができると共に、更なる省スペース化を図ることができるので、主軸旋回装置３０自体も省スペース化を図ることができる。
なお、上記第１の実施形態においては、旋回台座３２をウォームギヤで回転駆動する場合について説明したが、これに限定されるものではなく、傘歯車機構や他の歯車機構を適用して回転駆動することができ、さらには図２に示すように、ウォームホイール３９及びウォーム４８を省略して、基台３１の収容凹部３４の内周面に配設したステータ６１と、これに対向する旋回台座３２の突出部４２の外周面に配設したロータ６２とで構成されるダイレクトモータ６３で旋回台座３２を直接旋回駆動するようにしてもよい。この図２の場合には、主軸本体旋回部用玉軸受３５として後述する図１２に示す片側シール及び保持器付き玉軸受を適用するのが好ましい。また、旋回台座３２は、主軸本体旋回部用玉軸受３５及びロータ６２を保持する基部６４と、この基部６４にボルト締めされる主軸本体旋回部用玉軸受３５の内輪押えを兼ねる取付板部６５とで構成されている。
ここで、ダイレクトモータ６３は図２に示すアウタロータ型に構成する場合に限らず、突出部４２の凹部４１内周面にロータを配設し、このロータの内側にステータを配設するインナロータ型に構成するようにしてもよい。
また、第１の実施形態においては、基台３１に形成した収容凹部３４内に旋回台座３２を回転自在に支持する場合について説明したが、これに限定されるものではなく、基台３１の外側に旋回台座３２を本発明による主軸本体旋回部用玉軸受３５を介して回転自在に支持するようにしてもよい。
また、第１の実施形態においては、基台３１に形成した収容凹部３４内に旋回台座３２を回転自在に支持する場合について説明したが、これに限定されるものではなく、基台３１の外側に旋回台座３２を本発明による主軸本体旋回部用玉軸受３５を介して回転自在に支持するようにしてもよい。
さらに、第１の実施形態においては、マシニングセンタに本発明を適用した場合について説明したが、これに限定されるものではなく、旋盤、フライス盤、研削盤、ラップ盤等にマシニングセンタ機能を付加するために主軸を旋回させる主軸旋回装置を備えた任意の複合型の工作機械に本発明を適用し得るものである。
さらにまた、主軸旋回装置３０としては、上記構成に限定されるものではなく、主軸本体３３を主軸本体旋回部用玉軸受を介して支持するようにした構成であれば任意の構成を採用することができる。
さらにまた、主軸旋回装置３０としては、上記構成に限定されるものではなく、主軸本体３３を主軸本体旋回部用玉軸受を介して支持するようにした構成であれば任意の構成を採用することができる。
次に、上記主軸旋回装置３０の主軸旋回部に適用する本発明による主軸本体旋回部用玉軸受３５の具体例について説明する。
主軸本体旋回部用玉軸受３５には、（ａ）主軸旋回装置３０の旋回台座３２上に設置された主軸本体３３を高精度（振れ精度）で回転させること、（ｂ）主軸本体３３を低トルクでスムーズに揺動回転させること、（ｃ）ワーク加工時の荷重に対する主軸本体全体の変位を少なくする（高剛性）ことが要求される。また、主軸本体旋回部用玉軸受３５には、主軸関連部品の重量によるモーメント荷重や旋回加減速時に発生するイナーシャ荷重に加え、加工条件に応じて発生するラジアル荷重、アキシアル荷重及びモーメント荷重が単独で作用したり、或いはこれらの荷重が複合的に作用したりする。
主軸本体旋回部用玉軸受３５には、（ａ）主軸旋回装置３０の旋回台座３２上に設置された主軸本体３３を高精度（振れ精度）で回転させること、（ｂ）主軸本体３３を低トルクでスムーズに揺動回転させること、（ｃ）ワーク加工時の荷重に対する主軸本体全体の変位を少なくする（高剛性）ことが要求される。また、主軸本体旋回部用玉軸受３５には、主軸関連部品の重量によるモーメント荷重や旋回加減速時に発生するイナーシャ荷重に加え、加工条件に応じて発生するラジアル荷重、アキシアル荷重及びモーメント荷重が単独で作用したり、或いはこれらの荷重が複合的に作用したりする。
本発明に係る主軸本体旋回部用玉軸受の第１実施形態（請求項１に対応）を図３に示す。同図に示す主軸本体旋回部用玉軸受（単列玉軸受）１００は、外輪１０１の軌道溝１０１ａと内輪１０２の軌道溝１０２ａとの間に多数の玉１０３が転動自在に配設された単列の総玉のアンギュラ玉軸受１００において、軸方向断面幅Ｂと半径方向断面高さＨ（＝（外輪外径Ｄ−内輪内径ｄ）／２）との断面寸法比（Ｂ／Ｈ）を（Ｂ／Ｈ）＜０．６３としている。この理由は、前述した課題を解決する手段の項で図２９を参照して詳細に説明したので、ここでの記載は割愛する。
ここで、この実施の形態では、図４に示すように、アンギュラ玉軸受１００を２列背面組合せとし、７９４０Ａ（接触角３０°）の２列組合せアンギュラ玉軸受と置き換える場合を例に採る。
７９４０Ａのアンギュラ玉軸受は、内輪内径ｄ：Φ２００ｍｍ、外輪外径Ｄ：Φ２８０ｍｍ、軸方向断面幅（軸受単体幅）Ｂが３８ｍｍであるので、断面寸法比（Ｂ／Ｈ）＝０．９５である。したがって、本実施形態のアンギュラ玉軸受１００では、断面寸法比（Ｂ／Ｈ）＝０．４７５（内輪内径及び外輪外径はそのままで、軸方向断面幅（軸受単体幅）Ｂを１９ｍｍとした）としている。これにより、ラジアル荷重と両方向のアキシアル荷重、モーメント荷重を受けられるのは勿論のこと、高精度化（高回転精度化）、高剛性化、低トルク化及び低発熱化を図ることができると共に、軸方向寸法で１／２の省スペース化を図ることができる。
７９４０Ａのアンギュラ玉軸受は、内輪内径ｄ：Φ２００ｍｍ、外輪外径Ｄ：Φ２８０ｍｍ、軸方向断面幅（軸受単体幅）Ｂが３８ｍｍであるので、断面寸法比（Ｂ／Ｈ）＝０．９５である。したがって、本実施形態のアンギュラ玉軸受１００では、断面寸法比（Ｂ／Ｈ）＝０．４７５（内輪内径及び外輪外径はそのままで、軸方向断面幅（軸受単体幅）Ｂを１９ｍｍとした）としている。これにより、ラジアル荷重と両方向のアキシアル荷重、モーメント荷重を受けられるのは勿論のこと、高精度化（高回転精度化）、高剛性化、低トルク化及び低発熱化を図ることができると共に、軸方向寸法で１／２の省スペース化を図ることができる。
もちろん、必要に応じて、アンギュラ玉軸受１００の断面寸法比（Ｂ／Ｈ）を０．４７５未満或いは０．４７５を超える（但し（Ｂ／Ｈ）＜０．６３）ように設定してもかまわない。因みにアンギュラ玉軸受１００の接触角は例えば３０°としている。
なお、本実施形態では、玉１０３のピッチ円直径は次式（１）の通りとしているが、軸受１列あたりの玉数を増やしてさらにモーメント剛性を増加させたい場合は、次式（２）を採用して、玉１０３のピッチ円直径を外輪側にずらして図５に示す構造としてもよいし、必要に応じて次式（３）を採用して逆に玉１０３のピッチ円直径を内輪１０２側にずらしてもよい（図示せず）。
玉のピッチ円直径＝（内輪内径＋外輪外径）／２ …（１）
玉のピッチ円直径＞（内輪内径＋外輪外径）／２ …（２）
玉のピッチ円直径＜（内輪内径＋外輪外径）／２ …（３）
また、必要に応じて、図６に示すように、組み合わされる左右の玉軸受の玉ピッチ円直径を同―値とせずともよいし、組み合わされる左右の玉軸受における玉１０３の径を同一値としなくてもよい。加えて、組み合わせる２個の玉軸受の断面寸法比（Ｂ／Ｈ）は同一でなく、例えば玉径の小さい方を（Ｂ／Ｈ）＝０．３５、玉径の大きい方を（Ｂ／Ｈ）＝０．６０としても構わない。さらに、玉１０３の軸方向ピッチも軸方向中心でなくともよく、シールや保持器の装着有無やモーメントの作用点間距離の確保等のために玉１０３の軸方向ピッチを軸方向にずらしてもよい。
なお、本実施形態では、玉１０３のピッチ円直径は次式（１）の通りとしているが、軸受１列あたりの玉数を増やしてさらにモーメント剛性を増加させたい場合は、次式（２）を採用して、玉１０３のピッチ円直径を外輪側にずらして図５に示す構造としてもよいし、必要に応じて次式（３）を採用して逆に玉１０３のピッチ円直径を内輪１０２側にずらしてもよい（図示せず）。
玉のピッチ円直径＝（内輪内径＋外輪外径）／２ …（１）
玉のピッチ円直径＞（内輪内径＋外輪外径）／２ …（２）
玉のピッチ円直径＜（内輪内径＋外輪外径）／２ …（３）
また、必要に応じて、図６に示すように、組み合わされる左右の玉軸受の玉ピッチ円直径を同―値とせずともよいし、組み合わされる左右の玉軸受における玉１０３の径を同一値としなくてもよい。加えて、組み合わせる２個の玉軸受の断面寸法比（Ｂ／Ｈ）は同一でなく、例えば玉径の小さい方を（Ｂ／Ｈ）＝０．３５、玉径の大きい方を（Ｂ／Ｈ）＝０．６０としても構わない。さらに、玉１０３の軸方向ピッチも軸方向中心でなくともよく、シールや保持器の装着有無やモーメントの作用点間距離の確保等のために玉１０３の軸方向ピッチを軸方向にずらしてもよい。
図７は、軸方向の一方の端部に環状シール体１０４を装着したアンギュラ玉軸受１００を２列背面組み合わせたものである。
軸方向の一方の端部に環状シール体１０４を装着したアンギュラ玉軸受１００を２列組み合わせて機械等に取付けた後（シール取り付け面を外側に向けて組み合わせる）は、軸受使用中に外部からの異物やごみ等の侵入及び封入グリースの外部への洩れを防止することが可能である。環状シール体１０４は、この実施の形態では、外輪１０１のシール溝１０４ａに押し込んで挿入する非接触型（内輪１０２と非接触）で金属芯金１０５の補強タイプのゴムシール（例えばニトリルゴム・アクリルゴムやフッ素ゴム）１０６とし、組み合わせ端面と反対側のみ環状シール体１０４を装着して省スペース化を図っている。
軸方向の一方の端部に環状シール体１０４を装着したアンギュラ玉軸受１００を２列組み合わせて機械等に取付けた後（シール取り付け面を外側に向けて組み合わせる）は、軸受使用中に外部からの異物やごみ等の侵入及び封入グリースの外部への洩れを防止することが可能である。環状シール体１０４は、この実施の形態では、外輪１０１のシール溝１０４ａに押し込んで挿入する非接触型（内輪１０２と非接触）で金属芯金１０５の補強タイプのゴムシール（例えばニトリルゴム・アクリルゴムやフッ素ゴム）１０６とし、組み合わせ端面と反対側のみ環状シール体１０４を装着して省スペース化を図っている。
図８は、軸方向の両端部に環状シール体１０４を装着したアンギュラ玉軸受１００を示したものである。
軸方向の両端部に環状シール体１０４を装着したアンギュラ玉軸受１００を機械等に取付けた後は、軸受使用中に外部からの異物やごみ等の侵入を防止すると共に、軸受取扱い時や軸やハウジングヘの組込み時においても、異物やごみ等の侵入及び封入グリースの外部への洩れを防止することが可能となる。組合せについては、２列でモーメント剛性を増加させるためには、モーメントの作用点距離が大きくとれる背面組合せ（図４等で接触角がハの字の向きとなっている）を採用するのが望ましい。
軸方向の両端部に環状シール体１０４を装着したアンギュラ玉軸受１００を機械等に取付けた後は、軸受使用中に外部からの異物やごみ等の侵入を防止すると共に、軸受取扱い時や軸やハウジングヘの組込み時においても、異物やごみ等の侵入及び封入グリースの外部への洩れを防止することが可能となる。組合せについては、２列でモーメント剛性を増加させるためには、モーメントの作用点距離が大きくとれる背面組合せ（図４等で接触角がハの字の向きとなっている）を採用するのが望ましい。
更に剛性が必要な場合は、図９及び図１０に示すように、３列以上の多列組合せとしても構わないし、何らかの理由（例えば、軸受組込み時にミスアライメント発生が避けられず、軸受の内部荷重負荷を極力抑えたい場合等）で、モーメント剛性を小さくしたい場合は、図１１に示すように、正面組み合わせ（接触角の向きが逆ハの字）等の配列としてもよい。
更には、モーメント荷重や両方のアキシアル荷重を付加するためには、２列以上の組み合わせ軸受とする必要があるが、荷重条件や方向に応じて使用条件上で可能であれば、単列軸受で使用してもかまわない。
また、本実施形態では、アンギュラ玉軸受としているが、深溝玉軸受等その他の玉軸受としてもよい。環状シール体は、図７及び図８で示した非接触型ではなく、接触型の金属芯金補強タイプのゴムシール（ゴム材質は、例えばニトリルゴム・アクリルゴムやフッ素ゴム）でもよいし、外輪１０１のシール溝に加締め加工する金属シールド板でもかまわない。また、環状シール体を内輪１０２側のシール溝に押し込んで挿入したり、又は加締め加工で取付けるようにしたりしてもよい（外輪と接触又は非接触する構造）。
また、本実施形態では、アンギュラ玉軸受としているが、深溝玉軸受等その他の玉軸受としてもよい。環状シール体は、図７及び図８で示した非接触型ではなく、接触型の金属芯金補強タイプのゴムシール（ゴム材質は、例えばニトリルゴム・アクリルゴムやフッ素ゴム）でもよいし、外輪１０１のシール溝に加締め加工する金属シールド板でもかまわない。また、環状シール体を内輪１０２側のシール溝に押し込んで挿入したり、又は加締め加工で取付けるようにしたりしてもよい（外輪と接触又は非接触する構造）。
内輪１０２、外輪１０１及び玉１０３の材料は、標準的な使用条件では軸受鋼（例えば、ＳＵＪ２、ＳＵＪ３など）とするが、使用環境に応じて、耐食材料であるステンレス系材料（例えば、ＳＵＳ４４０Ｃ等のマルテンサイト系ステンレス鋼材やＳＵＳ３０４等のオーステナイト系ステンレス鋼材、ＳＵＳ６３０等の析出硬化系ステンレス鋼材など）、チタン合金やセラミック系材料（例えば、Ｓｉ3 Ｎ4 、ＳｉＣ、Ａｌ2 Ｏ3 、ＺｒＯ2 等）を採用してもよい。
潤滑方法も特に限定されず、一般的な使用環境では、鉱油系グリースや合成油系（例えば、リチウム系、ウレア系等）のグリースや油を使用でき、高温環境用途などではフッ素系グリース又はフッ素系の油、或いはフッ素樹脂、ＭｏＳ2 などの固体潤滑剤を使用することができる。
図１２は、軸方向の一方の端部（組合せ側端面と反対側の端部）に環状シール体１０４を装着し、且つ玉１０３を転動可能に保持する保持器１１０を備えたアンギュラ玉軸受１００を２列背面組み合わせたものである。
図１２は、軸方向の一方の端部（組合せ側端面と反対側の端部）に環状シール体１０４を装着し、且つ玉１０３を転動可能に保持する保持器１１０を備えたアンギュラ玉軸受１００を２列背面組み合わせたものである。
保持器１１０としては、例えば、図１３〜図１６（ａ）に示すように、円環部１１１と、該円環部１１１の一端部に周方向に略等間隔で複数箇所軸方向に突設された柱部１１２と、各柱部１１２間に形成されて玉１０３を周方向に転動可能に保持するポケット部１１３とを備えた柔軟性のある冠形保持器を採用している。保持器１１０の材質は、例えば、ポリアミド、ポリアセタール、ポリフェニレンサルファイド等の合成樹脂材とし、必要に応じて、合成樹脂材にガラス繊維や炭素繊維等の補強材を混入した材料を用いる。
また、この実施の形態では、軸受の負荷容量や剛性を上げるために、隣り合う玉１０３間の円周方向ピッチは極力小さくし、できる限り玉数を多くしている。さらに、玉１０３の軸方向ピッチをできるだけ組合せ側端面の反対側にずらし（図１２：Ｘ1 ＞Ｘ2 ）、保持器１１０の円環部１１１が軸受組合せ端面側になるように配置しており、モーメント剛性を上げるための作用点間距離を大きくとれるようにしている。
なお、総玉軸受の場合も、環状シール体の装着の有無等、必要に応じて同様に玉の軸方向ピッチを幅中央ではなく、軸方向の左右何れかの方向（軸受合わせ端面側、あるいは反対側）にずらしてもかまわない。
保持器付きの軸受は、回転が１方向の連続回転や大きなモーメント荷重が加わる条件等、各玉の接触角の変化による公転速度のばらつきが発生しやすい条件等で、総玉軸受を使用した場合の玉間の接触や玉つまりが生じやすい用途で低トルク、低発熱等の点で、より良い効果を発揮する。
保持器付きの軸受は、回転が１方向の連続回転や大きなモーメント荷重が加わる条件等、各玉の接触角の変化による公転速度のばらつきが発生しやすい条件等で、総玉軸受を使用した場合の玉間の接触や玉つまりが生じやすい用途で低トルク、低発熱等の点で、より良い効果を発揮する。
さらに、本実施形態では、ポケット部１１３の入り口部を玉径より若干小さくして引っかかり（パチン代）を設ければ、内輪１０２及び外輪１０１に組込む際、玉１０３の脱落がなく軸受の組立が容易である。
保持器の形状は、本実施形態に限定されず、各玉１０３間に配置するセパレータタイプの保持器の他、何れの方式でもよい。また、材料も合成樹脂材ではなく、金属材料でもかまわない。
保持器の形状は、本実施形態に限定されず、各玉１０３間に配置するセパレータタイプの保持器の他、何れの方式でもよい。また、材料も合成樹脂材ではなく、金属材料でもかまわない。
また、図１６（ｂ）は図１６（ａ）と基本構造は同様な冠形保持器であるが、円環部１１１の少なくとも円周方向の一箇所で互いに隣り合うポケット部１１３間を予め切断して、各切断面間に所定のすき間を持たせた構造としている。
このような構造を採用することで、保持器と内外輪との熱膨張係数差及び保持器の寸法精度や真円度のばらつき（特に、軸受サイズが大きい実施形態のような場合）により、転動体ピッチ円径と保持器のピッチ円径がずれた場合でも、片持ち形状であることによる半径方向の柔軟性と、各切断面間のすき間による円周方向の弾力的変形（円周方向の柔軟性）を兼ね備えることとなるため、玉１０３とポケット部１１３間の突っ張り力を緩衝して、保持器の損傷や摩耗を防止すると共に、玉１０３とポケット部１１３内面とのすべり接触抵抗によるトルクむらや発熱をより軽減することができる。
このような構造を採用することで、保持器と内外輪との熱膨張係数差及び保持器の寸法精度や真円度のばらつき（特に、軸受サイズが大きい実施形態のような場合）により、転動体ピッチ円径と保持器のピッチ円径がずれた場合でも、片持ち形状であることによる半径方向の柔軟性と、各切断面間のすき間による円周方向の弾力的変形（円周方向の柔軟性）を兼ね備えることとなるため、玉１０３とポケット部１１３間の突っ張り力を緩衝して、保持器の損傷や摩耗を防止すると共に、玉１０３とポケット部１１３内面とのすべり接触抵抗によるトルクむらや発熱をより軽減することができる。
また、本発明の主軸本体旋回部用玉軸受は、構造上、使用玉径が小さくなるため、保持器の円環部１１１の半径方向の厚みは厚くできず（図１２からも理解できるように、保持器は内輪外径と外輪内径との間の空隙部に適度なすき間を設けて位置決めさせる必要があり、この内輪外径と外輪内径との間の空隙部は玉径と略比例関係にあるので狭い）、更に、幅狭構造により、軸方向の間隙部も狭く、軸方向厚みも薄くせざるを得ない。このため、標準サイズの軸受より保持器の円環部が極めて小さく、真円度等の寸法精度を出しにくくなるので、円環部１１１を図１６（ｂ）のようにした保持器構造は、特に上述した保持器の損傷や摩耗防止効果及びトルクむらや発熱の軽減に関して効果が得られる。
また、対象とする用途は、旋回回転であり、保持器に遠心力が連続的に加わるわけではない。したがって、これらの用途に本発明を適用する場合、図１６（ｂ）のような保持器構造としても、遠心力による悪影響は発生しない。なお、必要に応じて、円環部１１１の切断箇所は円周方向で２カ所以上としても構わない。この場合、切断箇所は、可能な限り円周方向で等分とすることが望ましい。また、これらの玉軸受を工作機械の主軸旋回装置に適用する場合、剛性を大きくするために、通常、予圧をかけて使用するが、条件に応じて、或いはその他の用途等ですき間を持たせて使用してもよい。
さらに、図１７を参照して、前述した第１の実施の形態の変形例を説明する。
この変形例では、図１に示す単列の総玉のアンギュラ玉軸受で構成される単列玉軸受１００の片側に環状シール体１２０を設けると共に、多数の玉１０３を円周方向に位置決めする保持器１３０を配設している。
この変形例では、図１に示す単列の総玉のアンギュラ玉軸受で構成される単列玉軸受１００の片側に環状シール体１２０を設けると共に、多数の玉１０３を円周方向に位置決めする保持器１３０を配設している。
すなわち、図１７に示すように、外輪１０１及び内輪１０２の例えば右側の片側端面に環状シール体１２０を収容するシール収容溝１２１及び１２２が配設されている。
環状シール体１２０は逆Ｌ字状に形成した金属芯金１２５で補強した補強タイプのゴムシール（例えばニトリルゴム・アクリルゴムやフッ素ゴム）１２６で構成されている。ゴムシール１２６は、外周部に外輪１０１と嵌合する嵌合部１２６ａが形成され、内周部に内輪１０２と接触するリップ部１２６ｂが形成されている。
環状シール体１２０は逆Ｌ字状に形成した金属芯金１２５で補強した補強タイプのゴムシール（例えばニトリルゴム・アクリルゴムやフッ素ゴム）１２６で構成されている。ゴムシール１２６は、外周部に外輪１０１と嵌合する嵌合部１２６ａが形成され、内周部に内輪１０２と接触するリップ部１２６ｂが形成されている。
外輪１０１のシール収容溝１２１は、外輪１０１の軌道溝１０１ａに連接する傾斜内周面１０１ｂの右端側に比較的浅い段部１２１ａと、この段部１２１ａの底部に円周方向に形成された環状シール体１２０の嵌合部１２６ａを押し込んで挿入する浅い嵌合凹部１２１ｂとを有する構成とされている。また、内輪１０２のシール収容溝１２２は、内輪の軌道溝１０２ａの左右両端に連接する円筒外周面１０２ｂにおける軌道溝１０２ａの右側の右端側に比較的深い段部１２２ａと、この段部１２２ａの底面に円周方向に形成した環状シール体１２０の内周面に形成されたリップ部１２６ｂが接触する浅い収容凹部１２２ｂとを有する構成とされている。
さらに、保持器１３０は、玉１０３を収容するポケット部１３１を挟んで軸方向に延長する一対の円環状部１３２ａ及び１３２ｂを有し、これら円環状部１３２ａ及び１３２ｂが内輪１０２の円筒外周面１０２ｂを案内面として装着されている。
そして、環状シール体１２０側の円環状部１３２ｂには内輪１０２の円筒外周面１０２ｂとシール収容溝１２２との交点に形成される交点エッジ部１２３と対向する内周面に交点エッジ部１２３との接触を回避する断面半円形の凹状溝部１３３が円周方向に形成されている。
そして、環状シール体１２０側の円環状部１３２ｂには内輪１０２の円筒外周面１０２ｂとシール収容溝１２２との交点に形成される交点エッジ部１２３と対向する内周面に交点エッジ部１２３との接触を回避する断面半円形の凹状溝部１３３が円周方向に形成されている。
この保持器１３０は、切削により製作された銅合金などの金属材料、ポリアミド、ポリアセタール、ポリフェニレンサルファイド（ＰＰＳ）、ポリエーテルエーテルケトン（ＰＥＥＫ）等の合成樹脂材料、さらにはガラス繊維やカーボン繊維等の補強材を添加した強化材入り合成樹脂材料等で製作されている。保持器１３０を樹脂材料で形成する場合には、切削成形及び射出成形の何れをも適用することができる。
このように、保持器１３０の案内面の右端側に形成された交点エッジ部１２３と対向する内周面に凹状溝部１３３が円周方向に形成されているので、この交点エッジ部１２３が保持器１３０の内周面と接触することを確実に防止することができ、環状シール体１２０側の円環状部１３２ｂの幅を広くして断面積を大きくすることにより強度を確保しながら、保持器１３０の摩耗を確実に防止することができる。
また、案内面の一部に設けられた凹状溝部１３３には、グリース潤滑の場合、グリースを保持する貯留部としての役割を果たすことができ、加えて案内面近傍に位置するため、案内面に適度に潤滑油を供給する効果もあり、潤滑特性の面からも、長期に亘って耐摩耗性を保持することができる。この効果は、後述する図２０に示すように、円環状部１３２ａ及び１３２ｂの双方に凹状溝部１３３及び１３４を形成した場合にはより顕著になる。
通常、玉軸受１００の少なくとも片側に環状シール体１２０を配設する場合には、外輪１０１の内径面や内輪１０２の外径面を保持器１３０の案内面とするが、この案内面とシール収容溝１２２とが接する位置に交点エッジ部１２３が形成されるため、この交点エッジ部１２３と保持器１３０の円環状部１３２ｂとの接触によるエッジ当りによって保持器１３０が摩耗することになる。
この保持器１３０の摩耗を防止するには、従来は、内輪案内としたときに、図１８に示すように、保持器１３０の交点エッジ部１２３側における円環状部１３２ｂの軸方向長さ即ち幅を短くして、円環状部１３２ｂと交点エッジ部１２３とが接触しないようにすることが考えられている。
しかしながら、本実施例のように幅狭の玉軸受１００の場合には、円環状部１３２ｂの幅が非常に薄くなり、十分な強度を確保することができないという問題がある。
しかしながら、本実施例のように幅狭の玉軸受１００の場合には、円環状部１３２ｂの幅が非常に薄くなり、十分な強度を確保することができないという問題がある。
このためには、図１９に示すように円環状部１３２ｂの幅を長くして強度を確保する必要があるが、この場合には、上述したように、円環状部１３２ｂの内周面と交点エッジ部１２３とが対向することになるため、玉軸受１００の回転中に保持器１３０が案内側軌道輪に対して傾いた場合に、円環状部１３２ｂの内周面が交点エッジ部１２３にエッジ当りすることになり保持器１３０が摩耗してしまう。
特に、シール収容溝１２１及び１２２は、切削加工後の熱処理面であることが多いので面粗度が悪く、且つ保持器１３０と接触する交線部分にはバリが形成されやすいので、摩耗が発生しやすい。
さらに、本発明による玉軸受１００は、構造上、軸受の玉ピッチ円径に対して、玉径が非常に小さくなるので、それに対応して、保持器１３０の円環状部１３２ｂの断面も小さくなり、保持器１３０の半径方向強度（円環状部１３２ｂの半径方向強度）も小さくなる。これに加え、本発明による玉軸受１００の用途はその使用条件から、軸受回転時に、大きなモーメント荷重が付加され易く、軸受が傾き易い。そのため、各玉１０３の接触角の変化により、各玉１０３の公転速度がバラツキ、玉１０３とポケット部１３１との間の突っ張り力による保持器１３０の変形も大きくなるため、さらにエッジ当りし易くなり、接触部の面圧も増加して摩耗が進行し易い。
さらに、本発明による玉軸受１００は、構造上、軸受の玉ピッチ円径に対して、玉径が非常に小さくなるので、それに対応して、保持器１３０の円環状部１３２ｂの断面も小さくなり、保持器１３０の半径方向強度（円環状部１３２ｂの半径方向強度）も小さくなる。これに加え、本発明による玉軸受１００の用途はその使用条件から、軸受回転時に、大きなモーメント荷重が付加され易く、軸受が傾き易い。そのため、各玉１０３の接触角の変化により、各玉１０３の公転速度がバラツキ、玉１０３とポケット部１３１との間の突っ張り力による保持器１３０の変形も大きくなるため、さらにエッジ当りし易くなり、接触部の面圧も増加して摩耗が進行し易い。
しかしながら、上述したように、本実施形態では、図１７に示すように、保持器１３０の環状シール体１２０側の円環状部１３２ｂの幅を広くして断面積を増加させながらシール収容溝１２２と案内面となる円筒面１０２ｂとの境界部の交点エッジ部１２３に接触する可能性のある部分に凹状溝部１３３が形成されているので、保持器１３０が傾いたとしても、交点エッジ部１２３と凹状溝部１３３との間に十分な間隔を確保することができるので、凹状溝部１３３と交点エッジ部１２３との接触を確実に防止することができ、保持器１３０の摩耗を確実に防止することができる。
なお、上記変形例では、玉軸受１００の右側に環状シール体１２０を配設した場合について説明したが、これに限定されるものではなく、玉軸受１００の左側に環状シール体１２０を配設するようにしてもよく、さらには両側に環状シール体１２０を配設するようにしてもよい。
また、上記変形例では、円環状部１３２ｂに形成する凹状溝部１３３を断面半円形状に形成した場合について説明したが、これに限定されるものではなく、断面四角形状、断面三角形状、断面楕円状等の交点エッジ部１２３との接触を回避できる形状であれば任意の形状とすることができる。
また、上記変形例では、円環状部１３２ｂに形成する凹状溝部１３３を断面半円形状に形成した場合について説明したが、これに限定されるものではなく、断面四角形状、断面三角形状、断面楕円状等の交点エッジ部１２３との接触を回避できる形状であれば任意の形状とすることができる。
さらに、上記変形例では、環状シール体１２０が内輪シール収容溝１２２と接触する場合について説明したが、これに限定されるものではなく、図６に示す内輪シール収容溝１２２と接触しない非接触ゴムシール型（金属芯金着き）や外輪シール溝に加締める金属シールを適用することができる。
さらにまた、上記変形例では、保持器１３０の案内面を内輪１０２の外周面とした場合について説明したが、これに限定されるものではなく、外輪１０１の内周面を案内面とするようにしてもよい。
さらにまた、上記変形例では、保持器１３０の案内面を内輪１０２の外周面とした場合について説明したが、これに限定されるものではなく、外輪１０１の内周面を案内面とするようにしてもよい。
なおさらに、上記変形例では、保持器１３０の円環状部１３２ａ及び１３２ｂのうち環状シール体１２０側の円環状部１３２ｂに凹状溝部１３３を形成した場合について説明したが、これに限定されるものではなく、図２０に示すように、環状シール体１２０とは反対側の円環状部１３２ａにも円環状部１３２ｂの凹状溝部１３３と各玉１０３の中心を通る垂直面を挟む面対称位置に凹状溝部１３４を設けるようにしてもよい。このように、凹状溝部を左右の円環状部１３２ａ及び１３２ｂに形成すると、組み付け時に保持器１３０の凹状溝部の形成位置を確認することなく、任意の方向から組み付けることができ、組み付け作業を向上させることができる。
次に、図２１を参照して、本発明の第２の態様（請求項２に対応）の実施の形態の一例である工作機械の主軸旋回部用複列玉軸受を説明する。
この複列総玉アンギュラ玉軸受２００は、外輪２０１の複列軌道溝２０１ａ，２０１ｂと内輪２０２の複列軌道溝２０２ａ，２０２ｂとの間に多数の玉２０３が転動自在に配設され、軸方向断面幅Ｂ２と半径方向断面高さＨ２（＝（外輪外径Ｄ２−内輪内径ｄ２）／２）との断面寸法比（Ｂ２／Ｈ２）が（Ｂ２／Ｈ２）＜１．２とされており、玉ピッチ円直径が半径方向断面高さの中央に設定されている。この理由は、前述した課題を解決する手段の項で図３０を参照して詳細に説明したので、ここでの記載は割愛する。
この複列総玉アンギュラ玉軸受２００は、外輪２０１の複列軌道溝２０１ａ，２０１ｂと内輪２０２の複列軌道溝２０２ａ，２０２ｂとの間に多数の玉２０３が転動自在に配設され、軸方向断面幅Ｂ２と半径方向断面高さＨ２（＝（外輪外径Ｄ２−内輪内径ｄ２）／２）との断面寸法比（Ｂ２／Ｈ２）が（Ｂ２／Ｈ２）＜１．２とされており、玉ピッチ円直径が半径方向断面高さの中央に設定されている。この理由は、前述した課題を解決する手段の項で図３０を参照して詳細に説明したので、ここでの記載は割愛する。
ここで、この実施の形態では、複列玉軸受２００を７９４０Ａ（接触角３０°）の２列組合せアンギュラ玉軸受に置き換えた場合を例に採る。
７９４０Ａは、内輪内径ｄ：Φ２００ｍｍ、外輪外径Ｄ：Φ２８０ｍｍ、軸方向断面幅（軸受単体幅）：Ｂが３８ｍｍであるので、断面寸法比（Ｂ／Ｈ）＝０．９５である。したがって、本実施形態のアンギュラ玉軸受２００では、断面寸法比（Ｂ２／Ｈ２）＝０．９５（内輪外径及び外輪外径はそのままで、軸方向断面幅（軸受単体幅）：Ｂ２を３８ｍｍとした）としている。これにより、ラジアル荷重と両方向のアキシアル荷重、モーメント荷重を受けられるのは勿論のこと、高精度化（高回転精度化）、高剛性化、低トルク化及び低発熱化を図ることができると共に、軸方向寸法で１／２の省スペース化を図ることができる。
７９４０Ａは、内輪内径ｄ：Φ２００ｍｍ、外輪外径Ｄ：Φ２８０ｍｍ、軸方向断面幅（軸受単体幅）：Ｂが３８ｍｍであるので、断面寸法比（Ｂ／Ｈ）＝０．９５である。したがって、本実施形態のアンギュラ玉軸受２００では、断面寸法比（Ｂ２／Ｈ２）＝０．９５（内輪外径及び外輪外径はそのままで、軸方向断面幅（軸受単体幅）：Ｂ２を３８ｍｍとした）としている。これにより、ラジアル荷重と両方向のアキシアル荷重、モーメント荷重を受けられるのは勿論のこと、高精度化（高回転精度化）、高剛性化、低トルク化及び低発熱化を図ることができると共に、軸方向寸法で１／２の省スペース化を図ることができる。
もちろん、必要に応じて、断面寸法比（Ｂ２／Ｈ２）を０．９５未満或いは０．９５を超える（但し、（Ｂ２／Ｈ２）＜１．２）ように設定してもよい。因みにアンギュラ玉軸受２００の接触角は、例えば３０°としている。
なお、図２２は、モーメント剛性を上げるため、複列総玉アンギュラ玉軸受２００で玉ピッチ円直径を外径側にずらした例であり、図２３は、複列総玉アンギュラ玉軸受２００で各列の玉径や玉ピッチ円直径を変えた例であり、図２４は、軸方向の両端部に環状シール体１０４を装着した複列総玉アンギュラ玉軸受２００で、モーメント剛性を上げるため、玉ピッチ円直径を外径側にずらした例である。
なお、図２２は、モーメント剛性を上げるため、複列総玉アンギュラ玉軸受２００で玉ピッチ円直径を外径側にずらした例であり、図２３は、複列総玉アンギュラ玉軸受２００で各列の玉径や玉ピッチ円直径を変えた例であり、図２４は、軸方向の両端部に環状シール体１０４を装着した複列総玉アンギュラ玉軸受２００で、モーメント剛性を上げるため、玉ピッチ円直径を外径側にずらした例である。
何れの例の場合も、環状シール体、保持器等の構造や装着の有無の他、構造に関する適用例は、上記第１の実施形態で記載した単列玉軸受に準ずる。また、上記第１の態様実施と同様に、予圧及びすきまの何れの条件で使用してもよい。
３０ 工作機械の主軸旋回装置
３１ 基台
３２ 旋回台座
３３ 主軸本体
３５ 主軸本体旋回部用玉軸受
３９ ウォームホイール
４８ ウォーム
６１ ステータ
６２ ロータ
６３ ダイレクトモータ
１００ 単列玉軸受
１０１ 外輪
１０１ａ 外輪軌道溝
１０２ 内輪
１０２ａ 内輪軌道溝
１０３ 玉
１２０ 環状シール体
１２１，１２２ シール収容溝
１２３ 交点エッジ部
１３０ 保持器
１３１ ポケット部
１３２ａ，１３２ｂ 円環状部
１３３ 凹状溝部
２００ 複列玉軸受
２０１ 外輪
２０１ａ，２０１ｂ 外輪軌道溝
２０２ 内輪
２０２ａ，２０２ｂ 内輪軌道溝
２０３ 玉
３１ 基台
３２ 旋回台座
３３ 主軸本体
３５ 主軸本体旋回部用玉軸受
３９ ウォームホイール
４８ ウォーム
６１ ステータ
６２ ロータ
６３ ダイレクトモータ
１００ 単列玉軸受
１０１ 外輪
１０１ａ 外輪軌道溝
１０２ 内輪
１０２ａ 内輪軌道溝
１０３ 玉
１２０ 環状シール体
１２１，１２２ シール収容溝
１２３ 交点エッジ部
１３０ 保持器
１３１ ポケット部
１３２ａ，１３２ｂ 円環状部
１３３ 凹状溝部
２００ 複列玉軸受
２０１ 外輪
２０１ａ，２０１ｂ 外輪軌道溝
２０２ 内輪
２０２ａ，２０２ｂ 内輪軌道溝
２０３ 玉
Claims (5)
- 基台と、該基台に対して旋回自在とされ工具を回転させる主軸が取り付けられた主軸本体と、該主軸本体を駆動させる駆動源とを有し、前記主軸の回転軸と前記主軸本体の旋回軸とが異なる工作機械において、前記基台と前記主軸本体との間に設けられ、外輪の軌道溝と内輪の軌道溝との間に多数の玉が転動自在に配設された工作機械の主軸本体旋回部用玉軸受であって、
前記玉軸受は少なくとも２個の単列の玉軸受を有し、
該単列の玉軸受の軸方向断面幅Ｂと半径方向断面高さＨとの断面寸法比（Ｂ／Ｈ）が（Ｂ／Ｈ）＜０．６３であり、
前記玉軸受は、当該玉軸受の軸線方向で、前記主軸本体と前記駆動源とが当該玉軸受の両側に位置するように配置されており、
前記主軸本体は、前記玉軸受を介して前記基台に回転自在に支持される旋回台座を備え、
前記駆動源は、前記旋回台座を直接旋回駆動するダイレクトモータであることを特徴とする工作機械の主軸本体旋回部用玉軸受。 - 基台と、該基台に対して旋回自在とされ工具を回転させる主軸が取り付けられた主軸本体と、該主軸本体を駆動させる駆動源とを有し、前記主軸の回転軸と前記主軸本体の旋回軸とが異なる工作機械において、前記基台と前記主軸本体との間に設けられ、外輪の軌道溝と内輪の軌道溝との間に多数の玉が転動自在に配設された工作機械の主軸本体旋回部用玉軸受であって、
前記玉軸受は複列の玉軸受を有し、
該複列の玉軸受の軸方向断面幅Ｂ２と半径方向断面高さＨ２との断面寸法比（Ｂ２／Ｈ２）が（Ｂ２／Ｈ２）＜１．２であり、
前記玉軸受は、当該玉軸受の軸線方向で、前記主軸本体と前記駆動源とが当該玉軸受の両側に位置するように配置されており、
前記主軸本体は、前記玉軸受を介して前記基台に回転自在に支持される旋回台座を備え、
前記駆動源は、前記旋回台座を直接旋回駆動するダイレクトモータであることを特徴と
する工作機械の主軸本体旋回部用玉軸受。 - 前記基台は、前記旋回台座を収容する収容凹部を有し、前記旋回台座は、前記収容凹部の内周面に対向するように突出する突出部を備え、
前記ダイレクトモータは、前記収容凹部の内周面に配設したステータと、前記ステータに対向する前記突出部の外周面に配設したロータとで構成されることを特徴とする請求項１又は２に記載の工作機械の主軸本体旋回部用玉軸受。 - 前記基台は、前記旋回台座を収容する収容凹部を有し、前記旋回台座は、前記収容凹部の内周面に対向するように突出する突出部を備え、
前記ダイレクトモータは、前記突出部の内周面に配設したロータと、前記ロータの内側に配設したステータとで構成されることを特徴とする請求項１又は２に記載の工作機械の主軸本体旋回部用玉軸受。 - 前記旋回台座は、前記玉軸受及び前記ダイレクトモータのロータを保持する基部と、前記基部にボルト締めされる前記玉軸受の内輪押さえを兼ねる取付板部とで構成されていることを特徴とする請求項１〜４のいずれか１項に記載の工作機械の主軸本体旋回部用玉軸受。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2012147485A JP5397508B2 (ja) | 2006-01-13 | 2012-06-29 | 工作機械の主軸本体旋回部用玉軸受 |
Applications Claiming Priority (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2006006378 | 2006-01-13 | ||
| JP2006006378 | 2006-01-13 | ||
| JP2006122344 | 2006-04-26 | ||
| JP2006122344 | 2006-04-26 | ||
| JP2012147485A JP5397508B2 (ja) | 2006-01-13 | 2012-06-29 | 工作機械の主軸本体旋回部用玉軸受 |
Related Parent Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2006337342A Division JP5092383B2 (ja) | 2006-01-13 | 2006-12-14 | 工作機械の主軸本体旋回部用玉軸受 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2012189224A JP2012189224A (ja) | 2012-10-04 |
| JP5397508B2 true JP5397508B2 (ja) | 2014-01-22 |
Family
ID=47082609
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2012147485A Expired - Fee Related JP5397508B2 (ja) | 2006-01-13 | 2012-06-29 | 工作機械の主軸本体旋回部用玉軸受 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP5397508B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN114483772B (zh) * | 2022-01-25 | 2023-10-31 | 中国铁建重工集团股份有限公司 | 一种具有高承载能力的回转支承 |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6024931U (ja) * | 1983-07-27 | 1985-02-20 | 光洋精工株式会社 | 円すいころ軸受 |
| JPS6038922U (ja) * | 1983-08-26 | 1985-03-18 | 日本精工株式会社 | ころ軸受用プラスチック保持器 |
| JP2849092B2 (ja) * | 1988-06-30 | 1999-01-20 | 大隈豊和機械株式会社 | 施回体のバランス機構 |
| JP2519390Y2 (ja) * | 1990-12-25 | 1996-12-04 | 光洋精工株式会社 | マストローラ用玉軸受 |
| JP2005239258A (ja) * | 2004-02-27 | 2005-09-08 | Nsk Ltd | キャップ装着用治具及び該治具に用いられる玉軸受 |
-
2012
- 2012-06-29 JP JP2012147485A patent/JP5397508B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2012189224A (ja) | 2012-10-04 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| WO2007080980A1 (ja) | 工作機械の主軸旋回部用玉軸受及びこれを使用した工作機械の主軸旋回装置 | |
| JP6728585B2 (ja) | アンギュラ玉軸受 | |
| JP5092383B2 (ja) | 工作機械の主軸本体旋回部用玉軸受 | |
| JP3207410U (ja) | 転がり軸受 | |
| WO2015141021A1 (ja) | アンギュラ玉軸受 | |
| JP2006329420A (ja) | ロボットアーム関節部用軸受装置及び玉軸受 | |
| JP3210224U (ja) | アンギュラ玉軸受用保持器、アンギュラ玉軸受及び軸受装置 | |
| JP4715961B2 (ja) | 工作機械の回転テーブル装置 | |
| JP5397508B2 (ja) | 工作機械の主軸本体旋回部用玉軸受 | |
| JP2011153683A (ja) | アンギュラ玉軸受 | |
| JP2006105384A (ja) | 複列玉軸受 | |
| JP5233199B2 (ja) | アンギュラ玉軸受 | |
| JP4743176B2 (ja) | 組合せ玉軸受及び複列玉軸受 | |
| JP2011002077A (ja) | 転がり軸受 | |
| JP2003042160A (ja) | アンギュラ玉軸受及び主軸装置 | |
| JP2006153094A (ja) | 玉軸受及び該玉軸受を用いた工作機械の回転テーブル装置 | |
| WO2018225720A1 (ja) | 転がり軸受用保持器および転がり軸受 | |
| JP5034962B2 (ja) | 転がり軸受 | |
| JP3965252B2 (ja) | 軸受装置およびスピンドル装置 | |
| JP3200125U (ja) | アンギュラ玉軸受 | |
| JP2005061434A (ja) | 多点接触玉軸受 | |
| JP2004314203A (ja) | 工作機械テーブル装置及び工作機械テーブル装置用転がり軸受 | |
| JP2006097872A (ja) | 軸受ユニット | |
| JP2011112201A (ja) | 玉軸受 | |
| JP3210223U (ja) | アンギュラ玉軸受用保持器、アンギュラ玉軸受及び軸受装置 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20120629 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20130425 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20130507 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20130628 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20130924 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20131007 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 5397508 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |