JP5208033B2 - スパークプラグ - Google Patents
スパークプラグInfo
- Publication number
- JP5208033B2 JP5208033B2 JP2009081862A JP2009081862A JP5208033B2 JP 5208033 B2 JP5208033 B2 JP 5208033B2 JP 2009081862 A JP2009081862 A JP 2009081862A JP 2009081862 A JP2009081862 A JP 2009081862A JP 5208033 B2 JP5208033 B2 JP 5208033B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- ground electrode
- electrode
- spark plug
- housing
- center
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 claims description 68
- 239000012212 insulator Substances 0.000 claims description 34
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 claims description 18
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 20
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 19
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 14
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 13
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 description 12
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 8
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 8
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 4
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 4
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 4
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000003870 refractory metal Substances 0.000 description 4
- 230000008859 change Effects 0.000 description 3
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 3
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 3
- 239000007769 metal material Substances 0.000 description 3
- BASFCYQUMIYNBI-UHFFFAOYSA-N platinum Substances [Pt] BASFCYQUMIYNBI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 3
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 230000002028 premature Effects 0.000 description 2
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 2
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 2
- 229910000575 Ir alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001209 Low-carbon steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000990 Ni alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 206010035148 Plague Diseases 0.000 description 1
- 241000607479 Yersinia pestis Species 0.000 description 1
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 1
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000013459 approach Methods 0.000 description 1
- 239000010953 base metal Substances 0.000 description 1
- 229910010293 ceramic material Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 125000004122 cyclic group Chemical group 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 238000010292 electrical insulation Methods 0.000 description 1
- 238000004070 electrodeposition Methods 0.000 description 1
- 238000004880 explosion Methods 0.000 description 1
- 239000011521 glass Substances 0.000 description 1
- 230000012447 hatching Effects 0.000 description 1
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 1
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 1
- 238000009413 insulation Methods 0.000 description 1
- 229910052741 iridium Inorganic materials 0.000 description 1
- GKOZUEZYRPOHIO-UHFFFAOYSA-N iridium atom Chemical compound [Ir] GKOZUEZYRPOHIO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000009191 jumping Effects 0.000 description 1
- 238000000034 method Methods 0.000 description 1
- 238000013021 overheating Methods 0.000 description 1
- 229910052697 platinum Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000008569 process Effects 0.000 description 1
- 238000007789 sealing Methods 0.000 description 1
- 230000001629 suppression Effects 0.000 description 1
- 238000009834 vaporization Methods 0.000 description 1
- 230000008016 vaporization Effects 0.000 description 1
Images
Description
近年、内燃機関の高出力化、小型化が進み、燃焼室内におけるバルブ占有面積が増大し、スパークプラグの搭載スペースが狭小化する傾向にある。また、燃焼室内に噴射された燃料と圧縮空気との混合状態を良好にして、さらなる燃費低減を図るべく、タンブル渦等の燃焼室内に発生する筒内気流を強化する傾向にあり、高過給気化に伴い燃焼室内の温度も高温化する傾向にある。
しかし、小型化により、中心電極とハウジングとの電気絶縁を確保する絶縁碍子の肉厚が薄くなると、絶縁碍子の耐電圧が不十分となる。このため、中心電極とハウジング下端面との間で放電が起こる、いわゆる横飛びと言われる現象を生じやすくなる虞がある。
一方、筒内気流の強化により着火性が低下するためスパークプラグにはより安定した着火を実現すべくより強力な火花放電が望まれる。
また、特許文献2には、内燃機関に装着され、中心電極と、前記中心電極の間で放電火花を形成する接地電極を有し前記中心電極の外周に配置された円環状のハウジングと、前記中心電極と前記ハウジングとの間に設けられ前記中心電極と前記ハウジングとの電気的絶縁をなす絶縁碍子と、を備えた内燃機関用スパークプラグにおいて、前記ハウジングの端面部の外径面に、前記内燃機関の燃焼室内の混合気のタンブル渦気流を前記燃焼室の内部中央部方向へ制御する整流手段をなすテーパ面部を設けて、燃焼室内の混合気のタンブル渦気流の方向を整流手段によって安定化させると共に、放電火花の流れ方向を安定化させ、燃焼質内の強力な筒内気流に晒されても着火不良を起こすことなく良好な点火を実現できるスパークプラグが開示されている。
このため、高負荷運転域においては、エンジン制御装置からの点火信号に従って中心電極と接地電極との間に高電圧が印加されたときに両電極間に発生する火花放電ではなく、温度の高くなった接地電極の表面で混合気が着火される過早熱面着火(プレイグニッション、又は、プレイグとも称される。)と呼ばれる現象が起こりやすくなる虞がある。
また、特許文献2にあるような従来のスパークプラグでは、実際のエンジンにスパークプラグを取り付ける際に、燃焼室内に発生する筒内気流の流れ方向に対して必ずしも一定の方向を維持して取り付けられるわけではない。
このため、接地電極が筒内気流の上流側に位置する場合と下流側に位置する場合とでは、高温化した接地電極に接触する混合気の流速に大きな差が生じて、プレイグが発生する場合と発生しない場合とがあり、点火装置としての信頼性が低下する虞があることが判明した。
上記接地電極が上流側となる場合には、傾斜角θ1が相対的に大きくても上記整流手段外周面から上記接地電極先端までの距離が相対的に短いので上記筒内気流の流速が大幅に減速されることがなく、上記接地電極が下流側となる場合には、上記整流手段外周面から上記接地電極先端までの距離が相対的に長くても傾斜角θ2が相対的に小さいので上記筒内気流の流速が大幅に減速されることがない。したがって、点火プラグの取付け状態に関わらず、筒内気流が接地電極先端に向かうように整流される。
このため、低負荷運転域や中負荷運転域では、希薄な混合気が常に火花放電の発生する上記中心電極と上記接地電極との間に送られるので安定した着火が実現できる。また、高負荷運転域では、強い筒内気流が比較的高い流速を維持して上記接地電極表面上を通過するので、上記接地電極の表面が比較的高い温度であっても、熱面着火することなく、エンジン制御装置から適切な点火時期に発信される点火信号に従って発生する火花放電によってのみ点火される。
したがって、本発明によれば、上記内燃機関への取付け状態によらず、常に過早熱面着火を抑制すると共に安定した着火を実現可能なスパークプラグを提供できる。
内燃機関40は、エンジンヘッド41と図略の略筒状のシリンダと該シリンダ内に可動に収納されたピストン42とによって構成され、エンジンヘッド41の内壁とシリンダの内周壁とピストン42の頂面とによって燃焼室400が区画されている。エンジンヘッド41には吸気バルブ411によって開閉される吸気筒410と排気バルブ421によって開閉される排気筒420とが形成され、図略の燃料噴射装置から燃焼室400内に噴射された燃料と吸気筒410から燃焼室400内に導入された空気をピストン42によって圧縮し、所定の点火時期に本発明のスパークプラグ1によって混合気の点火を行う。
スパークプラグ1は、略筒状に形成された絶縁碍子20と、絶縁碍子20に設けた軸孔に挿入固定された略長軸状の中心電極10と、絶縁碍子20をその内部に収納しつつ内燃機関40のシリンダヘッド41に固定するハウジング30と、ハウジング30の先端に延設して設けられた接地電極31とによって構成されている。
中心電極10の基端側には、絶縁碍子20の軸孔内部において、中心電極11と導電性のガラスシールを介して電気的に接続された長軸状のステム11が設けられている。さらにその基端側には、碍子頭部25から露出し、外部の図略の点火装置に接続される中心電極端子部12が形成されている。
絶縁碍子20の先端部21は燃焼室400に露出しつつ、ハウジング30の先端に設けられた本発明の要部である略環状に形成された整流部32によってその外側が取り囲まれている。
絶縁碍子20の基端側は、ハウジング30の加締め部36から露出する碍子頭部25が設けられている。碍子頭部25は、コルゲート状に形成され中心電極端子部12とハウジング30との表面距離を長くして沿面リークを防止している。
ハウジング30の中腹内周は先端側に向かって径小となる係止部35、36が形成され、内側に絶縁碍子20の係止部22、23が係止され、基端側には加締め部36が形成され、封止部材を介して絶縁碍子20の係止部24を覆うように加締め固定している。
ハウジング30の基端側外周にはネジ部34を締めつけるためのナット部37が形成されている。ネジ部34は、エンジンヘッド41に設けられたネジ穴にガスケット39を介して螺結される。
接地電極31は、燃焼室400側に突出しつつ略L字状に形成され、接地電極放電チップ310の先端と中心電極放電チップ101の先端とを結ぶ直線が中心電極10の中心軸C/Lに対して所定の偏心角度θOFSをなすように形成されている。、また、火花放電ギャップGの大きさは、例えば1mm程度にすることができる。なお、中心電極放電チップ101及び接地電極放電チップ310は、例えば、Ir(イリジウム)合金やPt(白金)合金等からなり、それぞれ中心電極11及び接地電極31の先端の中心電極101に対向する表面上にレーザ溶接や抵抗溶接等にて接合されている。
シュラウド部32は、図2(b)中に太い一点破線で示したエンジンヘッド41の内壁を基準面とし、先端縁EDG32までの長さLだけ燃焼室400内に突出している。
シュラウド部32の傾斜面は図2(b)中に太い点線で示した仮想頂点Pを頂点とする円錐CON32の斜面の一部をなすように形成されている。
接地電極31の接続されている側の傾斜面を接地電極側傾斜面321として、接地電極31の接続された位置に対向する側の傾斜面を反接地電極側傾斜面322とし、接地電極側傾斜面321における先端縁EDG32との傾斜角度を接地電極側傾斜角θ1とし、反接地電極側傾斜面322における先端縁EDG32との傾斜角度を反接地電極側傾斜角θ2とし、接地電極側傾斜面321を原点として、先端縁EDG32の円周方向の任意の角度ψにおける仮想頂点Pに向かう傾斜角320(ψ)とすると、傾斜角320(ψ)は、図2(c)に示すように、接地電極側傾斜角θ1から反接地電極側傾斜角θ2まで直線的に変化するように形成されている。
また、図2(b)に示すように、接地電極31は、基端部313がハウジング30のシュラウド部32の傾斜面322に溶接などにより固定され、燃焼室400内に突出するように伸び、さらに中間部312において中心電極10に設けた中心電極放電チップ101に向かうように、曲線状、又は、略L字状に曲げられている。
接地電極31の先端側で中心電極放電チップ101に対向する表面311には、中心電極放電チップ101と所定の放電ギャップGを隔てて中心電極放電チップ101に向かって突出する接地電極放電チップ310が設けられている。
接地電極31の先端位置は、従来のように中心電極10の中心線C/L上で接地電極31の先端側表面311が中心電極10に対向するのではなく、接地電極放電チップ310の先端と中心電極放電チップ101の先端とを結ぶ直線が中心電極10の中心軸C/Lに対して所定の偏心角度θOFSをなすように形成されている。
加えて、図3(a)に示すように、接地電極31が筒内気流TMBの下流側(EX側)となった場合には、筒内気流TMBが反接地電極傾斜面322によって仮想頂点Pに向かって緩やかに方向を変更され整流されるので、流速をほとんど失うことなく、表面温度の最も高い接地電極31の先端側に接触する。したがって、高負荷運転域において、比較的接地電極の表面温度が高くなっても、混合気の流速が高いので、早期熱面着火を生じる虞がない。
また、(b)に示すように、接地電極31が側面方向から筒内気流TMBが当たる場合においても、筒内気流TMBが傾斜面323によって仮想頂点Pに向かって緩やかに方向を変更され整流されるので、流速をほとんど失うことなく、表面温度の最も高い接地電極31の先端側に接触する。したがって、高負荷運転域において、比較的接地電極の表面温度が高くなっても、混合気の流速が高いので、過早熱面着火を生じる虞がない。
さらに、(c)に示すように、接地電極31が筒内気流TMBに上流側(IN側)となった場合には、高い流速の筒内気流TMBが接地電極31に衝突すると共に、接地電極31の基端部313の周囲を流れる筒内気流TMBは、接地電極側斜面321によって仮想頂点Pに向かって緩やかに方向を変更され整流されるので、流速をほとんど失うことなく、表面温度の最も高い接地電極31の先端側に接触する。したがって、高負荷運転域において、比較的接地電極の表面温度が高くなっても、混合気の流速が高いので、過早熱面着火を生じる虞がない。
したがって、本発明によれば、スパークプラグ1の取付け方向によらず、常に、筒内気流が高い流速を維持した状態で仮想頂点Pに導かれ、高い流速を保った状態で最も温度の高い接地電極31の先端表面に到達するので過早熱面着火を生じ難くなる。
中心電極10と接地電極31との間に高電圧が印加されると、図4(a)に示すように、中心電極放電チップ101と接地電極放電チップ310との間に火花放電が発生し、シュラウド部32の傾斜面によってこの放電経路途中に存在する仮想頂点Pに向かって整流された筒内気流TMBと共に、混合気が火花放電の中心に運ばれ、初期火炎核が発生する。このとき、接地電極31には、屈曲部312が形成されているので、中心電極10と接地電極31との間には、比較的広い空間が形成されている。このため、比較的低エネルギの初期火炎核が接地電極31に接触してエネルギを奪われる虞がなく、本図(b)に示すように、仮想頂点Pに向かうように整流された筒内気流TMBと共にさらに混合気が初期火炎核に供給し、比較的安定した火炎核に成長した段階で接地電極31に接触するため消炎されることなく、火炎核が成長を続ける。さらに、本図(c)に示すように、筒内気流TMBによって次々と混合気が火炎核に供給され火炎核が大きく成長しつつ筒内気流によって下流側(EX側)に運ばれ、混合気の燃焼爆発が引き起こされる。
また、高負荷運転域では、強い筒内気流TMBが比較的高い流速を維持して接地電極31の表面上を通過するので、接地電極31の表面が比較的高い温度であっても、熱面着火することなく、エンジン制御装置から適切な点火時期に発信される点火信号に従って発生する火花放電によってのみ点火される。
本図(a)に、比較例1として示すスパークプラグ1wでは、シュラウド部32wは、略環状で、テーパ部が形成されておらず、接地電極31wは略L字状に湾曲されているが中心電極放電チップ101wと接地電極放電チップ310wとは、中心軸C/L上で対向しており、オフセットされていない。
本図(b)に、比較例2として示すスパークプラグ1xでは、シュラウド部32xには、全周に渡って同一の傾斜角を設けて形成したテーパ部が形成してあり、接地電極31xは略L字状に湾曲されているが中心電極放電チップ101xと接地電極放電チップ310xとは、中心軸C/L上で対向しており、オフセットされていない。
本図(c)に、比較例3として示すスパークプラグ1yでは、シュラウド部32yは、略環状で、テーパ部が形成されておらず、接地電極31yは略L字状に湾曲されており、中心電極放電チップ101yと接地電極放電チップ310yとは、中心軸C/Lに対して所定の傾斜角度θOFSを設けた状態で対向している。
本図(d)に比較例4として示すスパークプラグ1zでは、シュラウド部32zには、全周に渡って同一の傾斜角を設けて形成したテーパ部が形成してあり、接地電極31zは直線上に形成され、中心電極放電チップ101zと接地電極31zとは、中心軸C/Lに対して所定の傾斜角度θOFSを設けた状態で対向している。
図6(a)に示すように、実施例1では、接地電極31が筒内気流TMBの上流側(IN側)となる場合には、傾斜角θ1が相対的に大きくても整流手段外周面321から接地電極31先端までの距離が相対的に短いので筒内気流TMBの流速が大幅に減速されることがなく、接地電極31が下流側(EX側)となる場合には、整流手段外周面322から接地電極31の先端までの距離が相対的に長くても傾斜角θ2が相対的に小さいので筒内気流TMBの流速が大幅に減速されることがない。したがって、接地電極31が上流側(IN側)になろうと下流側(EX側)になろうと、筒内気流TMBが高い流速を維持したまま、接地電極31の表面に接触するので、過早熱面着火を起こす虞がない。
一方、本図(b)に示すように、比較例1では、接地電極31wが長く燃焼室400内に突出しているので表面温度が高くなり易い。加えて、シュラウド部32wの外周面にテーパが形成されていないので、シュラウド部32wの側面に衝突した筒内気流TMBは、急激に方向を変えられるので、シュラウド部32wの側面を通過するときに渦流が発生し易く、接地電極31wの表面に接触するときには流速が遅く、過早熱面着火PIGを起こし易い。
本図(c)に示すように、比較例2では、接地電極32xがオフセットされていないので、比較例1と同様に表面温度は高くなり、比較的、過早熱面着火PIGを起こし易い条件となっている。接地電極32xが下流側にあるときには、シュラウド部32x外周面に設けられたテーパによって、流速が低下することなく接地電極32xの先端方向に筒内気流TMBが運ばれるので、過早熱面着火PIGが発生し難くなる。しかし、テーパが全周に渡って同じ角度で形成されているので接地電極32xが上流側となったときには、接地電極32xの周囲の気流は、接地電極32xの先端に向かうことがないので、過早熱面着火PIGを起こし易い。
本図(d)に示すように、比較例3では、接地電極31yが中心軸C/Lに対してオフセットされているために、接地電極31yの表面温度は比較的低くなっている。しかし、シュラウド部32yの外周面にテーパ部が設けられていないので、筒内気流TMBがシュラウド部32yの側面に衝突したときに、流速が低下する。このため、接地電極31yが筒内気流TMBの下流側となるときには、過早熱面着火が起こり難くなるが、接地電極31yが筒内気流TMBの上流側となったときには、流速が遅いため過早熱面着火PIGを起こし易い。
本図(e)に示すように、比較例4では、シュラウド部32zの外周面にテーパが施され、接地電極31zも中心軸C/Lに対してオフセットされているので、比較的接地電極31zの表面温度も低くなっており、過早熱面着火PIGが起こり難い。しかし、接地電極31zが直線状に形成されているので、中心電極10zと接地電極31zとの空間が狭く、点火時に発生した火炎核FKが成長していない初期の段階で接地電極31zに接触してエネルギを失って消炎する虞がある。特に、低負荷運転域から中負荷運転域では、空燃比が高く希薄であるため、強い筒内気流TMBによって、初期火炎核Fkが飛ばされ失火に至る虞がある。
図7(a)に示すように、比較例3の場合には、接地電極31yの表面温度が900℃以上で過早熱面着火が始まり、1000℃では、ほぼ100%の確率で過早熱面着火が起こっている。
一方、本発明の実施例では、接地電極31の表面温度が1000℃以下では過早熱面着火は起こらず、1050℃以上で過早熱面着火が起こり始めるが、1100℃でも900℃における比較例3の発生率程度で、1200℃以上となった場合に100%の確率で過早熱面着火が起こることになることが判明した。
本試験は、試験用燃焼機関を用いエンジン回転数3000rpm、400Nmの条件下で、接地電極を加熱して表面温度を変化させながら過早熱面着火の発生の有無を調査した結果である。
なお、本実施例においては、接地電極側斜面角θ1は40度、反接地電極側斜面角θ2は30度、シュラウド部32の突き出し長さLは2mmに設定したものを用いた。
図7(b)に示すように、本発明の実施例及び比較例3では、同程度の燃焼限界であり、比較例4は、燃焼限界が低く、希薄燃焼時の着火性が劣ることが確認された。
図8(a)は、本発明のスパークプラグ1の傾斜面32の変形許容範囲を示す要部拡大図、(b)は、本発明のスパークプラグ1の接地電極32のオフセット位置の変形許容範囲を示す要部拡大図である。
本発明のスパークプラグ1におけるシュラウド部32の外周面を形成する円錐CON32の仮想頂点Pの位置は、中心電極放電チップ101の先端と接地電極放電チップ310の先端とを結ぶ直線上で、シュラウド部32の先端縁EDG32と仮想頂点Pとのなす傾斜角度θは、図中に太い一点破線で示したエンジンヘッド41の内壁を基準面として、この基準面とシュラウド部32の外周の交わる点とシュラウド部32の先端縁EDG32とを結ぶ直線LL1との交点P1から接地電極放電チップ310の接続部下端P2までの範囲APで適宜変更可能である。このとき、接地電極側傾斜角θ1はθ1minからθ1maxの範囲に設定可能で、反接地電極側傾斜角θ2は、θ2minからθ2maxの範囲に設定可能となる。具体的にはθ2は20度以上60度以下の角度が望ましい。
さらに、仮想頂点P点は、放電ギャップGの中間点から放電チップ310の接続部下端P2までの範囲APで適宜変更可能である。また中心軸C/Lに対して接地電極31側にあり、接地電極31の先端縁より中心軸C/L側にある。
このような構成とすることにより熱面着火の抑制と着火性の両立が実現できることが判明した。
また、基準面から接地電極31の先端までの距離L3は、8mm以下とするのが望ましいことが判明した。
また、反接地電極側の傾斜面322の端縁が基準面から露出する場合、その突出長さをL2とすると、L2はできるだけ小さい方が望ましいが、L2/Lを0.2以下とすれば、本発明の効果が得られることが判明した。シュラウド部32の傾斜面のほとんどを気流制御に使う状態とすることができる。
また、接地電極31の傾斜角θOFSは、θOFS(min)からθOFS(max)の範囲で設定可能であり、公差ハッチングを付した範囲APで仮想頂点Pの位置が変更可能である。 より具体的には、θOFSは0度より大きく60度以下の角度とするのが望ましい。
図9(a)に示すように、本実施形態におけるスパークプラグ1aでは、シュラウド部32aの傾斜面を内側に窪んだ曲面状に形成しても良い。ただし、該凹面部のシュラウド部32aの先端縁EDG32aにおける接線が仮想頂点Pに向かうように形成するのが望ましい。このような構成とすることにより、如何なる方向にスパークプラグ1aが取り付けられても筒内気流が速度を大きく低下させることなく仮想頂点Pに向かって整流させて、着火性の向上と過早熱面着火を抑制する本発明の上記実施形態と同様の効果が発揮される。
図9(b)に示す実施形態におけるスパークプラグ1bでは、上記実施形態と同様の構成に加えて中心電極放電チップ101bの表面とを接地電極放電チップ310の表面とが平行となるように中心電極放電チップ101bを傾斜させた点が相異する。このような構成とすることにより、上記実施形態と同様の効果に加え、中心電極放電チップ101bの耐久性向上も期待できる。
図10に示したスパークプラグ1cでは、上記実施形態と同様の構成に加えに仮想頂点Pを頂点とする円錐面の斜面とシュラウド部32cの下端縁EDG32とのなす角度が一定となるように、下端縁EDG32が傾斜した状態に形成してある。このような構成においても上記実施形態と同様の効果が発揮される。さらに、本実施形態においては、シュラウド部32cの傾斜面の加工は容易である。
図11に示したスパークプラグ1dでは、シュラウド部32dの傾斜面を円錐の斜面ではなく、S1、S2、S3、S4で示すような複数の異なる傾斜角をもった傾斜面で構成しても良い。本実施例のように部分的に傾斜をつけても、気流が制御されれば、同様な効果が得られる。
10 中心電極
11 中心電極中軸部
110 中心電極放電部
12 中心電極端子部
20 絶縁碍子
21 絶縁碍子先端部
30 ハウジング
31 接地電極
32 シュラウド部(整流手段)
321 接地電極側斜面
322 反接地電極側斜面
40 内燃機関
400 燃焼室
41 エンジンヘッド
450 プラグホール
P 仮想頂点
θOFS 偏心角度
θ1 接地電極側傾斜角
θ2 反接地電極側傾斜角
L シュラウド部突出長さ
Claims (3)
- 内燃機関に装着され、長軸状に形成した中心電極と、その外周を覆う略筒状の絶縁碍子と、該絶縁碍子を覆う略筒状のハウジングと、該ハウジングに延設して上記中心電極に対して所定の放電ギャップを設けて対向する接地電極とを具備し、上記中心電極と上記接地電極との間に高電圧を印加して火花放電を発生させて上記内燃機関の点火を行うスパークプラグであって、
上記内燃機関の燃焼室内に露出する上記ハウジングの先端部を上記絶縁碍子の先端部を略環状に覆うように突設しつつ、その外周面の少なくとも一部を上記燃焼室内に流れる筒内気流を整流して所望の方向へ案内する整流手段となしたスパークプラグにおいて、
該スパークプラグの中心軸上に配設せしめた上記中心電極に対向する上記接地電極の先端を上記中心軸に対して所定の偏心角θOFSをもって上記ハウジングの基端側に偏心せしめると共に、
上記整流手段は、上記ハウジングの先端部の外周面において、少なくとも、上記接地電極の接続された接地電極側斜面の傾斜角θ1を、上記接地電極の接続されていない反接地電極側斜面の傾斜角θ2よりも大きい角度となしたことを特徴とするスパークプラグ。 - 上記ハウジングの先端部の外周面を、上記中心電極の先端と上記接地電極の先端とを結ぶ直線上の一点を仮想頂点とする円錐の斜面の一部となしたことを特徴とする請求項1に記載のスパークプラグ。
- 上記接地電極は、上記ハウジングに接続された接地電極基端部から上記燃焼室内に伸び、略L字形の屈曲部を設けて上記接地電極の先端側を上記中心電極に対向せしめたことを特徴とする請求項1又は2に記載のスパークプラグ。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2009081862A JP5208033B2 (ja) | 2009-03-30 | 2009-03-30 | スパークプラグ |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2009081862A JP5208033B2 (ja) | 2009-03-30 | 2009-03-30 | スパークプラグ |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2010238377A JP2010238377A (ja) | 2010-10-21 |
JP5208033B2 true JP5208033B2 (ja) | 2013-06-12 |
Family
ID=43092544
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2009081862A Active JP5208033B2 (ja) | 2009-03-30 | 2009-03-30 | スパークプラグ |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP5208033B2 (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN111326955A (zh) * | 2018-12-14 | 2020-06-23 | 现代自动车株式会社 | 用于提高汽油机的燃烧速度的火花塞 |
Families Citing this family (11)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP5600641B2 (ja) * | 2011-05-27 | 2014-10-01 | 株式会社日本自動車部品総合研究所 | 内燃機関用のスパークプラグ |
JP5751137B2 (ja) * | 2011-11-01 | 2015-07-22 | 株式会社デンソー | 内燃機関用のスパークプラグ及びその取付構造 |
JP5906670B2 (ja) * | 2011-11-01 | 2016-04-20 | 株式会社デンソー | 内燃機関用のスパークプラグ及びその取付構造 |
JP5804966B2 (ja) | 2012-02-17 | 2015-11-04 | 株式会社日本自動車部品総合研究所 | 内燃機関用のスパークプラグ |
JP5826156B2 (ja) | 2012-12-10 | 2015-12-02 | 株式会社日本自動車部品総合研究所 | 内燃機関用のスパークプラグ |
JP6376839B2 (ja) * | 2014-05-22 | 2018-08-22 | 株式会社Soken | 内燃機関用のスパークプラグ |
JP6274706B2 (ja) | 2014-05-22 | 2018-02-07 | 株式会社Soken | 内燃機関用のスパークプラグ |
JP6645320B2 (ja) * | 2016-03-30 | 2020-02-14 | 株式会社デンソー | 内燃機関用のスパークプラグ |
JP6840574B2 (ja) * | 2017-03-02 | 2021-03-10 | 株式会社豊田中央研究所 | 内燃機関の点火装置 |
JP7118640B2 (ja) | 2017-12-28 | 2022-08-16 | 株式会社Soken | 内燃機関用のスパークプラグ |
JP7006286B2 (ja) | 2018-01-12 | 2022-01-24 | 株式会社デンソー | 内燃機関用の点火プラグ及び内燃機関 |
Family Cites Families (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS58188996U (ja) * | 1982-06-11 | 1983-12-15 | トヨタ自動車株式会社 | スパ−クプラグ |
JPH0232692U (ja) * | 1988-08-25 | 1990-02-28 | ||
JP4305713B2 (ja) * | 2000-12-04 | 2009-07-29 | 株式会社デンソー | スパークプラグ |
-
2009
- 2009-03-30 JP JP2009081862A patent/JP5208033B2/ja active Active
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN111326955A (zh) * | 2018-12-14 | 2020-06-23 | 现代自动车株式会社 | 用于提高汽油机的燃烧速度的火花塞 |
CN111326955B (zh) * | 2018-12-14 | 2022-09-13 | 现代自动车株式会社 | 用于提高汽油机的燃烧速度的火花塞 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2010238377A (ja) | 2010-10-21 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP5208033B2 (ja) | スパークプラグ | |
JP4762110B2 (ja) | 内燃機関用スパークプラグ | |
US7893604B2 (en) | Spark plug with stream shaper to shape tumble vortex into desired stream in combustion chamber | |
US20060267469A1 (en) | Dual-Spark Pre-Chambered Spark Igniter | |
JP2011106377A (ja) | 筒内噴射式内燃機関及びその制御方法 | |
JP5321431B2 (ja) | 筒内噴射式内燃機関 | |
US10833485B2 (en) | Pre-chamber spark plug | |
CN115051242A (zh) | 火花塞 | |
EP0933846B1 (en) | Spark plug | |
US10938184B2 (en) | Spark plug | |
JP4100725B2 (ja) | 内燃機関用スパークプラグ | |
US5650687A (en) | Ground electrodes for ignition plugs | |
US20050052107A1 (en) | Spark plug | |
US8141532B2 (en) | Spark plug | |
JP4457021B2 (ja) | スパークプラグ | |
CN104242060A (zh) | 火花塞 | |
US11056858B2 (en) | Spark plug having a housing with a channel part | |
JP4532009B2 (ja) | スパークプラグ | |
JP2000357578A (ja) | 点火プラグ | |
JP7183933B2 (ja) | スパークプラグ | |
JP7220167B2 (ja) | スパークプラグ | |
JP4185848B2 (ja) | スパークプラグの製造方法 | |
WO2022168371A1 (ja) | スパークプラグ | |
JP7447656B2 (ja) | スパークプラグ | |
US10333282B2 (en) | Spark plug for internal combustion engine |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20111003 |
|
A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20130116 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20130122 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20130219 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20160301 Year of fee payment: 3 |
|
R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 5208033 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |