JP5181028B2 - 長繊維不織布 - Google Patents
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Description
本発明は、単糸強度が強く、しかも、細繊維にした場合でも中空率が高いプロピレン系重合体繊維からなる長繊維不織布に関する。
近年、ポリプロピレン不織布は通気性、柔軟性、軽量性に優れることから各種用途に幅広く用いられている。そのため、不織布には、その用途に応じた各種の特性が求められるとともに、その特性の向上が要求されている。
不織布を軽量化する目的の一つとして、不織布を形成する繊維を中空繊維とする方法が種々提案されている。ダイのスリット幅を薄くすればより中空率が高いポリプロピレン繊維が得られるが、ダイのスリット幅を薄くするとダイ内の圧力が高くなるので、薄くするには限界がある。したがって、中空率が高いポリプロピレン繊維を得るには、ダイの径を大きくする必要、例えば、繊維径が２５μｍ以上と、ある程度繊維径を大きくすることで中空率が１０〜６０％の中空断面を有するポリプロピレン系繊維よりなる長繊維不織布を得ることが提案されている（特許文献１）。特許文献１の実施例１には繊維径が３３μｍで中空率が４０％の長繊維不織布、実施例２には繊維径が４０μｍで中空率が５０％の長繊維不織布を得たことが記載されているが、引張強度はそれぞれ７．４ｋｇ／５ｃｍ（３６．３Ｎ／２５ｍｍ）、６．８ｋｇ／５ｃｍ（３３．３Ｎ／２５ｍｍ）とあり、未だ強度が不十分である。
一方、繊維径が２０μｍ以下で中空率が５〜７０％のポリプロピレン不織布（特許文献２）が提案されているが、特許文献２の表１（ＴＡＢＬＥ １）及び表２（ＴＡＢＬＥ ２）には、中空率が１２．５〜１９％の繊維径が約２０μｍからなるポリプロピレン不織布が開示されているのみで、繊維径が２５μｍ未満と細くなると、実際には中空率が１９％以下と小さく、細繊維で且つ中空率が高いポリプロピレン不織布を得ることは困難であることが示されている。
本発明者らは、強度に優れた中空繊維、とりわけ単糸強度が強く、しかも、細繊維にした場合でも中空率が高いプロピレン系重合体繊維からなる長繊維不織布を開発することを目的とし、種々検討した結果、プロピレン系重合体としてＺ平均分子量（Ｍｚ）と重量平均分子量（Ｍｗ）との比（Ｍｚ／Ｍｗ）が特定の範囲にあるプロピレン系重合体を用いることにより、本発明の目的を達成し得ることを見出した。
本発明は、Ｚ平均分子量（Ｍｚ）と重量平均分子量（Ｍｗ）との比（Ｍｚ／Ｍｗ）が１．５〜１．９の範囲にあるプロピレン系重合体の中空繊維からなる長繊維不織布、好ましくは繊維径が１５〜５０μｍ及び中空率が５〜５０％である中空繊維からなる長繊維不織布を提供するものである。
また、本発明は、繊維径が１５〜２４μｍ及び中空率が２２〜３５％の中空断面を有するプロピレン系重合体繊維、好ましくはプロピレン系重合体繊維を構成するプロピレン系重合体が、Ｚ平均分子量（Ｍｚ）と重量平均分子量（Ｍｗ）との比（Ｍｚ／Ｍｗ）が１．５〜１．９の範囲にあることを特徴とする長繊維不織布を提供するものである。
本発明の長繊維不織布は、従来の中空繊維不織布に比べ、繊維の強度、とりわけ単糸強度が強く、しかも、不織布を形成するプロピレン系重合体繊維の繊維径を細くしても中空率が高いという特徴に加え、通気性、特に軽量性、隠蔽性、反射性に優れる。
＜プロピレン系重合体＞
本発明の長繊維不織布を形成するプロピレン系重合体繊維を構成するプロピレン系重合体は、Ｚ平均分子量（Ｍｚ）と重量平均分子量（Ｍｗ）との比（Ｍｚ／Ｍｗ）が１．５〜１．９の範囲、好ましくは、重量平均分子量（Ｍｗ）と数平均分子量（Ｍｎ）の比（Ｍｗ／Ｍｎ）が２．０〜２．９の範囲にある。Ｍｚ／Ｍｗが１．９を超えるプロピレン系重合体を用いた場合は、繊維径を２４μｍ以下で中空率が２２％以上の長繊維を得ることは困難である。
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本発明に係るプロピレン系重合体が上記範囲にあるということは、通常のプロピレン系重合体に比べて、高分子量成分の含有量が少ないことを意味する。
本発明に係るプロピレン系重合体は、メルトフローレート（ＭＦＲ）（ＡＳＴＭ Ｄ−１２３８、２３０℃、荷重２１６０ｇ）が１０〜１００ｇ／１０分、好ましくは２０〜７０ｇ／１０分の範囲にある。ＭＦＲが１０ｇ／１０分未満のプロピレン系重合体は、溶融粘度が高く紡糸性に劣るので、中空率が高い細繊維を得ることは困難となる虞があり、一方、１００ｇ／１０分を超えるプロピレン系重合体は、得られる長繊維不織布の引張強度等が劣る虞がある。
本発明に係るプロピレン系重合体は、メルトフローレート（ＭＦＲ）（ＡＳＴＭ Ｄ−１２３８、２３０℃、荷重２１６０ｇ）が１０〜１００ｇ／１０分、好ましくは２０〜７０ｇ／１０分の範囲にある。ＭＦＲが１０ｇ／１０分未満のプロピレン系重合体は、溶融粘度が高く紡糸性に劣るので、中空率が高い細繊維を得ることは困難となる虞があり、一方、１００ｇ／１０分を超えるプロピレン系重合体は、得られる長繊維不織布の引張強度等が劣る虞がある。
本発明に係るプロピレン系重合体は、プロピレンの単独重合体及びプロピレンとエチレン、１−ブテン、１−ペンテン、１−ヘキセン、１−オクテン、４−メチル−１−ペンテン等の炭素数２以上、好ましくは２〜８の１種または２種以上のα−オレフィンとのランダム共重合体（プロピレン・α―オレフィンランダム共重合体）であり、通常、融点（Ｔｍ）が１３５℃以上、好ましくは１３５〜１６５℃の範囲にある。α−オレフィンの共重合量は、得られるプロピレン系重合体の融点（Ｔｍ）が上記範囲にある限り特に限定はされないが、通常、１０モル％以下、好ましくは６モル％以下である。
本発明において、プロピレン系重合体のＭｎ、Ｍｗ、Ｍｚ、Ｍｗ／Ｍｎ、及びＭｚ／Ｍｗは、ＧＰＣ（ゲルパーミエーションクロマトグラフィー）によって、公知の方法で測定することができる。
本発明に係るプロピレン系重合体は、Ｅｘｘｏｎ Ｍｏｂｉｌ ＣｈｅｍｉｃａｌからＡｃｈｉｅｖｅ３８５４（商品名）として製造・販売されている。また、本発明に係るプロピレン系重合体は、例えば、特表２００１−５０８４７２号公報に記載された特定のメタロセン触媒を用いてプロピレン及び必要に応じて炭素数２以上のα−オレフィンを重合することにより得られる。
本発明に係るプロピレン系重合体には、本発明の目的を損なわない範囲で、通常用いられる酸化防止剤、耐候安定剤、耐光安定剤、帯電防止剤、防曇剤、ブロッキング防止剤、滑剤、核剤、顔料等の添加剤或いは他の重合体を必要に応じて配合することができる。
＜長繊維不織布＞
本発明の長繊維不織布は、前記プロピレン系重合体の中空繊維、好ましくは繊維径が１５〜５０μｍ及び中空率が５〜５０％、より好ましくは繊維径が２５〜４５μｍ及び中空率が１５〜５０％、さらに好ましくは繊維径が３５〜４５μｍ及び中空率が１５〜５０％である中空繊維からなる長繊維不織布である。
本発明の長繊維不織布は、前記プロピレン系重合体の中空繊維、好ましくは繊維径が１５〜５０μｍ及び中空率が５〜５０％、より好ましくは繊維径が２５〜４５μｍ及び中空率が１５〜５０％、さらに好ましくは繊維径が３５〜４５μｍ及び中空率が１５〜５０％である中空繊維からなる長繊維不織布である。
また、本発明の長繊維不織布は、１５〜２４μｍ、好ましくは１９〜２２μｍの細繊維でも、中空率が２２〜３５％、好ましくは２５〜３０％と中空率が高い中空断面を有するプロピレン系重合体繊維からなる。
かかる細繊維で中空率が高い中空断面を有するプロピレン系重合体繊維は、プロピレン系重合体として、前記記載のＺ平均分子量（Ｍｚ）と重量平均分子量（Ｍｗ）との比（Ｍｚ／Ｍｗ）が１．５〜１．９の範囲、好ましくは、重量平均分子量（Ｍｗ）と数平均分子量（Ｍｎ）の比（Ｍｗ／Ｍｎ）が２．０〜２．９の範囲にあるプロピレン系重合体を用いることにより、上記範囲にある中空断面を有するプロピレン系重合体からなる長繊維不織布を容易に得ることができる。
本発明の長繊維不織布は、通常、目付が１〜１０００ｇ／ｍ2、好ましくは１０〜１００ｇ／ｍ2、より好ましくは１０〜３０ｇ／ｍ2の範囲にある。
本発明の長繊維不織布は、用途により、種々公知の交絡方法、例えば、ニードルパンチ、ウォータージェット、超音波等の手段を用いる方法、あるいはエンボスロールを用いる熱エンボス加工またはホットエアースルーを用いることにより１部熱融着する方法により交絡しておいてもよい。かかる交絡方法は単独でも複数の交絡方法を組合わせて用いてもよい。
本発明の長繊維不織布は、用途により、種々公知の交絡方法、例えば、ニードルパンチ、ウォータージェット、超音波等の手段を用いる方法、あるいはエンボスロールを用いる熱エンボス加工またはホットエアースルーを用いることにより１部熱融着する方法により交絡しておいてもよい。かかる交絡方法は単独でも複数の交絡方法を組合わせて用いてもよい。
熱エンボス加工により熱融着する場合は、通常、エンボス面積率が５〜２０％、好ましくは５〜１０％、非エンボス単位面積が０．５ｍｍ2以上、好ましくは４〜４０ｍｍ2の範囲にある。非エンボス単位面積とは、四方をエンボス部で囲まれた最小単位の非エンボス部において、エンボスに内接する四角形の最大面積である。かかる範囲のエンボスを有することにより、強度と柔軟性に優れた不織布を作成することができる。
ニードルパンチ加工により交絡処理する場合は、公知のニードルパンチ機を使用し、繊維の性状に応じ、針密度、ニードル種類、ニードル深度、パンチ数といった条件を調整することで強度と柔軟性に優れた不職布を作成することができる。場合によっては、複数のニードルパンチ機を通して交絡を最適化してもよい。
＜長繊維不織布の製造方法＞
本発明の長繊維不織布は、前記プロピレン系重合体を用いて公知のスパンボンド不織布の製造方法により製造し得る。
本発明の長繊維不織布は、前記プロピレン系重合体を用いて公知のスパンボンド不織布の製造方法により製造し得る。
具体的には、前記プロピレン系重合体を押出機で溶融した後、溶融した重合体を繊維断面が中空断面を形成する例えば図１に示すような多数の紡糸孔（ノズル）を備えた口金（ダイ）に導入して吐出させた後、溶融紡糸された中空状のプロピレン系重合体長繊維を冷却室に導入し、冷却風により冷却した後、延伸エアにより長繊維を延伸（牽引）し、移動捕集面上に堆積させる方法により製造し得る。プロピレン系重合体の溶融温度は、通常１８０〜２４０℃、好ましくは１９０〜２３０℃、より好ましくは２００〜２２５℃の温度に設定し得る。
冷却風の温度はプロピレン系重合体が固化する温度であれば特に限定はされないが、通常５〜５０℃、好ましくは１０〜４０℃、より好ましくは１５〜３０℃の範囲にある。延伸エアの風速は、通常１００〜１０，０００ｍ／分、好ましくは５００〜１０，０００ｍ／分の範囲にある。
繊維径が１５〜５０μｍ及び中空率が５〜５０％、とりわけ繊維径が１５〜２４μｍ及び中空率が２２〜３５％の中空断面を有するプロピレン系重合体繊維を得るには、前記紡糸孔（ノズル）として、外径が０．５〜５．０ｍｍの範囲で、且つスリット幅が０．０５〜０．５ｍｍの範囲にある紡糸孔を備えた口金を用いることが必要である。なお外径が５．０ｍｍを超える紡糸孔を用いた場合は、繊維径が２４μｍ以下の長繊維を得ることが困難となる虞があり、スリット幅が０．５ｍｍを超える紡糸孔を用いた場合は、中空率が２２％を超える長繊維を得ることが困難となる虞がある。
また、０．０５ｍｍ未満のスリット幅の紡糸孔では、設備制約上、前記記載のプロピレン系重合体を用いても紡糸孔直前の圧力が高くなり、紡糸が困難であった。したがって、繊維径が２４μｍ以下で、中空率が２２％を超える中空繊維は、同じように、スリット幅を狭くする必要があり、その結果、紡糸に糸切れしたりして、安定して製造することが困難である。
＜長繊維不織布積層体＞
本発明の長繊維不織布は、種々用途応じて、他の層を積層してもよい。長繊維不織布に積層される他の層は、特に限定はされず、用途により種々の層が積層し得る。
本発明の長繊維不織布は、種々用途応じて、他の層を積層してもよい。長繊維不織布に積層される他の層は、特に限定はされず、用途により種々の層が積層し得る。
具体的には、例えば、編布、織布、不織布、フィルム等を挙げることができる。本発明の長繊維不織布と他の層を積層する（貼り合せる）場合は、熱エンボス加工、超音波融着等の熱融着法、ニードルパンチ、ウォータージェット等の機械的交絡法、ホットメルト接着剤、ウレタン系接着剤等の接着剤による方法、押出しラミネート等をはじめ、種々公知の方法を採り得る。
本発明の長繊維不織布と積層される不織布としては、通常のスパンボンド不織布、メルトブローン不織布、湿式不織布、乾式不織布、乾式パルプ不織布、フラッシュ紡糸不織布、開繊不織布等、種々公知の不織布を挙げることができる。
本発明の長繊維不織布と積層されるフィルムとしては、本発明の長繊維不織布の特徴である通気性、柔軟性及び軽量性を生かす、通気性（透湿性）フィルムが好ましい。かかる通気性フィルムとしては、種々公知の通気性フィルム、例えば、透湿性を有するポリウレタン系エラストマー、ポリエステル系エラストマー、ポリアミド系エラストマー等の熱可塑性エラストマーからなるフィルム、無機あるいは有機微粒子を含む熱可塑性樹脂からなるフィルムを延伸して多孔化してなる多孔フィルム等を挙げることができる。多孔フィルムに用いる熱可塑性樹脂としては、高圧法低密度ポリエチレン、線状低密度ポリエチレン（所謂ＬＬＤＰＥ）、高密度ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリプロピレンランダム共重合体あるいはそれらの組成物等のポリオレフィンが好ましい。
通気性フィルムとの積層体は、本発明の長繊維不織布の柔軟性を生かすとともに、極めて高い耐水性を有する、クロスライクな複合素材となり得る。
以下、実施例に基づいて本発明をさらに具体的に説明するが、本発明はこれらの実施例に限定されるものではない。
なお、実施例及び比較例における物性値等は、以下の方法により測定した。
なお、実施例及び比較例における物性値等は、以下の方法により測定した。
（１）プロピレン系重合体の分子量分布、平均分子量
プロピレン系重合体３０ｍｇをｏ−ジクロロベンゼン２０ｍＬに１４５℃で完全に溶解した後、その溶液を孔径が１．０μｍの焼結フィルターで濾過し、試料溶液を得た。
プロピレン系重合体３０ｍｇをｏ−ジクロロベンゼン２０ｍＬに１４５℃で完全に溶解した後、その溶液を孔径が１．０μｍの焼結フィルターで濾過し、試料溶液を得た。
得られた試料溶液をゲル浸透クロマトグラフ装置〔Ｗａｔｅｒｓ社製 ａｌｌｉａｎｃｅ ＧＰＣ ２０００型〕を用いて、カラム温度１４０℃、移動層ｏ−ジクロロベンゼン、流速１ｍＬの条件で測定し、分子量分布および平均分子量を得た。
（２）プロピレン系重合体の融点（Ｔｍ）の測定方法
プロピレン系重合体の融点（Ｔｍ）は、示差走査熱量計（ＤＳＣ）を用い、次の公知の方法で実施した。（ＤＳＣ）を用いて次の公知の方法で実施した。昇温速度；１０℃／分で昇温したときの融解吸熱曲線の極値を与える温度より５０℃程度高い温度まで昇温して、この温度で１０分間保持した後、降温速度；１０℃／分で３０℃まで冷却し、再度、昇温速度；１０℃／分で所定の温度まで昇温したときの融解曲線を測定し、かかる融解曲線から、ＡＳＴＭ Ｄ３４１９の方法に習い、融解吸熱曲線の極値を与える温度を求め、かかるピーク温度の吸熱ピークを融点（Ｔｍ）とした。
プロピレン系重合体の融点（Ｔｍ）は、示差走査熱量計（ＤＳＣ）を用い、次の公知の方法で実施した。（ＤＳＣ）を用いて次の公知の方法で実施した。昇温速度；１０℃／分で昇温したときの融解吸熱曲線の極値を与える温度より５０℃程度高い温度まで昇温して、この温度で１０分間保持した後、降温速度；１０℃／分で３０℃まで冷却し、再度、昇温速度；１０℃／分で所定の温度まで昇温したときの融解曲線を測定し、かかる融解曲線から、ＡＳＴＭ Ｄ３４１９の方法に習い、融解吸熱曲線の極値を与える温度を求め、かかるピーク温度の吸熱ピークを融点（Ｔｍ）とした。
（３）繊維径（μｍ）
得られた長繊維不織布を光学顕微鏡〔Ｎｉｋｏｎ社製 ＥＣＬＩＰＳＥ Ｅ−４００〕で観察し、画面上のフィラメントから30本を選びその繊維径を測定し、その平均値を当該不織布の繊維径とした。
得られた長繊維不織布を光学顕微鏡〔Ｎｉｋｏｎ社製 ＥＣＬＩＰＳＥ Ｅ−４００〕で観察し、画面上のフィラメントから30本を選びその繊維径を測定し、その平均値を当該不織布の繊維径とした。
（４）繊度［ｄ］
当該長繊維不織布の繊度は以下の式を用いて算出した。
繊度[ｄ]＝０．００２２５×π×ρ[g／cm3]×Ｄ2[μｍ]×（１−中空率[％]）
ここで、ρ[g/cm3]は樹脂の使用温度における溶融密度、Ｄは繊維径である。
（５）単糸強度［ｇｆ／ｄ］
ＪＩＳ Ｌ１９０5（７．５．１法）に準拠して、ＪＩＳ Ｚ８７０３（試験場所の標準状態）に規定する温度２０±２℃、湿度６５±２％の恒温室内でフィラメントを６０本採取し、チャック間２０ｍｍ、引張速度２０ｍｍ／分の条件で引張り試験機（インストロン・ジャパン・カンパニイリミテッド製 インストロン５５６４型）を用いて引張試験を行い、６０本分の試験片について引張荷重を測定し、それらの最大値の平均値を単糸強度とした。
当該長繊維不織布の繊度は以下の式を用いて算出した。
繊度[ｄ]＝０．００２２５×π×ρ[g／cm3]×Ｄ2[μｍ]×（１−中空率[％]）
ここで、ρ[g/cm3]は樹脂の使用温度における溶融密度、Ｄは繊維径である。
（５）単糸強度［ｇｆ／ｄ］
ＪＩＳ Ｌ１９０5（７．５．１法）に準拠して、ＪＩＳ Ｚ８７０３（試験場所の標準状態）に規定する温度２０±２℃、湿度６５±２％の恒温室内でフィラメントを６０本採取し、チャック間２０ｍｍ、引張速度２０ｍｍ／分の条件で引張り試験機（インストロン・ジャパン・カンパニイリミテッド製 インストロン５５６４型）を用いて引張試験を行い、６０本分の試験片について引張荷重を測定し、それらの最大値の平均値を単糸強度とした。
（６）中空率［％］
長繊維不織布をエポキシ樹脂に包埋して、次いでミクロトームで切断し、試料片を得る。これを電子顕微鏡〔（株）日立製作所製Ｓ−３５００Ｎ形 走査型電子顕微鏡〕で観察し、得られた断面像より観察された繊維断面像のおける繊維全体の断面積と中空部断面積を求め、以下の式より算出した。
長繊維不織布をエポキシ樹脂に包埋して、次いでミクロトームで切断し、試料片を得る。これを電子顕微鏡〔（株）日立製作所製Ｓ−３５００Ｎ形 走査型電子顕微鏡〕で観察し、得られた断面像より観察された繊維断面像のおける繊維全体の断面積と中空部断面積を求め、以下の式より算出した。
中空率［％］＝（中空部の断面積／繊維全体の断面積）×１００
中空率の値は繊維２０本を測定した平均値とした。
（７）嵩高性［ｍｍ／（ｇ／ｍ2）］
ＪＩＳ Ｌ１９０６（６．５）に準拠して、ＪＩＳ Ｚ８７０３（試験場所の標準状態）に規定する温度２０±２℃、湿度６５±２％の恒温室内で、長繊維不織布から、流れ方向（ＭＤ）に１０ｃｍ、横方向（ＣＤ）に１０ｃｍの試験片を１枚採取し、試験片の重量を測定して、目付（ｇ／ｍ2）を求めた。次いで、当該試験片の５箇所を厚み測定器（テスター産業）により一定時間（１０秒）、一定圧力（２０ｇ）のもとでφ１．６ｃｍの先端冶具を試験片に押し付けて、厚さ（ｍｍ）を測定した。次いで、試験片の厚さ（ｍｍ）を目付（ｇ／ｍ2）で割って、長繊維不織布の嵩高性を求めた。目付当たりの厚さが厚いほど、長繊維不織布の嵩高性が良好である。
中空率の値は繊維２０本を測定した平均値とした。
（７）嵩高性［ｍｍ／（ｇ／ｍ2）］
ＪＩＳ Ｌ１９０６（６．５）に準拠して、ＪＩＳ Ｚ８７０３（試験場所の標準状態）に規定する温度２０±２℃、湿度６５±２％の恒温室内で、長繊維不織布から、流れ方向（ＭＤ）に１０ｃｍ、横方向（ＣＤ）に１０ｃｍの試験片を１枚採取し、試験片の重量を測定して、目付（ｇ／ｍ2）を求めた。次いで、当該試験片の５箇所を厚み測定器（テスター産業）により一定時間（１０秒）、一定圧力（２０ｇ）のもとでφ１．６ｃｍの先端冶具を試験片に押し付けて、厚さ（ｍｍ）を測定した。次いで、試験片の厚さ（ｍｍ）を目付（ｇ／ｍ2）で割って、長繊維不織布の嵩高性を求めた。目付当たりの厚さが厚いほど、長繊維不織布の嵩高性が良好である。
（８）形態安定性
ＪＩＳ Ｚ８７０３（試験場所の標準状態）に規定する温度２０±２℃、湿度６５±２％の恒温室内で長繊維不織布から流れ方向（ＭＤ）に２６ｃｍ、横方向（ＣＤ）に１３ｃｍの試験片を３枚採取し、チャック間２１０ｍｍ、引張速度5０ｍｍ／分の条件で引張り試験機（インストロン・ジャパン・カンパニイリミテッド製 インストロン５５６４型）を用いて、荷重が４ｋｇｆとなるところまで引張試験を行い、ＭＤ方向の中央におけるＣＤ方向の長さＡｍｍを測定し、（Ａ／１３０）×１００（％）を求め、３枚の試験片についてのこの値の平均値を形態安定性とした。形態安定性が高い数値を示すほど、長繊維不織布の加工における耐ネッキング特性に優れる。
ＪＩＳ Ｚ８７０３（試験場所の標準状態）に規定する温度２０±２℃、湿度６５±２％の恒温室内で長繊維不織布から流れ方向（ＭＤ）に２６ｃｍ、横方向（ＣＤ）に１３ｃｍの試験片を３枚採取し、チャック間２１０ｍｍ、引張速度5０ｍｍ／分の条件で引張り試験機（インストロン・ジャパン・カンパニイリミテッド製 インストロン５５６４型）を用いて、荷重が４ｋｇｆとなるところまで引張試験を行い、ＭＤ方向の中央におけるＣＤ方向の長さＡｍｍを測定し、（Ａ／１３０）×１００（％）を求め、３枚の試験片についてのこの値の平均値を形態安定性とした。形態安定性が高い数値を示すほど、長繊維不織布の加工における耐ネッキング特性に優れる。
（９）剛軟性［４５°カンチレバー法］
ＪＩＳ Ｌ１０９６（６．１９．１ Ａ法）に準拠して、ＪＩＳ Z ８７０３（試験場所の標準状態）に規定する温度２０±２℃、湿度６５±２％の恒温室内で、長繊維不織布から幅２０ｍｍ×１５０ｍｍの試験片を流れ方向（ＭＤ）と横方向（ＣＤ）でそれぞれ５枚採取し、４５°の斜面をもつ表面の滑らかな水平台の上に試験片の短辺をスケール基線に合わせて置く。次に、手動により試験片を斜面の方向に緩やかに滑らせて試験片の一端の中央点が斜面と接したとき他端の位置の移動長さをスケールによって読む。剛軟度は試験片の移動した長さ（ｍｍ）で示され、それぞれ５枚の裏表について測定し、流れ方向（ＭＤ）および横方向（ＣＤ）それぞれの平均値で表した。
ＪＩＳ Ｌ１０９６（６．１９．１ Ａ法）に準拠して、ＪＩＳ Z ８７０３（試験場所の標準状態）に規定する温度２０±２℃、湿度６５±２％の恒温室内で、長繊維不織布から幅２０ｍｍ×１５０ｍｍの試験片を流れ方向（ＭＤ）と横方向（ＣＤ）でそれぞれ５枚採取し、４５°の斜面をもつ表面の滑らかな水平台の上に試験片の短辺をスケール基線に合わせて置く。次に、手動により試験片を斜面の方向に緩やかに滑らせて試験片の一端の中央点が斜面と接したとき他端の位置の移動長さをスケールによって読む。剛軟度は試験片の移動した長さ（ｍｍ）で示され、それぞれ５枚の裏表について測定し、流れ方向（ＭＤ）および横方向（ＣＤ）それぞれの平均値で表した。
（１０）引張強度
ＪＩＳ Ｌ１９０６（６．１２．１ Ａ法）に準拠して、ＪＩＳ Ｚ８７０３（試験場所の標準状態）に規定する温度２０±２℃、湿度６５±２％の恒温室内で流れ方向（ＭＤ）に２５ｃｍ、横方向（ＣＤ）に２．５ｃｍの不織布試験片を３枚採取し、チャック間３０ｍｍ、引張速度３０ｍｍ／分の条件で引張り試験機（インストロン ジャパン カンパニイリミテッド製 インストロン５５６４型）を用いて引張試験を行い、３枚の試験片について引張荷重を測定し、それらの最大値の平均値を引張強度とした。
ＪＩＳ Ｌ１９０６（６．１２．１ Ａ法）に準拠して、ＪＩＳ Ｚ８７０３（試験場所の標準状態）に規定する温度２０±２℃、湿度６５±２％の恒温室内で流れ方向（ＭＤ）に２５ｃｍ、横方向（ＣＤ）に２．５ｃｍの不織布試験片を３枚採取し、チャック間３０ｍｍ、引張速度３０ｍｍ／分の条件で引張り試験機（インストロン ジャパン カンパニイリミテッド製 インストロン５５６４型）を用いて引張試験を行い、３枚の試験片について引張荷重を測定し、それらの最大値の平均値を引張強度とした。
〔実施例１〕
プロピレン系重合体として荷重２１６０ｇ、２３０℃のＭＦＲが２４ｇ／１０分のプロピレン単独重合体（ＰＰ−１）〔Ｅｘｘｏｎ Ｍｏｂｉｌ Ｃｈｅｍｉｃａｌ製、商品名：Ａｃｈｉｅｖｅ３８５４、Ｍｗ／Ｍｎ＝２．３、Ｍｚ／Ｍｗ＝１．８、融点（Ｔｍ）：１４８℃：メタロセン系触媒〕を用い、押出機（スクリュー径７５ｍｍφ）により成形温度２１０℃で溶融し、ノズルピッチが縦方向４．５ｍｍ、横方向４．０ｍｍ、図１に示すような孔形状を有し、図２の繊維断面となる紡糸口金を配置した図３に示すような不織布製造装置（スパンボンド成形機、捕集面上の機械の流れ方向に垂直な方向の長さ：３２０mm）を用いて、冷却流体に２５℃のエアーを用い、スパンボンド法によりプロピレン系重合体の単孔吐出量を０．６ｇ/分、糸速度２５５０ｍ／分で紡糸し、捕集ベルト上に堆積させ、次いで、これをエンボスロールで加熱加圧処理（エンボス面積率２０．６％、エンボス温度１４０℃）し、目付量が３０ｇ／ｍ2の長繊維不織布を得た。
プロピレン系重合体として荷重２１６０ｇ、２３０℃のＭＦＲが２４ｇ／１０分のプロピレン単独重合体（ＰＰ−１）〔Ｅｘｘｏｎ Ｍｏｂｉｌ Ｃｈｅｍｉｃａｌ製、商品名：Ａｃｈｉｅｖｅ３８５４、Ｍｗ／Ｍｎ＝２．３、Ｍｚ／Ｍｗ＝１．８、融点（Ｔｍ）：１４８℃：メタロセン系触媒〕を用い、押出機（スクリュー径７５ｍｍφ）により成形温度２１０℃で溶融し、ノズルピッチが縦方向４．５ｍｍ、横方向４．０ｍｍ、図１に示すような孔形状を有し、図２の繊維断面となる紡糸口金を配置した図３に示すような不織布製造装置（スパンボンド成形機、捕集面上の機械の流れ方向に垂直な方向の長さ：３２０mm）を用いて、冷却流体に２５℃のエアーを用い、スパンボンド法によりプロピレン系重合体の単孔吐出量を０．６ｇ/分、糸速度２５５０ｍ／分で紡糸し、捕集ベルト上に堆積させ、次いで、これをエンボスロールで加熱加圧処理（エンボス面積率２０．６％、エンボス温度１４０℃）し、目付量が３０ｇ／ｍ2の長繊維不織布を得た。
なお、図３において、付番１は、第１の押出機、付番１’は第２の押出機であり、第１押出機および第２押出機には同じプロピレン系重合体が用いられる。付番２は紡糸口金、付番３は連続フィラメント、付番４は冷却風、付番５はエジェクター、付番６は捕捉装置、付番７は吸引装置、付番８はウエブ、付番９はエンボス装置、付番１０は巻取りロールである。
得られたフィラメントおよび長繊維不織布について、繊度、単糸強度、中空率、嵩高性、形態安定性、剛軟性、引張強度を測定して評価した。結果を表１に示す。
〔実施例２〕
プロピレン系重合体として荷重２１６０ｇ、２３０℃のＭＦＲが６５ｇ／１０分のプロピレン単独重合体（ＰＰ−２）〔Ｍｗ／Ｍｎ＝２．６、Ｍｚ／Ｍｗ＝１．７、融点（Ｔｍ）：１５５℃：メタロセン系触媒〕を用い、押出機（スクリュー径７５ｍｍφ）により成形温度１９０℃で溶融し、ノズルピッチが縦方向４．５ｍｍ、横方向４．０ｍｍ、図１に示すような孔形状を有し、図２の繊維断面となる紡糸口金を配置した図３に示すような不織布製造装置（スパンボンド成形機、捕集面上の機械の流れ方向に垂直な方向の長さ：３２０mm）を用いて、冷却流体に２５℃のエアーを用い、スパンボンド法によりプロピレン系重合体の単孔吐出量を０．６ｇ/分、糸速度３１５８ｍ／分で紡糸し、捕集ベルト上に堆積させ、次いで、これをエンボスロールで加熱加圧処理（エンボス面積率２０．６％、エンボス温度１４０℃）し、目付量が３０ｇ／ｍ2の長繊維不織布を得た。
〔実施例２〕
プロピレン系重合体として荷重２１６０ｇ、２３０℃のＭＦＲが６５ｇ／１０分のプロピレン単独重合体（ＰＰ−２）〔Ｍｗ／Ｍｎ＝２．６、Ｍｚ／Ｍｗ＝１．７、融点（Ｔｍ）：１５５℃：メタロセン系触媒〕を用い、押出機（スクリュー径７５ｍｍφ）により成形温度１９０℃で溶融し、ノズルピッチが縦方向４．５ｍｍ、横方向４．０ｍｍ、図１に示すような孔形状を有し、図２の繊維断面となる紡糸口金を配置した図３に示すような不織布製造装置（スパンボンド成形機、捕集面上の機械の流れ方向に垂直な方向の長さ：３２０mm）を用いて、冷却流体に２５℃のエアーを用い、スパンボンド法によりプロピレン系重合体の単孔吐出量を０．６ｇ/分、糸速度３１５８ｍ／分で紡糸し、捕集ベルト上に堆積させ、次いで、これをエンボスロールで加熱加圧処理（エンボス面積率２０．６％、エンボス温度１４０℃）し、目付量が３０ｇ／ｍ2の長繊維不織布を得た。
得られたフィラメントおよび長繊維不織布について、繊度、単糸強度、中空率、嵩高性、形態安定性、剛軟性、引張強度を測定して評価した。結果を表１に示す。
〔実施例３〕
プロピレン系重合体として荷重２１６０ｇ、２３０℃のＭＦＲが６５ｇ／１０分のプロピレン単独重合体（ＰＰ−３）〔Ｍｗ／Ｍｎ＝２．８、Ｍｚ／Ｍｗ＝１．８、融点（Ｔｍ）：１５５℃：メタロセン系触媒〕を用い、押出機（スクリュー径７５ｍｍφ）により成形温度１９０℃で溶融し、ノズルピッチが縦方向４．５ｍｍ、横方向４．０ｍｍ、図１に示すような孔形状を有し、図２の繊維断面となる紡糸口金を配置した図３に示すような不織布製造装置（スパンボンド成形機、捕集面上の機械の流れ方向に垂直な方向の長さ：３２０mm）を用いて、冷却流体に２５℃のエアーを用い、スパンボンド法によりプロピレン系重合体の単孔吐出量を０．６ｇ/分、糸速度２７６９ｍ／分で紡糸し、捕集ベルト上に堆積させ、次いで、これをエンボスロールで加熱加圧処理（エンボス面積率２０．６％、エンボス温度１４０℃）し、目付量が３０ｇ／ｍ2の長繊維不織布を得た。
〔実施例３〕
プロピレン系重合体として荷重２１６０ｇ、２３０℃のＭＦＲが６５ｇ／１０分のプロピレン単独重合体（ＰＰ−３）〔Ｍｗ／Ｍｎ＝２．８、Ｍｚ／Ｍｗ＝１．８、融点（Ｔｍ）：１５５℃：メタロセン系触媒〕を用い、押出機（スクリュー径７５ｍｍφ）により成形温度１９０℃で溶融し、ノズルピッチが縦方向４．５ｍｍ、横方向４．０ｍｍ、図１に示すような孔形状を有し、図２の繊維断面となる紡糸口金を配置した図３に示すような不織布製造装置（スパンボンド成形機、捕集面上の機械の流れ方向に垂直な方向の長さ：３２０mm）を用いて、冷却流体に２５℃のエアーを用い、スパンボンド法によりプロピレン系重合体の単孔吐出量を０．６ｇ/分、糸速度２７６９ｍ／分で紡糸し、捕集ベルト上に堆積させ、次いで、これをエンボスロールで加熱加圧処理（エンボス面積率２０．６％、エンボス温度１４０℃）し、目付量が３０ｇ／ｍ2の長繊維不織布を得た。
得られたフィラメントおよび長繊維不織布について、繊度、単糸強度、中空率、嵩高性、形態安定性、剛軟性、引張強度を測定して評価した。結果を表１に示す。
〔比較例１〕
プロピレン系重合体として荷重２１６０ｇ、２３０℃のＭＦＲが６０ｇ／１０分のプロピレン単独重合体（ＰＰ−４）〔Ｍｗ／Ｍｎ＝２．９、Ｍｚ／Ｍｗ＝２．５、融点（Ｔｍ）：１６３℃：チタン系触媒〕を用い、押出機（スクリュー径７５ｍｍφ）により成形温度２１０℃で溶融し、ノズルピッチが縦方向４．５ｍｍ、横方向４．０ｍｍ、図１に示すような孔形状を有し、図２の繊維断面となる紡糸口金を配置した図３に示すような不織布製造装置（スパンボンド成形機、捕集面上の機械の流れ方向に垂直な方向の長さ：３２０mm）を用いて、冷却流体に２５℃のエアーを用い、スパンボンド法によりプロピレン系重合体の単孔吐出量を０．６ｇ/分、糸速度２５０６ｍ／分で紡糸し、捕集ベルト上に堆積させ、次いで、これをエンボスロールで加熱加圧処理（エンボス面積率２０．６％、エンボス温度１４０℃）し、目付量が３０ｇ／ｍ2の長繊維不織布を得た。
〔比較例１〕
プロピレン系重合体として荷重２１６０ｇ、２３０℃のＭＦＲが６０ｇ／１０分のプロピレン単独重合体（ＰＰ−４）〔Ｍｗ／Ｍｎ＝２．９、Ｍｚ／Ｍｗ＝２．５、融点（Ｔｍ）：１６３℃：チタン系触媒〕を用い、押出機（スクリュー径７５ｍｍφ）により成形温度２１０℃で溶融し、ノズルピッチが縦方向４．５ｍｍ、横方向４．０ｍｍ、図１に示すような孔形状を有し、図２の繊維断面となる紡糸口金を配置した図３に示すような不織布製造装置（スパンボンド成形機、捕集面上の機械の流れ方向に垂直な方向の長さ：３２０mm）を用いて、冷却流体に２５℃のエアーを用い、スパンボンド法によりプロピレン系重合体の単孔吐出量を０．６ｇ/分、糸速度２５０６ｍ／分で紡糸し、捕集ベルト上に堆積させ、次いで、これをエンボスロールで加熱加圧処理（エンボス面積率２０．６％、エンボス温度１４０℃）し、目付量が３０ｇ／ｍ2の長繊維不織布を得た。
得られたフィラメントおよび長繊維不織布について、繊度、単糸強度、中空率、嵩高性、形態安定性、剛軟性、引張強度を測定して評価した。結果を表１に示す。
〔比較例２〕
プロピレン系重合体として荷重２１６０ｇ、２３０℃のＭＦＲが６０ｇ／１０分のプロピレン・エチレンランダム共重合体（ＰＰ−５）〔Ｍｗ／Ｍｎ＝２．８、Ｍｚ／Ｍｗ＝２．２、融点（Ｔｍ）；１４５℃、エチレン含有量；４モル％：チタン系触媒〕を用い、押出機（スクリュー径７５ｍｍφ）により成形温度２１０℃で溶融し、ノズルピッチが縦方向４．５ｍｍ、横方向４．０ｍｍ、図１に示すような孔形状を有し、図２の繊維断面となる紡糸口金を配置した図３に示すような不織布製造装置（スパンボンド成形機、捕集面上の機械の流れ方向に垂直な方向の長さ：３２０mm）を用いて、冷却流体に２５℃のエアーを用い、スパンボンド法によりプロピレン系重合体の単孔吐出量を０．６ｇ/分、糸速度２４９６ｍ／分で紡糸し、捕集ベルト上に堆積させ、次いで、これをエンボスロールで加熱加圧処理（エンボス面積率２０．６％、エンボス温度１３０℃）し、目付量が３０ｇ／ｍ2の長繊維不織布を得た。
〔比較例２〕
プロピレン系重合体として荷重２１６０ｇ、２３０℃のＭＦＲが６０ｇ／１０分のプロピレン・エチレンランダム共重合体（ＰＰ−５）〔Ｍｗ／Ｍｎ＝２．８、Ｍｚ／Ｍｗ＝２．２、融点（Ｔｍ）；１４５℃、エチレン含有量；４モル％：チタン系触媒〕を用い、押出機（スクリュー径７５ｍｍφ）により成形温度２１０℃で溶融し、ノズルピッチが縦方向４．５ｍｍ、横方向４．０ｍｍ、図１に示すような孔形状を有し、図２の繊維断面となる紡糸口金を配置した図３に示すような不織布製造装置（スパンボンド成形機、捕集面上の機械の流れ方向に垂直な方向の長さ：３２０mm）を用いて、冷却流体に２５℃のエアーを用い、スパンボンド法によりプロピレン系重合体の単孔吐出量を０．６ｇ/分、糸速度２４９６ｍ／分で紡糸し、捕集ベルト上に堆積させ、次いで、これをエンボスロールで加熱加圧処理（エンボス面積率２０．６％、エンボス温度１３０℃）し、目付量が３０ｇ／ｍ2の長繊維不織布を得た。
得られたフィラメントおよび長繊維不織布について、繊度、単糸強度、中空率、嵩高性、形態安定性、剛軟性、引張強度を測定して評価した。結果を表１に示す。
〔比較例３〕
プロピレン系重合体として荷重２１６０ｇ、２３０℃のＭＦＲが６５ｇ／１０分のプロピレン重合体（ＰＰ−６）〔ＦＩＮＡ社製、商品名：ＭＭ３０２、Ｍｗ／Ｍｎ＝２．５、Ｍｚ／Ｍｗ＝２．０、融点（Ｔｍ）：１５６℃；メタロセン系触媒〕を用い、押出機（スクリュー径７５ｍｍφ）により成形温度２１０℃で溶融し、ノズルピッチが縦方向４．５ｍｍ、横方向４．０ｍｍ、図１に示すような孔形状を有し、図２の繊維断面となる紡糸口金を配置した図３に示すような不織布製造装置（スパンボンド成形機、捕集面上の機械の流れ方向に垂直な方向の長さ：３２０mm）を用いて、冷却流体に２５℃のエアーを用い、スパンボンド法によりプロピレン系重合体の単孔吐出量を０．６ｇ/分、糸速度２５４５ｍ／分で紡糸し、捕集ベルト上に堆積させ、次いで、これをエンボスロールで加熱加圧処理（エンボス面積率２０．６％、エンボス温度１４０℃）し、目付量が３０ｇ／ｍ2の長繊維不織布を得た。
〔比較例３〕
プロピレン系重合体として荷重２１６０ｇ、２３０℃のＭＦＲが６５ｇ／１０分のプロピレン重合体（ＰＰ−６）〔ＦＩＮＡ社製、商品名：ＭＭ３０２、Ｍｗ／Ｍｎ＝２．５、Ｍｚ／Ｍｗ＝２．０、融点（Ｔｍ）：１５６℃；メタロセン系触媒〕を用い、押出機（スクリュー径７５ｍｍφ）により成形温度２１０℃で溶融し、ノズルピッチが縦方向４．５ｍｍ、横方向４．０ｍｍ、図１に示すような孔形状を有し、図２の繊維断面となる紡糸口金を配置した図３に示すような不織布製造装置（スパンボンド成形機、捕集面上の機械の流れ方向に垂直な方向の長さ：３２０mm）を用いて、冷却流体に２５℃のエアーを用い、スパンボンド法によりプロピレン系重合体の単孔吐出量を０．６ｇ/分、糸速度２５４５ｍ／分で紡糸し、捕集ベルト上に堆積させ、次いで、これをエンボスロールで加熱加圧処理（エンボス面積率２０．６％、エンボス温度１４０℃）し、目付量が３０ｇ／ｍ2の長繊維不織布を得た。
得られたフィラメントおよび長繊維不織布について、繊度、単糸強度、中空率、嵩高性、形態安定性、剛軟性、引張強度を測定して評価した。結果を表１に示す。
〔比較例４〕
プロピレン系重合体として荷重２１６０ｇ、２３０℃のＭＦＲが１５ｇ／１０分のプロピレン単独重合体（ＰＰ−７）〔Ｍｗ／Ｍｎ＝６．０、Ｍｚ／Ｍｗ＝４．０、融点（Ｔｍ）：１６３℃；チタン系触媒〕を用い、押出機（スクリュー径７５ｍｍφ）により成形温度２６０℃で溶融し、ノズルピッチが縦方向４．５ｍｍ、横方向４．０ｍｍ、図１に示すような孔形状を有し、図２の繊維断面となる紡糸口金を配置した図３に示すような不織布製造装置（スパンボンド成形機、捕集面上の機械の流れ方向に垂直な方向の長さ：３２０mm）を用いて、冷却流体に２５℃のエアーを用い、スパンボンド法によりプロピレン系重合体の単孔吐出量を０．６ｇ/分、糸速度２２８２ｍ／分で紡糸し、捕集ベルト上に堆積させ、次いで、これをエンボスロールで加熱加圧処理（エンボス面積率２０．６％、エンボス温度１４０℃）し、目付量が３０ｇ／ｍ2の長繊維不織布を得た。
〔比較例４〕
プロピレン系重合体として荷重２１６０ｇ、２３０℃のＭＦＲが１５ｇ／１０分のプロピレン単独重合体（ＰＰ−７）〔Ｍｗ／Ｍｎ＝６．０、Ｍｚ／Ｍｗ＝４．０、融点（Ｔｍ）：１６３℃；チタン系触媒〕を用い、押出機（スクリュー径７５ｍｍφ）により成形温度２６０℃で溶融し、ノズルピッチが縦方向４．５ｍｍ、横方向４．０ｍｍ、図１に示すような孔形状を有し、図２の繊維断面となる紡糸口金を配置した図３に示すような不織布製造装置（スパンボンド成形機、捕集面上の機械の流れ方向に垂直な方向の長さ：３２０mm）を用いて、冷却流体に２５℃のエアーを用い、スパンボンド法によりプロピレン系重合体の単孔吐出量を０．６ｇ/分、糸速度２２８２ｍ／分で紡糸し、捕集ベルト上に堆積させ、次いで、これをエンボスロールで加熱加圧処理（エンボス面積率２０．６％、エンボス温度１４０℃）し、目付量が３０ｇ／ｍ2の長繊維不織布を得た。
得られたフィラメントおよび長繊維不織布について、繊度、単糸強度、中空率、嵩高性、形態安定性、剛軟性、引張強度を測定して評価した。結果を表１に示す。
〔比較例５〕
プロピレン重合体として比較例１で用いたＰＰ−４を用い、押出機（スクリュー径７５ｍｍφ）により成形温度２１０℃で溶融し、ノズルピッチが縦方向４．５ｍｍ、横方向４．０ｍｍ、図１に示すような孔形状を有すが、そのスリット幅が比較例１において使用したノズルのスリット幅の１／２であるノズルを使用し、図２の繊維断面となる紡糸口金を配置した図３に示すような不織布製造装置（スパンボンド成形機、捕集面上の機械の流れ方向に垂直な方向の長さ：３２０mm）を用いて、冷却流体に２５℃のエアーを用い、スパンボンド法によりプロピレン系重合体の単孔吐出量を０．６ｇ/分、糸速度２５０１ｍ／分で紡糸を試みたが、ノズル内の樹脂圧が耐圧を上回ってしまい、紡糸不可であった。
〔比較例５〕
プロピレン重合体として比較例１で用いたＰＰ−４を用い、押出機（スクリュー径７５ｍｍφ）により成形温度２１０℃で溶融し、ノズルピッチが縦方向４．５ｍｍ、横方向４．０ｍｍ、図１に示すような孔形状を有すが、そのスリット幅が比較例１において使用したノズルのスリット幅の１／２であるノズルを使用し、図２の繊維断面となる紡糸口金を配置した図３に示すような不織布製造装置（スパンボンド成形機、捕集面上の機械の流れ方向に垂直な方向の長さ：３２０mm）を用いて、冷却流体に２５℃のエアーを用い、スパンボンド法によりプロピレン系重合体の単孔吐出量を０．６ｇ/分、糸速度２５０１ｍ／分で紡糸を試みたが、ノズル内の樹脂圧が耐圧を上回ってしまい、紡糸不可であった。
〔比較例６〕
プロピレン重合体として比較例１で用いたＰＰ−４を用い、押出機（スクリュー径７５ｍｍφ）により成形温度２１０℃で溶融し、ノズルピッチが縦方向４．５ｍｍ、横方向４．０ｍｍ、図１に示すような孔形状を有し、図２の繊維断面となる紡糸口金を配置した図３に示すような不織布製造装置（スパンボンド成形機、捕集面上の機械の流れ方向に垂直な方向の長さ：３２０mm）を用いて、冷却流体に２５℃のエアーを用い、スパンボンド法によりプロピレン系重合体の単孔吐出量を０．３ｇ/分、糸速度１２５５ｍ／分で紡糸し、捕集ベルト上に堆積させ、次いで、これをエンボスロールで加熱加圧処理（エンボス面積率２０．６％、エンボス温度１４０℃）し、目付量が３０ｇ／ｍ2の長繊維不織布を得た。
前記長繊維不織布の繊度は比較例１で得た長繊維不織布の繊度とほぼ同等であり、その他の特性（単糸強度、中空率、嵩高性、形態安定性、剛軟性、引張強度）についても、比較例１の結果と変わらなかった。
プロピレン重合体として比較例１で用いたＰＰ−４を用い、押出機（スクリュー径７５ｍｍφ）により成形温度２１０℃で溶融し、ノズルピッチが縦方向４．５ｍｍ、横方向４．０ｍｍ、図１に示すような孔形状を有し、図２の繊維断面となる紡糸口金を配置した図３に示すような不織布製造装置（スパンボンド成形機、捕集面上の機械の流れ方向に垂直な方向の長さ：３２０mm）を用いて、冷却流体に２５℃のエアーを用い、スパンボンド法によりプロピレン系重合体の単孔吐出量を０．３ｇ/分、糸速度１２５５ｍ／分で紡糸し、捕集ベルト上に堆積させ、次いで、これをエンボスロールで加熱加圧処理（エンボス面積率２０．６％、エンボス温度１４０℃）し、目付量が３０ｇ／ｍ2の長繊維不織布を得た。
前記長繊維不織布の繊度は比較例１で得た長繊維不織布の繊度とほぼ同等であり、その他の特性（単糸強度、中空率、嵩高性、形態安定性、剛軟性、引張強度）についても、比較例１の結果と変わらなかった。
〔実施例４〕
プロピレン系重合体として荷重２１６０ｇ、２３０℃のＭＦＲが２４ｇ／１０分のプロピレン単独重合体（ＰＰ−１）〔Ｅｘｘｏｎ Ｍｏｂｉｌ Ｃｈｅｍｉｃａｌ製、商品名：Ａｃｈｉｅｖｅ３８５４、Ｍｗ／Ｍｎ＝２．３、Ｍｚ／Mw＝１．８、融点（Ｔｍ）：１４８℃：メタロセン系触媒〕を用い、押出機（スクリュー径７５ｍｍφ）により成形温度２２５℃で溶融し、ノズルピッチが縦方向４．５ｍｍ、横方向４．０ｍｍ、図１に示すような孔形状を有し、図２の繊維断面となる紡糸口金を配置した図３に示すような不織布製造装置（スパンボンド成形機、捕集面上の機械の流れ方向に垂直な方向の長さ：３２０ｍｍ）を用いて、冷却流体に２５℃のエアーを用い、スパンボンド法によりプロピレン系重合体の単孔吐出量を０．６ｇ/分、糸速度６４６ｍ／分で紡糸し、捕集ベルト上に堆積させ、次いで、これをニードルパンチで機械的交絡処理（針深度１０ｍｍ、打込み回数１５０回／ｍｉｎ）し、目付量が３４１ｇ／ｍ2の長繊維不織布を得た。
プロピレン系重合体として荷重２１６０ｇ、２３０℃のＭＦＲが２４ｇ／１０分のプロピレン単独重合体（ＰＰ−１）〔Ｅｘｘｏｎ Ｍｏｂｉｌ Ｃｈｅｍｉｃａｌ製、商品名：Ａｃｈｉｅｖｅ３８５４、Ｍｗ／Ｍｎ＝２．３、Ｍｚ／Mw＝１．８、融点（Ｔｍ）：１４８℃：メタロセン系触媒〕を用い、押出機（スクリュー径７５ｍｍφ）により成形温度２２５℃で溶融し、ノズルピッチが縦方向４．５ｍｍ、横方向４．０ｍｍ、図１に示すような孔形状を有し、図２の繊維断面となる紡糸口金を配置した図３に示すような不織布製造装置（スパンボンド成形機、捕集面上の機械の流れ方向に垂直な方向の長さ：３２０ｍｍ）を用いて、冷却流体に２５℃のエアーを用い、スパンボンド法によりプロピレン系重合体の単孔吐出量を０．６ｇ/分、糸速度６４６ｍ／分で紡糸し、捕集ベルト上に堆積させ、次いで、これをニードルパンチで機械的交絡処理（針深度１０ｍｍ、打込み回数１５０回／ｍｉｎ）し、目付量が３４１ｇ／ｍ2の長繊維不織布を得た。
得られたフィラメントおよび長繊維不織布について、繊度、中空率、単糸強度、引張強度を測定して評価した。結果を表２に示す。
〔比較例７〕
プロピレン系重合体として荷重２１６０ｇ、２３０℃のＭＦＲが６０ｇ／１０分のプロピレン単独重合体（ＰＰ−４）〔Ｍｗ／Ｍｎ＝２．９、Ｍｚ／Ｍｗ＝２．５、融点（Ｔｍ）：１６３℃：チタン系触媒〕を用い、押出機（スクリュー径７５ｍｍφ）により成形温度２２０℃で溶融し、ノズルピッチが縦方向４．５ｍｍ、横方向４．０ｍｍ、図１に示すような孔形状を有し、図２の繊維断面となる紡糸口金を配置した図３に示すような不織布製造装置（スパンボンド成形機、捕集面上の機械の流れ方向に垂直な方向の長さ：３２０ｍｍ）を用いて、冷却流体に２５℃のエアーを用い、スパンボンド法によりプロピレン系重合体の単孔吐出量を０．６ｇ/分、糸速度５７６ｍ／分で紡糸し、捕集ベルト上に堆積させ、次いで、これをニードルパンチで機械的交絡処理（針深度１０ｍｍ、打込み回数１５０回／ｍｉｎ）し、目付量が３５２ｇ／ｍ2の長繊維不織布を得た。
〔比較例７〕
プロピレン系重合体として荷重２１６０ｇ、２３０℃のＭＦＲが６０ｇ／１０分のプロピレン単独重合体（ＰＰ−４）〔Ｍｗ／Ｍｎ＝２．９、Ｍｚ／Ｍｗ＝２．５、融点（Ｔｍ）：１６３℃：チタン系触媒〕を用い、押出機（スクリュー径７５ｍｍφ）により成形温度２２０℃で溶融し、ノズルピッチが縦方向４．５ｍｍ、横方向４．０ｍｍ、図１に示すような孔形状を有し、図２の繊維断面となる紡糸口金を配置した図３に示すような不織布製造装置（スパンボンド成形機、捕集面上の機械の流れ方向に垂直な方向の長さ：３２０ｍｍ）を用いて、冷却流体に２５℃のエアーを用い、スパンボンド法によりプロピレン系重合体の単孔吐出量を０．６ｇ/分、糸速度５７６ｍ／分で紡糸し、捕集ベルト上に堆積させ、次いで、これをニードルパンチで機械的交絡処理（針深度１０ｍｍ、打込み回数１５０回／ｍｉｎ）し、目付量が３５２ｇ／ｍ2の長繊維不織布を得た。
得られたフィラメントおよび長繊維不織布について、繊度、中空率、単糸強度、引張強度を測定して評価した。結果を表２に示す。
表１から明らかなように、Ｍｚ／Ｍｗが１．８のプロピレン単独重合体（ＰＰ−１）を用いた場合（実施例１）は、繊維径を２１．５μｍと細くしても、中空率が２８．５％と高い中空率の長繊維を得ることができ、しかも、単糸強度も４．０２ｇｆ／ｄと強く、長繊維不織布は剛性があり、引張強度もＭＤが５８．００Ｎ／２５ｍｍ及びＣＤが１９．１０Ｎ／２５ｍｍと強い強度を有する長繊維不織布を得ることができる。
また、Ｍｚ／Ｍｗが１．７のプロピレン単独重合体（ＰＰ−２）を用いた場合（実施例２）は、繊維径を１８．５μｍと細くしても、中空率が２２．１％と高い中空率の長繊維を得ることができ、しかも、単糸強度も３．６２ｇｆ／ｄと強く、長繊維不織布は剛性があり、引張強度もＭＤが５８．４５Ｎ／２５ｍｍ及びＣＤが１８．２２Ｎ／２５ｍｍと強い強度を有する長繊維不織布を得ることができる。
さらに、Ｍｚ／Ｍｗが１．８のプロピレン単独重合体（ＰＰ−３）を用いた場合（実施例３）は、繊維径を２０．９μｍと細くしても、中空率が３０．３％と高い中空率の長繊維を得ることができ、しかも、単糸強度も４．２２ｇｆ／ｄと強く、長繊維不織布は剛性があり、引張強度もＭＤが６０．００Ｎ／２５ｍｍ及びＣＤが２０．１０Ｎ／２５ｍｍと強い強度を有する長繊維不織布を得ることができる。
一般的に、繊維径が同じ中空繊維を比較した場合、中空率が低いほど、繊維の強度が高い傾向が見られる。本願発明の比較例として、メタロセン系触媒を用いてもＭｚ／Ｍｗが２．０のプロピレン重合体（ＰＰ−６）を用いた場合（比較例３）は、繊維径を２０．１μｍと実施例１と同程度に細い中空繊維は、中空率が１８．４％と低い中空率の長繊維しか得ることができなかった。また中空率が実施例１よりも低いにも関わらず、単糸強度も３．３４ｇｆ／ｄと弱く、長繊維不織布は剛性が低く、引張強度はＭＤが５３．６５Ｎ／２５ｍｍ及びＣＤが１６．５７Ｎ／２５ｍｍと低い強度を有する長繊維不織布しか得られなかった。
また、Ｍｚ／Ｍｗが２．５のチタン系触媒で得られたプロピレン単独重合体（ＰＰ−４）を用いた場合（比較例１）は、繊維径を２０．１μｍと実施例１と同程度に細い中空繊維は、中空率が１６．８％と更に低い中空率の長繊維しか得ることができなかった。また中空率が実施例１よりも低いにも関わらず、単糸強度も２．３６ｇｆ／ｄと弱く、長繊維不織布は剛性がやや低く、引張強度はＭＤが４３．２１Ｎ／２５ｍｍ及びＣＤが１６．２８Ｎ／２５ｍｍと更に低い強度を有する長繊維不織布しか得られなかった。
Ｍｚ／Ｍｗが２．５のチタン系触媒で得られたプロピレン・エチレンランダム共重合体（ＰＰ−５）を用いた場合（比較例２）でも、繊維径を１９．８μｍと実施例１と同程度に細い中空繊維は、中空率が１３．８％と更に低い中空率の長繊維しか得ることができなかった。また中空率が実施例１よりも低いにも関わらず、単糸強度も２．４０ｇｆ／ｄと弱く、長繊維不織布は剛性が低く、引張強度はＭＤが２７．４３Ｎ／２５ｍｍ及びＣＤが１５．２３Ｎ／２５ｍｍと更に低い強度を有する長繊維不織布しか得られなかった。
そして、Ｍｚ／Ｍｗが４．０のチタン系触媒で得られたプロピレン単独重合体（ＰＰ−７）を用いた場合（比較例４）においても、繊維径を２１．５μｍと実施例１と同程度に細い中空繊維は、中空率が２０．３％と低い中空率の長繊維しか得ることができなかった。また中空率が実施例１よりも低いにも関わらず、単糸強度も１．９２ｇｆ／ｄと更に弱く、長繊維不織布は剛性がやや低く、引張強度はＭＤが４９．７７Ｎ／２５ｍｍ及びＣＤが１８．８０Ｎ／２５ｍｍと更に低い強度を有する長繊維不織布しか得られなかった。
また、表２から明らかなように、Ｍｚ／Ｍｗが１．８のプロピレン単独重合体（ＰＰ−１）を用いて得られた繊維径が４０．４μｍ及び中空率２０．４%の長繊維不織布（実施例７）は単糸強度が４．００ｇｆ／ｄと強く、引張強度もＭＤが４５．６Ｎ／２５ｍｍ及びＣＤが４０．３Ｎ／２５ｍｍと強い強度を有する長繊維不織布であるのに対し、Ｍｚ／Ｍｗが２．５のプロピレン単独重合体（ＰＰ−４）を用いて得られた長繊維不織布（比較例７）は、繊維径４０．３μとほぼ同じであるが、中空率１０．２％と低く、単糸強度は２．０６ｇｆ／ｄと低い強度を示した。
本発明の長繊維不織布は、従来の中空繊維不織布に比べ、繊維の強度、とりわけ単糸強度が強く、しかも、不織布を形成するプロピレン系重合体繊維の繊維径を細くしても中空率が高いという特徴に加え、通気性、特に軽量性、隠蔽性、反射性に優れるので、かかる特性を活かして、種々の用途、例えば、衛生材料をはじめ、油吸着性マット等の産業材関連用途への展開も期待できる。
１；第１の押出機、１’；第２の押出機、２；紡糸口金、３；連続フィラメント、４；冷却風、５；エジェクター、６；捕捉装置、７；吸引装置、８；ウエブ、９；エンボス装置、１０；巻取りロール
Claims (2)
- Ｚ平均分子量（Ｍｚ）と重量平均分子量（Ｍｗ）との比（Ｍｚ／Ｍｗ）が１．５〜１．９の範囲にあるプロピレン系重合体からなり、繊維径が１５〜２４μｍ及び中空率が２５〜３０％の中空断面を有する中空繊維からなる長繊維不織布。
- プロピレン系重合体が、重量平均分子量（Ｍｗ）と数平均分子量（Ｍｎ）の比（Ｍｗ／Ｍｎ）が２．０〜２．９である請求項１に記載の長繊維不織布。
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