JP5172424B2 - 軸流タービン - Google Patents

Description

本発明は、タービンノズルと動翼とからなるタービン段落を組み合わせた軸流タービンに係り、特に、タービン内部に流れる作動流体のエネルギ損失を低減して高性能化を図った軸流タービンに関するものである。

電力需要が増大傾向にある現在、発電プラントの効率を高めることが求められており、それに伴って発電プラントを経済的に運転することが要請されている。発電プラントが優れた運転経済性を得るためには、プラントを構成する各機器の運転効率を高めることが重要であるが、中でも、蒸気タービンやガスタービンなどの軸流タービンに関しては、タービン性能のさらなる向上が期待されている。

軸流タービンは、蒸気などの作動流体を軸方向に流し、その熱や圧力、さらには運動エネルギを、回転エネルギに変換するものであって、変換時のエネルギ損失を極力抑えることで、優れた運転経済性の実現に寄与することができる。軸流タービンは、タービンノズルと動翼とを組み合わせたタービン段落を、軸方向に一段落又は複数段落配置することで構成される。

ここで、軸流タービンの従来例について、図９および図１０を参照して具体的に説明する。図９および図１０は、軸流タービンの構成要素であるタービン段落の回転軸を含む断面における断面図（子午断面図）を示しており、図１０ではタービン段落を通過する作動流体Ｋの流動状況を示している。以下の説明では、作動流体Ｋの上流側を前方、下流側を後方と定義する。すなわち、図９および図１０では、図の左側が上流側又は前方であり、右側が下流側又は後方である。

タービン段落は、タービンノズル１３と動翼５を備えている。このうちタービンノズル１３は、圧力・温度の高い上流側から圧力・温度の低い下流側に向かう作動流体Ｋの流れに膨張仕事を行わせて熱エネルギを速度エネルギに変える部分であり、環状の流路を形成するノズル外輪１およびノズル内輪２を有している。ノズル外輪１の内面がタービンノズル１３の外周壁１ａを形成し、ノズル内輪２の外面がタービンノズル１３の内周壁２ａを形成するようになっている。

また、ノズル外輪１およびノズル内輪２の周方向にはノズル翼３を複数配置している。より詳しくは、ノズル翼３のチップ部（図９中の上縁部）をノズル外輪１の内面であるノズル外周壁１ａに固定し、ノズル翼３のルート部（図９中の下縁部）をノズル内輪２の外面であるノズル内周壁２ａに固定している。なお、符号３ａはノズル翼３の後縁部である。

動翼５は、タービンノズル１３の下流側（図９中の右側）に隣接し、作動流体Ｋの流れを転向させて次段落に案内する際、実質的な仕事として回転トルクを発生させる部分である。動翼５は、作動流体Ｋが流れる有効部７と、回転軸４側に動翼５を固定するための植え込み部８と、有効部７の頂部（図９中の上縁部）のシュラウド９からなる。有効部７は回転軸４に対し放射状に立設されている。植え込み部８はフォーク状又は鞍型状に加工された溝部（図示せず）を備え、回転軸４に同様に形成されたフォーク状又は鞍型状の凸部に嵌め込まれて係合するように形成される。そして、このようにして植え込み部８を回転軸４に植設することにより、各動翼５の有効部７が回転軸４に対して放射状に立設される。また、シュラウド９の上流側端部は、０°≦α９≦９０°を満たす角度α９を有する直線から構成されており、すなわちシュラウド９の上流側の先端部は、軸方向に沿って鋭角になるように設けられている。なお、符号５ａは動翼５の前縁部である。

ところで、ノズル外輪１は、ノズル翼３の後縁部よりもさらに下流側（後方）に、ノズル外周壁１ａが動翼５のシュラウド９の外周面と対向するように延長されている。ここで動翼５の有効部７の半径方向の寸法は、タービンノズル１３のノズル翼３の半径方向の寸法とほぼ同程度となっている。つまり、動翼５は、有効部７頂部に取り付けたシュラウド９の分だけ、半径方向の寸法がノズル翼３よりも大きくなっている。そのため、外周壁１ａは、ノズル翼３のチップ部を固定している部分と、シュラウド９と対向している部分とでは、段差を持って形成しており、回転する動翼５のシュラウド９と外周壁１ａとが接触しないようになっている。すなわち、外周壁１ａのうち、ノズル翼３よりもさらに下流側に延長された部分がノズル翼３を固定した部分よりも半径方向に向かって凹んだ構成となっている。

しかも、動翼５の先端部と向かい合うタービンノズル１３の外周壁１ａには、作動流体Ｋの漏れを防止するためにチップフィン１１を取り付けている。したがって、動翼５の回転を確保すべく、動翼５のシュラウド９とタービンノズル外周壁１ａ側のチップフィン１１との間には、若干の間隙であるチップクリアランス部６を設けている。

以上のような構成を有するタービン段落は、高圧側から低圧側に向かう作動流体Ｋに膨張仕事をさせているので、低圧側に向かうにしたがってその圧力が低くなり、比容積が急激に増加する。そのため、この作動流体Ｋの急激な比容積の増加に対応して、滑らかな膨脹を実現する必要がある。

そこで、下流側に向かってタービンノズル１３および動翼５のそれぞれの翼長を高くして作動流体Ｋの流路を大きく確保すると共に、ノズル外周壁１ａに０≦δ３を満足するスラント角（傾斜角）δ３を設け、シュラウド９前端部に０≦δ５を満足するスラント角δ５を設けている。これにより、下流に向かって作動流体Ｋの流路拡大を図っている。

前述したように、外周壁１ａは、ノズル翼３を固定した部分と、動翼５と対向した部分とで段差を有している。すなわち、動翼５と対向した部分の方が、ノズル翼３を固定した部分よりも半径方向に向かって凹んだ構成となっている。そのため、ノズル翼３の後縁部３ａから動翼５の前縁部５ａにかけての外周壁１ａ付近には、必然的に空間部が存在することになる。この空間部、すなわち、ノズル翼３後方の外周壁１ａの段差部とそのさらに軸方向下流側の動翼５と対向する部分の外周壁１ａによって形成される動翼５前縁部５ａのチップ部よりも半径方向外側の空間、をキャビティ部１０と呼んでいる。キャビティ部１０は、作動流体Ｋの流れを干渉してタービン性能を低下させる要因として知られている。

図１０に示すように、作動流体Ｋはタービンノズル１３を流出して動翼５の有効部７に流入するが、タービンノズル１３と動翼５との間にキャビティ部１０が存在するため、有効部７へと向かう作動流体Ｋは、干渉を受けて良好な流れが阻害されることになる。軸流タービンの性能を低下させる内部損失としては、動翼５のプロファイル損失、２次損失、あるいは最終段の排気損失など様々であるが、特に、このキャビティ部１０による作動流体Ｋへの干渉は、大きな内部損失を招いていた。

そこで従来、キャビティ部１０による作動流体Ｋへの干渉を低減するように、様々な技術が提案されている。例えば、特許文献１に記載の技術では、図１１、図１２に示すように、ノズルシュラウド１４を動翼５に向かって延長して、フィン１５を形成している。このフィン１５は動翼５のシュラウド９の内方（図１１、図１２中の下方）に位置している。

以上のような特許文献１の技術では、フィン１５をシュラウド９内方に設けたことにより、タービンノズル１３を流出した作動流体Ｋ（図１２に図示）が、キャビティ部１０側へ拡がることを防いでいる。これにより、作動流体Ｋの内部損失を抑止することができる。

また、図１３、図１４に示した特許文献２の技術では、ノズル内輪２のノズル内周壁２ａ（特許文献２では静翼ハブシュラウド）の後端部を軸方向に延長して第１のオーバーハング部１６を設けている。また、ノズル内輪２と対向する動翼５の植込み部８部分（特許文献２では動翼プラットホーム）の前端部に前記第１のオーバーハング部１６と重なるように延長した第２のオーバーハング部１７を設けている。

さらに、動翼５のシュラウド９の後端部を軸方向に延長して第３のオーバーハング部１８を設けている。また、シュラウド９と対向するノズル外周壁１ａ（特許文献２では静翼プラットホーム）の前端部に、前記第３のオーバーハング部１８におけるキャビティ部１０側の面に対向して、且つ該第３のオーバーハング部１８と重なるように延長した第４のオーバーハング部１９を設けている。

なお、前述したように動翼５のシュラウド９とタービンノズル外周壁１ａ側のチップフィン１１との間の間隙をチップクリアランス部６と呼んでいるが、タービンノズル１３の内周壁２ａと回転軸４との間にも、該チップクリアランス部６と同様の間隙があり、ここをノズルラビリンスクリアランス部６０と呼んでいる。

上記の構成を有するタービン段落では、図１４に示すような作動流体Ｋの流動状況となる。すなわち、主流から外れた作動流体Ｋの一部が、ノズルラビリンスクリアランス部６０あるいはチップクリアランス部６に流れ出てリーク流れが生じたとしても、オーバーハング部１６〜１９がクリアランス部６、６０から作動流体が漏れ出ることを防いでいる。そのため、クリアランス部６、６０を通過した作動流体Ｋが、動翼５の下流側で作動流体Ｋの主流側に再流入することを防止でき、作動流体Ｋへの干渉を低減することができる。
実開昭５０−１４５００９号公報 特開２００６−１３８２５９号公報

しかしながら、上記の従来技術には次のような課題があった。すなわち、タービン性能を向上させるためには、キャビティ部１０による作動流体Ｋへの干渉を防止して、作動流体Ｋの流れに悪影響を及ぼさないようにすることが重要であるが、上記の従来技術では、干渉防止効果が不十分であるといった指摘がなされていた。

すなわち、図１１、図１２に示した特許文献１の技術は、タービンノズル１３を流出した作動流体Ｋの流れの拡大を防止することにのみ着目したものであり、具体的にはノズルシュラウド１４を動翼５に向かって延長させてフィン１５を設置し、これによりキャビティ部１０による干渉低減を図っている。

たしかにフィン１５は、キャビティ部１０内への作動流体Ｋの侵入防止には有効である。しかしながら、キャビティ部１０内の作動流体Ｋがキャビティ部１０から漏れ出た場合、作動流体Ｋの主流側へ再流入することに関しては、それを抑止する役割は果たしていなかった。むしろ、特許文献１の技術では、フィン１５を動翼５のシュラウド９の内方に設置しているため、キャビティ部１０内の作動流体Ｋはキャビティ部１０内から動翼５の有効部７側へスムーズに作動流体Ｋが流れ込む可能性が高かった。

また、図１３、図１４に示した特許文献２は、クリアランス部６、６０を通過した作動流体Ｋが、動翼５の下流側で主流部分へ再度流入しないように、オーバーハング部１６〜１９を設置した技術である。つまり、特許文献２のオーバーハング部１８、１９は、チップクリアランス部６通過後の作動流体Ｋが動翼５の下流側で主流部分へ再流入することを防ぐことはできるが、上記の特許文献１のフィン１５と同じく、作動流体Ｋがキャビティ部１０内から漏れ出ることを抑止する部材とはなっておらず、動翼５の上流側での主流部分への再流入は阻止するものではなかった。

このとき、主流部分へ流入する作動流体Ｋが、チップクリアランス部６流出後の作動流体Ｋであるか、それともキャビティ部１０内の作動流体Ｋであるかでは、作動流体Ｋに対する干渉度合いは大きく異なる。すなわち、タービンノズル１３の後縁部からキャビティ部１０を抜けてチップクリアランス部６に至る作動流体Ｋの流れは、チップフィン１１付近にてステップ状に変化する。また、タービンノズル１３の外周壁１ａとシュラウド９間ではチップフィン１１によりチップリーク低減が実現している。このため、チップクリアランス部６を流れ出た流体と主流部分との圧力差は、さほど大きくはない。

それに対して、キャビティ部１０内の作動流体Ｋは、主流部分に比べて流量が非常に少なく、キャビティ部１０付近は流速および全圧が極めて低い流れ場となっている。このような全圧、全エネルギの低い作動流体Ｋが主流部分に再流入すれば、主流部分は大きな干渉を受けることになる。したがって、低エネルギ流体Ｋが流入するときの影響は、チップクリアランス部６流出後の作動流体Ｋが主流部分に再流入する場合よりも、はるかに大きくなる。

以上述べたように、従来の軸流タービンでは、キャビティ部１０へと向かう作動流体Ｋの流れの拡大防止、あるいは動翼５下流での作動流体Ｋの主流部分への再流入防止といった観点から、作動流体Ｋへの干渉低減対策が実施されていた。しかしながら、動翼５の上流側でキャビティ部１０からの作動流体Ｋのリークを防ぐといった視点はなく、キャビティ部１０内から低エネルギの作動流体Ｋが主流部分へと流れ込むことは防いでいなかった。

つまり、キャビティ部１０内の作動流体Ｋが漏れ出て主流部分に再流入した場合、タービンノズル１３と動翼５との間の外周壁１ａ付近で作動流体Ｋの流速および全圧が大きく低下するおそれがあり、大きな内部損失を蒙ることがある。したがって、キャビティ部１０による作動流体Ｋへの干渉を抑制しているとは言い難く、良好な作動流体Ｋの流れが達成されておらず、タービン性能の向上が待たれていた。

以下、ノズル翼３後縁部３ａの下流領域における作動流体Ｋのふるまいを中心として、キャビティ部１０から主流側へと作動流体Ｋが再流入する流れについて、図１５〜図１８を用いて詳しく説明する。

図１５は、タービンノズル１３のノズル翼３の断面図を示している。タービンノズル１３は流れを転向させる役割を有しており（図１５では矢印Ｆ１からＦ２へ）、ノズル翼３の片側（図１５中の左上側）は圧力が高く正圧面３ｐｓとなっており、もう一方の側（図１５中の右下側）は圧力が低く負圧面３ｓｓとなっている。

図１６は、軸流タービン運転中のノズル翼３より下流の作動流体Ｋの流れを示す図であり、符号Ｃ１はノズル翼３上流側の作動流体Ｋの主流速度である。ノズル翼３面上での作動流体の速度は０である。また、ノズル翼３表面の極く近傍では、境界層とよばれる速度の遅い領域が形成される。

このため、図１６に示すように、タービン運転中は、ノズル翼３の後縁部３ａ後方に主流の速度Ｃ２より小さい速度Ｃ２′を持つウェークＷと呼ばれる低速度領域が発生する。ノズル翼３面の圧力に対応し、ウェークＷの正圧面ｐｓは作動流体Ｋの主流に比べて高い圧力、負圧面ｓｓは低い圧力を有している。

図１７は、タービンノズル１３の下流側において、ノズル翼３の後縁部３ａからの距離が異なる３つの軸方向位置Ｄ１、Ｄ２、Ｄ３における圧力の周方向分布を示している。図１７に示すように、軸方向位置が、Ｄ１、Ｄ２、Ｄ３というように、ノズル翼３の後縁部３ａから下流に離れるに従って、ウェークＷの正圧面ｐｓ、負圧面ｓｓ間の差圧も次第に均一化され、主流部分の圧力と差が小さくなる。これは、ウェークＷが主流部分の作動流体Ｋと混合されるためであると考えられる。

図１８は、図１３及び図１４にて示した従来のタービン段落を対象にした作動流体Ｋの流れの数値解析結果に基づいて、キャビティ部１０を含む軸方向位置における作動流体Ｋの流れの様子を示したものである。すなわち、ウェークＷ正圧面側の静圧Ｐｗｐｓが最も高く、ついで、キャビティ部１０内の静圧Ｐｃａｖｉが高い一方で、ウェークＷ負圧面側の静圧Ｐｗｓｓが最も低くなっている。

このため、ノズル翼３の出口側の流れには、ノズル翼３出口の正圧面３ｐｓ側では、外周壁１ａからキャビティ部１０へ流入する（ＦＰＳ）。その一方で、ノズル翼３出口の負圧面３ｓｓ側では圧力の高いキャビティ部１０から主流側へと流入する流れ（ＦＳＳ）が生じることになる。このＦＳＳは、キャビティ部１０内の静圧Ｐｃａｖｉと、ウェークＷ負圧面側の静圧Ｐｗｓｓの差圧に依存しており、差圧が大きければ、キャビティ部１０側から主流部への流入量は増大する。

既に述べたように、ノズル翼３の後縁部３ａからチップクリアランス部６にかけての流路形状は、チップフィン１１付近にて段差を介してステップ状に変化し、また、タービンノズル１３の外周壁１ａとシュラウド９間ではチップリーク低減施策がなされていることが多い。これに対して、キャビティ部１０は主流部に比べて流量が少なく、流速および全圧の低い流れ場となっており、キャビティ部１０内からの作動流体Ｋのリークは、全圧、全エネルギの低い流体が作動流体Ｋの主流に流入するといった事態となる。したがって、ノズル翼３の出口外周側、特にノズル翼３負圧面３ｓｓ側にて全圧が低下し、タービン段落の性能を低下させる可能性があった。

本発明の軸流タービンは、このような事情に基づいてなされたものであり、タービンノズルの下流側から動翼の上流側にかけての外周壁の構成に改良を加えることにより、キャビティ部内の低エネルギ流体が作動流体の主流部分へ流入することを防ぐことができ、キャビティ部が主流へ与える悪影響を抑えて、タービン性能の向上を図り、発電プラントの運転経済性の改善に寄与する、高性能、高信頼性の軸流タービンを提供することを目的とする。

上記の目的を達成するために、本発明は、タービンノズルと当該タービンノズルの軸方向下流側に配置される動翼とからなるタービン段落を少なくとも１つ備え、前記タービンノズルには外周壁と内周壁からなる環状流路の周方向にノズル翼を設置し、前記タービンノズルの外周壁を前記ノズル翼の軸方向下流側に設けられた径方向の段差部を介して前記動翼の先端部に設けられたシュラウドと径方向に向かい合うように軸方向下流側に延長するとともに、前記動翼のシュラウドと径方向に向かい合う前記タービンノズルの外周壁及び前記動翼のシュラウドの少なくとも一方にフィンを有した軸流タービンにおいて、前記ノズル翼の後縁部から軸方向下流側に延びる前記タービンノズルの外周壁に、前記段差部からさらに軸方向下流側に突起したガイド部を設けるとともに、当該ガイド部の軸方向下流端の径方向位置を、前記動翼の翼有効部における前縁側の外周端部の径方向位置に対して、等しいかあるいは外側とし、前記ガイド部の軸方向長さＬＧ、前記段差部から前記シュラウドの上流側の端部までの軸方向距離Ｌ１とすると、ＬＧ≦Ｌ１であり、前記シュラウドの上流側端部の角度をα９、前記ガイド部後端部のスラント角度α３とすると、α３≦α９を満足し、前記ノズル翼の後縁部が前記タービンノズルの外周壁付近で軸方向上流側に湾曲していることを特徴とするものである。

以上のような構成を有する本発明では、タービンノズル後縁部から動翼前縁部にかけてキャビティ部が存在し、ここから低エネルギの作動流体が漏れ出たとしても、タービンノズル外周壁に段差部よりも下流方向に突起したガイド部を設けたことで、低エネルギの作動流体はガイド部に沿って下流側へ流れた後、作動流体の主流部分へと再流入する。つまり、ガイド部に沿って流れる作動流体は、キャビティ部内に滞留した作動流体よりも流速および全圧が高くなる。したがって、キャビティ部内から漏れ出た作動流体が作動流体の主流部分へ直接、再流入する場合と比べて、主流部分での圧力低下を確実に抑止することができる。また、ガイド部の長さ寸法を長くして、ノズル翼の後縁部からキャビティ部の入口までの軸方向長さを長く設定することができた。したがって、キャビティ部の内部圧力と、作動流体の主流部との圧力差を小さくすることができ、キャビティ部から漏れ出る低エネルギ流体の主流部への流入を低減することが可能となった。さらに、本発明ではガイド部後端部のスラント角度α３を、α３≦α９としたことで、少ないながらキャビティ部内から主流に再流入する作動流体についても、その流れはガイド部に沿って主流に再流入するので、キャビティ部による干渉を効果的に防止できる。また、ノズル翼の後縁部がタービンノズルの外周壁付近で軸方向上流側に湾曲していることにより、ノズル翼の後縁部をキャビティ部から離すことができるため、ノズル翼後縁部後方で生じるウェークが主流部の作動流体と混合され易くなり、ウェークの正圧面、負圧面間の差圧も次第に均一化され、主流部分との圧力差を縮めることができる。したがって、キャビティ部から流れる作動流体が、主流部に流入することが低減でき、タービン効率・信頼性をいっそう向上させることが可能である。

以上説明したように、本発明の軸流タービンによれば、キャビティ部からの低エネルギ流体が作動流体の主流部へ流入することを低減し、キャビティ部が主流部へ与える悪影響を抑えて、タービン性能の向上を図り、発電プラントの運転経済性の改善に寄与することができる。

以下、本発明に係る軸流タービンの実施形態の一例について、図１〜図１２を参照して具体的に説明する。なお、図１３〜図１８に示した従来例と同一部分については同一符号を付記して説明は省略する。

（１）代表的な実施形態の構成
本実施形態の構成上の特徴は、キャビティ部１０に近接して、ノズル翼３の後縁部３ａから動翼５の前縁部５ａにかけてのタービンノズル１３の外周壁１ａに、キャビティ部１０の段差部よりも下流方向に突起したガイド部２０をタービンノズル１３の外周壁１ａに設けた点にある。特に、本実施形態においては、ガイド部２０の軸方向下流端の径方向位置を、動翼５の有効部７における前縁部５ａ側の外周端部の径方向位置に対して、等しいかあるいは外側としたことを特徴としている。

ガイド部２０の軸方向の長さ寸法ＬＧは、ＬＧ≦Ｌ１を満足している。Ｌ１はキャビティ部１０の上流側端部である段差部からシュラウド９の上流側の端部までの軸方向距離であり、タービンノズル１３および動翼５の軸方向移動量に基づき、いかなる状態でも部材同士が接触することのないように決定される寸法である。

タービン段落において、軸方向長さはいずれの部位でもＬ１を下回らない必要があることから、ガイド部２０の軸方向長さはＬＧ≦Ｌ１を満足することが望ましい。また、ガイド部２０後端部のスラント角度α３は、α３≦α９を満足するようになっている。α９は最大で９０°としても構わず、またガイド部２０後端部のスラント角度α３は鋭角とするのが好ましい。さらに、ガイド部２０の軸方向下流端の径方向位置については、シュラウド９の上流側の端部の径方向位置の内側としている。すなちわ、シュラウド９の上流側の端部の径方向位置は、ガイド部２０の軸方向下流端の径方向位置よりも外側となっている。

（２）代表的な実施形態の作用効果
続いて、本実施形態の作用効果について説明する。図２は、ガイド部２０の長さ寸法ＬＧとタービン段落の効率向上量の関係を調査した数値解析結果であり、ガイド部２０の長さ寸法ＬＧは長いほど、タービン段落の効率向上効果が大きいことを示している。

すなわち、キャビティ部１０から作動流体Ｋの主流部分への流れは、図１８を参照して説明したように、キャビティ部１０内の静圧Ｐｃａｖｉと、ウェークＷ負圧面側の静圧Ｐｗｓｓの差圧に依存しており、差圧を小さくできれば、主流部への流入を低減することが可能となる。

また、前記の図１７に示したとおり、作動流体Ｋの低速度領域であるウェークＷは、Ｄ１、Ｄ２、Ｄ３とノズル翼３の後縁部３ａから下流に離れるに従って主流部分の作動流体Ｋと混合されることで、ウェークＷの正圧面ｐｓ、負圧面ｓｓ間の差圧も次第に均一化され、主流部分の圧力と差がなくなる。

したがって、本実施形態では、タービンノズル１３の外周壁１ａに下流方向に突起したガイド部２０を設け、その長さ寸法ＬＧを長くしたことで、ノズル翼３の後縁部３ａからキャビティ部１０の入口までの軸方向長さを長く設定することができた。したがって、キャビティ部１０の内部圧力と、作動流体Ｋの主流部との圧力差を小さくすることができ、キャビティ部１０から漏れ出る低エネルギ流体の主流部への流入を低減することが可能となった。

しかも、本実施形態では、ガイド部２０の軸方向下流端の径方向位置を、動翼５の有効部７における前縁部５ａ側の外周端部の径方向位置に対して、等しいかあるいは外側としたことにより、キャビティ部１０内の流体が主流側に再流入することを効果的に抑制することができる。さらに、ガイド部２０後端部のスラント角度α３を、α３≦α９としたことで、少ないながらキャビティ部１０内から主流に再流入する作動流体についても、その流れはガイド部２０に沿って主流に再流入するので、キャビティ部１０による干渉を効果的に防止できる。図３のグラフは、ガイド部２０後端部のスラント角度α３と段落効率の関係を調査した数値計算結果である。

図３のグラフから明らかなように、スラント角度α３が９０°の場合には、キャビティ部１０からの作動流体Ｋの流れが半径方向下向きに主流部に流入するため、干渉防止効果が現れることがなく、α３が小さくなれば、ャビティ部１０からの作動流体Ｋは下流方向に沿って流れてから主流に流入することになり、０度に近いほど、段落性能向上効果は大きくなる。

以上説明した本実施形態によれば、ノズル翼３の後縁部３ａから動翼５の前縁部５ａにかけてのタービンノズル１３の外周壁１ａに、キャビティ部１０の段差部よりも下流方向に突起したガイド部２０を設けるといった極めて簡単な構成によって、キャビティ部１０からの低エネルギ流体が作動流体Ｋの主流部へ流入することを低減することができる。したがって、キャビティ部１０による作動流体Ｋへの干渉を防止でき、作動流体Ｋは良好な流れを達成することができる。これにより、タービン性能の向上を図り、発電プラントの運転経済性の改善に寄与することができた。

（３）他の実施形態
なお、本発明は、以上の実施形態に限定されるものではなく、次のような実施形態も包含する。すなわち、図４に示すように、動翼５先端に羽根チップフィン１２を有するタービン段落に適用しても良いし、図５に示すように、前記羽根チップフィン１２と、タービンノズル１３外周壁１ａのチップフィン１１の両方を持つタービン段落に適用しても良い。

また、図６〜図８に示した実施形態は、タービンノズル１３のノズル翼３後縁部３ａにおいて、タービンノズル１３の外周壁１ａ付近に、前方（軸方向上流側）に湾曲する湾曲部２１を設けたことを特徴としている。なお、図６の実施形態は外周壁１ａにチップフィン１１を備えたタービン段落、図７の実施形態は動翼５先端に羽根チップフィン１２を備えたタービン段落、図８の実施形態はチップフィン１１と羽根チップフィン１２の両方を持つタービン段落に適用したものである。

これらの実施形態では、湾曲部２１を設けたことで、ノズル翼３の後縁部３ａをキャビティ部１０から離すことができるため、ウェークＷが主流部の作動流体Ｋと混合され易くなり、ウェークＷの正圧面ｐｓ、負圧面ｓｓ間の差圧も次第に均一化され、主流部分との圧力差を縮めることができる。したがって、キャビティ部１０から流れる作動流体Ｋが、主流部に流入することが低減でき、タービン効率・信頼性をいっそう向上させることが可能である。

さらに、上述のタービン段落を、最終段タービン段落およびその上流のタービン段落の少なくとも一つ以上に適用することができる。これにより、キャビティ部１０による作動流体の干渉損失を減少させることが可能であり、タービン段落性能が向上する等の効果を奏する。

本発明に係る代表的な実施形態の構成図。 ガイド部の長さ寸法と段落性能向上量との関係を示すグラフ。 ガイド部のスラント角度と段落性能向上量との関係を示すグラフ。 本発明に係る他の実施形態の構成図。 本発明に係る他の実施形態の構成図。 本発明に係る他の実施形態の構成図。 本発明に係る他の実施形態の構成図。 本発明に係る他の実施形態の構成図。 従来のタービン段落の構成図。 図９に示したタービン段落における作動流体の状況説明図。 従来のタービン段落の構成図。 図１１に示したタービン段落における作動流体の状況説明図。 従来のタービン段落の構成図。 図１３に示したタービン段落における作動流体の状況説明図。 タービンノズルのノズル翼の断面図。 ノズル翼下流の作動流体の流れを示す説明図。 ノズル翼後縁部からの軸方向位置における圧力の周方向分布。 キャビティ部を含む軸方向位置における作動流体の流れを示す説明図。

符号の説明

１…ノズル外輪
１ａ…外周壁
２…ノズル内輪
２ａ…内周壁
３…ノズル翼
３ａ…後縁部
４…回転軸
５…動翼
５ａ…前縁部
６…チップクリアランス部
７…有効部
８…植込み部
９…シュラウド
１０…キャビティ部
１１…チップフィン
１２…羽根チップフィン
１３…タービンノズル
１４…ノズルシュラウド
１５…フィン
２０…ガイド部
２１…湾曲部
Ｃ１、Ｃ２…主流速度
Ｃ２'…ウェーク部速度
Ｄ…ノズル翼の後縁部からの軸方向距離
ＦＰＳ…ウェーク正圧面からキャビティ部への作動流体の流れ
ＦＳＳ…キャビティからノズル負圧面への作動流体の流れ
Ｋ…作動流体
Ｌ１…ノズル翼〜シュラウド間最小距離
ＬＧ…ガイド部の軸方向長さ
Ｐｍｎ…主流部静圧
Ｐｃａｖｉ…キャビティ部内の静圧
Ｐｗｓｓ…ウェーク負圧面側の静圧
Ｐｗｐｓ…ウェーク正圧面側の正圧
ｐｓ…ノズル翼の正圧面
ｓｓ…ノズル翼の負圧面
Ｗ…ウェーク
Ｘａ…軸方向
α３…ガイド部のスラント角度
α９…シュラウド上流角度
δ３…ノズル翼上流側のスラント角度
δ５…動翼上流側のスラント角度
Δη…段落性能向上量

Claims (4)

1. タービンノズルと当該タービンノズルの軸方向下流側に配置される動翼とからなるタービン段落を少なくとも１つ備え、前記タービンノズルには外周壁と内周壁からなる環状流路の周方向にノズル翼を設置し、前記タービンノズルの外周壁を前記ノズル翼の軸方向下流側に設けられた径方向の段差部を介して前記動翼の先端部に設けられたシュラウドと径方向に向かい合うように軸方向下流側に延長するとともに、前記動翼のシュラウドと径方向に向かい合う前記タービンノズルの外周壁及び前記動翼のシュラウドの少なくとも一方にフィンを有した軸流タービンにおいて、
   前記ノズル翼の後縁部から軸方向下流側に延びる前記タービンノズルの外周壁に、前記段差部からさらに軸方向下流側に突起したガイド部を設けるとともに、当該ガイド部の軸方向下流端の径方向位置を、前記動翼の翼有効部における前縁側の外周端部の径方向位置に対して、等しいかあるいは外側とし、前記ガイド部の軸方向長さＬＧ、前記段差部から前記シュラウドの上流側の端部までの軸方向距離Ｌ１とすると、ＬＧ≦Ｌ１であり、
   前記シュラウドの上流側端部の角度をα９、前記ガイド部後端部のスラント角度α３とすると、α３≦α９を満足し、
   前記ノズル翼の後縁部が前記タービンノズルの外周壁付近で軸方向上流側に湾曲していることを特徴とする軸流タービン。
2. 前記ガイド部の後端部は、軸方向に沿って鋭角になるように設けたことを特徴とする請求項１に記載の軸流タービン。
3. 前記シュラウドの軸方向上流側の先端部は、軸方向に沿って鋭角になるように設けられるとともに、当該先端部の径方向位置を前記ガイド部の軸方向下流端の径方向位置よりも外側としたことを特徴とする請求項１または２に記載の軸流タービン。
4. 前記ガイド部を設けた前記タービンノズルの外周壁を、前記タービン段落の少なくとも１つ以上に適用したことを特徴とする請求項１〜３のいずれか１項に記載の軸流タービン。

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