JP5072507B2

JP5072507B2 - トナー供給ロールの製法およびそれによって得られたトナー供給ロール

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Publication number: JP5072507B2
Application number: JP2007245388A
Authority: JP
Inventors: 和徳遠山
Original assignee: Sumitomo Riko Co Ltd
Current assignee: Sumitomo Riko Co Ltd
Priority date: 2007-09-21
Filing date: 2007-09-21
Publication date: 2012-11-14
Anticipated expiration: 2027-09-21
Also published as: JP2009075433A

Description

本発明は、複写機，プリンター等の電子写真装置に用いられるトナー供給ロールを作製する方法およびそれによって得られたトナー供給ロールに関するものである。

一般に、電子写真装置に用いられるトナー供給ロールには、トナーを安定して現像ロールに供給するトナー供給性能に加え、現像ロールの表面に余ったトナーを確実に掻き取るトナー掻き取り性能も求められている。そのようなトナー供給ロールとしては、例えば、軸体の外周面にスポンジ（発泡体）弾性層が形成され、そのスポンジ弾性層の外周面に、軸方向に延びる複数の凸条が周方向に所定のピッチで形成されたもの（例えば、特許文献１参照）や、スポンジ弾性層の外周面に、スキン層が形成されたもの（例えば、特許文献２参照）が提案されている。
特許第３５０７２９７号公報特開２００１−５１４９２号公報

しかしながら、高速機が主流となっている現在の複写機等において、充分な性能を有しているとはいえない。そこで、トナー供給ロールには、トナー劣化防止性能，トナー供給性能およびトナー掻き取り性能のさらなる向上が求められている。

本発明は、このような事情に鑑みなされたもので、トナー劣化防止性能，トナー供給性能およびトナー掻き取り性能のより優れたトナー供給ロールを作製する方法およびそれによって得られたトナー供給ロールの提供をその目的とする。

上記の目的を達成するため、本発明は、軸体と、この軸体の外周面に沿って型成形により形成されたスポンジ弾性層と、このスポンジ弾性層の表面に形成されたスキン層とを有し、これらスポンジ弾性層とスキン層の表面が下記（Ａ）の状態になっており、上記スポンジ弾性層の表面に軸方向に延びる複数の下記（Ｂ）の凸条が周方向に所定のピッチで形成されているトナー供給ロールを作製する方法であって、上記スポンジ弾性層の型成形に用いる成形用金型として、型面に上記凸条に対応する凹溝が形成され、その型面の算術平均粗さ（Ｒａ）が０．３μｍ以上５μｍ以下の範囲内に設定された円筒状のものを用いることにより、その成形用金型の型面の上記算術平均粗さ（Ｒａ）に起因して、上記スポンジ弾性層とスキン層の表面を上記（Ａ）の状態にするトナー供給ロールの製法を第１の要旨とし、上記製法によって得られたトナー供給ロールであって、軸体と、この軸体の外周面に沿って型成形により形成されたスポンジ弾性層と、このスポンジ弾性層の表面に形成されたスキン層とを有し、これらスポンジ弾性層とスキン層の表面が、上記スポンジ弾性層の型成形に用いる成形用金型の下記（ａ）の型面の転写面に形成され、下記（Ａ）の状態になっており、上記スポンジ弾性層の表面に軸方向に延びる複数の下記（Ｂ）の凸条が周方向に所定のピッチで形成されているトナー供給ロールを第２の要旨とする。
（Ａ）上記スポンジ弾性層の表面には、スポンジ弾性層を構成するセルにより形成されるセル開口が分布しており、上記スキン層の表面には、上記セル開口に由来する開口が開口率０％以上２０％以下の割合で分布している状態。
（Ｂ）断面三角形状の鋸歯状に形成され、上記鋸歯を構成する左右の刃部のうち、トナー供給ロールの回転方向側の刃部とその刃部の根元部分におけるスポンジ弾性層表面とのなす角度が４５°以上９０°未満に設定されている凸条。
（ａ）算術平均粗さ（Ｒａ）が０．３μｍ以上５μｍ以下の範囲内に設定された型面。

本発明者は、トナー供給ロールのトナー劣化防止性能，トナー供給性能およびトナー掻き取り性能をより優れたものにすべく、スポンジ弾性層の表面状態について多数のサンプルをつくり研究を重ねた。その結果、スポンジ弾性層の表面に、スキン層を形成し、スポンジ弾性層の表面を被覆する、このスキン層により、スポンジ弾性層表面に多数開口するセル開口を適宜塞ぎ、スキン層表面の開口の開口率を０％以上２０％以下に設定し、かつ、スポンジ弾性層表面の上記凸条の断面（軸に直交する断面）形状を三角形状の鋸歯状とし、上記鋸歯を構成する左右の刃部のうち、トナー供給ロールの回転方向側の刃部とその刃部の根元部分におけるスポンジ弾性層表面とのなす角度θ（図２参照）を４５°以上９０°未満に設定すると、所期の目的を達成できることを見出し、本発明に到達した。

本発明のトナー供給ロールは、スポンジ弾性層の表面に形成されたスキン層により、スポンジ弾性層を構成するセルのうち、スポンジ弾性層表面に分布するセル開口が適宜塞がれ、そのセル開口に由来する、スキン層表面の開口の開口率が０％以上２０％以下に設定されている。このため、トナーがスキン層表面の開口を通ってスポンジ弾性層表面のセル開口からスポンジ弾性層の内部に侵入するのを有効に防止することができる。その結果、トナーがスポンジ弾性層の内部に溜まることがなく、トナー滞留に基づくスポンジ弾性層の硬度上昇が防止され、高硬度なスポンジ弾性層に接して生じるトナーの劣化およびそれに伴う画像不具合を防止することができる。さらに、本発明のトナー供給ロールは、スポンジ弾性層の表面の凸条の断面形状が特定寸法の三角形状の鋸歯状に設定され、回転方向側の刃部が回転方向に前傾（いわゆるオーバーハング）している（回転方向側の刃部とその刃部の根元部分におけるスポンジ弾性層表面とのなす角度が４５°以上９０°未満に設定されている）ため、その回転方向側の刃部とその刃部の根元部分におけるスポンジ弾性層表面との間の隅部分に、トナーを溜め易くなっており、このことから、トナー供給性能がより優れたものになっている。また、回転方向とは逆側の刃部は、その傾斜度が回転方向側の刃部よりも前傾（緩やか）になっているため、現像ロール表面のトナーを掻き取る際に、回転方向側の刃部が回転方向とは逆側に反るのを抑制することができ、このことから、本発明のトナー供給ロールは、トナー掻き取り性能がより優れたものになっている。

特に、上記鋸歯の高さが０．２ｍｍ以上１．５ｍｍ以下に、上記鋸歯の幅が０．５ｍｍ以上１．５ｍｍ以下に、上記鋸歯の形成ピッチが０．４ｍｍ以上１．５ｍｍ以下にそれぞれ設定されている場合には、上記鋸歯（凸条）の形状と相俟って、トナー供給性能およびトナー掻き取り性能がより一層優れたものになる。

また、上記スキン層の厚みが５μｍ以上５０μｍ以下である場合には、スキン層表面の開口の開口率を適正な値（０％以上２０％以下）に設定し易くなる。

つぎに、本発明の実施の形態を図面にもとづいて詳しく説明する。

図１は、本発明のトナー供給ロールの一実施の形態を示している。このトナー供給ロールは、軸体１の外周面にスポンジ弾性層２が形成されており、このスポンジ弾性層２の外周面には、複数の凸条Ｔが、ロールの中心軸と平行に、周方向に一定のピッチで形成されている。また、凸条Ｔは、トナー供給ロールの軸に直交する断面形状が三角形状の鋸歯状になっており、略均一高さ、略均一幅に形成され、スポンジ弾性層２の一端縁から他端縁まで連続したものとなっている。なお、図１では、理解を容易にするために、上記凸条Ｔを大きく図示するとともに、その本数を少なく図示している。

そして、本発明では、図２に拡大して示すように、上記スポンジ弾性層２の表面には、スキン層２ａが形成されており、それにより、スポンジ弾性層２表面のセル開口が適宜塞がれ、スキン層２ａ表面の開口の開口率が０％以上２０％以下に設定されている（図２ではスキン層２ａ表面の開口の開口率が０％を超えるものを図示している。スキン層２ａ表面の開口の開口率が０％のものは図４に示す）。この開口率は、スキン層２ａの表面を電子顕微鏡で観察し、開口の面積と開口以外（開口していない部分）の面積とを、画像処理装置等により実測することにより確認することができる。なお、上記スキン層２ａの厚みは、上記開口の開口率を０％以上２０％以下に設定し易くなる観点から、５μｍ以上５０μｍ以下に設定することが好ましい。

さらに、本発明では、図２に示すように、上記断面三角形状の凸条Ｔの２つの斜面（鋸歯を構成する左右の刃部）２１，２２のうち、トナー供給ロールの回転方向Ｒ側の斜面２１は、回転方向Ｒに前傾しており、その前傾角度（回転方向Ｒ側の斜面２１とその斜面２１の根元部分におけるスポンジ弾性層２の表面とのなす角度）θは、４５°以上９０°未満に設定されている。そして、後に詳述するように、上記断面三角形状の凸条（鋸歯）Ｔの寸法は、つぎの範囲内に設定されることが好ましい。すなわち、凸条Ｔの高さａが０．２ｍｍ以上１．５ｍｍ以下に、凸条Ｔの幅ｂが０．５ｍｍ以上１．５ｍｍ以下に、凸条Ｔの形成ピッチｄが０．４ｍｍ以上１．５ｍｍ以下にそれぞれ設定されることが好ましい。上記各寸法は、スポンジ弾性層２の断面を電子顕微鏡で見て確認することができる。なお、図２では、理解を容易にするために、円周方向を水平方向に図示している。

そして、上記凸条Ｔが形成されたトナー供給ロールを実機（複写機等）に組み込み、その実機を作動させる（複写等を行う）と、図３に示すように、トナー供給ロールは、現像ロールＧ（回転方向Ｄ）に摺接しながら現像ロールＧと逆方向に回転する。この摺接開始時に、トナー供給ロールから現像ロールＧにトナーが供給され、摺接終了時に、現像ロールＧ表面のトナーがトナー供給ロールにより掻き取られる。このような摺接状態において、上記トナー供給ロールは、上記凸条Ｔの、トナー供給ロールの回転方向Ｒ側の斜面２１が、回転方向Ｒに前傾（オーバーハング状）しているため、その前傾した斜面２１の前方に、トナーを溜め易くなっている。このことから、本発明のトナー供給ロールは、トナーボックス（図示せず）からトナーを現像ロールＧに適正に供給することができ、トナー供給性能がより優れたものになっている。特に、上記凸条Ｔの寸法を上記好ましい範囲内に設定すると、トナー供給性能がより一層優れたものになる。なお、図３では、理解を容易にするために、トナー供給ロールと現像ロールＧとの摺接部分に隙間を形成して図示している。

また、上記凸条Ｔの、トナー供給ロールの回転方向Ｒとは逆側の斜面２２は、その傾斜度が回転方向Ｒ側の斜面２１よりも前傾（緩やか）になっているため、現像ロールＧ表面のトナーを掻き取る際に、回転方向Ｒ側の斜面２１が回転方向Ｒとは逆側に反るのを抑制することができる。このことから、本発明のトナー供給ロールは、トナー掻き取り性能がより優れたものになっている。しかも、回転方向Ｒ側の斜面２１が前傾になっていることから、その前傾した斜面２１の前方に、掻き取ったトナーを確実に保持し、散乱させることなくトナーボックス（図示せず）に戻すことができる。特に、上記凸条Ｔの寸法を上記好ましい範囲内に設定すると、トナー掻き取り性能がより一層優れたものになる。

さらに、上記トナー供給およびトナー掻き取りが長時間行われても、本発明のトナー供給ロールは、スキン層２ａ表面の開口の開口率が０％以上２０％以下に設定されているため、トナーがスキン層２ａ表面の開口を通ってスポンジ弾性層２の表面のセル開口からスポンジ弾性層２の内部に侵入するのを防止することができる。その結果、トナーがスポンジ弾性層２の内部に溜まることがなく、トナー滞留に基づくスポンジ弾性層２の硬度上昇が防止され、高硬度なスポンジ弾性層に接して生じるトナーの劣化およびそれに伴う画像不具合を防止することができる。

つぎに、本発明のトナー供給ロールを構成する軸体１，スポンジ弾性層２の形成材料等について説明する。

上記軸体１は、中実でも中空でもよく、その形成材料としては、例えば、鉄，ステンレス，アルミニウム等の金属材料、またはポリアセタール（ＰＯＭ），アクリロニトリルブタジエンスチレン共重合体（ＡＢＳ），ポリカーボネート，ナイロン等のプラスチックがあげられる。そして、上記軸体１の外周面には、必要に応じて、接着剤やプライマー等を塗布してもよい。

上記スポンジ弾性層２の形成材料には、軟質ポリウレタンフォームの製造に用いられるポリオール成分およびイソシアネート成分が用いられる。上記ポリオール成分としては、例えば、ポリエーテルポリオール，ポリエステルポリオール，ポリマーポリオール等があげられ、これらは単独でもしくは２種以上併せて用いられる。上記イソシアネート成分としては、２官能以上のポリイソシアネートがあげられ、例えば、２，４−（または２，６−）トリレンジイソシアネート（ＴＤＩ）、オルトトルイジンジイソシアネート（ＴＯＤＩ）、ナフチレンジイソシアネート（ＮＤＩ）、キシリレンジイソシアネート（ＸＤＩ）、４，４’−ジフェニルメタンジイソシアネート（ＭＤＩ）、カーボジイミド変成ＭＤＩ、ポリメチレンポリフェニルイソシアネート、ポリメリックポリイソシアネート等があげられ、これらは単独でもしくは２種以上併せて用いられる。さらに、上記ポリオール成分およびイソシアネート成分に加えて、発泡剤（水，低沸点物，ガス体等）が配合される。また、必要に応じて、架橋剤，界面活性剤，触媒，難燃剤，充填剤，導電性付与剤，帯電防止剤等を適宜に配合してもよい。なお、上記スポンジ弾性層２は、上記軟質ポリウレタンフォーム以外では、発泡ゴムでもよい。

つぎに、本発明のトナー供給ロールの製法について説明する。

まず、スポンジ弾性層２を形成するための成形用金型を準備する。この成形用金型は、型面（内周面）に、上記凸条Ｔに対応する凹溝が形成された円筒状のものとなっている。そして、軸体１の外周面に、必要に応じて接着剤等を塗布し、これを上記成形用金型の中空部に同軸的に設置し、密封する。ついで、スポンジ弾性層２の形成材料を注入した後、加熱し、発泡硬化させ、スポンジ弾性層２を形成する。これにより、成形用金型の型面の凹溝が転写されて、上記スポンジ弾性層２の表面に上記凸条Ｔが形成される。その後、脱型する。このようにして、上記トナー供給ロールを作製することができる。

ここで、スキン層２ａ表面の開口の開口率を０％以上２０％以下に設定する方法としては、例えば、成形用金型の型面の算術平均粗さ〔Ｒａ：ＪＩＳＢ０６０１（１９９４年）〕を０．３μｍ以上５μｍ以下の範囲内とし（算術平均粗さが小さい程、開口率が小さくなる）、さらに、その型面に汎用離型剤を塗布することが行われる。そして、スキン層２ａの厚みを５μｍ以上５０μｍ以下に設定する方法としては、例えば、上記スポンジ弾性層２の形成材料に配合する発泡剤量を調整して発泡倍率を適正にすることが行われ（発泡倍率が小さい程、厚みが厚くなる）、さらに、発泡させる際の温度を２５℃以上１００℃以下に調整する（温度が低い程、厚みが厚くなる）ことが行われる。なお、上記スポンジ弾性層２は、連泡性でも独泡性でもよい。

つぎに、実施例について参考例および比較例と併せて説明する。但し、本発明は、実施例に限定されるわけではない。

〔軸体〕
直径５ｍｍのＳＵＭ２２製中実円柱状の軸体を準備した。

〔スポンジ弾性層の形成材料の調製〕
ポリエーテルポリオール（三井化学社製、ＥＰ−８２８、ＯＨ価＝２８）９０重量部、ポリマーポリオール（三井化学社製、ＰＯＰ−３１−２８、ＯＨ価＝２８）１０重量部、ジエタノールアミン２重量部、シリコン整泡剤（日本ユニカー社製、Ｌ−５３０９）３重量部、水２重量部、第三級アミン触媒（花王社製、カオライザーＮｏ．３１）０．５重量部、第三級アミン触媒（東ソー社製、トヨキャットＨＸ−３５）０．１重量部、ＤＢＴＤＬ０．１重量部、およびイソシアネート（住友バイエルウレタン社製、スミジュールＶＴ−８０、ＮＣＯ％＝４５）３０．５重量部を配合してスポンジ弾性層の形成材料を調製した。

〔トナー供給ロールの作製〕
内周面（型面）に断面三角形状の凹溝が形成された円筒状の成形用金型を準備し、その型面を摩擦布で研磨することにより、型面の算術平均粗さ（Ｒａ）を３μｍに設定した。そして、その型面に、離型剤（中京油脂社製、Ｎ−８００）を塗布した。つぎに、その成形用金型に上記軸体を同軸的にセットし、成形空間内に上記スポンジ弾性層の形成材料を充填した後、その成形金型をオーブン内に入れ、発泡硬化させる（６０℃×３０分間）ことにより、上記軸体の外周面にスポンジ弾性層（外径１６ｍｍ）を形成した。このスポンジ弾性層の表面には、厚み２５μｍのスキン層が形成され、スポンジ弾性層表面のセル開口に由来する、スキン層表面の開口の開口率が１０％であった。また、上記スポンジ弾性層の外周面には、断面形状が三角形状の鋸歯状の、複数の凸条が、ロールの中心軸と平行に、周方向に所定のピッチ（１．０ｍｍ）で形成されており、凸条（鋸歯）の寸法は、回転方向側の斜面の前傾角度（回転方向側の斜面とその斜面の根元部分におけるスポンジ弾性層の表面とのなす角度）が６０°、凸条の高さが０．５ｍｍ、凸条の幅が１．０ｍｍであった。なお、上記凸条の各寸法は、トナー供給ロールの断面を電子顕微鏡で見て、任意の１０個の凸条について測定し、それらの平均値をとった。以下の寸法についても同様である。

上記実施例１において、成形用金型の内周面に形成した凹溝の寸法を変えることにより、スポンジ弾性層の外周面に形成される凸条の回転方向側の斜面の前傾角度を４５°とした。それ以外は、上記実施例１と同様にした。

上記実施例１において、成形用金型の内周面に形成した凹溝の寸法を変えることにより、スポンジ弾性層の外周面に形成される凸条の回転方向側の斜面の前傾角度を８５°とした。それ以外は、上記実施例１と同様にした。

上記実施例１において、成形用金型の内周面に形成した凹溝の寸法を変えることにより、スポンジ弾性層の外周面に形成される凸条の高さを０．２ｍｍ、凸条の幅を０．５ｍｍ、凸条の形成ピッチを０．４ｍｍとした。それ以外は、上記実施例１と同様にした。

上記実施例１において、成形用金型の内周面に形成した凹溝の寸法を変えることにより、スポンジ弾性層の外周面に形成される凸条の高さを１．５ｍｍ、凸条の幅を１．５ｍｍ、凸条の形成ピッチを１．５ｍｍとした。それ以外は、上記実施例１と同様にした。

上記実施例１において、発泡硬化させる温度および時間を６０℃×３０分間に変えることにより、スキン層の厚みを５μｍとした。それ以外は、上記実施例１と同様にした。

上記実施例１のスポンジ弾性層の形成材料において、水の配合を１．５重量部に変え、発泡硬化させる温度および時間を２５℃×６０分間に変えることにより、スキン層の厚みを５０μｍとした。それ以外は、上記実施例１と同様にした。

上記実施例１において、発泡硬化させる温度および時間を２５℃×６０分間に変えることにより、スキン層の厚みを３０μｍとし、スキン層表面の開口の開口率を０％にした。それ以外は、上記実施例１と同様にした。

〔参考例〕
上記実施例１において、成形用金型の型面の算術平均粗さ（Ｒａ）を２０μｍに設定し、上記離型剤を塗布した。そして、発泡硬化させる温度と時間を１００℃×３０分間に変えた。これにより、スキン層の厚みを１５μｍとし、スキン層表面の開口の開口率を２０％にした。それ以外は、上記実施例１と同様にした。

〔比較例１〕
上記実施例１において、成形用金型の内周面に形成した凹溝の寸法を変えることにより、スポンジ弾性層の外周面に形成される凸条の回転方向側の斜面の前傾角度を９５°とした。それ以外は、上記実施例１と同様にした。

〔比較例２〕
上記実施例１において、成形用金型の型面の算術平均粗さ（Ｒａ）を２０μｍに設定し、上記離型剤を塗布した。そして、発泡硬化させる温度と時間を１００℃×３０分間に変えた。これにより、スキン層の厚みを５μｍとし、スキン層表面の開口の開口率を４０％にした。それ以外は、上記実施例１と同様にした。

〔トナーの耐侵入性〕
このようにして得られた実施例１〜８，参考例および比較例１，２の各トナー供給ロールを市販のレーザービームプリンターに組み込み、１０００枚の画像出しを行った後、トナー供給ロールを取り出し、そのトナー供給ロールの表面硬度を、図５（ａ），（ｂ）に示すようにして測定した。すなわち、トナー供給ロールＡを、その両端の軸体１部分において支持し、その状態で、スポンジ弾性層２を、板状押圧面〔５０ｍｍ×５０ｍｍ×７ｍｍ（厚さ）〕を有する治具Ｂにて、１０ｍｍ／ｍｉｎの速度で押圧し、その時の、１ｍｍ変位時の荷重（Ｎ）を測定した。測定ポイントは、軸方向の両側２ヶ所×周方向の９０°毎に４ヶ所の、計８ヶ所とし、その平均値を上記表面硬度として示した。その結果、画像出し前後の硬度変化が硬度が０．２９８Ｎ未満のものは、トナーが侵入していないとして○、硬度変化が０．２９８Ｎ以上のものは、トナーが侵入し、それが硬化したとして×と評価し、下記の表１，２に併せて表記した。

〔トナー供給性能〕
上記画像出しを行った後の画像について、その画像濃度を反射濃度計（マクベス社製）を用いて測定した。その結果、画像濃度が１．１以上のもの、濃度むらがない（画像濃度差が０．０３未満）ものをトナー供給性能に非常に優れるとして◎、画像濃度が１．０以上１．１未満のもの、濃度むらが小さい（画像濃度差が０．０３以上０．０５未満）ものをトナー供給性能に優れるとして○、画像濃度が１．０未満のもの、画像濃度にトナー供給ロール形状起因のピッチむらがあるものをトナー供給性能に劣るとして×と評価し、下記の表１，２に併せて表記した。

〔トナー掻き取り性能〕
上記画像出しを行った後の画像について、濃淡むらを目視により確認した。その結果、濃淡むらがないものを◎、濃淡むらが非常に小さいものを○、濃淡むらが明確に確認できるものを×と評価し、下記の表１，２に併せて表記した。

その結果、実施例１〜８および参考例のトナー供給ロールは、比較例１，２と比較して、トナーが侵入し難く、また、トナー供給性能およびトナー掻き取り性能に優れていることがわかる。

本発明のトナー供給ロールの一実施の形態を模式的に示す斜視図である。上記トナー供給ロールの表面部分を拡大して模式的に示す断面図である。上記トナー供給ロールの作動状態を模式的に示す説明図である。他の例のトナー供給ロールの表面部分を拡大して模式的に示す断面図である。トナー供給ロールの表面硬度の測定方法を模式的に示し、（ａ）はその正面図、（ｂ）はその側面図である。

２スポンジ弾性層
２ａスキン層
２１斜面
Ｒ回転方向
Ｔ凸条
θ 前傾角度

Claims

軸体と、この軸体の外周面に沿って型成形により形成されたスポンジ弾性層と、このスポンジ弾性層の表面に形成されたスキン層とを有し、これらスポンジ弾性層とスキン層の表面が下記（Ａ）の状態になっており、上記スポンジ弾性層の表面に軸方向に延びる複数の下記（Ｂ）の凸条が周方向に所定のピッチで形成されているトナー供給ロールを作製する方法であって、上記スポンジ弾性層の型成形に用いる成形用金型として、型面に上記凸条に対応する凹溝が形成され、その型面の算術平均粗さ（Ｒａ）が０．３μｍ以上５μｍ以下の範囲内に設定された円筒状のものを用いることにより、その成形用金型の型面の上記算術平均粗さ（Ｒａ）に起因して、上記スポンジ弾性層とスキン層の表面を上記（Ａ）の状態にすることを特徴とするトナー供給ロールの製法。
（Ａ）上記スポンジ弾性層の表面には、スポンジ弾性層を構成するセルにより形成されるセル開口が分布しており、上記スキン層の表面には、上記セル開口に由来する開口が開口率０％以上２０％以下の割合で分布している状態。
（Ｂ）断面三角形状の鋸歯状に形成され、上記鋸歯を構成する左右の刃部のうち、トナー供給ロールの回転方向側の刃部とその刃部の根元部分におけるスポンジ弾性層表面とのなす角度が４５°以上９０°未満に設定されている凸条。
上記成形用金型の型面に形成する凹溝の寸法を調整することにより、上記鋸歯の高さを０．２ｍｍ以上１．５ｍｍ以下に、上記鋸歯の幅を０．５ｍｍ以上１．５ｍｍ以下に、上記鋸歯の形成ピッチを０．４ｍｍ以上１．５ｍｍ以下にそれぞれ設定する請求項１記載のトナー供給ロールの製法。
上記スポンジ弾性層の形成材料に配合する発泡剤量を調整するとともに、発泡させる際の温度を２５℃以上１００℃以下に調整することにより、上記スキン層の厚みを５μｍ以上５０μｍ以下にする請求項１または２記載のトナー供給ロールの製法。
上記請求項１記載のトナー供給ロールの製法によって得られたトナー供給ロールであって、軸体と、この軸体の外周面に沿って型成形により形成されたスポンジ弾性層と、このスポンジ弾性層の表面に形成されたスキン層とを有し、これらスポンジ弾性層とスキン層の表面が、上記スポンジ弾性層の型成形に用いる成形用金型の下記（ａ）の型面の転写面に形成され、下記（Ａ）の状態になっており、上記スポンジ弾性層の表面に軸方向に延びる複数の下記（Ｂ）の凸条が周方向に所定のピッチで形成されていることを特徴とするトナー供給ロール。
（ａ）算術平均粗さ（Ｒａ）が０．３μｍ以上５μｍ以下の範囲内に設定された型面。
（Ａ）上記スポンジ弾性層の表面には、スポンジ弾性層を構成するセルにより形成されるセル開口が分布しており、上記スキン層の表面には、上記セル開口に由来する開口が開口率０％以上２０％以下の割合で分布している状態。
（Ｂ）断面三角形状の鋸歯状に形成され、上記鋸歯を構成する左右の刃部のうち、トナー供給ロールの回転方向側の刃部とその刃部の根元部分におけるスポンジ弾性層表面とのなす角度が４５°以上９０°未満に設定されている凸条。
上記請求項２記載のトナー供給ロールの製法によって得られたトナー供給ロールであって、上記鋸歯の高さが０．２ｍｍ以上１．５ｍｍ以下に、上記鋸歯の幅が０．５ｍｍ以上１．５ｍｍ以下に、上記鋸歯の形成ピッチが０．４ｍｍ以上１．５ｍｍ以下にそれぞれ設定されている請求項４記載のトナー供給ロール。
上記請求項３記載のトナー供給ロールの製法によって得られたトナー供給ロールであって、上記スキン層の厚みが５μｍ以上５０μｍ以下である請求項４または５記載のトナー供給ロール。