JP4979695B2 - 短チャネル累進加入レンズ - Google Patents
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Description
P(x,y)=p(x´,y´)
C(x,y)=c(x´,y´)
ここで、x´=x/x_scaleであり、
y´=(y−shift)/y_scale+shiftである。
shiftは、約−6から約0とすることができ、好ましくは約−3とするのが良い。
y<shiftであれば、
Φ(x,y)は、各ポイントx,y毎に計算される面屈折力であり、
cyl(x,y)は、各ポイント(x,y)毎に計算される面シリンダ(surface cylinder)であり、
w_p(x,y)は、屈折力重みであり、
w_c(x,y)は、円筒体重みである。
「面3のz(x,y)」 =「面1のz(x,y)」 +「面2のz(x,y)」である。
1.約−2.5ジオプタから約+2.0ジオプタの球面屈折力に対して、望ましくない非点収差のピークは、概して0.9×付加屈折力に等しい。
2.約2.0から約2.5ジオプタの範囲の付加屈折力について、近距離基準ポイントにおける平均球面屈折力の0.25ジオプタ降下により規定される読取幅は、5.7mmよりも大きい。近距離基準ポイントとは、レンズの当該付加が観察される箇所である。2.0ジオプタを下回る付加屈折力については、読取幅はミリメートルで、(19−7×付加屈折力)よりも大きい。2.5ジオプタを上回る付加屈折力については、読取幅は、5mmよりも大きい。
3.全ての球面屈折力及び付加屈折力について、読取領域は、近距離基準ポイントの2mm内のピーク屈折力により規定される。
4.全ての球面屈折力及び付加屈折力について、基礎屈折力+付加屈折力+0.05ジオプタ<最大屈折力<基礎屈折力+付加屈折力+0.15ジオプタである。
5.全ての球面屈折力及び付加屈折力について、読取ゾーン近傍の定屈折力の線は、公称で、上記特徴3.及び特徴4.により規定されるピークから全ての方向に減少する屈折力による楕円の形状である。
6.約0ジオプタである球面屈折力について、(0.9×付加屈折力)×0.6を超える望ましくない非点収差を有する面の面積は、500mm2よりも小さい。
7.全ての球面屈折力及び付加屈折力について、0.5ジオプタのシリンダ屈折力に規定される遠距離幅は、40mmよりも大きい。
8.遠距離基準ポイントにおける0.5ジオプタにより規定される遠距離幅は、約0ジオプタの球面屈折力に対して150−167×(付加屈折力)+69×(付加屈折力)2−9.7×(付加屈折力)3よりも大きい。約2.5ジオプタの球面屈折力に対して、遠距離幅は、175−199×(付加屈折力)+96×(付加屈折力)2−12.5×(付加屈折力)3よりも大きい。約−2.5ジオプタの球面屈折力に対して、遠距離幅は、150−174×(付加屈折力)+75.8×(付加屈折力)2−11.1×(付加屈折力)3よりも大きい。
9.全ての球面屈折力及び付加屈折力について、近距離基準ポイントは、フィッティングポイントの15mm下に位置付けられる。
10.フィッティングポイントから近距離基準ポイントにおける付加屈折力の85%までの距離により規定されるチャネル長は、概ね12mmである。
Claims (17)
- a.)累進加入面のための第1のデザインを提供するステップと、
b.)チャネル長が減少又は増加するように、複数の基礎曲線の各々について、変倍された面屈折力及び変倍されたシリンダ屈折力を計算するステップと、
c.)屈折力及びシリンダの一群の目標値を生成するために、前記変倍された面屈折力及び前記変倍されたシリンダ屈折力を用いるステップと、
d.)最適化された第2のデザインを生成するために、前記屈折力及びシリンダの目標値を用いて前記第1のデザインを最適化するステップと、を含み、
前記変倍された面屈折力又は前記変倍されたシリンダ屈折力は、次の式に従って前記ステップb.)において決定し、
P(x,y)=p(x´,y´)
C(x,y)=c(x´,y´)
ここでのP(x,y)は、変倍された面屈折力であり、
p(x´,y´)は、公称面屈折力であり、
C(x,y)は、変倍されたシリンダ屈折力であり、
c(x´,y´)は、公称シリンダ屈折力であり、
x´=x/x_scaleであり、
y´=(y−shift)/y_scale+shiftである、
累進加入レンズをデザインする方法。 - x_scaleは、約0.7から約1.3であり、前記shiftは、約−6から約0である、請求項1記載の方法。
- x_scaleは、約1であり、前記shiftは、約−3である、請求項1記載の方法。
- 磨耗状態位置において前記レンズに光線追跡を用いて前記面屈折力及びシリンダ屈折力を決定するステップをさらに有する、請求項1記載の方法。
- 磨耗状態位置において前記レンズに光線追跡を用いて前記面屈折力及びシリンダ屈折力を決定するステップをさらに有する、請求項4記載の方法。
- 前記第2のデザインは、約0.8×付加屈折力に等しいピークの望ましくない非点収差を有する、請求項1記載の方法。
- 前記第2のデザインは、5.7mmよりも大きい読取幅を有する、請求項1記載の方法。
- 前記第2のデザインは、近距離基準ポイントの近傍2mm内にピーク屈折力により規定される読取領域を有する、請求項1記載の方法。
- 前記第2のデザインは、基礎屈折力+付加屈折力+0.05ジオプタ<最大屈折力<基礎屈折力+付加屈折力+0.15ジオプタである、請求項1記載の方法。
- 前記第2のデザインは、読取ゾーンの近傍において定屈折力の1つ又は複数のラインを有し、前記1つ又は複数のラインは、公称で楕円形であり、屈折力が、近距離基準ポイントの2mm内におけるピーク屈折力によって規定されるピークから全ての方向に減少し、基礎屈折力+付加屈折力+0.05ジオプタ<最大屈折力<基礎屈折力+付加屈折力+0.15ジオプタである、請求項1記載の方法。
- 前記第2のデザインは、(0.9×付加屈折力)×0.6を上回る望ましくない非点収差を有する面の面積が500mm2より小さい、請求項1記載の方法。
- 前記第2のデザインは、40mmを超える遠距離幅を有し、前記遠距離幅は、0.5ジオプタのシリンダ屈折力により規定される、請求項1記載の方法。
- 前記第2のデザインは、約0ジオプタの球面屈折力に対して150−167×(付加屈折力)+69×(付加屈折力)2−9.7×(付加屈折力)3を超える、或いは、約2.5ジオプタの球面屈折力に対して175−199×(付加屈折力)+96×(付加屈折力)2−12.5×(付加屈折力)3を超える、或いは、約−2.5ジオプタの球面屈折力に対して150−174×(付加屈折力)+75.8×(付加屈折力)2−11.1×(付加屈折力)3を超える遠距離幅を有する、請求項1記載の方法。
- 前記第2のデザインは、フィッティングポイントの下方約15mmに近距離基準ポイントを有する、請求項1記載の方法。
- 前記第2のデザインは、長さが約12mmのチャネル長を有する、請求項1記載の方法。
- 前記第2の最適化したデザインは、
a.)約0.8×付加屈折力に等しいピークの望ましくない非点収差、
b.)5.7mmを上回る読取幅、
c.)近距離基準ポイントの2mm内においてピーク屈折力により規定される読取領域、
d.)基礎屈折力+付加屈折力+0.05ジオプタ<最大屈折力<基礎屈折力+付加屈折力+0.15ジオプタ、
e.)公称で楕円形であり、屈折率が前記c.)及びd.)の特徴により規定されるピークから全ての方向において減少する、読取ゾーンの近傍における定屈折力の1つ又は複数の線、
f.)(0.9×付加屈折力)×0.6を上回る望ましくない非点収差を有する面の面積が500mm2より小さい、
g.)0.5ジオプタのシリンダ屈折力により規定される遠距離幅が40mmを上回る、
h.)約0ジオプタの球面屈折力に対して150−167×(付加屈折力)+69×(付加屈折力)2−9.7×(付加屈折力)3を超える、或いは、約2.5ジオプタの球面屈折力に対して175−199×(付加屈折力)+96×(付加屈折力)2−12.5×(付加屈折力)3を超える、或いは、約−2.5ジオプタの球面屈折力に対して150−174×(付加屈折力)+75.8×(付加屈折力)2−11.1×(付加屈折力)3を超える遠距離幅、
i.)フィッティングポイントの下方約15mmの近距離基準ポイント、
j.)長さが約12mmのチャネル長、
のうち1つ以上を満たす、請求項1記載の方法。
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