JP4976900B2 - インクタンク - Google Patents

Description

本発明は液体収納容器に関し、より詳しくはインクジェット記録装置に装着し、使用されるインクタンクの物流形態に関するものである。

従来、インクを吐出して記録を行うインクジェット記録ヘッド、およびこの記録ヘッドに対して、記録のためのインクを保持し、供給するインクタンクとして、大きく二つの構成が挙げられる。一方は記録ヘッド部とインクタンクとが一体となったヘッド一体型インクジェットカートリッジであり、もう一方は記録ヘッドとインクタンクとが相互に着脱可能な交換型インクジェットカートリッジである。このような交換型インクジェットカートリッジでは、インクタンク内のインクがなくなった場合に、インクタンクのみを交換して使用可能であり、一般にランニングコストの観点で有利とされている。

この種の交換型インクジェットカートリッジにおいては、インクタンクを単体で取り扱う際（例えば流通過程など）に、インク供給口からのインク漏れ防止のためにいくつかの構成が提案されている。

インク供給口周辺の壁面部分に柔軟性のあるシート状のシール部材を貼付し、インク漏出を防止する構成が知られている。また、このシール部材を貼付ける壁部を供給口に設け、インク供給口内の空間体積を小さくするインクタンクの構成や、インクタンクの供給口にキャップを取り付け、インク漏れを防止する構成も知られている。さらに、タンクの大気連通口へのインク漏れを防ぐため、供給口が存在する面と異なる面にインクを溜める室を設け、供給口と大気連通口をシールする方法が知られている。
特開平１０−１２８９９０号公報 特開平６−３２８７１４号公報 特開平８―１１２９１５号公報 特開平８−０２５６４４号公報

しかしながら、従来のインクタンクの構成では、インクタンクの搬送あるいは物流時における温度変化や気圧変化により、インク供給口内へインクが流れ出し、インクタンクの使用時にシール部材やキャップを外すと、インクが飛び散ると言う課題があった。以下、温度や気圧など、外部環境の変化による、供給口空間内部へのインク流れのメカニズムを、図７を用いて具体的に説明する。図７（ａ）は、インク供給口の開口部をシール部材でシールした構成になっており、供給口付近の拡大断面図である。

インク供給口１０１４の開口部は、シール材１０１７でシールされている。メニスカス形成部材１０１６はインク供給口１０１４からのインク漏出を防止するために配置されている。メニスカス形成部材１０１６とシール部材１０１７によって、密閉された供給口空間１１００を構成している。インク供給部材１０１３はスポンジなどのインクを保持しやすい部材で構成され、インクの残量が少なくなってもあるいはインクタンクの姿勢を変えてもメニスカス形成部材１０１６のメニスカスを破壊しないようにインクを供給する。また、インク残量が充分にある状態においてはインク収納室１１０１にはインクが直接保持されている。インクのメニスカスは、第１のメニスカス形成部材であるインク供給部材１０１３と、第２のメニスカス形成部材１０１６の２つの相互作用によって形成される。

図７（ｂ）は図７（ａ）の状態から、図示するように、インク供給口１０１４が鉛直方向（重力方向）下向きで、環境温度が上昇した場合を説明するための図である。供給口空間１１００は密閉された空間で、インク収納室１１０１より上流側には大気連通口（不図示）があり、この上流方向へインク移動が可能である。環境温度が上昇した場合、供給口空間１１００のエアは膨張し、膨張したエアは図７（ｂ）の矢印方向に向かい、第２メニスカス形成部材１０１６に形成されていたメニスカスを破壊しインク供給部材１０１３まで侵入する。そして、インク供給部材１０１３内で保持できない程膨張したエアは、インク供給部材を乗り越え、インク収納室１１０１内へ気泡１１０２として侵入し、インク収納室１１０１内にて、鉛直方向上部に移動する。この膨張エアの体積分だけ、インクタンクの大気連通口側へインクが移動する。

図７（ｃ）は図７（ｂ）にて破壊されたメニスカス形成部材によるインクの保持状態が、平衡状態となった様子を示す。図７（ｂ）で示すように、供給口空間１１００内のエアの膨張によって、メニスカス形成部材のインクの保持状態は、一端破壊される。破壊前に負圧を保っていたメニスカス部分のインク圧力は、破壊後に外気と同じ１気圧になり、メニスカス形成部材の繊維は図７（ｃ）で示すように平衡状態となる。第２メニスカス形成部材１０１６は第１のメニスカス形成部材であるインク供給口部材１０１３よりも毛管力が強く構成されているため、図７（ｃ）の矢印のように第２メニスカス形成部材１０１６の端部付近からインクが侵入する。端部からインクが侵入する理由は、２つのメニスカス形成部材の繊維がその端部で直接接触しており、繊維の中央部分では、膨張したエアが介在した状態で２つのメニスカス形成部材の繊維が接触しているからである。第２メニスカス形成部材の端部からインクが侵入し、再び第２メニスカス形成部材１０１６内にインクが充填された状態となり、メニスカスが形成される。図７（ｃ）で示すように、インク供給部材１０１３内の気泡１１０３とインク収納室１１０１内の気泡は供給口空間１１００内のエアとは分断される。

図７（ｄ）は、図７（ｃ）の状態から環境変化により周囲の温度が低下し、再び図７（ａ）と同じ温度にもどった状態を示す。温度低下により供給口空間１１００内のエア及びインク供給部材１０１３内の気泡１１０３が体積収縮する。第２メニスカス形成部材１０１６内のメニスカスにより、供給口空間のエアとインク供給部材１０１３内のエアは分断されているため、それぞれ個別に収縮する。気泡１１０３はインク供給部材１０１３内で収縮し、残存気泡となる。供給口空間１１００内のエアが収縮する場合には、第２メニスカス形成部材１０１６からインクが引き出され、シール部材１０１７にインク１１０４として漏出する。この場合に気泡１１０３は供給口空間１１００内にほとんど移動しない。インクで満たされたメニスカス形成部材を貫通し、エアが移動するためには、メニスカス形成部材に発生するインクの表面張力をエアが破る必要があり、表面張力を破る力が必要になる。これに対して、インクで満たされたメニスカス形成部材を貫通し、インクが移動するためには、メニスカス形成部材の内外にインクが存在するために、このような力が必要にはならない。これは、第２メニスカス形成部材１０１６内をエアが移動するにはエアの表面張力の分だけ流抵抗が大きく、より流抵抗の小さいインクが移動するためである。また、インクを直接収納している中間室１１０１内に移動した気泡は完全に分断されているため、供給口空間にもどることはない。

図７（ｄ）の状態から再び環境温度の上昇が発生すると、同様に図７（ｂ）〜（ｄ）の状態を繰り返し、漏出したインク１１０４の量が増大する。このサイクルを繰り返していくと最終的に供給口空間１１００はほぼインク１１０４で充填され、初期に供給口空間１１００内にあったエアは、インク供給部材１０１３内や中間室１１０１内の気泡として移動する。これにより、シール部材１７を剥がす際にインク飛散する可能性が高まる。

また、前記の温度変化サイクルを経験したインクタンクにはインク供給部材１０１３内に気泡が堆積している。この気泡は自然に排出されることがないため、記録ヘッドへのインク供給時のインク供給の抵抗となりやすい。これによりインクタンクからヘッドへのインク供給が不足となり印字不良が発生したり、インクタンク内のインク使用効率が低下しやすくなる課題があった。

特許文献２および３においては、スポンジなどで構成されたインク保持部材でインクを保持しており、特許文献１における中間室のように直接インクを保持している空間がない。したがって、周囲の温度上昇により供給口空間内のエアが膨張した際に、膨張エアが供給口付近から大きく移動することはない。しかし、タンク内の全てのインクを保持しているインク保持部材が、スポンジなどの毛管部材で構成されている場合、インク保持部材の内部のエアを完全に除去することは困難である。インク保持部材内部のエアが膨張し、エアの膨張によって保持部材内のインクは、インク供給口側へ押し出され、インク供給口付近からインク漏出が発生する場合がある。インク保持部材の体積が大きければ大きいほど、保持部材内部の残存エアが多く、供給口へのインク漏出量が多くなる。特許文献２では、インクタンクを構成する壁面の構成により、特許文献３では、キャップ部材の弾性体部に凸状段差を設けることで、供給口空間を小さくしている。供給口空間を小さくすることで、漏出したインク量を少なくすることは可能ではあるが、供給口空間を０とすることはできないため、インク漏出を完全に抑制することはできなかった。

また、タンクのインク収容室に毛管部材のみで構成されたインク保持部材を設け、この保持部材をタンク内壁のリブで保持するような構成の場合、毛管部材と容器内壁リブとの間に隙間が生じる。インク供給口はこの隙間と連通するため密閉されておらず、供給口空間に漏れ出したインクが溜まると言う課題は生じない。しかしながら、このような構成のタンクでは、インク収容室内に設けられたインク保持部材によってインクを保持しているため、タンクの容積に対して保持できるインク量が少なく、インクタンクが大きくなってしまっていた。つまり、特許文献１の構成においては、インクタンクの搬送・物流における環境変化によるインク漏出の問題があり、シール部材の引き剥がし時のインク飛散を確実に防止できない場合があった。特許文献２、３においても、環境変化による供給口空間内のインク漏出が避けられず、シール部材の引き剥がし時や保護キャップ部材の開放時にインク飛散が発生する場合があった。特許文献４においては、インクタンク内が加圧される場合があり、インク供給口のシール部材の密閉力が大きくなることがあり、いずれの場合も供給口空間へのインクもれを完全に抑制することはできないと言う課題があった。

本発明の目的は、前述の課題を解決し、インク供給口内に漏出するインク量を低減しインクタンクの開封時のインク飛散を抑制することできるインクタンクを提供することにある。

上記目的を達成するために本願発明においては、
少なくとも一部を可撓性部材で構成され、インクを直接収納し、前記インクを外部に供給する供給口と連通する導出口を除いて密封され、前記インクの使用により体積が減少するインク収納室と、前記供給口を下に向けた状態において、前記インク収納室の底部に配置された前記インク導出口と、概インク導出口の下に配置された前記供給口との間に設けられ、前記インクのメニスカスを保持する板状の毛管部材と、前記供給口を密封するキャップ部材と、を有し、前記キャップと前記メニスカスとに挟まれた空間の空気の体積をＶ、前記導出口と前記供給口の間の前記毛管部材に保持されるインクの体積をＶｉ、インクタンクの外部環境変動に伴い前記空間の空気の体積Ｖが最大膨張した際の体積をＶｅｘｐ、とすると、Ｖｉ≧Ｖｅｘｐ−Ｖを満たすことを特徴とするものである。

本発明によれば、インクタンクの輸送中に発生しうる温度変化や気圧変化に起因する供給口空間へのインクたれを抑制し、ユーザーがキャップ部材を開放する場合のインク飛散を低減することが可能となる。

以下、図面を参照して本発明の実施形態について説明する。

図１は、本発明の第１の実施形態におけるインクタンク１の断面図であり、図２は、そのインクタンク１の斜視図である。図１は、図２のＩ−Ｉ線に沿う断面図に相当する。図３はインクタンク１の分解斜視図である。図４（ａ）〜（ｃ）は、図２のＪ−Ｊ線に沿う断面図に相当する。

（インクタンクの構成）
インクタンク１は、タンクケース１０と可撓性部材４０によって構成されるインク収納室Ｒ内にインク２を収納する容器であり、インク収納室Ｒ内に配置されたインク導出口６４はインク供給口６０に連通する。インク供給口６０は、インクジェット記録ヘッドのインク供給路に接続される。インクタンク１が搬送・物流される場合にはインク供給口６０からのインク漏出を防止するためにシール部材６６が接合されたキャップ部材６５によりインク供給口６０をシールしている。シール部材はゴムなどの弾性体からなる弾性部材である。インクジェット記録ヘッドに装着する場合にはキャップ部材６５を取り外して装着する。また、インクタンク１は、記録ヘッドと分離可能とされている。

図３に示すように、インクタンク１は、主に、タンクケース１０、ばね部材３０、圧力板３１、可撓性部材４０、蓋部材５０で構成される。供給口周辺は、毛管部材６１とメニスカス保持部材６２、供給口部材６３、シール部材６６および、キャップ部材６５から構成される。タンクケース１０、蓋部材５０、供給口部材６３はインクタンク１の筐体を構成する。

タンクケース１０には、インクジェット記録ヘッドに接続可能なインク供給口６０が形成されている。インク供給口６０には、図１に示されるように、毛管部材６１とメニスカス保持部材６２が備えられている。毛管部材６１は、インク供給口６０に記録ヘッドを接続したときに、その記録ヘッドの鉛直方向（図１中の上下方向）の位置ずれを吸収できるように、ある程度の柔軟性をもつ材料によって構成されている。さらに、この毛管部材６１は、インクの流路となるような毛管力を持つ。また、インクタンク１の搬送・物流中における振動・落下等でインク供給口６０からのインク漏出を防止するためにインク供給口６０をシール部材６６によりシールしている。また、インク収納室Ｒは静止状態でインク供給口６０からのインクが垂れ出ないように負圧に保たれている。メニスカス保持部材６２は、そのインク収納室Ｒ内の負圧によって、インク供給口６０から気泡を引き込まないように、インクのメニスカスを発生する。したがってメニスカス保持部材６２としては、インク収納室Ｒ内に発生する負圧の最大値よりも強いメニスカス保持圧力を発生させるような部材が選択される。

円錐コイルばねであるばね部材３０は、タンクケース１０の内壁に形成された掘り込み部１１内に位置決めされる。さらにばね部材３０は、その荷重中心と圧力板３１の重心とがほぼ一致するように配置される。可撓性部材４０の周縁部はタンクケース１０の溶着部１３に溶着され、この可撓性部材４０とタンクケース１０とによって、インク供給口６０を除いて密閉された空間、つまりインク収納室Ｒが形成される。

本例の可撓性部材４０の中央部分の形状は、平板状の支持部材である圧力板３１によって規制されており、可撓性部材４０の周縁部分は変形可能となっている。この可撓性部材４０は、予め、その中央部分が凸状に形成されて、その断面形状がほぼ台形となっている。この可撓性部材４０は、後述するように、インク収納室Ｒ内におけるインク量の変化や圧力変動に応じて変形する。その際に、可撓性部材４０の周辺部分がバランスよく柔軟に変形し、その可撓性部材４０の中央部分は、タンクケース１０の内壁とほぼ平行の姿勢を保ったまま、図１中の左右方向に移動する。このように可撓性部材４０がスムーズに変形（移動）することにより、その変形に伴う衝撃の発生がなく、その衝撃に起因してインク収納室Ｒ内に異常な圧力変動が生じることもない。

また、圧縮ばね形態のばね部材３０は、圧力板３１を介して可撓性部材４０を図１中の左方向に付勢する。その付勢力がインク収納室Ｒを拡大させる方向に作用することによって、そのインク収納室Ｒ内に負圧が発生する。その負圧によって、記録ヘッド内のインクには、そのインク吐出部に形成されるインクのメニスカスの保持力と平衡して、記録ヘッドのインク吐出動作が可能となる範囲の負圧が付与される。つまりインク収納室Ｒ内には、記録ヘッドのインク吐出動作を可能とする範囲の負圧が発生する。図１は、インク収納室Ｒ内にほぼ完全にインクが充填された状態を示している。この状態でもばね部材４０は圧縮された状態にあり、インク収納室Ｒ内に適切な負圧が生じている。

タンクケース１０の開口部には蓋部材５０が取り付けられ、その蓋部材５０によって可撓性部材４０が保護される。蓋部材５０には大気連通部５１が設けられており、タンクケース１０内におけるインク収納室Ｒの外側が大気圧とされている。インク収納室Ｒ内の圧力は、圧力板３１に対するばね部材３０の押圧荷重と、可撓性部材４０の平面部の面積と、に対応する圧力分だけ、大気圧に対して負圧となっている。

図１のように、インク収納室Ｒ内にほぼ完全にインク２が充填された状態から、そのインク２が記録ヘッドに供給されて消費された場合、ばね部材３０の付勢力に抗して圧力板３１が図１中の右方向に移動し、そして可撓性部材４０が変形する。ばね部材３０が圧縮されて、そのばね部材３０の荷重が増加した分だけ、インク収納室Ｒ内の負圧がわずかに増加する。さらにインクの消費が進むと、最終的には、圧力板３１がタンクケース１０の内部底面に接触して変位できなくなるまで、インク収納室Ｒ内の容積が減少する。ばね部材３０は、それが圧縮された場合に、それを形成する素線が干渉しないように円錐コイルばねとなっており、その素線の直径分の幅まで圧縮可能である。ばね部材３０は、それが完全に圧縮されたときに掘り込み部１１内に完全に収納されるため、圧力板３１の変位を妨げることはない。

（第１の実施形態）
本構成におけるインクタンクへの環境変化に対して、供給口付近のインク移動メカニズムについて図４（ａ）〜（ｃ）を用いて説明する。図４（ａ）〜（ｃ）は、図２のＪ−Ｊ線に沿う断面図に相当し、供給口付近を拡大した拡大断面図である。

本実施例において、供給口６０は供給口部材６３により構成されている。供給口部材６３は毛管部材６１を固定するためにタンクケース１０に完全に接合されている。また、キャップ部材６５に接合されているシール部材６６はゴム等の弾性体で構成されている弾性部材である。突起６８を供給口部材６３の平面部に押圧している。この押圧の反発力を取っ手６７の係合爪７２と係合爪６９により保持してキャップ部材６５はタンクケース１０に対して固定されている。突起６８は供給口周囲に沿って円周上のリブとして構成されており、その全面が供給口部材６３に押圧されることにより、シール部材６６は供給口６０を覆う。シール部材によって供給口が覆われて密閉された状態になっている。インクタンクは、シール部材によって供給口が覆われた状態で物流に供されることになる。これにより供給口６０の空間は、毛管部材６１、供給口部材６３および、シール部材６６により密閉空間（以下供給口空間７０と称する）となる。本例において、インク収納室Ｒ内にはインクがほぼ完全に充填された状態にあるため、毛管部材６１にもその毛管力によりインクが充填されている。本構成において特長的なのは毛管部材６１内に保持されているインク量であるインク体積を（Ｖｉ）、供給口空間７０のエア体積を（Ｖ）、搬送や物流状態の環境変化により供給口空間７０内のエアが膨張した場合の最大体積を（Ｖｅｘｐ）とすると、
Ｖｉ≧Ｖｅｘｐ−Ｖ ・・・ （１）
であるように毛管部材６１のインク保持量と供給口空間７０を構成することである。インクタンクが物流に供される物流形態において、図４（ｂ）は図４（ａ）の状態から環境温度が上昇もしくは気圧が低下した状態を示した図である。供給口空間７０内のエアは温度上昇もしくは気圧低下により膨張する。前述したように、インク収納室Ｒは可撓性部材４０により柔軟に体積変化が可能であるため、膨張したエアは毛管部材６１内に侵入し、毛管部材６１内のインクはインク収納室Ｒへ押し出される。毛管部材６１が保持するインク体積すなわちインク量Ｖｉは、（１）の関係式で構成されているように、エアが膨張した場合の最大体積Ｖｅｘｐから供給口空間７０のエア体積を減じた値以上となっている。このため、膨張したエア体積は、毛管部材６１内に保持されているインク量より下回り、図４（ｂ）のように膨張エアが毛管部材６１内にとどまる。（１）の関係式を満たしていない場合、毛管部材が薄く、かつ供給口付近の直上に直接インクを保持しているインク収納室Ｒがあるため、膨張したエアがインク収納室Ｒに移動し、さらにインク収納室Ｒの上部に移動する。膨張したエアが収縮した場合、インク収納室内上部に移動したエアは、インク収納室内で体積が収縮する。この時、毛管部材内に膨張したエアは、供給口空間内に収縮して戻ることになる。毛管部材内から供給口空間内に戻ったエアの体積と同じ体積のインクが、インク収納室内から毛管部材内に流れ、エアが膨張する前から毛管部材内にあったインクを押し出す。この押し出された体積分のインクが供給口空間にたれてしまうことになる。また、毛管部材６１の供給口側の表面は供給口空間に対して開放状態であるため、毛管部材表面の毛管力は、内部の毛管力より低めになっている。よって、毛管部材６１内に侵入したエアと供給口空間７０内のエアは、図７（ｃ）で説明したように分断されることがない。

図４（ｃ）は図４（ｂ）の状態から環境の温度もしくは気圧が図４（ａ）の初期状態に戻った状態を示した図である。今度は逆に温度低下もしくは気圧上昇により供給口空間内のエアは収縮する。供給口空間７０内のエアと毛管部材６１内のエアは分断されていないので一体となって収縮する。それにより、図４（ｃ）の矢印で示すようにインク収納室Ｒ内からインクを引き出し、再び毛管部材６１内のインク保持量が増大する。環境温度や気圧が初期状態に戻ると、図４（ａ）から図４（ｂ）の状態に遷移した場合に膨張した体積と、図（ｂ）から図４（ｃ）の状態に遷移した場合に収縮する体積は等しいので、供給口空間７０の状態が図４（ａ）の状態に戻る。したがって、温度変化や気圧変化により、供給口空間内へのインクたれが生じない。

環境変化におけるエアの膨張の要因には、温度上昇と気圧低下がある。一般には気圧低下による膨張量の方が多い。例えば、製造工程において２５℃でキャップ部材を装着した場合に、搬送・物流過程において最大６０℃まで温度上昇が発生したとすると、膨張体積は約１．１２倍になる。しかしながら、タンクを４０００ｍ以上の高地で使用する場合の気圧は０．６ａｔｍ程度であり、その状態でのエア膨張体積は約１．６７倍に達し、温度変化に対するよりも膨張体積がはるかに大きい。

インクタンクが置かれ得る実際の環境における、最低と考えられる大気圧は、ほぼ標準状態における大気圧を１ａｔｍとすると、例えば以下の通りである。

気圧 環境
０．９ａｔｍ 平地での使用。移動を行わない。

０．７ａｔｍ 航空機による輸送。

０．６ａｔｍ ４０００ｍ以上の高地（ボリビア、チベットなど）での使用。

すべての使用状態におけるタンクの仕様を満足させるためには、０．６ａｔｍにてインクたれが発生しない状況を考慮すれば良い。この場合にはエアの膨張体積が１．６７倍となるので、供給口空間７０の体積をＶとすると、
Ｖｉ≧Ｖｅｘｐ−Ｖ＝１．６７＊Ｖ−Ｖ＝０．６７＊Ｖ
であるように、ＶｉとＶを構成する。毛管部材のインク保持体積Ｖｉと、供給口空間エア体積Ｖ、膨張エア最大体積Ｖｅｘｐをこのような関係とすることで、タンクの環境変動として０．６ａｔｍまでの気圧変化ではインクたれが発生しない。平地での使用のみを考える場合には、平地での気圧０．９ａｔｍでの膨張体積が１．１１倍となり、環境温度が６０℃へと上昇した場合の膨張体積１．１２倍の方が大きいため、環境温度変化への対応を優先して考慮し
Ｖｉ≧Ｖｅｘｐ−Ｖ＝１．１２＊Ｖ−Ｖ＝０．１２＊Ｖ
であるように、ＶｉとＶを構成すればよい。

供給口空間へのインクたれは、環境変化のみではなく落下や振動でも起こりうるため、供給口空間の体積は小さければ小さいほどよい。したがって、供給口空間体積Ｖをできるかぎり小さくしたのちに、上記のように想定する環境変化量に対して毛管部材のインク保持量Ｖｉを決定することが望ましい。

次に、環境の温度が下降もしくは、気圧が上昇した場合に供給口空間のエアが収縮する状態について説明する。

エアが収縮する状態については、図４（ｂ）から図４（ｃ）へ変化する状態である。毛管部材６１内に膨張したエアが収縮する場合を説明する。膨張したエアが、供給口空間から独立し、毛管部材６１内部に取り込まれ、供給口空間と連通していない場合、毛管部材６１内部にある膨張エアはそれ自身が毛管部材内で収縮する。収縮して減少したエアの体積と同じ体積のインクが、インク収納室から毛管部材内に引き込まれることになる。加えて供給口空間内のエアも収縮する。収縮した体積と同じ体積のインクが、インク収納室から毛管部材へ、押し出される。このようにしてそれぞれ毛管部材内へ押し出されたインクは、毛管部材でのインク保持力を超える量となり、供給口空間内へたれることになる。

しかし、膨張したエアが供給口空間と連通した状態で毛管部材６１内部に留まった場合、供給口空間と毛管部材内部のエアが連通した状態で収縮することになる。収縮した体積と同じ体積分のインクが、インク収納室から毛管部材へ押し出される。毛管部材６１内に保持されているインク量Ｖｉと、供給口空間のエア体積Ｖ、エアば膨張した場合の最大体積Ｖｅｘｐが式（１）のように規定されているため、インク収納室から押し出されたインクが、供給口空間にたれることはない。毛管部材６１は毛管力があるため、インクタンク内にインクを注入した状態では毛管部材の表面までインクが保持されており、毛管部材６１の内部にはエアは保持されていない。毛管部材の内部にインクにより閉鎖されたエアを保持させることは可能であるが、供給口空間と連結しているエアを保持させた場合、インクたれ抑制の効果がある。

図５（ａ）は、キャップ部材を装着する状態を説明する断面図である。図の矢印の方向でキャップ部材６５をインクタンク１に固定する。弾性部材の突起６８の先端が供給口部材６３に接触した状態が、図５（ｂ）である。キャップとインクタンクは係合しておらず、突起６８の先端は供給口部材６３に接触しているだけで、つぶれてはいない。この後図５（ｃ）で示すように、取っ手となるレバー６７と係合爪６９がインクタンクに係合し、その結果突起６８の先端がつぶれ、キャップとタンクが密閉状態になる。レバーの一部にも、インクタンクと係合する係合爪７２が設けられている。キャップに設けられ、キャップの装着時に供給口を挟んで対向する位置にある２つの係合爪６９と７２の相互作用によって、突起６８をタンク側へ押し込むことになるが、これはキャップ部材６５を固定し、かつ供給口空間を確実に密閉するためである。複数の係合爪で供給口を挟み込み、この時にキャップの突起６８が供給口を押しつぶす分だけ、供給口空間の密閉空間が圧縮される。圧縮された体積に相当する量のエアが、毛管部材内に押し込まれる。これにより、キャップ部材を装着した状態で毛管部材６１内にエアが保持される。図５（ｂ）で示すように供給口空間内のエア体積をＶｂ（毛管部材内に保持されたエア体積も含む）とする。図５（ｃ）で示すように輸送時に発生しうる環境変化により収縮した後の最小エア体積をＶｓｈｒとする。図５（ｄ）で示すように毛管部材内に保持されているエア体積をＶａとすると、
Ｖａ≧Ｖｂ−Ｖｓｈｒ ‥ （２）
が成立するように構成することで、温度低下もしくは気圧上昇時にもインクもれの発生を抑制することができる。したがって、レバー６７および係合爪６９と、突起６８との先端高さで決定されるキャップ装着時の圧縮量Ｖａを、想定される供給口空間のエア収縮量体積Ｖｂ−Ｖｓｈｒ以上とすることが、重要である。

インクタンクが置かれ得る実際の環境における最低温度は−３０℃程度であり、その場合のエア体積は０．８９倍（急速に温度変化が起こった場合）になる。（徐々に−３０℃に変化した場合には、インクが凍結しインク収納室Ｒが体積変化することができなくなり、−３０℃に至ってもエア体積は０．８９倍まで達しない場合もある。）また、気圧の上昇は、１．１ａｔｍであり、その場合のエアの収縮体積は、０．９１倍になる。したがって、エアが膨張する場合の体積変化に対し、エアが収縮する場合の体積変化は小さいので、供給口からのインクたれへの対策は、エア膨張時のみを考慮すれば良い。勿論エアの膨張・収縮両方向の対策を行うことが望ましい。

（第２の実施形態）
図６は、本発明の第２の実施形態におけるインクタンクの断面図である。

本例の場合、キャップ部材がフィルム部材７１となっている。供給口空間を密閉するものがキャップ部材の場合、合成の高いキャップ部材に弾性体であるシール部材を接合する形態であった。本実施例では、粘着層を有するフィルム部材１部品で、供給口空間を密閉にしている。これによりコストダウンが可能となる。

本実施例においても、環境変動によって、タンクが温度上昇もしくは気圧低下した場合、供給口内のエアが膨張する際に、第１の実施例と同様にインクたれ抑制効果がある。しかしながら、環境変動によるタンクの温度下降もしくは気圧上昇する場合では、供給口空間を圧縮しながらフィルム部材７１を貼付することができないため、第１の実施例と同様の効果を得ることはできない。この場合、タンクの製造工程において１ａｔｍより高圧の環境下でフィルム部材７１を貼付することにより、出荷時に通常の気圧に戻った時に供給口空間内のエアが膨張し、毛管部材６１内にエアを保持させることができ、インクたれに対して同様の効果を得ることができる。

本発明の第１の実施形態におけるインクタンクの断面図 インクタンクの外観斜視図 インクタンクの分解斜視図 （ａ）は第１の実施形態におけるインクタンクのＪ−Ｊ断面図、（ｂ）は供給口空間内のエアが膨張した断面図、（ｃ）は供給口空間内のエアが収縮した断面図 （ａ）キャップ部材をタンクの供給口に装着する断面図、（ｂ）はキャップ部材を装着した断面図、（ｃ）は供給口空間内のエアが収縮した断面図、（ｄ）は毛管部材内に保持されているエア体積Ｖａの説明図 第２の実施形態におけるインクタンクの断面図 （ａ）は従来例におけるインクタンクの断面図、（ｂ）は供給口空間のエアが膨張した断面図、（ｃ）は繊維の平衡状態でのエア説明断面図、（ｄ）は供給口空間内のエアが収縮した断面図

符号の説明

１０ タンクケース
６０ 供給口
６１ 毛管部材
６２ メニスカス保持部材
６３ 供給口部材
６４ インク導出口
６５ キャップ部材
６６ シール部材
７０ 供給口空間

Claims (8)

1. 少なくとも一部を可撓性部材で構成され、インクを直接収納し、前記インクを外部に供給する供給口と連通する導出口を除いて密封され、前記インクの使用により体積が減少するインク収納室と、
   前記供給口を下に向けた状態において、前記インク収納室の底部に配置された前記インク導出口と、概インク導出口の下に配置された前記供給口との間に設けられ、前記インクのメニスカスを保持する板状の毛管部材と、
   前記供給口を密封するキャップ部材と、を有し、
   前記キャップと前記メニスカスとに挟まれた空間の空気の体積をＶ、前記導出口と前記供給口の間の前記毛管部材に保持されるインクの体積をＶｉ、インクタンクの外部環境変動に伴い前記空間の空気の体積Ｖが最大膨張した際の体積をＶｅｘｐ、とすると、
   Ｖｉ≧Ｖｅｘｐ−Ｖ
   を満たすことを特徴とするインクタンク。
2. ２５度１気圧における、前記キャップと前記メニスカスとに挟まれた空間の空気の体積をＶｘとすると、
   Ｖｉ≧０．６７Ｖｘ
   を満たすことを特徴とする請求項１に記載のインクタンク。
3. 前記導出口と前記供給口の間の前記毛管部材に保持される空気の体積をＶａ、前記インクタンクの外部環境変動に伴い前記空間の空気の体積Ｖが最小収縮した際の体積をＶｓｈｒ、とすると、
   Ｖａ≧Ｖ−Ｖｓｈｒ
   を満たすことを特徴とする請求項１または２に記載のインクタンク。
4. ２５度１気圧における、前記キャップと前記メニスカスとに挟まれた空間の空気の体積をＶｘとすると、
   Ｖａ≧０．１１Ｖｘ
   を満たすことを特徴とする請求項３に記載のインクタンク。
5. 前記インク収納室と、前記毛管部材の間にメニスカス保持部材をさらに有し、
   前記メニスカス保持部材が前記インクのメニスカスを保持する保持力は、前記インク収納室内の前記インクに生ずる負圧によって、前記メニスカスが前記インク収納室内に引き込まれる引き込み力よりも強いことを特徴とする請求項１〜４のいずれかに記載のインクタンク。
6. バネ部材と、前記バネ部材に係合されることで、前記インク収納室を拡大する方向に前記可撓性部材を付勢する圧力板と、が前記インク収納室内に配置されることを特徴とする請求項１〜５のいずれかに記載のインクタンク。
7. 前記供給口に押圧されることで前記供給口を密閉する弾性部材を前記キャップは有することを特徴とする請求項１〜６のいずれかに記載のインクタンク。
8. インクタンクの外枠の一部を構成し大気連通部が設けられた蓋部材により前記可撓性部材は保護されていることを特徴とする請求項１〜７のいずれかに記載のインクタンク。

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