JP4967882B2 - 斜流送風機羽根車と空気調和機 - Google Patents

Description

本発明は、空気調和機の室外機などに用いられる熱交換促進用の送風機に関するもので、特に送風機の低騒音化と静圧効率向上の技術に関するものである。

この種の空気調和機は、熱交換器と送風機とを有する室内機と、圧縮機と熱交換器と送風機とを有する室外機とを接続配管で結んで冷凍サイクルを形成し、冷凍サイクル内に充填した冷媒の熱搬送によって冷房運転や暖房運転することによって室内の空気調和を行うものである。この室外機に備えられる熱交換促進用の送風機としての斜流送風機羽根車に関する技術が特許文献１に開示されている。

図１０は、従来の斜流送風機羽根車の子午面図である。２１が翼、２２が略円錐台状ハブ、２３が前縁、２４が後縁、２５が外周を示している。翼２１の子午面における前縁２３が、ハブ２２と外周２５の中点（Ｄ−Ｄ）付近より外周側が風上側に対して凹状でハブ側が風上側に対して凸状の曲線で構成している。
特許第３２０４２０８号公報

しかしながら、上記従来の構成では、翼２１の半径方向断面形状で外周側凹部が洩れ流れを一因として生成する翼端渦を促進させて、ハブ側凸部が外周より流入する半径方向流入を円滑化させる。その結果として、Ф４１５の斜流送風機の静圧向上と約２ｄＢの低騒音化に効果が存在した。しかし、静圧効率向上の寄与が少なく、低騒音化に上記の様に一定の限界が存在した。

本発明は、前記従来の課題を解決するもので、特に送風機の静圧効率向上とより一層の低騒音化、更には送風機の製作コスト低減を実現する空気調和機用斜流送風機羽根車を提供する事を目的とする。

前記従来の課題を解決する為に、本発明の斜流送風機羽根車は、略円錐台状のハブと、このハブに設けた２枚の翼とを備え、翼は、翼の自乗平均半径位置での翼弦長Ｌと翼の半径方向代表実長さｂの比であるアスペクト比ｂ／Ｌ≦１．１の範囲に設定し、且つこの範囲のアスペクト比で翼枚数を２枚から構成し、翼の子午面において前縁は翼外周側から１／３位置付近を境目として外周側は風上側に対して凹形状の曲線で構成しハブ側は風上側に対し凸形状の曲線で構成し、かつ翼の半径方向断面の外周側から１／３位置を境目として外周側は風上側に対し凹形状の曲線で構成しハブ側は風上側に対し凸形状の曲線で構成し、且つ前縁は螺旋曲線で構成し、且つ翼の外周側弦長が前記ハブ側弦長より長く構成してなるものである。

これによって、アスペクト比ｂ／Ｌ≦１．１からなる２枚翼で構成しているために、適正な翼弦長を保ち最小翼枚数であるので流体仕事を実施する翼面積が最小である為に、流体摩擦が最も少なく送風機としての静圧効率を最も高く設定することができる。かつ翼の半径方向断面の外周側から１／３位置付近を境目として外周側は風上側に対し凹形状の曲線で構成しハブ側は風上側に対し凸形状の曲線で構成しているので、翼端に発生する洩れ流れを一因として生成する翼端渦を、翼の半径方向断面の外周側から１／３位置付近を境目として外周側は風上側に対し凹形状部分で促進させる事ができ、外周側から１／３位置
付近までとする寸法が適正であるので、翼端渦生成促進作用にとって最も有効であるので、流体現象として翼端渦の生成促進が却って音響４極子騒音を低減し低騒音化に繋がる技術であり、音響４極子騒音をより効果的に低減でき、最も低騒音化に寄与できる。外周側から１／３位置付近よりハブ側は風上側に対し凸形状の曲線で構成されるので、翼の半径方向断面形状で考える時、翼外周からの半径方向流入を充分に促進できるので静圧を充分に高める事ができる。そして、前縁は螺旋曲線で構成されているので空気を時間をずらせて滑らかに切り進むことが出来るので低騒音であり、翼の外周側弦長がハブ側弦長より長く構成しているので最も翼にかかる空力負荷の高い部分の翼面積投入が適正となるので、アスペクト比ｂ／Ｌ≦１．１からなる２枚翼としての構成と相まって送風機としての静圧効率をより高く発揮できる。

アスペクト比ｂ／Ｌ≦１．１からなる２枚翼で構成しているために、適正な翼弦長を保ち最小翼枚数であるので流体仕事を実施する翼面積が最小である為に、流体摩擦が最も少なく送風機としての静圧効率を最も高く設定することができる。かつ翼の半径方向断面の外周側から１／３位置付近を境目として外周側は風上側に対し凹形状の曲線で構成しハブ側は風上側に対し凸形状の曲線で構成しているので、翼端に発生する洩れ流れを一因として生成する翼端渦を、翼の半径方向断面の外周側から１／３位置付近を境目として外周側は風上側に対し凹形状部分で促進させる事ができ、外周側から１／３位置付近までとする寸法が適正であるので、翼端渦生成促進作用にとって最も有効であるので、流体現象として翼端渦の生成促進が却って音響４極子騒音を低減し低騒音化に繋がる技術であり、音響４極子騒音をより効果的に低減でき、最も低騒音化に寄与できる。外周側から１／３位置付近よりハブ側は風上側に対し凸形状の曲線で構成されるので、翼の半径方向断面形状で考える時、翼外周からの半径方向流入を充分に促進できるので静圧を充分に高める事ができる。そして、前縁は螺旋曲線で構成されているので空気を時間をずらせて滑らかに切り進むことが出来るので低騒音であり、翼の外周側弦長がハブ側弦長より長く構成しているので最も翼にかかる空力負荷の高い部分の翼面積投入が適正となるので、アスペクト比ｂ／Ｌ≦１．１からなる２枚翼としての構成と相まって送風機としての静圧効率をより高く発揮できる。

第一の発明は、斜流送風機羽根車は、略円錐台状のハブと、このハブに設けた２枚の翼とを備え、翼は、翼の自乗平均半径位置での翼弦長Ｌと翼の半径方向代表実長さｂの比であるアスペクト比ｂ／Ｌ≦１．１の範囲に設定し、且つこの範囲のアスペクト比で翼枚数を２枚から構成し、翼の子午面において前縁は翼外周側から１／３位置付近を境目として外周側は風上側に対して凹形状の曲線で構成しハブ側は風上側に対し凸形状の曲線で構成し、かつ翼の半径方向断面の外周側から１／３位置を境目として外周側は風上側に対し凹形状の曲線で構成しハブ側は風上側に対し凸形状の曲線で構成し、且つ前縁は螺旋曲線で構成し、且つ翼の外周側弦長が前記ハブ側弦長より長く構成してなるものである。

これによって、アスペクト比ｂ／Ｌ≦１．１からなる２枚翼で構成しているために、適正な翼弦長を保ち最小翼枚数であるので流体仕事を実施する翼面積が最小である為に、流体摩擦が最も少なく送風機としての静圧効率を最も高く設定することができる。かつ翼の半径方向断面の外周側から１／３位置付近を境目として外周側は風上側に対し凹形状の曲線で構成しハブ側は風上側に対し凸形状の曲線で構成しているので、翼端に発生する洩れ流れを一因として生成する翼端渦を、翼の半径方向断面の外周側から１／３位置付近を境目として外周側は風上側に対し凹形状部分で促進させる事ができ、外周側から１／３位置付近までとする寸法が適正であるので、翼端渦生成促進作用にとって最も有効であるので、流体現象として翼端渦の生成促進が却って音響４極子騒音を低減し低騒音化に繋がる技術であり、音響４極子騒音をより効果的に低減でき、最も低騒音化に寄与できる。外周側
から１／３位置付近よりハブ側は風上側に対し凸形状の曲線で構成されるので、翼の半径方向断面形状で考える時、翼外周からの半径方向流入を充分に促進できるので静圧を充分に高める事ができる。そして、前縁は螺旋曲線で構成されているので空気を時間をずらせて滑らかに切り進むことが出来るので低騒音であり、翼の外周側弦長がハブ側弦長より長く構成しているので最も翼にかかる空力負荷の高い部分の翼面積投入が適正となるので、アスペクト比ｂ／Ｌ≦１．１からなる２枚翼としての構成と相まって送風機としての静圧効率をより高く発揮できる。

第二の発明は、略円錐台状のハブと、このハブに設けた２枚の翼とを備え、翼は、翼の自乗平均半径位置での翼弦長Ｌと翼の半径方向代表実長さｂの比であるアスペクト比ｂ／Ｌ≦１．１の範囲に設定し、かつこの範囲のアスペクト比で翼枚数を２枚から構成し、翼の子午面において前縁は翼外周側から１／３位置付近を境目として外周側は風上側に対して凹形状の曲線で構成しハブ側は風上側に対し凸形状の曲線で構成し、かつ翼の半径方向断面の外周側から１／３位置を境目として外周側は風上側に対し凹形状の曲線で構成しハブ側は風上側に対し凸形状の曲線で構成し、且つ翼の外周側弦長がハブ側弦長より長く構成し、翼は、この翼の前傾直線からなる前縁と外周の交点に三角形状翼の一点を合わせ、且つ前縁に三角形状翼の一辺を重ねて翼半径を同一となるように三角形状翼を設けてなる斜流送風機羽根車を提供してなるものである。

これによって、第一の発明との相違点は、この翼の前傾直線からなる前縁と外周の交点に三角形状翼の一点を重ね、且つ前縁に三角形状翼の一辺を密着させて翼半径を同一となるように三角形状翼を設けてなる斜流送風機羽根車を提供してなる点である。前縁が前傾直線で構成されているので、空気を時間をずらせて滑らかに切り進む事が出来るので低騒音である。上記三角上翼の頂点が翼端渦生成の起点とすることができるので、翼端渦をより明確に生成促進させる作用を有するので、流体現象として翼端渦の生成促進が却って音響４極子騒音を低減し低騒音化に繋がる技術である。

第三の発明は、この翼の後縁は、子午面において外周側とハブの中点付近より外周側は直線状で構成し、ハブ側は風上側に対して凸形状で構成してなる第一の発明或は第二の発明に記載の斜流送風機羽根車を提供してなるものである。

これによって、翼の後縁側ハブ近傍は、流体仕事に寄与しないので、上記のようにその部分の翼面積を少なくする事は、流体摩擦を減少させて送風機の静圧効率をより高める事ができ、且つ低騒音化にも寄与できるものである。この効果が、第一の発明や第二の発明に相乗して、その効果を発揮できるものである。

第四の発明は、第一の発明から第三の発明記載のいずれかの一つの発明に記載の斜流送風機羽根車を有する送風機を、熱交換器や圧縮機などを有するルームエアコン室外機に設けた空気調和機を提供してなるものである。

これによって、最も静圧効率の高くて低騒音である斜流送風機をルームエアコン室外機に適用するので、ルームエアコン全体のＣＯＰを向上させることが出来て、且つその作動騒音を低くできるものである。

（実施の形態１）
図１は、本発明の第一の実施の形態における斜流送風機羽根車の平面図である。図２は、斜流送風機羽根車の子午面図である。図３は、斜流送風機羽根車の半径方向断面図である。図４は、アスペクト比ｂ／Ｌと４１ｄＢ当たりの風量の関係を示した性能図である。図５は、翼半径方向実長さ、即ちファンスパン方向の翼外周側からの翼面上の凹凸の切り替え点の区切り寸法位置とファン最高静圧効率点の推移の関係を示した性能図である。図
６は、斜流送風機羽根車を送風機として用いる場合の模式図である。

図に示すように、斜流送風機羽根車１は略円錐台状のハブ３と、このハブ３に設けた２枚の翼２とを備え、翼２は、翼２の自乗平均半径位置での翼弦長Ｌと翼の半径方向代表実長さｂの比であるアスペクト比ｂ／Ｌ≦１．１の範囲に設定し、且つこの範囲のアスペクト比で翼枚数を２枚から構成し、翼２の子午面において前縁４は翼外周側６から１／３位置（一点鎖線Ａ−Ａ）付近を境目として外周側は風上側に対して凹形状の曲線で構成しハブ側３は風上側に対し凸形状の曲線で構成し、かつ翼２の半径方向断面の外周側６から１／３位置を境目として外周側は風上側に対し凹形状の曲線で構成しハブ側は風上側に対し凸形状の曲線で構成し、且つ前縁４は螺旋曲線で構成し、且つ翼２の外周側６弦長が前記ハブ側３弦長より長く構成してなるものである。ここで後縁は５であり、翼負圧面が７であり、翼圧力面が８である。図６に示すように、斜流送風機羽根車１をオリフィス１０に収納し、ファンモータ９で回転させる事で送風機としての作用を実施できるものである。

これによって、アスペクト比ｂ／Ｌ≦１．１からなる２枚翼で構成しているために、適正な翼弦長を保ち最小翼枚数であるので流体仕事を実施する翼面積が最小である為に、流体摩擦が最も少なく送風機としての静圧効率を最も高く設定することができる。

かつ翼２の半径方向断面の外周側６から１／３位置付近を境目として外周側は風上側に対し凹形状の曲線で構成しハブ側は風上側に対し凸形状の曲線で構成しているので、翼端に発生する洩れ流れを一因として生成する翼端渦を、翼２の半径方向断面の外周側６から１／３位置付近を境目として外周側は風上側に対し凹形状部分で促進させる事ができ、外周側から１／３位置付近までとする寸法が適正であるので、翼端渦生成促進作用にとって最も有効であるので、流体現象として翼端渦の生成促進をする方が無理に抑制して翼端渦のエネルギー発散を抑制する技術よりも却って音響４極子騒音を低減し低騒音化に繋がる技術であり、音響４極子騒音をより効果的に低減でき、最も低騒音化に寄与できる。外周側６から１／３位置付近よりハブ側は風上側に対し凸形状の曲線で構成されるので、翼２の半径方向断面形状で考える時、翼外周６からの半径方向流入を充分に促進できるので静圧を充分に高める事ができる。

そして、前縁４は螺旋曲線で構成されているので空気を時間をずらせて滑らかに切り進むことが出来るので低騒音であり、翼２の外周側６弦長がハブ側３弦長より長く構成しているので最も翼にかかる空力負荷の高い部分の翼面積投入が適正となるので、アスペクト比ｂ／Ｌ≦１．１からなる２枚翼としての構成と相まって送風機としての静圧効率をより高く発揮できる。

ここで、図４に示したようにアスペクト比ｂ／Ｌと４１ｄＢ当たりの風量の関係では、アスペクト比ｂ／Ｌ≦１．１の範囲ではФ４１５の斜流送風機羽根車１をルームエアコン室外機に適用した場合の性能は充分の風量を発揮することが出来るが、アスペクト比ｂ／Ｌが１．１を超えると４１ｄＢ当たりの風量が大きく低下するので、アスペクト比ｂ／Ｌ≦１．１の範囲に特許上の臨界的意義が存在する。

さらに、図５に示したように、翼２半径方向実長さ、即ちファンスパン方向の翼外周側６からの翼面上の凹凸の切り替え点の区切り寸法位置とファン最高静圧効率点との関係を示した性能図であり、Ф４１５の斜流送風機羽根車１の送風機単体の最高静圧効率点の推移を開示したものであり、翼外周側６から１／３付近の最高効率点は約５７％であり、１／２付近では最高効率点は約５４％であり、さらに翼外周側６から１／３付近より更に外周側６に寄ると最高静圧効率点はかなり低下するので、翼面上の凹凸の切り替え点を翼外周側６から１／３付近と選択することに特許上の臨界的意義を見出す事が出来る。

（実施の形態２）
図７は、本発明に実施の形態２に於ける斜流送風機羽根車の平面図を示している。略円錐台状のハブ３と、このハブ３に設けた２枚の翼２とを備え、翼２は、翼２の自乗平均半径位置での翼弦長Ｌと翼の半径方向代表実長さｂの比であるアスペクト比ｂ／Ｌ≦１．１の範囲に設定し、かつこの範囲のアスペクト比で翼枚数を２枚から構成し、翼２の子午面において前縁４は翼外周側６から１／３位置付近を境目として外周側は風上側に対して凹形状の曲線で構成しハブ側は風上側に対し凸形状の曲線で構成し、かつ翼２の半径方向断面の外周側６から１／３位置を境目として外周側６は風上側に対し凹形状の曲線で構成しハブ側は風上側に対し凸形状の曲線で構成し、且つ翼２の外周側６弦長がハブ側３弦長より長く構成し、翼２は、この翼２の前傾直線からなる前縁４と外周の交点に三角形状翼１１の一点を合わせ、且つ前縁４に三角形状翼１１の一辺を重ねて翼半径を同一となるように三角形状翼１１を設けてなる斜流送風機羽根車１を構成してなるものである。

これによって、実施の形態１との相違点は、この翼２の前傾直線からなる前縁４と外周の交点に三角形状翼１１の一点を重ね、且つ前縁４に三角形状翼１１の一辺を密着させて翼半径を同一となるように三角形状翼１１を設けてなる斜流送風機羽根車１を提供してなる点である。前縁４が前傾直線で構成されているので、空気を時間をずらせて滑らかに切り進む事が出来るので低騒音である。上記三角上翼１１の頂点が翼端渦生成の起点とすることができるので、翼端渦をより明確に生成促進させる作用を有するので、流体現象として翼端渦の生成促進が却って音響４極子騒音を低減し低騒音化を発揮することが出来る。アスペクト比や、翼面上の凹凸形状切り替え位置であるファンスパン方向外周側よりの区切り寸法位置に関する斜流送風機羽根車１の送風機性能に関する記述は実施の形態１に記載した通りである。

（実施の形態３）
図８は、本発明の実施の形態３の斜流送風機羽根車１の子午面図である。この斜流送風機羽根車１の翼２の後縁５は、子午面において外周側６とハブ３の中点付近（一点鎖線Ｂ−Ｂ）より外周側６は直線状で構成し、ハブ側３は風上側に対して凸形状で構成してなる実施の形態１或は実施の形態２に記載の斜流送風機羽根車１を構成してなるものである。

これによって、翼２の後縁側５ハブ３近傍は、流体仕事に寄与しないので、上記のようにその部分の翼面積を少なくする事は、流体摩擦を減少させて送風機の静圧効率をより高める事ができ、且つ低騒音化にも寄与できるものである。この効果が、実施の形態１や実施の形態２相乗して、その効果を発揮できるものである。具体的には、Ф４１５の斜流送風機羽根車１をルームエアコン室外機に送風機として用いた時は、約１ｄＢの低騒音化を得ることが出来た。

（実施の形態４）
図には開示していないが、公知のセパレート型ルームエアコン室外機に斜流送風機羽根車１を適用したものである。

実施の形態４は、実施の形態１から実施の形態３記載のいずれかの一つの発明に記載の斜流送風機羽根車１を有する送風機を、熱交換器や圧縮機などを有するルームエアコン室外機に設けた空気調和機を提供してなるものである。

これによって、最も静圧効率の高く低騒音である斜流送風機をルームエアコン室外機に適用するので、ルームエアコン全体のＣＯＰを向上させることが出来て、且つその作動騒音を低くできるものである。

更に図９に示したように、上述したアスペクト比ｂ／Ｌ≦１．１の翼枚数が２枚からな
る斜流送風機羽根車にかぎらず、翼枚数が３枚からなる斜流送風機羽根車１１に実施の形態１から実施の形態３記載の構成技術を用いても同様の効果を発揮することが出来る。ただし、この場合アスペクト比はアスペクト比ｂ／Ｌ≦１．１に限定するものではない。更に、此処にはハブ３が円錐状ハブ部分と垂直状はハブ部分の模式形状を開示している。

以上のように本発明にかかる、空気調和機の斜流送風機羽根車は、アスペクト比ｂ／Ｌ≦１．１からなる２枚翼で構成しているために、適正な翼弦長を保ち最小翼枚数であるので流体仕事を実施する翼面積が最小である為に、流体摩擦が最も少なく送風機としての静圧効率を最も高く設定することができる。かつ翼の半径方向断面の外周側から１／３位置付近を境目として外周側は風上側に対し凹形状の曲線で構成しハブ側は風上側に対し凸形状の曲線で構成しているので、翼端に発生する洩れ流れを一因として生成する翼端渦を、翼の半径方向断面の外周側から１／３位置付近を境目として外周側は風上側に対し凹形状部分で促進させる事ができ、外周側から１／３位置付近までとする寸法が適正であるので、翼端渦生成促進作用にとって最も有効であるので、流体現象として翼端渦の生成促進が却って音響４極子騒音を低減し低騒音化に繋がる技術であり、音響４極子騒音をより効果的に低減でき、最も低騒音化に寄与できる。外周側から１／３位置付近よりハブ側は風上側に対し凸形状の曲線で構成されるので、翼の半径方向断面形状で考える時、翼外周からの半径方向流入を充分に促進できるので静圧を充分に高める事ができる。そして、前縁は螺旋曲線で構成されているので空気を時間をずらせて滑らかに切り進むことが出来るので低騒音であり、翼の外周側弦長がハブ側弦長より長く構成しているので最も翼にかかる空力負荷の高い部分の翼面積投入が適正となるので、アスペクト比ｂ／Ｌ≦１．１からなる２枚翼としての構成と相まって送風機としての静圧効率をより高く発揮できる。

更に、この斜流送風機羽根車は、ファンを用いる工業製品である産業用機器に展開する事は可能である。即ち、換気扇、扇風機、コンピュ−タ冷却ファンなどに用いることは可能である。

本発明の実施の形態１における斜流送風機羽根車の平面図 本発明の実施の形態１における斜流送風機羽根車の子午面図 本発明の実施の形態１における斜流送風機羽根車の半径方向断面図 本発明に実施の形態１・２・３に於ける斜流送風機羽根車のアスペクト比ｂ／Ｌと４１ｄＢ当たりの風量との関係を示したルームエアコン室外機における特性図 本発明に実施の形態１・２・３に於ける斜流送風機羽根車単体の翼面上の凹凸のファンスパン方向外周側よりの区切り寸法位置とファン最高静圧効率点との特性図 本発明の実施の形態１・２・３に於ける斜流送風機羽根車を用いた送風機としての作動状態模式図 本発明の実施の形態２における斜流送風機羽根車の平面図 本発明の実施の形態３における斜流送風機羽根車の子午面図 本発明の他の実施の形態における斜流送風機羽根車の斜視図 従来の実施例の斜流送風機羽根車の子午面図

符号の説明

１ 斜流送風機羽根車
２ 翼
３ ハブ
４ 前縁
５ 後援
６ 外周
７ 負圧面
８ 圧力面
９ ファンモータ
１０ オリフィス
１１ ３枚からなる斜流送風機羽根車

Claims (4)

1. 略円錐台状のハブと、このハブに設けた２枚の翼とを備え、前記翼は、翼の自乗平均半径位置での翼弦長Ｌと翼の半径方向代表実長さｂの比であるアスペクト比ｂ／Ｌ≦１．１の範囲に設定し、かつ前記範囲のアスペクト比で翼枚数を２枚から構成し、前記翼の子午面において前縁は前記翼外周側から１／３位置付近を境目として外周側は風上側に対して凹形状の曲線で構成しハブ側は風上側に対し凸形状の曲線で構成し、かつ前記翼の半径方向断面の外周側から１／３位置を境目として外周側は風上側に対し凹形状の曲線で構成しハブ側は風上側に対し凸形状の曲線で構成し、且つ前記前縁は螺旋曲線で構成し、且つ前記翼の外周側弦長が前記ハブ側弦長より長く構成してなる斜流送風機羽根車。
2. 略円錐台状のハブと、このハブに設けた２枚の翼とを備え、前記翼は、翼の自乗平均半径位置での翼弦長Ｌと翼の半径方向代表実長さｂの比であるアスペクト比ｂ／Ｌ≦１．１の範囲に設定し、かつ前記範囲のアスペクト比で翼枚数を２枚から構成し、前記翼の子午面において前縁は前記翼外周側から１／３位置付近を境目として外周側は風上側に対して凹形状の曲線で構成しハブ側は風上側に対し凸形状の曲線で構成し、かつ前記翼の半径方向断面の外周側から１／３位置を境目として外周側は風上側に対し凹形状の曲線で構成しハブ側は風上側に対し凸形状の曲線で構成し、且つ前記翼の外周側弦長が前記ハブ側弦長より長く構成し、前記翼は、この翼の前傾直線からなる前記前縁と外周の交点に三角形状翼の一点を合わせ、且つ前記前縁に三角形状翼の一辺を重ねて翼半径を同一となるように前記三角形状翼を設けてなる斜流送風機羽根車。
3. この翼の後縁は、子午面において前記外周側と前記ハブの中点付近より外周側は直線状で構成し、ハブ側は風上側に対して凸形状で構成してなる請求項１又は２記載の斜流送風機羽根車。
4. 請求項１から請求項３記載のいずれか１項に記載の斜流送風機羽根車を有する送風機を、熱交換器や圧縮機などを有するルームエアコン室外機に設けた空気調和機。