JP5003198B2

JP5003198B2 - 空気調和機の室外機

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Publication number: JP5003198B2
Application number: JP2007041900A
Authority: JP
Inventors: 善樹泉; 修久伊勢村; 努清水
Original assignee: Panasonic Corp; Matsushita Electric Industrial Co Ltd
Current assignee: Panasonic Corp; Panasonic Holdings Corp
Priority date: 2006-06-19
Filing date: 2007-02-22
Publication date: 2012-08-15
Anticipated expiration: 2027-02-22
Also published as: CN101331362A; CN101331362B; WO2007148645A1; JP2008025983A

Description

本発明は、空気調和機の室外機などに用いられる熱交換促進用の送風機に関するもので、特に送風機のファン効率（静圧効率）向上の技術に関するものである。

この種の空気調和機は、熱交換器と送風機とを有する室内機と、圧縮機と熱交換器と送風機とを有する室外機とを配管で結んで冷凍サイクルを形成し、冷凍サイクル内に充填した冷媒の熱搬送によって冷房運転又は暖房運転することによって室内の空気調和を行っている。室外機において、送風機は熱交換器の熱交換促進を行うものとしてファンとファンモータとを備えて構成されるが、この送風機の風量は空気調和機の能力を大きく左右するとともに、騒音まで含めた性能に大きな影響がある。

特に、暖房運転においては室外機の熱交換器に空気中の水分が凝縮して露となって付着し、それが熱交換器を通過する気流を妨げるようになる。それがさらに低温になると露が氷や霜となって目詰まりするような状態となるため、そのような状況でも風量の低下を抑制し、騒音を低減するためには送風機のファン効率の向上は重要である。

空気調和機の室外機などに用いられる熱交換促進用の送風機と、その動圧を回収する効率を高めて騒音の低減を目的とした後置静翼に関する技術が開示されている（例えば、特許文献１参照）。

図１９は、従来の空気調和機の室外機の横断面図である。室外機８０は、本体外箱８４に圧縮機スペース８３、熱交換器８１、熱交換促進用のファンモータ８２と送風機８５、動圧を回収する後置静翼８６、オリフィス８７を備え、送風機８５とその動圧を回収する後置静翼８６をファンモータ８２の同一軸心上に風上側から配置して構成している。
特開２００２−８１６９５号公報

しかしながら、上記従来の構成では、送風機８５の絶対速度Ｃ_２の周方向成分Ｖ_θを後置静翼８６で回収しても、静翼による回収ではＶ_θを回収しきれず、動圧の静圧への変換には限界があった。即ちここで言う動圧は、Ｐｄ＝０．５＊ρ＊Ｖ_θ ^２（ρ：密度で単位はｋｇ・ｓｅｃ^２・ｍ^４であり、Ｃ_２とＶ_θの単位はｍ／ｓｅｃ）である。ちなみに、Φ４１５ｍｍの送風機８５に後置静翼８６を装着した場合、動作点静圧効率の向上は、比率で約７％程度であった。

本発明は、前記従来の課題を解決するもので、送風機のファン効率（静圧効率）を向上して静圧と風量を増加させる、あるいは送風抵抗に対しても風量の低下を抑制し、騒音を低減することができる空気調和機の室外機を提供することを目的とする。

上記課題を解決するために、本発明の空気調和機の室外機は、圧縮機と、熱交換器と、前記熱交換器の熱交換促進用のファンとして２個のプロペラファンとを備え、前記２個のプロペラファンは同軸上に近接して設け、互いに反対方向に回転（反回転）しながら気流方向は同一となるように構成したものである。

これによって、２個のプロペラファンのうち風上側となるプロペラファンの後流の回転
エネルギー（回転流に伴う無駄となるエネルギー）を、近接して反回転（互いに反対方向に回転）する風下側となるプロペラファンで回収し、更に風下側プロペラファン後流の回転流をほぼ零とする事ができる。すなわち、空気調和機の室外機にサイズの大きい（奥行きが本発明のプロペラファン２個分と同等程度の）プロペラファン一つのみ使用する場合に比較して、動作点静圧効率を向上する事ができて、静圧と風量を増加する、あるいは送風抵抗に対しても風量の低下を抑制し、騒音を低減する事が可能となる。その結果ファンモータ入力を低減できて空気調和機のＣＯＰや期間消費電力、および騒音を低減する事が可能となる。

本発明の空気調和機の室外機は、風上側プロペラファン後流の回転エネルギー（回転流に伴う無駄となるエネルギー）を反回転する風下側プロペラファンで回収し、更に風下側プロペラファン後流の回転流をほぼ零とする事ができるので、空気調和機の室外機にサイズの大きいプロペラファン一つのみ使用する場合に比較して、静圧と風量を増加させる事が出来て、動作点静圧効率を向上させる事が可能となる。その結果ファンモータ入力を低減できて空気調和機のＣＯＰや期間消費電力を低減する、あるいは送風抵抗に対しても風量の低下を抑制し、騒音を低減する事が可能となる。

そして、特に暖房運転において、室外機の熱交換器に空気中の水分が凝縮して露となって付着し、それがさらに低温になると露が氷や霜となって目詰まりするような状態となり、それが熱交換器を通過する気流を妨げるような状況になっても、風量の低下を抑制し、騒音の増加も抑制するような、送風機の効率が良い空気調和機の室外機を提供することができる。

第１の発明は、圧縮機と、熱交換器と、前記熱交換器の熱交換促進用のファンとして２個のプロペラファンと、１個のファンモータと、前記ファンモータの回転方向を反転して伝達する反転機構とを備え、前記２個のプロペラファンを同軸上に近接して設け、前記ファンモータと前記反転機構とをプロペラファンと同軸上に設け、風上側から順番に前記熱交換器、前記ファンモータ、前記２個のプロペラファンのうちの風上側プロペラファン、前記反転機構、前記２個のプロペラファンのうちの風下側プロペラファンを配設し、前記風上側プロペラファンを前記ファンモータで駆動し、前記風下側プロペラファンを前記反転機構で駆動し、前記風上側プロペラファンと前記風下側プロペラファンとが互いに反対方向に回転しながら、気流方向が同一となるように構成したものである。

これによって、２個のプロペラファンのうち風上側となるプロペラファンの後流の回転エネルギー（回転流に伴う無駄となるエネルギー）を、近接して反回転（互いに反対方向に回転）する風下側となるプロペラファンで回収し、更に風下側プロペラファン後流の回転流をほぼ零とする事ができる。すなわち、空気調和機の室外機にサイズの大きい（奥行きが本発明のプロペラファン２個分と同等程度の）プロペラファン一つのみ使用する場合に比較して、動作点静圧効率を向上する事ができて、静圧と風量を増加する、あるいは熱交換器に付着した露や霜などの送風抵抗による風量の低下を抑制し、騒音を低減する事が可能となる。その結果ファンモータ入力を低減できて空気調和機のＣＯＰや期間消費電力、および騒音を低減する事が可能となり、またこれによって、１個のファンモータで２個のプロペラファンを互いに反対方向に回転するように駆動することが可能であり、重量のあるファンモータが一つなので空気調和機の室外機の構成部品が少なく、低コストで軽量に生産することができ、また熱交換器より少しでも遠くに２個のプロペラファンを配置して、熱交換器とプロペラファンとの間に少しでも大きな空間を構成することができるので、熱交換器の風速分布を均一にして、より熱交換促進を図ることができる。また、熱交換器と風上側プロペラファンとの干渉による風切り音も発生しない。さらに、風下側プロペラファンの下流にファンモータが存在しないので通風抵抗を少なくすることができる。

第２の発明は、特に第１の発明の空気調和機の室外機において、２個のプロペラファンを、各々の翼形状が弦形状の湾曲方向が逆であり、同一軸心方向から見て線対称に形成したもので、換言すれば、一方のプロペラファンの平面形状は反転したときに同一又は相似形である。これによって、形状として変更するのはバブだけであるとともに、２重反転ファンとしての性能を発揮させるための設計が容易となる。

第３の発明は、第１または第２の発明の反転機構が、風上側プロペラファンのハブ内部、もしくは風下側プロペラファンのハブ内部、あるいは風上側及び風下側プロペラファンの両方のハブ内部に収納されたもので、２個のプロペラファン同士をより近接して構成することが可能となる。

第４の発明は、第１〜第３の発明において、ファンモータをアウターロータ式としたもので、ファンモータをプロペラファンのハブ内部に構成することでファンモータのためのスペースが不要となるので、室外機の風路となる空間をより有効に利用することが可能となって、熱交換器の風速分布の均一化や騒音低減の向上を図ることができる。また、室外機を小型化することが可能となる。

第５の発明は、第１〜第４の発明において、同軸上の反回転する２個のプロペラファン（２重反転ファン）のそれぞれの回転数を変えて設定したもので、反回転する２個のプロペラファンの回転数を変えることにより、個々のプロペラファンの速度三角形が異なり、個々のプロペラファンの翼列が仕事をする時間のタイミングがずれるので、それぞれの翼
列が仕事をする時間軸をとっても干渉することがなく、高調による離散的騒音のピークを発生する事も無く、低騒音にもできる。

第６の発明は、第１〜第５の発明において、プロペラファンの翼の自乗平均半径位置での翼弦長Ｌと翼の半径方向の代表実長さｂとの比であるアスペクト比ｂ／Ｌがｂ／Ｌ≦１．１であり、前記プロペラファンの外周側翼弦長がハブ側翼弦長以上としたものである。

各々のプロペラファンの外周側弦長がハブ側弦長より長く構成されているので、翼端での翼面積を大きく確保することが空力負荷を充分に吸収して仕事を行い、各々のプロペラファン自体のファン効率向上と低騒音化を達成することになる。更に、アスペクト比ｂ／Ｌ≦１．１に設定すると、騒音当たりの風量を多くすることができる。

第７の発明は、第１〜第６の発明において、同軸上の反回転する２個のプロペラファンが子午面（回転投影図、Ｍｅｒｉｄｉｏｎａｌｐｌａｎｅ）上の前縁が風上側に対し凹状であり、半径方向断面で翼断面形状が風上側に対し凹状であり、個々のプロペラファンの外周側弦長をハブ側弦長以上に構成したものである。

上記の構成によって、風上側プロペラファン後流の回転エネルギー（回転流に伴う無駄となるエネルギー）を反回転する風下側プロペラファンで回収し、更に風下側プロペラファン後流の回転流をほぼ零とする事ができるので、空気調和機の室外機にサイズの大きいプロペラファン一つのみ使用する場合に比較して、静圧と風量を増加させる事が出来て、動作点静圧効率を向上させる事が可能となる。更に、同軸上の反回転する２個のプロペラファンの負圧面から圧力面に向かう洩れ流れを一因として、プロペラファンの負圧面のチップ側付近に発生する翼端渦を、上記の半径方向断面の翼断面形状の風上側に対し凹状部分が、この翼端渦の生成を促進させて、個々のプロペラファンの翼の流動状態を最適化できるので、動作点静圧効率を更に向上させる事ができる。また、個々のプロペラファンファンの外周側弦長がハブ側弦長以上なので、翼端の負荷を強めて翼端渦を早く強く生成させて、そして、早くブレークダウンさせることができ、後方翼に干渉せず、ファン騒音やファン効率の性能を向上することが可能となる。

第８の発明は、第１〜第６の発明において、同軸上の反回転する２個のプロペラファンが子午面（回転投影図）上の前縁が風上側に対し翼の中点付近よりチップ側は凹状であり、ハブ側は凸状であり、半径方向断面で翼の断面形状がチップ側が風上側に対し凹状であり、ハブ側が凸状であり、個々のプロペラファンファンの外周側弦長がハブ側弦長以上に構成したものである。

上記の構成によって、風上側プロペラファン後流の回転エネルギー（回転流に伴う無駄となるエネルギー）を反回転する風下側プロペラファンで回収し、更に風下側プロペラファン後流の回転流をほぼ零とする事ができるので、空気調和機の室外機にサイズの大きいプロペラファン一つのみ使用する場合に比較して、静圧と風量を増加させる事が出来て、動作点静圧効率を向上させる事が可能となる。更に、同軸上の反回転する２個のプロペラファンの負圧面から圧力面に向かう洩れ流れを一因として、プロペラファンの負圧面のチップ側付近に発生する翼端渦を、上記の半径方向断面の翼断面形状のチップ側が風上側に対し凹状部分が、この翼端渦の生成を促進させる。上記の半径方向断面の翼断面形状のハブ側凸状部分がプロペラファンの翼の外周側から半径方向に流入してくる流れを誘引するので、翼渦の生成促進と半径方向流の促進により、個々のプロペラファンの翼の流動状態を最も最適化できるので、動作点静圧効率を更に向上させる事ができる。また、個々のプロペラファンファンの外周側弦長がハブ側弦長より大きいので、翼端の負荷を強めて翼端渦を早く強く生成させて、そして、早くブレークダウンさせることができ、後方翼に干渉せず、ファン騒音やファン効率の性能を向上することが可能となる。

第９の発明は、第１〜第８の発明において、同軸上の反回転する２個の熱交換促進用のファンが、プロペラファンを用いる代わりに斜流ファンを用いるもので、この斜流ファンは各々の翼形状が同一軸心方向から見てほぼ線対称に設計され翼枚数が１枚以上からなる斜流ファンであり、斜流ファンのハブ形状は略円錐台状に形成されたものである。

上記の構成によって、風上側斜流ファン後流の回転エネルギー（回転流に伴う無駄となるエネルギー）を反回転する風下側斜流ファンで回収し、更に風下側斜流ファン後流の回転流をほぼ零とする事ができるので、空気調和機室外機にサイズの大きい斜流ファン一つのみ使用する場合に比較して、静圧と風量を増加させる事が出来て、動作点静圧効率を向上させる事が可能となる。更に、基本的に斜流ファンはプロペラファンより静圧が高い。空気調和機の室外機にファン径の大きいファンを使用する時に、送風機のファン径と回転数の相似則から自明な様に、静圧は低下する。そこで、空気調和機の室外機にファン径の大きいファンを投入する時には、静圧の高い斜流ファンを用いるのが最適な構成となる。
それは、動作点静圧効率を向上させる事につながる。また、個々の斜流ファンファンの外周側弦長がハブ側弦長より大きいので、翼端の負荷を強めて翼端渦を早く強く生成させて、そして、早くブレークダウンさせることができ、後方翼に干渉せず、ファン騒音やファン効率の性能を向上することが可能となる。

以下、本発明の実施の形態について、図面を参照しながら説明する。なお、この実施の形態によって本発明が限定されるものではない。

（実施の形態１）
図１は、本発明の第１の実施の形態における空気調和機の室外機の横断面図である。図２は、同室外機をＡ方向から見た風上側プロペラファンの平面図である。図３は、同室外機をＡ方向から見た風下側プロペラファンの平面図である。図４は、各プロペラファンのアスペクト比−風量特性図で、騒音４１ｄＢあたりの風量を示す。

図１において、室外機１は、熱交換器２、縦型圧縮機３、圧縮機室と送風路とを仕切る防音板４、風上側プロペラファン５、風下側プロペラファン６、ファンモータ７、ファンモータ７の回転方向を反転して伝達するメカニズムを有したギアなどを収納する反転機構８、オリフィス９、前面グリル１０、ファンモータ台１１により構成される。風上側プロペラファン５と風下側プロペラファン６とは、熱交換器２に送風作用を生じ熱交換促進用の送風機で２重反転ファンとして作用する。

図２において、風上側プロペラファン５の翼２０は翼枚数２枚からなり、外周縁を構成するチップ２１、前縁２２、後縁２３、ハブ２４により構成される。Ｂ_１は、風上側プロペラファン５の自乗平均半径位置での翼２０の円筒切断線である。そして、プロペラファンの翼の自乗平均半径位置での翼弦長Ｌと翼の半径方向の代表実長さｂである。また、図３において、風下側プロペラファン６の翼２５は翼枚数が２枚からなり、風上側プロペラファン５と同様に、チップ２６、前縁２７、後縁２８、ハブ２９により構成される。Ｂ_２は、風下側プロペラファン６の自乗平均半径位置での翼２０の円筒切断線である。空気の流動は、それぞれの前縁２２，２７から流入し、後縁２３，２８から流出するのを基本としている。前縁２２，２７は回転方向に前進（前傾）している。

風上側プロペラファン５と風下側プロペラファン６とは、各々の翼２０，２５の形状が弦形状の湾曲方向が逆であり、３次元座標系では各々同一軸心方向から見てほぼ線対称に設計されて形成されたものである。言い換えれば、２個のプロペラファン５，６のそれぞれの形状は、平面形状は反転したときに同一又は相似形であり、翼の湾曲はお互い反対方向に回転したときに気流方向が同一になるものである。これによって、形状として変更するのはバブだけであるとともに、２重反転ファンとしての性能を発揮させるための設計が容易となる。ちなみに、２個のプロペラファンの回転数を変える場合には、風上側プロペラファン５より風下側プロペラファン６の方が回転数を低く設定することが多い。

なお、翼の枚数は、本実施の形態１では２枚としているが、特に限定するものではない。また、図１〜３に示すように、本実施の形態１においては、前縁２２，２７を螺旋曲線で構成し、風下側プロペラファン６を風上側プロペラファン５より小径としている。しかしそれに限るものではない。また、前縁２２，２７を直線状として３角状の翼（３角翼）を直線状前縁に密着して外周側に同一半径になるように取り付けた形状で構成しても良い。

また、各々のプロペラファンの外周側弦長がハブ側弦長より長く構成することにより、翼端での翼面積を大きく確保することで空力負荷を充分に吸収して仕事を行い、各々のプロペラファン自体のファン効率向上と低騒音化を達成することになる。更に、アスペクト
比ｂ／Ｌ≦１．１に設定すると、図４に騒音４１ｄＢあたりの風量特性を示すように、同一騒音当たりの風量を多く出すことができる。

室外機１の構成としては、圧縮機３、熱交換器２を備え、熱交換促進用のファンとして反回転する２個の風上側プロペラファン５と風下側プロペラファン６とを設け、風上側プロペラファン５の上流側で風上側プロペラファン５を回転させるためのファンモータ台１１に支持された１個のファンモータ７と、風上側プロペラファン５の下流側でファンモータ７の同軸上に回転方向を反回転させる反転機構８を備え、反転機構８の下流側にファンモータ７の同軸上に反回転する風下側プロペラファン６を備えている。

このように並べた構成によって、熱交換器２より少しでも遠くに２個のプロペラファン５，６を配置して、熱交換器２と風上側プロペラファン５との間により大きな空間を構成することにより、熱交換器２の風速分布を均一にして、より熱交換促進を図ることができる。特に、熱交換器２が図１に示すＵ字形状であったり、図示しないＬ字形状であったりする時には、風速分布が悪くなりやすいのでより効果的である。また、熱交換器２と風上側プロペラファン５との干渉による風切り音も防ぐことができる。さらに、風下側プロペラファン６の下流にファンモータ７やファンモータ台１１が存在しないので、通風抵抗を少なくして低騒音化を図ることができる。

なお、反転機構８を風上側プロペラファン５のハブ２４の内部、または風下側プロペラファン６のハブ２９の内部、あるいは風上側プロペラファン５のハブ２４の内部と風下側プロペラファン６のハブ２９の両方のハブ２４，２９の内部に収納してもよく、そうすれば室外機１をより省スペース化できる。同時に、ファンモータ７をアウターロータ式のファンモータとして、風上側プロペラファン５のハブ２４の内部、または風下側プロペラファン６のハブ２９の内部に収納するようにしても良く、室外機１をさらに省スペース化することができる。反転機構８とファンモータ７については、ファンのハブ内部の利用の仕方としていろいろな組み合わせが考えられ、それらを有効に活用することで省スペース化を図ることができる。

上記構成によって、風上側プロペラファン５後流の回転エネルギー（回転流に伴う無駄となるエネルギー）を反回転する風下側プロペラファン６で回収し、更に風下側プロペラファン６後流の回転流をほぼ零とする事ができるので、空気調和機室外機１にサイズの大きいプロペラファン１個のみ使用する場合に比較して、静圧と風量を増加させる事が出来て、動作点静圧効率を向上させる事が可能となる。その結果ファンモータ７の入力を低減できて空気調和機のＣＯＰや期間消費電力を低減する事が可能となる。ファンモータ７は１個であるが、風上側プロペラファン５後流の反転機構８に内蔵されたギア形状などの組み合わせにより、ファンモータ７の軸の回転方向を風下側プロペラファン６に反回転方向として伝達する事が可能であり、重量があるファンモータ７が一つなので空気調和機の室外機の構成部品が少なく、低コストで軽量に生産できる。前縁２２と２７は回転方向が前進しているので、翼端の負荷を高くできて翼端渦を早く強く生成させて、そして、早くブレークダウンさせることができ、後方翼に干渉せず、ファン騒音やファン効率の性能を向上することが可能となる。

更に図５を用いて、性能を詳しく説明する。図５は、各プロペラファンの自乗平均半径
位置の円筒切断面の展開翼列と速度三角形を示した性能図である。翼２０の展開翼列（図２でＢ_１円筒で切断し展開した翼列）に、絶対速度Ｃ_１で流入し、Ｕ_１が回転速度、Ｗ_１が相対速度、絶対速度Ｃ_２で流出し、Ｕ_２が回転速度（Ｕ_１＝Ｕ_２）、Ｗ_２が出口の相対速度である。絶対速度Ｃ_２のメリディアン流速がＣ_ｍ２、周方向成分がＶ_θである。展開翼列２５の出口の絶対速度がＣ_３、回転速度がＵ_３（Ｕ_３＜Ｕ_２）、相対速度がＷ_３であり、メリディアン流速がＣ_ｍ３である。展開翼列２５にて周方向成分Ｖ_θが完全回収されて、動圧Ｐｄは静圧に変換されるのでトータル静圧は増加する。
Ｐｄ＝０．５＊ρ＊Ｖ_θ ^２（ρは、密度で単位は、ｋｇ／ｓｅｃ^２・ｍ^４）

このＣ_ｍ２が、展開翼列２５（図５でＢ_２円筒で切断し展開した翼列）にファンモータ７により角トルクを与えられて、増速されて絶対速度Ｃ_３となり、回転流成分が非常に少ない。それで、メリディアン流速Ｃ_ｍ３は増加して、Ｃ_ｍ２＜Ｃ_ｍ３と成るので、メリディアン流速の積算である風量ｑ（ｍ^３／ｍｉｎ）は増加する事になる。また、ここで相対速度Ｗ₁＞Ｗ_３の関係を保っている。ここで、以上の各流速の単位は（ｍ／ｓｅｃ）である。展開翼列２５の後流Ｃ_３の回転流は殆ど零に近い。

その結果、後述する図６の様に、反回転する２個のプロペラファン（２重反転ファン）の静圧−風量特性は、ただ１個の単段のプロペラファンを用いる場合より増加する事になる。ここでは仮に、風上側及び風下側プロペラファンの回転数は５５０ｒｐｍに設定し、ファン径はΦ４１５ｍｍである。これは、反回転する２個のプロペラファン（２重反転ファン）のファン静圧効率が向上する事を意味している。これにより、空気調和機のＣＯＰや期間消費電力を低減する事が可能となる。

図６は、本発明の室外機の２重反転ファンの静圧−風量特性図で、反回転する２個のプロペラファンからなる２重反転ファンの特性曲線と、２重反転ファンの内の１個（単段）のプロペラファンの特性曲線とを比較して示す。空気調和機の室外機１に、本発明の２重反転ファンと同等の奥行きを有するサイズの大きいプロペラファン（ファン径Φ４１５ｍｍ）を１個のみ使う場合に比較して、風上側及び風下側プロペラファン５，６（２重反転ファン、ファン径Φ４１５ｍｍ）を使用する場合に、動作点静圧効率は比率で１８％向上する事が実験データより判明した。

そして、風下側プロペラファン６の直径を、風上側プロペラファン５の直径より小さくしてもよい。その方が、風上側プロペラファン５後流の回転流のエネルギーを無駄なく回収できる。また、風下側プロペラファン６の直径を、風上側プロペラファン５の直径より大きくしても風下側プロペラファン６の作動回転数を更により小さく設定すれば、風上側プロペラファン５後流の回転流のエネルギーを無駄なく回収し、メリディアン流速はＣ_ｍ３＞Ｃ_ｍ２となり増速できて風量が増える。

また、風上側及び風下側プロペラファン５，６の外周縁のチップ２１，２６側弦長がハブ２４，２９側弦長より大きいので（但し、少なくともチップ２１，２６側弦長がハブ２４，２９側弦長と同じ長さまでである）、翼端の負荷を強め、翼端渦を早く強く生成させて、そして、早くブレークダウンさせることができ、後方翼に干渉せず、ファン騒音やファン効率の性能を向上することが可能となる。

更に、図には示していないが、前縁２２，２７は回転方向に前進しているが、他の場合として風上下側プロペラファン５，６が線対称で、前縁２２，２７が回転方向に後進していても２重反転ファンの効果を発揮する事ができる。また、風上下側プロペラファン５，６が少なくとも線対称でなく、更に図５に示したような回転翼列の方向関係（翼２０と２５の湾曲方向が逆）を保ってさえいれば、前縁２２，２７のどちらかが回転方向に前進と後進の組み合わせでも良く、これらの場合でも２重反転ファンの効果を発揮する事ができ
る。また、翼の断面形状としては、薄翼又は翼型形状をした厚翼のいずれでも良いが、厚翼であれば流れの境界層制御により剥離を低減でき、より低騒音を実現できる。

（実施の形態２）
図７は、本発明の第２の実施の形態における空気調和機の室外機の横断面図である。図７において、室外機１は、熱交換器２、縦型圧縮機３、圧縮機室と送風路とを仕切る防音板４、風上側プロペラファン５、風下側プロペラファン６、風上側プロペラファン５を駆動するファンモータ７ａ、風下側プロペラファン６を駆動するファンモータ７ｂ、オリフィス９、前面グリル１０、およびファンモータ台１１ａ，１１ｂにより構成される。風上側プロペラファン５と風下側プロペラファン６は、同軸上で互いに半回転して熱交換器２に送風作用を生じ熱交換促進用の送風機（２重反転ファン）として作用する。２個のファンモータ７ａ，７ｂはアウターロータ式ファンモータであり、風上側プロペラファン５，風下側プロペラファン６それぞれのハブ内部に埋め込まれ、ファンと一体に構成されている。

これらは、風上側から順番に熱交換器２、アウターロータ式ファンモータ７ａを内臓した風上側プロペラファン５、もう一つのアウターロータ式ファンモータ７ｂを内蔵した風下側プロペラファン６、前面グリル１０となるように構成するとともに、風上側プロペラファン５と風下側プロペラファン６は、各々の翼形状が弦形状の湾曲方向が逆であり、３次元座標系では同一軸心方向から見てほぼ線対称に形成され、翼枚数が２枚からなるものである。

上記構成によって、風上側プロペラファン５後流の回転エネルギー（回転流に伴う無駄となるエネルギー）を反回転する風下側プロペラファン６で回収し、更に風下側プロペラファン６後流の回転流をほぼ零とする事ができるので、空気調和機の室外機１にサイズの大きいプロペラファン１個のみ使用する場合に比較して、静圧と風量を増加させる事が出来て、動作点静圧効率を向上させる事が可能となる。その結果ファンモータ７ａ，７ｂの入力を低減できて空気調和機のＣＯＰや期間消費電力を低減する事が可能となる。更に、２個のファンモータ７ａ，７ｂを使用すると言っても、必要風量と静圧は、空気調和機の室外機１にサイズの大きいプロペラファン１個のみ使用する場合と同じ設計であるし、２個の個々のプロペラファン５，６（２重反転ファンとも言われる）にかかる翼負荷を低くできるので、結果的に２個のファンモータ７ａ，７ｂ入力を総合しても、サイズの大きいプロペラファン１個のみ使用する場合の１個のファンモータのみ使用する場合より低入力化できるものである。

更に、２個のファンモータ７ａ，７ｂはアウターロータ式で互いに反回転し、２個のプロペラファン５，６のハブ部内部に埋め込まれているので、プロペラファン５，６とアウターロータ式ファンモータ７ａ，７ｂが一体化されているので、空気調和機の室外機の省スペースも実現できる。ここで、ファンモータ７ａ，７ｂは、アウターロータ式ファンモータでなく、一般的な、ファンモータシャフトを回転させるファンモータを、風上下側プロペラファンの同軸上外部に設置しても、勿論、スペースをとるだけなので、特に支障がなければかまわない。更に、風上側からアウターロータ式ファンモータ７ａを内臓した風上側プロペラファン５、もう一つのアウターロータ式ファンモータ７ｂを内臓した風下側プロペラファン６の順序で配置する構成によって、熱交換器２より最も遠くに２個のプロペラファン５，６を配置して熱交換器２と風上側プロペラファン５との間に少しでも大きな空間を構成し、熱交換器２の風速分布を均一にして、より熱交換促進を図ることができる。また、熱交換器２と風上側プロペラファン５との干渉による風切り音も防ぐことができる。さらに、風下側プロペラファン６の下流にファンモータやファンモータ台が存在しないので、通風抵抗を少なくして低騒音化を図ることができる。

また、個々のプロペラファン５，６の外周側２１，２６弦長がハブ２４，２９側弦長より大きいので、翼端の負荷を強めて翼端渦を早く強く生成させて、そして、早くブレークダウンさせることができ、後方翼に干渉せず、ファン騒音やファン効率の性能を向上することが可能となる。

（実施の形態３）
本発明の第三の実施の形態を、図１と図７を用いて説明する。符号と構成は、実施の形態１，２にて説明しているので略する。

同軸上の反回転する２個のプロペラファン５，６（２重反転ファン）の回転数を変えて設定し、熱交換促進用のファンとして用いる２個のプロペラファン５，６（２重反転ファン）を備えた空気調和機の室外機を提供してなるものである。例えば、実施の形態１においては、反転機構である反転機構８のギア比によって風上側プロペラファン５の回転数と、風下側プロペラファン６の回転数の比率を設定することができる。また、実施の形態２においては、それぞれのプロペラファン５，６にファンモータ７ａ，７ｂが配設されているので、それぞれの回転数は自由に設定することができる。

上記の構成によって、反回転する２個のプロペラファン５，６の回転数を変えることができるので、個々のプロペラファン５，６の速度三角形が異なり、個々のプロペラファン５，６の翼列２０，２５が仕事をする時間のタイミングがずれるので、それぞれの翼列２０，２５が仕事をする時間軸をとっても干渉することがなく、高調による離散的騒音のピークを発生する事も無く、低騒音にもできる。そして、個々のプロペラファンファン５，６の外周側２１，２６弦長がハブ２４，２９側弦長よりしておけば、翼端の負荷を強めて翼端渦を早く強く生成させて、そして、早くブレークダウンさせることができ、後方翼に干渉せず、ファン騒音やファン効率の性能を向上することが可能となる。

（実施の形態４）
図８は、本発明の第４の実施の形態における室外機の２重反転ファンのプロペラファンの子午面図である。図９は、図８に示すプロペラファンの半径方向断面図で、上側を示す。個々の風上下側プロペラファンは、符号３０として統一する。

図８と図９において、プロペラファン３０は２枚の翼３１からなり、前縁３２、後縁３３、ハブ３４、チップ３５により構成される。同軸上の反回転する２個のプロペラファン３０（２重反転ファン）が子午面（回転投影図）上の前縁３２が風上側に対し凹状であり、個々のプロペラファン３０は気流方向から見て線対称に形成されており、半径方向断面で翼３１断面形状が風上側に対し凹状に形成されている。そして、これらの２個のプロペラファン３０を備えた空気調和機の室外機を提供してなるものである。

上記の構成によって、風上側プロペラファン３０後流の回転エネルギー（回転流に伴う無駄となるエネルギー）を反回転する風下側プロペラファン３０で回収し、更に風下側プロペラファン３０後流の回転流をほぼ零とする事ができるので、空気調和機の室外機１にサイズの大きいプロペラファン一つのみ使用する場合に比較して、静圧と風量を増加させる事が出来て、動作点静圧効率を向上させる事が可能となる。更に、同軸上の反回転する２個のプロペラファン３０の負圧面から圧力面に向かう洩れながれを一因として、プロペラファンの負圧面のチップ側付近に発生する翼端渦を、上記の半径方向断面の翼３１断面形状の風上側に対し凹状部分が、この翼端渦の生成を促進させて、個々のプロペラファン３０の翼３１の流動状態を最適化できるので、動作点静圧効率を更に向上させる事ができる。ここで、プロペラファン３０の凹型翼形状は、どちらか一方のファンに採用しても効果があるが、両方に採用した方が、本効果をより発揮することができる。

また、個々のプロペラファン３０の外周側３５弦長がハブ３４側弦長より大きいので、翼端の負荷を強めて翼端渦を早く強く生成させて、そして、早くブレークダウンさせることができ、後方翼に干渉せず、ファン騒音やファン効率の性能を向上することが可能となる。

（実施の形態５）
図１０は、本発明の第５の実施の形態における室外機の２重反転ファンのプロペラファンの子午面図である。図１１は、図１０に示すプロペラファンの半径方向断面図で、上側を示す。個々の風上下側プロペラファンは、符号３６として統一する。

図１０と図１１において、プロペラファン３６は、２枚かの翼３７からなり、前縁３８、後縁３９、ハブ４０、チップ４１により構成される。Ｃ−Ｃは翼３７の中点線である。同軸上の反回転する２個のプロペラファン３６（２重反転ファン）が子午面（回転投影図）上の前縁３８が風上側に対し翼３７の中点付近（Ｃ−Ｃ）よりチップ４１側は凹状であり、ハブ４０側は凸状であり、半径方向断面で翼３７の断面形状がチップ４１側が風上側に対し凹状であり、ハブ４０側が凸状に形成されている。そして、これらの２個のプロペラファン３６を備えた空気調和機の室外機を提供してなるものである。

上記の構成によって、風上側プロペラファン３６後流の回転エネルギー（回転流に伴う無駄となるエネルギー）を反回転する風下側プロペラファン３６で回収し、更に風下側プロペラファン３６後流の回転流をほぼ零とする事ができるので、空気調和機の室外機１にサイズの大きいプロペラファン一つのみ使用する場合に比較して、静圧と風量を増加させる事が出来て、動作点静圧効率を向上させる事が可能となる。更に、同軸上の反回転する２個のプロペラファン３６の負圧面から圧力面に向かう洩れながれを一因として、プロペラファン３６の負圧面のチップ側付近に発生する翼端渦を、上記の半径方向断面の翼３７断面形状のチップ４１側が風上側に対し凹状部分が、この翼端渦の生成を促進させる。上記の半径方向断面の翼３６断面形状のハブ４０側凸状部分がプロペラファン３６の翼３７の外周側から半径方向に流入してくる流れを誘引するので、翼渦の生成促進と半径方向流の促進により、個々のプロペラファン３６の翼３７の流動状態を最も最適化できるので、動作点静圧効率を更に向上させる事ができる。ここで、プロペラファン３６の凹凸形翼形状は、どちらか一方のファンに採用しても効果があるが、両方に採用した方が、本効果をより発揮することができる。

また、個々のプロペラファン３６の外周側４１弦長がハブ４０側弦長より大きいので、翼端の負荷を強めて翼端渦を早く強く生成させて、そして、早くブレークダウンさせることができ、後方翼に干渉せず、ファン騒音やファン効率の性能を向上することが可能となる。

（実施の形態６）
図１２は、本発明の第６の実施の形態における室外機の風上側斜流ファンのＡ方向平面図、図１３は風下側斜流ファンのＡ方向平面図、図１４は風上下斜流ファンの子午面図である。個々の風上下側プロペラファンは、符号４２として統一する。

図１２において、風上側斜流ファン４２は、２枚の翼４３、回転方向に前進した前縁４４、後縁４５、チップ４６、ハブ４７により構成される。図１３において、風下側斜流ファンは、２枚の翼４９、回転方向に前進した前縁５０、後縁５１、チップ５２、ハブ５３により構成される。同軸上の反回転する２個の熱交換促進用のファンが、プロペラファンでなく斜流ファンであり、各々の翼４３，４９形状が弦形状の湾曲方向が逆であり、３次元座標系では同一軸心方向から見てほぼ線対称に設計され、翼枚数が２枚からなる斜流ファン４２，４８（２重反転ファン）であり、斜流ファン４２，４８のハブ４７，５３形状
は略円錐台状に形成されている。そして、この２個の斜流ファン４２，４８を備えた空気調和機の室外機を提供してなるものである。ここで、風上側斜流ファン４２は風下側斜流ファン４８より、回転速度は速い。前縁４４と５０は回転方向に前進している。この前縁４４，５０は螺旋曲線で構成されているが、前縁４４，５０は直線状で、３角状の翼（３角翼）を直線状前縁に密着して外周側に取り付け、そして尚、翼４３，４９の半径を同一になるように構成しても良い。

上記の構成によって、風上側斜流ファン４２後流の回転エネルギー（回転流に伴う無駄となるエネルギー）を反回転する風下側斜流ファン４８で回収し、更に風下側斜流ファン４８後流の回転流をほぼ零とする事ができるので、空気調和機室外機１にサイズの大きい斜流ファン一つのみ使用する場合に比較して、静圧と風量を増加させる事が出来て、動作点静圧効率を向上させる事が可能となる。更に、基本的に斜流ファンはプロペラファンより静圧が高い。空気調和機室外機１にファン径の大きいファンを使用する時に、送風機のファン径と回転数の相似則から自明な様に、静圧は低下する。そこで、空気調和機の室外機１にファン径の大きいファンを投入する時には、静圧の高い斜流ファンを用いるのが最適な構成となる。それは、動作点静圧効率を向上させる事につながる。前縁４４と５０は回転方向に前進しているので、翼端の負荷を高くできて、より強い翼端渦を生成させることができる。翼端渦は早く強く生成させて、そして、早くブレークダウンさせるのが、後方翼に干渉せず、ファン騒音，ファン効率の性能が良い。

また、個々の斜流ファン４２，４８の外周側４６，５２弦長がハブ４７，５３側弦長より大きいので（但し、少なくとも外周側４６，５２弦長がハブ４７，５３側弦長と同じ長さまでである）、翼端の負荷を強めて翼端渦を早く強く生成させて、そして、早くブレークダウンさせることができ、後方翼に干渉せず、ファン騒音やファン効率の性能を向上することが可能となる。

更に、図には示していないが、前縁４４，５０は回転方向に前進しているが、他の場合として風上下側斜流ファン４２，４８が点対称性を保ち前縁４４，５０が回転方向に後進していても２重反転ファンの効果を発揮する事ができる。また、風上下側斜流ファン４２，４８が少なくとも線対称ではなく、更に図５に示したような回転翼列の方向関係（図５を転用するなら、翼２０と２５の湾曲方向が逆）を保ってさえいれば、風上下側斜流ファン４２，４８の前縁４４，５０のどちらかが回転方向に対し前進と後進の組み合わせでも良く、これらの場合でも２重反転ファンの効果を発揮する事ができる。

（実施の形態７）
本発明の第７の実施の形態を、図１５と図１６を用いて説明する。図１５は本発明の２重反転ファンの個々の斜流ファンの子午面図、図１６は、本発明の２重反転ファンの個々の斜流ファンの半径方向断面図である。個々の風上下側プロペラファンは、符号６０として統一する。

図１５において、風上下側斜流ファン６０の翼６１は、前縁６２、後縁６３、チップ６４、ハブ６５により構成される。Ｄ−Ｄは翼６１の中点線である。同軸上の反回転する２個の熱交換促進用のファンがプロペラファンでなく斜流ファン６０（２重反転ファン）であり、同一軸心方向から見てほぼ対称に設計され翼枚数が２枚からなる斜流ファン６０であり、斜流ファン６０のハブ形状６５は略円錐台状に形成され、斜流ファン６０の子午面（回転投影図）上の前縁６２が風上側に対し翼の中点（Ｄ−Ｄ）付近よりチップ６４側は凹状であり、ハブ６５側は凸状であり、半径方向断面で翼６１断面形状がチップ６４側が風上側に対し凹状であり、ハブ６５側が凸状である２個の斜流ファン６０を備えた空気調和機を構成している。

上記の構成によって、風上側斜流ファン６０後流の回転エネルギー（回転流に伴う無駄となるエネルギー）を反回転する風下側斜流ファン６０で回収し、更に風下側斜流ファン６０後流の回転流をほぼ零とする事ができるので、空気調和機の室外機１にサイズの大きい斜流ファン一つのみ使用する場合に比較して、静圧と風量を増加させる事が出来て、動作点静圧効率を向上させる事が可能となる。更に、基本的に斜流ファンはプロペラファンより静圧が高い。空気調和機の室外機１にファン径の大きいファンを使用する時に、送風機のファン径と回転数の相似則から自明な様に、静圧は低下する。そこで、空気調和機の室外機１にファン径の大きいファンを投入する時には、静圧の高い斜流ファンを用いるのが、最適な構成となる。それは、動作点静圧効率を向上させる事になる。

更に、同軸上の反回転する２個の斜流ファン６０の負圧面から圧力面に向かう洩れながれを一因として、斜流ファン６０の負圧面のチップ６４側付近に発生する翼端渦を、上記の半径方向断面の翼６１断面形状のチップ６４側が風上側に対し凹状部分が、この翼端渦の生成を促進させる。上記の半径方向断面の翼６１断面形状のハブ６５側凸状部分が斜流ファン６０の翼の外周側から半径方向に流入してくる流れを誘引するので、翼端渦と半径方向流の促進により、個々の斜流ファン６０の翼の流動状態を最も最適化できるので、動作点静圧効率を更に向上させる事ができる。ここで、斜流ファン６０の凹凸形翼形状は、どちらか一方のファンに採用しても効果があるが、両方に採用した方が、本効果をより発揮することができる。

また、個々の斜流ファン６０の外周側６４弦長がハブ６５側弦長よりおおきいので、翼端の負荷を強めて翼端渦を早く強く生成させて、そして、早くブレークダウンさせることができ、後方翼に干渉せず、ファン騒音やファン効率の性能を向上することが可能となる。

（実施の形態８）
本発明の第８の実施の形態を、図１７と図１８にて説明する。図１７は、本発明の２重反転ファンの個々の斜流ファンの子午面図、図１８は本発明の２重反転ファンの個々の斜流ファンの半径方向断面図である。ここで、風上下側斜流ファンは、符号６６として統一する。

図１７において、風上下斜流ファン６６の翼６７は、前縁６８、後縁６９、チップ７０、ハブ７１により構成される。同軸上の反回転する２個の熱交換促進用のファンがプロペラファンでなく斜流ファン６６（２重反転ファン）であり、斜流ファン６６のハブ７１形状は略円錐台状に形成され、同一軸心方向から見てほぼ線対称に設計され翼枚数が２枚からなる斜流ファン６６であり、斜流ファン６６の子午面（回転投影図）上の前縁６８が風上側に対し凹状であり、半径方向断面で翼６７の断面形状が風上側に対し凹状である２個の斜流ファン６６を備えた空気調和機の室外機１を構成してなるものである。

上記構成によって、風上側斜流ファン６６後流の回転エネルギー（回転流に伴う無駄となるエネルギー）を反回転する風下側斜流ファン６６で回収し、更に風下側斜流ファン６６後流の回転流をほぼ零とする事ができるので、空気調和機の室外機１にサイズの大きい斜流ファン一つのみ使用する場合に比較して、静圧と風量を増加させる事が出来て、動作点静圧効率を向上させる事が可能となる。更に、基本的に斜流ファンはプロペラファンより静圧が高い。空気調和機の室外機１にファン径の大きいファンを使用する時に、送風機のファン径と回転数の相似則から自明な様に、静圧は低下する。そこで、空気調和機の室外機１にファン径の大きいファンを投入する時には、静圧の高い斜流ファンを用いるのが、最適な構成となる。それは、動作点静圧効率を向上させる事になる。更に、同軸上の反回転する２個の斜流ファン６６の負圧面から圧力面に向かう洩れながれを一因として、斜流ファン６６の負圧面のチップ側７０付近に発生する翼端渦を、上記の半径方向断面の翼
６７断面形状の風上側に対し凹状部分が、この翼端渦の生成を促進させて、個々の斜流ファン６６の翼６７の流動状態を最適化できるので、動作点静圧効率を更に向上させる事ができる。ここで、斜流ファン６６の凹型翼形状は、どちらか一方のファンに採用しても効果があるが、両方に採用した方が、本効果をより発揮することができる。

また、個々の斜流ファン６６の外周側７０弦長がハブ７１側弦長より大きいので、翼端の負荷を強めて翼端渦を早く強く生成させて、そして、早くブレークダウンさせることができ、後方翼に干渉せず、ファン騒音やファン効率の性能を向上することが可能となる。

以上のように本発明にかかる、空気調和機の室外機は、風上側プロペラファン後流の回転エネルギー（回転流に伴う無駄となるエネルギー）を反回転する風下側プロペラファンで回収し、更に風下側プロペラファン後流の回転流をほぼ零とする事ができるので、空気調和機の室外機にサイズの大きいプロペラファン一つのみ使用する場合に比較して、静圧と風量を増加させる事が出来て、動作点静圧効率を向上させる事が可能となる。その結果ファンモータ入力を低減できて空気調和機のＣＯＰや期間消費電力を低減する、あるいは送風抵抗に対しても風量の低下を抑制し、騒音を低減する事が可能となり、ルームエアコンや店舗用パッケージエアコンなど、各種の空気調和機に適用できる。

また、この２重反転ファンは、ファンを用いる工業製品である民生用の機器に展開可能である。即ち、換気扇、扇風機、コンピュータ冷却ファンなどとしても展開可能である。

本発明の実施の形態１における空気調和機の室外機の横断面図本発明の実施の形態１における空気調和機の室外機の風上側プロペラファンのＡ方向平面図本発明の実施の形態１における空気調和機の室外機の風下側プロペラファンのＡ方向平面図本発明の実施の形態１における空気調和機の室外機のプロペラファンのアスペクト比−風量特性図本発明の実施の形態１における空気調和機の室外機の風上下側プロペラファンの自乗平均半径位置の円筒切断面の展開翼列と速度三角形を示す性能図本発明の実施の形態１における空気調和機の室外機の風上下側プロペラファン（２重反転ファン）の静圧−風量特性図本発明の実施の形態２における空気調和機の室外機の横断面図本発明の実施の形態４における空気調和機の室外機の風上下側プロペラファンの子午面図本発明の実施の形態４における空気調和機の室外機の風上下側プロペラファンの半径方向断面図本発明の実施の形態５における空気調和機の室外機の風上下側プロペラファンの子午面図本発明の実施の形態５における空気調和機の室外機の風上下側プロペラファンの半径方向断面図本発明の実施の形態６における空気調和機の室外機の風上側斜流ファンのＡ方向平面図本発明の実施の形態１における空気調和機の室外機の風下側斜流ファンのＡ方向平面図本発明の実施の形態６における空気調和機の室外機の風上下側斜流ファンの子午面図本発明の実施の形態７における空気調和機の室外機の風上下側斜流ファンの子午面図本発明の実施の形態７における空気調和機の室外機の風上下側斜流ファンの半径方向断面図本発明の実施の形態８における空気調和機の室外機の風上下側斜流ファンの子午面図本発明の実施の形態８における空気調和機の室外機の風上下側斜流ファンの半径方向断面図従来の実施例の空気調和機の室外機の横断面図

符号の説明

１室外機
２熱交換器
３圧縮機
４防音板
５風上側プロペラファン
６風下側プロペラファン
７ファンモータ
８反転機構
９オリフィス
１０前面グリル
１１，１１ａ，１１ｂファンモータ台
７ａ風上側プロペラファン用アウターロータモータ
７ｂ風下側プロペラファン用アウターロータモータ
２０，２５，３１，３７翼
２１，２６，３５，４１チップ
２２，２７，３２，３８前縁
２３，２８，３３，３９後縁
２４，２９，３４，４０ハブ
３０，３６風上下側プロペラファン
４２風上側斜流ファン
４３，４９，６１，６７翼
４４，５０，６２，６８前縁
４５，５１，６３，６９後縁
４６，５２，６４，７０チップ
４７，５３，６５，７１円錐状ハブ
４８風下側斜流ファン
６０，６６風上下側斜流ファン
Ｂ_１自乗平均半径位置での円筒切断線
Ｂ_２自乗平均半径位置での円筒切断線
Ｃ−Ｃ翼の中点線
Ｄ−Ｄ翼の中点線
Ｃ_１，Ｃ_２，Ｃ_３絶対速度
Ｕ_１，Ｕ_２，Ｕ_３回転速度
Ｗ_１，Ｗ_２，Ｗ_３相対速度

Claims

圧縮機と、熱交換器と、前記熱交換器の熱交換促進用のファンとして２個のプロペラファンと、１個のファンモータと、前記ファンモータの回転方向を反転して伝達する反転機構とを備え、前記２個のプロペラファンを同軸上に近接して設け、前記ファンモータと前記反転機構とをプロペラファンと同軸上に設け、風上側から順番に前記熱交換器、前記ファンモータ、前記２個のプロペラファンのうちの風上側プロペラファン、前記反転機構、前記２個のプロペラファンのうちの風下側プロペラファンを配設し、前記風上側プロペラファンを前記ファンモータで駆動し、前記風下側プロペラファンを前記反転機構で駆動し、前記風上側プロペラファンと前記風下側プロペラファンとが互いに反対方向に回転しながら、気流方向が同一となるように構成したことを特徴とする空気調和機の室外機。
２個のプロペラファンは、各々の翼形状が弦形状の湾曲方向が逆であり、同一軸心方向から見て線対称に形成したことを特徴とする請求項１記載の空気調和機の室外機。
反転機構は、風上側プロペラファンのハブ内部、もしくは風下側プロペラファンのハブ内部、あるいは風上側及び風下側プロペラファンの両方のハブ内部に収納したことを特徴とする請求項１または２に記載の空気調和機の室外機。
ファンモータをアウターロータ式としたことを特徴とする請求項１〜３のいずれか一項に記載の空気調和機の室外機。
同軸上の反回転する２個のプロペラファンの回転数を変えて設定したことを特徴とする請求項１〜４のいずれか一項に記載の空気調和機の室外機。
プロペラファンの翼の自乗平均半径位置での翼弦長Ｌと翼の半径方向の代表実長さｂとの比であるアスペクト比ｂ／Ｌがｂ／Ｌ≦１．１であり、前記プロペラファンの外周側翼弦長がハブ側翼弦長以上であることを特徴とする請求項１〜５のうちいずれか一項に記載の空気調和機の室外機。
プロペラファンの子午面上の前縁が風上側に対し凹状であり、半径方向断面で翼断面形状
が風上側に対し凹状であり、前記プロペラファンの外周側弦長がハブ側弦長以上であることを特徴とする請求項１〜６のうちいずれか一項記載の空気調和機の室外機。
プロペラファンの子午面上の前縁が風上側に対して翼の中点付近よりチップ側は凹状であるとともにハブ側は凸状であり、半径方向断面で翼の断面形状が、チップ側が風上側に対し凹状であるとともにハブ側が凸状であり、前記プロペラファンの外周側翼弦長がハブ側翼弦長以上であることを特徴とする請求項１〜６のうちいずれか一項記載の空気調和機の室外機。
熱交換促進用としてプロペラファンを用いる代わりに、ハブ形状が略円錐台形状に形成された斜流ファンを用いたことを特徴とする請求項１〜８のうちいずれか一項記載の空気調和機の室外機。