JP4965173B2 - ポリプロピレン系樹脂発泡シートの製造方法 - Google Patents
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- Manufacture Of Porous Articles, And Recovery And Treatment Of Waste Products (AREA)
Description
ポリプロピレン系樹脂からなる押出発泡シートの製造方法であって、ポリプロピレン系樹脂100重量部に対して、重曹−クエン酸系気泡調整剤0.006〜0.3重量部および水0.01〜0.1重量部を押出機にて混合した後、溶融させ、その後、発泡剤を圧入し、発泡剤含有混合物を溶融状態にて低圧領域に押出発泡させることを特徴とする、ポリプロピレン系樹脂押出発泡シートの製造方法(請求項1)に関する。
JIS−K6767に準拠してポリプロピレン系樹脂発泡シートの密度を測定し、ポリプロピレン系樹脂の密度0.91g/cm3を発泡シートの密度で除した値を発泡シートの発泡倍率とした。
ASTM D2856に記載の方法に準拠し、ポリプロピレン系樹脂発泡シートの独立気泡率を測定した。
実施例および比較例で得られたポリプロピレン系樹脂発泡シートの幅方向において、100mm間隔に測定点を設け、各測定点の厚みをシックネスゲージ(例えば、Mitutoyo社製、DIGIMATIC INDICATOR)を用いて測定し、各点の測定値の平均値を該発泡シートの厚みとした。
発泡シートの幅方向に等間隔に10点の測定点を設け、測定点における厚み方向の気泡数をルーペ(peacock社製、pocket・micro×10倍率)を用いて測定した。その後、各点の測定値の平均を、厚み方向の気泡数とした。
メルトフローレート3g/10分のプロピレン単独重合体((株)プライムポリマー製、F113G)100重量部およびラジカル重合開始剤(t−ブチルパーオキシベンゾエート)0.25重量部をリボンブレンダーで攪拌混合した配合物を計量フィーダで二軸押出機に供給し、液添ポンプを用いて押出機途中からイソプレン0.4重量部を供給し、前記二軸押出機中で溶融混練し、溶融押出することにより、ポリプロピレン系樹脂のペレットを得た。
前記二軸押出機は、同方向二軸タイプであり、スクリュー径が44mmφであり、最大スクリュー有効長(L/D)が38であった。この二軸押出機のシリンダー部の設定温度を、イソプレン単量体圧入までは180℃、イソプレン圧入以降は200℃とし、スクリュー回転速度を150rpmに設定した。
上記プロピレン系樹脂100重量部に対し、重曹−クエン酸系気泡調整剤マスターバッチ<大日精化(株)製、ダイブローSSC PE−M D20(AL)N、マスターバッチ中の重曹−クエン酸気泡調整剤含有量:20重量%>0.4重量部および水0.05重量部をリボンブレンダーでブレンドした後、前記混合物を、口径65mmの第一押出機と口径90mmの第二押出機を直列に連結したタンデム型押出機に、50kg/時間の割合にて供給した。第一段押出機に供給したプロピレン系重合体混合物を200℃で溶融させた後、第一押出機の先端部(第二押出機に接続される側)において、発泡剤としてイソブタンをプロピレン系重合体100重量部に対して1.6重量部圧入して溶融樹脂と混練した。第一押出機に連結された第二段押出機において、樹脂温度が160℃になるように冷却し、サーキュラーダイス(ダイ口径φ75mm)より大気下に押出し、外径200mmおよび長さ250mmの冷却筒にて延伸・冷却しつつ、4.5m/分の速度にて引き取ることにより、発泡倍率6.3倍、独立気泡率74%、厚み1.70mmおよび厚み方向の気泡数が11個の発泡シートを得た。なお、第一段押出機先端に80メッシュのステンレスメッシュを1枚挿入しており、発泡シート採取開始時点での第一段押出機先端の圧力(メッシュ通過前)は9.6MPaであった。
前記押出発泡シートの製造を12時間連続して行い、12時間後に得られた押出発泡シートを評価したところ、発泡倍率6.4倍、独立気泡率72%、厚み1.68mmおよび厚み方向気泡数10個であり、このときの第一段押出機先端の圧力は9.7MPaであった。
重曹−クエン酸系気泡調整剤マスターバッチ0.2重量部とし、水を0.08重量部と変更した以外は、実施例1と同様にして押出発泡シートの製造を行った。
得られた発泡シートは、発泡倍率6.4倍、独立気泡率78%、厚み1.71mmおよび厚み方向の気泡数が9個であり、発泡シート採取時点での第一段押出機先端の圧力は9.4MPaであった。
押出発泡シート製造開始12時間後に得られた発泡シートを評価したところ、発泡倍率6.4倍、独立気泡率75%、厚み1.69mmおよび厚み方向気泡数9個であり、このときの第一段押出機先端の圧力は9.4MPaであった。
プロピレン系重合体100重量部に対し、重曹−クエン酸系気泡調整剤マスターバッチ0.3重量部をドライブレンドした後、前記混合物を第一段押出機に供給し、同時に定量ポンプ<アトー(株)製、ペリスタバイオミニポンプAC−2120>を用いて、水0.06重量部になるように調整して、第一段押出機の樹脂供給口に滴下した。それ以外は実施例1と同様にして押出発泡シートの製造を行った。
得られた発泡シートは、発泡倍率6.2倍、独立気泡率79%、厚み1.67mmおよび厚み方向の気泡数が10個であり、発泡シート採取時点での第一段押出機先端の圧力は9.5MPaであった。
押出発泡シート製造開始12時間後に得られた発泡シートを評価したところ、発泡倍率6.2倍、独立気泡率80%、厚み1.69mmおよび厚み方向気泡数11個であり、このときの第一段押出機先端の圧力は9.7MPaであった。
水を使用しなかった以外は、実施例1と同様にして押出発泡シートの製造を行った。得られた発泡シートは、発泡倍率6.2倍、独立気泡率81%、厚み1.67mmおよび厚み方向の気泡数が6個であり、発泡シート採取時点での第一段押出機先端の圧力は9.5MPaであった。
押出発泡シート製造開始12時間後に得られた発泡シートを評価したところ、発泡倍率6.3倍、独立気泡率79%、厚み1.69mmおよび厚み方向気泡数5個であり、このときの第一段押出機先端の圧力は10.7MPaであった。第一段押出機先端の圧力が上昇していたことから運転を停止し、第一段押出機先端のメッシュを取り外して確認したところ、気泡調整剤の残渣の付着が多く観察された。
水を0.005重量部とした以外は、実施例1と同様にして押出発泡シートの製造を行った。得られた発泡シートは、発泡倍率6.2倍、独立気泡率81%、厚み1.67mmおよび厚み方向の気泡数が7個であり、発泡シート採取時点での第一段押出機先端の圧力は9.4MPaであった。
押出発泡シート製造開始12時間後に得られた発泡シートを評価したところ、発泡倍率6.3倍、独立気泡率79%、厚み1.69mmおよび厚み方向気泡数6個であり、このときの第一段押出機先端の圧力は10.2MPaであった。水を0.005重量部添加していたものの、第一段押出機先端の圧力が上昇していたことから運転を停止し、第一段押出機先端のメッシュを取り外して確認したところ、比較例1と同様、気泡調整剤の残渣の付着が多く観察された。
水を0.2重量部とした以外は、実施例1と同様にして押出発泡シートの製造を行った。得られた発泡シートは、発泡倍率6.2倍、独立気泡率81%、厚み1.70mmおよび厚み方向の気泡数が3個であり、発泡シート採取時点での第一段押出機先端の圧力は9.7MPaであった。水を0.2重量部にしたことにより、気泡の粗大化が起こった。
水0.05重量部を、プロピレン系重合体混合物を溶融させた後の第一段押出機の先端付近(第二押出機の接続側)において、圧入ポンプを用いて圧入した以外は、実施例1と同様にして、押出発泡シートの製造を行った。
得られた発泡シートは、発泡倍率6.9倍、独立気泡率81%、厚み1.76mmおよび厚み方向の気泡数が6個であり、発泡シート採取時点での第一段押出機先端の圧力は9.5MPaであった。
押出発泡シート製造開始12時間後に得られた発泡シートを評価したところ、発泡倍率6.8倍、独立気泡率77%、厚み1.74mmおよび厚み方向気泡数6個であり、このときの第一段押出機先端の圧力は10.5MPaであった。第一段押出機先端の圧力が上昇していたことから運転を停止し、第一段押出機先端のメッシュを取り外して確認したところ、気泡調整剤の残渣の付着が多く観察された。水を圧入した場合、重曹−クエン酸系気泡調整剤の分解残渣のメッシュ詰まり低減に効果は見られなかった。
Claims (1)
- ポリプロピレン系樹脂からなる押出発泡シートの製造方法であって、
ポリプロピレン系樹脂100重量部に対して、重曹−クエン酸系気泡調整剤0.006〜0.3重量部および水0.01〜0.1重量部を押出機にて混合した後、溶融させ、その後、
発泡剤を圧入し、発泡剤含有混合物を溶融状態にて低圧領域に押出発泡させることを特徴とする、ポリプロピレン系樹脂押出発泡シートの製造方法。
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