JP4950986B2 - メタクロレイン及び/又はメタクリル酸の製造法 - Google Patents
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Description
(1)まずt−ブタノールをその沸点以上に加温し気化させ、これを少なくとも酸素を含むガスと混合し、原料混合ガスを得るか、又は液状のt−ブタノールを霧状等にして、少なくとも酸素を含むガスと混合し、該混合物を、t−ブタノールの沸点以上に加温し、t−ブタノールを気化させ、原料混合ガスを得る。
(2)次いで、得られた混合ガス(原料ガス)を、脱水触媒に通して、一部分のt−ブタノールを、脱水反応によりイソブチレンと水に分解した後、又は、得られた混合ガスを、該脱水触媒に通すことなく、直接、所定温度に保った酸化触媒層に供給し、気相接触酸化反応によりメタクロレイン及び/又はメタクリル酸を得る。
上記のように、気化したt−ブタノールは多くの場合は、イソブチレンと同様に使用されている。
一方、脱水触媒によるt−ブタノールの脱水反応は吸熱反応であることが知られており、該吸熱反応がその後の酸化反応に悪影響を及ぼすとして、それを避けるための提案もなされている。例えば特許文献1には予めt−ブタノールの50%以上を、脱水触媒による脱水反応によりイソブチレンと水に分解した後、酸化触媒層に供給し、メタクロレイン及び/又はメタクリル酸を高収率で得る方法が記載されている。該特許文献においては、具体的には脱水触媒のγ−アルミナ・シリカ(γ−アルミナ90%、シリカ10%)を、ガス混合器に充填すると共に、反応管の予熱層に、不活性なα−アルミナ・シリカを80cm(反応管全長2m)充填し、t−ブタノールを脱水してイソブチレンとした後、酸化反応によりメタクロレイン及びメタクリル酸にすることが記載されている。
また、特許文献2の実施例16、17には触媒3mlに対し、20mlのシリコンカーバイドもしくはα−アルミナを、t−ブタノールの脱水用に充填して、気相接触酸化反応でメタクロレイン及びメタクリル酸にしている例が記載されている。
(1) t−ブタノールを原料としこれを、脱水触媒層、酸化触媒層を有する固定床多管式反応器に供給し、t−ブタノールを脱水し水とイソブチレンを得、イソブチレンを酸化してメタクロレイン及び/又はメタクリル酸を製造する方法であって、t−ブタノールを酸化触媒層に供給する前に接触する脱水触媒層の触媒充填長を酸化触媒層の触媒充填長の3〜20%にすることを特徴とするメタクロレイン及び/又はメタクリル酸の製造方法、
(2) 脱水触媒がアルミナまたはアルミナ−シリカである上記(1)に記載の方法、
(3) 脱水触媒層の温度が250〜400℃である上記(1)または上記(2)に記載の方法、
(4) 酸化触媒がモリブデン、ビスマス、鉄、コバルトを構成元素として含む複合金属酸化物である上記(1)記載の方法、
(5) 酸化触媒が下記式
MoaBibFecCodXeYfOh
(式中Mo、Bi、Fe及びCoはモリブデン、ビスマス、鉄及びコバルトをそれぞれ表す。Xはアルカリ金属またはTlから選ばれる一種以上の元素、YはNi、Sn、Zn、W、Cr、Ce、Mn、Mg、SbまたはTiから選ばれる一種以上の元素を表す。また、元素記号右下の添字は各元素の原子比であり、a=13とした時、b=0.1−10、c=0.1−10、d=1−10、e=0.01−2、f=0−2 、hは各々の元素の酸化状態によって定まる数値である。)で表される複合酸化物を触媒活性成分とする触媒である上記(4)に記載の方法、
に関する。
本発明においては、脱水触媒は、通常酸化触媒を充填している反応管の、酸化触媒より前の原料ガスの入り口側に充填されるのが好ましい。しかし酸化触媒を充填している反応管と同一の内径を有する別の管に充填して、この管より出た反応ガスが、酸化触媒を充填している反応管へ供給されるよう接続されていても良い。
なお、本発明において、触媒の充填長は反応管中の反応ガス入り口から出口の方向へ触媒を充填した長さを指す。
通常使用されているメタクロレイン及び/又はメタクリル酸の製造用に使用されている固定床多管式反応器においては、通常反応管の内径が15〜50mm、好ましくは15〜40mm程度、更に好ましくは18〜30mmであり、長さ1m〜5m、好ましくは2m〜4m程度であり、そこに酸化触媒が充填される。本発明においては、該反応管に酸化触媒と共に脱水触媒が充填されるのが好ましく、その場合、酸化触媒層よりも原料ガスの入り口側に脱水触媒層が設けられる。
脱水触媒使用量は、酸化反応に使用する触媒充填長との関係で、本発明の上記の割合を満たす範囲で、t−ブタノールを含む混合ガスの供給速度、脱水触媒層の温度、脱水触媒の種類、脱水触媒径等の条件から、最適量を適宜決定するのが好ましい。
脱水触媒層の浴温度は通常は酸化触媒層の浴温度と同じである方が運転操作上簡便であり、好ましいが、場合により脱水触媒層と酸化触媒層の浴温度を別々に制御してもよい。通常反応浴の温度を同じくしても脱水触媒層は吸熱反応のため触媒層の温度は下がり、酸化触媒層の温度は酸化反応が発熱反応であることから高くなる傾向がある。
本発明において脱水触媒層温度は250〜400℃が好ましく、300〜370℃がより好ましい。更に好ましくは330〜370℃程度である。
α−アルミナを含む金属化合物の場合、シリカとの混合物であるアルミナ−シリカが好ましく、α−アルミナが60〜98モル%程度、より好ましくは70〜95モル%、更に好ましくは70〜90モル%、シリカが2〜40モル%程度、より好ましくは5〜30モル%程度、更に好ましくは10〜30モル%のアルミナ−シリカを使用するのが好ましい。アルミナ、シリカの含有量は市販の分析機器で測定することができる。例えば、蛍光X線分析、X線光電子分光分析等が挙げられる。また、該α−アルミナ−シリカは比表面積が、0.02〜1m2/g 程度、より好ましくは0.05〜0.5m2/g程度のものがより好ましい。
脱水層へのt−ブタノールの供給速度(空間速度;単位時間当たりのガス供給量(体積)を触媒層の体積で除した値)は、通常、1000〜100000h−1、好ましくは3000〜50000h−1程度であり、場合により5000〜100000h−1であってもよい。
上記の製造方法をより具体的に説明すると、原料のt−ブタノール(通常10数重量%程度の水を含む)及び、分子状の酸素及び不活性ガスとして、通常は空気、必要に応じて更に、窒素又はアルゴン等の不活性ガスを追加して、混合槽に通し、原料混合ガスを得る。原料混合ガスは通常t−ブタノール1モルに対して、空気10〜40モル、必要に応じて追加の不活性ガス0〜40モル程度の割合で含むものが好ましい。混合槽には通常脱水及び酸化反応に関与しない不活性なラシヒリング等が充填される。
次いで得られた原料混合ガスを、通常700〜3000h−1、好ましくは1000〜3000h−1の範囲の空間速度(酸化触媒単位体積当たり)で酸化反応器内へ導入する。本発明においては、通常酸化反応器内は、原料ガスの入り口から出口方向に、アルミナ又はアルミナ−シリカ等の脱水触媒層と酸化触媒層が、順次前記した充填長(脱水触媒層の充填長が酸化触媒層の充填長の、3〜20%)の割合で充填されている。酸化反応器に導入された原料ガスは、脱水触媒層及び酸化触媒層での脱水反応及び酸化反応を経て、目的のメタクロレイン及び/又はメタクリル酸となる。
本発明における酸化反応は通常320〜400℃、好ましくは340〜380℃、より好ましくは340〜360℃程度で行われる。通常酸化反応器中における反応管は反応温度をコントロールするための反応浴中に入っているか、又はジャケットでカバーされているため、反応温度は、反応浴温度に近い温度に保たれる。実際の反応温度は、脱水反応は吸熱反応で有るので、脱水触媒層は該浴温度より低くなり、酸化触媒層はやや高くなる。
なお、接触酸化反応は加圧下または減圧下でも可能であるが、一般的には大気圧付近の圧力が適している。
また、本発明で、酸化反応器に供給される原料ガスは、上記したように、t−ブタノール、分子状の酸素、残部不活性ガスを含み、実質的にはイソブチレンを含まない原料ガスが好ましいが、場合によっては上記原料ガスを、酸化反応器とは別個に設けられた脱水反応器に通して、t−ブタノールを部分的にイソブチレンと水に分解した後、酸化反応器に供給してもよい。その場合、別個に設けられた脱水反応器には、通常使用される脱水触媒を使用すればよい。
より好ましい触媒としては下記一般式
MoaBibFecCodXeYfOh
(式中Mo、Bi、Fe及びCoはモリブデン、ビスマス、鉄及びコバルトをそれぞれ表す。Xはアルカリ金属またはTlから選ばれる一種以上の元素、YはNi、Sn、Zn、W、Cr、Ce、Mn、Mg、SbまたはTiから選ばれる一種以上の元素を表す。また、元素記号右下の添字は各元素の原子比であり、a=13とした時、b=0.1−10、c=0.1−10、d=1−10、e=0.01−2、f=0−2 、hは各々の元素の酸化状態によって定まる数値である。)で表される複合酸化物を触媒活性成分とする触媒が挙げられる。
ここでアルカリ金属としてはCsが好ましく、XとしてもCsが特に好ましい。また、Yとしては上記金属の一種又は二種を含むか、又は全く含まない場合が好ましい。Yを含む場合、YとしてはNiが特に好ましい。
本発明で使用される酸化触媒の調製方法及び原料については、特に制限はなく、この種の触媒の調製に一般的に使用されている方法及び原料を用いて調製することができる。
酸化触媒は上記の触媒を一層で充填することも可能であるが、酸化触媒層の最高ピーク温度が高くなるのを防止するために活性の異なる触媒を原料入口から出口に向かって活性が高くなるような組み合わせで多層に充填することも可能である。
t−ブタノール転化率(%)=(反応したt−ブタノールのモル数)/(供給したt−ブタノールのモル数)×100
メタクロレイン収率(%)=(生成したメタクロレインのモル数)/(供給したt−ブタノールのモル数)×100
メタクリル酸収率(%)=(生成したメタクリル酸のモル数)/(供給したt−ブタノールのモル数)×100
イソブチレン収率(%)=(反応後の生成物中に含まれるイソブチレンのモル数)/(供給したt−ブタノールのモル数)×100
(触媒の調製)
蒸留水2000mlを加熱攪拌しながらモリブデン酸アンモニウム450gと硝酸セシウム15.3gを溶解して水溶液(A)を得た。別に、硝酸コバルト456g、硝酸第二鉄238gを蒸留水500mlに溶解して水溶液(B)を、また濃硝酸48mlを加えて酸性にした蒸留水200mlに硝酸ビスマス190gを溶解して水溶液(C)をそれぞれ調製した。上記水溶液(A)に(B)及び(C)を順次、激しく攪拌しながら混合し、生成した懸濁液をスプレードライヤーを用いて乾燥し、得られた乾燥粉末を460℃で5時間焼成し予備焼成粉末(D)を得た。このときの触媒活性成分の酸素を除いた組成比は原子比でMo=13、Bi=2.0、Fe=3.0、Co=8.0、Cs=0.4であった。
その後、予備焼成粉末(D)を不活性担体(アルミナ、粒径4.0mm)に、成型後の触媒に対して35重量%の割合で、担持した。こうして得た成型物を520℃で5時間焼成し酸化触媒(粒径4.3mm)を得た。
熱媒体として溶融塩を循環させるためのジャケット及び触媒層温度を測定するための熱電対を管軸に設置した、平均内径21.4mmのステンレス製反応器(全長4m)の上層20cmに脱水触媒アルミナーシリカ球状粒体(α−アルミナ80モル%−シリカ20モル%、直径5mm、比表面積0.1m2 、下層265cmに上記担持酸化触媒を充填し、反応浴温度を355℃に保持した。t−ブタノール(13重量%含水)202g/hr、空気507L/hr、窒素234L/hrを混合槽に通し、得られた原料混合ガスを、空間速度1000h−1(酸化触媒当たり)で酸化反応器内へ導入し、反応を行った。脱水触媒層の反応温度及び酸化触媒層の反応温度は355℃であった。また、反応の結果、t−ブタノール転化率100%、メタクロレイン収率79.5%、メタクリル酸収率2.7%、イソブチレン収率1.2%であった。
実施例1において、脱水触媒層長を40cmに変更した以外は同様にして反応を行った。その結果、t−ブタノール転化率100%、メタクロレイン収率79.7%、メタクリル酸収率2.8%、イソブチレン収率1.1%であった。
実施例1において、脱水触媒層長を70cmに変更した以外は同様にして反応を行った。その結果、t−ブタノール転化率100%、メタクロレイン収率78.4%、メタクリル酸収率2.3%、イソブチレン収率1.1%であった。
実施例1において、脱水触媒層をなくした以外は同様にして、原料ガスを直接酸化触媒層に導入し反応を行った。その結果、t−ブタノール転化率100%、メタクロレイン収率79.4%、メタクリル酸収率1.9%、イソブチレン収率1.6%であった。
(触媒の調製)
蒸留水2000mlを加熱攪拌しながらモリブデン酸アンモニウム450gと硝酸セシウム3.8gを溶解して水溶液(A)を得た。別に、硝酸コバルト456g、硝酸第二鉄158gを蒸留水500mlに溶解して水溶液(B)を、また濃硝酸48mlを加えて酸性にした蒸留水200mlに硝酸ビスマス190gを溶解して水溶液(C)をそれぞれ調製した。上記水溶液(A)に(B)、(C)を順次、激しく攪拌しながら混合し、生成した懸濁液をスプレードライヤーを用いて乾燥し、460℃で5時間焼成し予備焼成粉末(D)を得た。このときの触媒活性成分の酸素を除いた組成比は原子比でMo=13、Bi=2.0、Fe=2.0、Co=8.0、Cs=0.1であった。
その後、予備焼成粉末(D)を不活性担体(アルミナ、粒径4.0mm)に成型後の触媒に対して40重量%を占める割合で、担持した。こうして得た成型物を520℃で5時間焼成し担持酸化触媒を得た。
熱媒体として溶融塩を循環させるためのジャケット及び触媒層温度を測定するための熱電対を管軸に設置した、平均内径21.4mmのステンレス製反応器(全長4m)の上層20cmに脱水触媒アルミナーシリカ球状粒体(α−アルミナ80モル%−シリカ20モル%、直径5mm、比表面積0.1m2/g)、下層265cmに上記担持酸化触媒を充填し反応浴温度を355℃に保持した。
t−ブタノール(13重量%含水)202g/hr、空気507L/hr、窒素234L/hrからなる原料ガスを、反応器に導入する前に別途設けた脱水装置でt−ブタノールの57%をイソブチレンと水に分解した。そのガスを空間速度1000h−1で酸化反応器内へ導入し、反応を行った結果、t−ブタノール転化率100%、メタクロレイン収率79.0%、メタクリル酸収率2.6%、イソブチレン収率1.0%であった。
実施例3において、脱水触媒層を70cmに変更した以外は同様にして反応を行った。その結果、t−ブタノール転化率100%、メタクロレイン収率78.1%、メタクリル酸収率2.2%、イソブチレン収率1.0%であった。
Claims (5)
- ターシャリーブタノールを原料としこれを、脱水触媒層、酸化触媒層を有する固定床多管式反応器に供給し、ターシャリーブタノールを脱水し水とイソブチレンを得、イソブチレンを酸化してメタクロレイン及び/又はメタクリル酸を製造する方法であって、ターシャリーブタノールを酸化触媒層に供給する前に接触する脱水触媒層の触媒充填長を酸化触媒層の触媒充填長の3〜20%にすることを特徴とするメタクロレイン及び/又はメタクリル酸の製造方法。
- 脱水触媒がアルミナまたはアルミナ−シリカである請求項1に記載の方法。
- 脱水触媒層の温度が250〜400℃である請求項1または請求項2に記載の方法。
- 酸化触媒がモリブデン、ビスマス、鉄、コバルトを構成元素として含む複合金属酸化物である請求項1記載の方法。
- 酸化触媒が下記式
MoaBibFecCodXeYfOh
(式中Mo、Bi、Fe及びCoはモリブデン、ビスマス、鉄及びコバルトをそれぞれ表す。Xはアルカリ金属またはTlから選ばれる一種以上の元素、YはNi、Sn、Zn、W、Cr、Ce、Mn、Mg、SbまたはTiから選ばれる一種以上の元素を表す。また、元素記号右下の添字は各元素の原子比であり、a=13とした時、b=0.1−10、c=0.1−10、d=1−10、e=0.01−2、f=0−2 、hは各々の元素の酸化状態によって定まる数値である。)で表される複合酸化物を触媒活性成分とする触媒である請求項4に記載の方法。
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