JP4822177B2 - テニスラケットフレーム - Google Patents
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Description
しかしながら、ラケットフレームとボールとの二物体が衝突する観点からみると、エネルギー保存則により、ラケットフレームが軽くなるとボールの反発係数が低下する。よって、ラケットフレームの軽量化は反発性能の低下を招くこととなる。
ダイヤモンド状カーボン(DLC)膜からなる硬質層を備えた炭素繊維をマトリクス樹脂で含浸したプリプレグシートと、
前記硬質層を備えていない炭素繊維をマトリクス樹脂で含浸したプリプレグシートと、 の積層体からなり、
前記硬質層を備えたプリプレグシートは、前記炭素繊維がクロスに編組された後に該クロスの表面が前記硬質層で被覆されていることを特徴とするテニスラケットフレームを提供している。
また、高次加工性を向上させるために、炭素繊維表面にはサイジング剤がコーティングされる。このサイジング剤としては、エポキシ系などの有機化合物、あるいは無機化合物が用いられるが、マトリクス樹脂がエポキシ樹脂である場合、マトリクス樹脂との関係では、エポキシ系が選定されることが多い。
しかしながら、本発明の炭素繊維は、表面にサイジング剤が付与され、該サイジング剤を洗浄した後に炭素繊維表面に前記硬質炭素膜を被覆していることが好ましい。
即ち、前述のサイジング処理により、炭素繊維にエポキシ樹脂等のサイジング剤がコーティングされている場合、硬質炭素膜との密着性が悪くなりやすいため、このサイジング剤を取り除いた後に硬質炭素膜を被覆することが好ましい。これにより、炭素繊維と硬質炭素膜の密着性が高まり、成型品であるラケットフレームの剛性も向上する。
なお、サイジング剤の洗浄は、MEK等の溶剤を用いた超音波洗浄などで行うことができる。
しかしながら、一方向の繊維には硬質炭素膜を被覆することが難しいため、本発明の硬質層で被覆された炭素繊維を強化繊維とするプリプレグシートでは、繊維方向を経糸と緯糸を交差させたクロス状と編組した後に、硬質炭素膜で被覆し、この状態でエポキシ樹脂を含浸させたプリプレグシートとしている。
しかしながら、強化繊維の殆どを炭素繊維とし、該炭素繊維の表面を前記硬質炭素膜で被覆することにより、ラケットフレームの剛性を高め、反発性を向上させることができる。
ラケットフレーム11は、ヘッド部12、スロート部13、シャフト部14、グリップ部15を連続して形成し、ヘッド部12とシャフト部14とを連結するスロート部13を二股状としている。スロート部13の両側枠の間にはヨーク部16を設け、ヘッド部12と共に打球面Fを囲むガット張架部Gを形成している。ヘッド部12の外側にはガット溝18を凹設している。
本実施形態では、硬質層Aに用いられる炭素繊維22’が、図4に示すように、繊維本体22aの表面にエポキシ系のサイジング剤22bが付与されたものであり、図5に示すように、このサイジング剤22bを洗浄により取り除いた後の繊維本体22aの表面に前記DLC膜23を被覆して被膜繊維24を形成している。
本実施形態では、ラケットフレーム11を構成する10層の繊維強化樹脂プリプレグシート21のうち、内層から2層目、4層目、6層目、8層目、10層目を前記プリプレグシート21aからなる硬質層Aとし、他の層は、前記被膜繊維24を用いていないプリプレグシート21bで構成している。
本参考実施形態では、ラケットフレーム11の全層を硬質層Aで構成している。即ち、ラケットフレーム11を構成する繊維強化樹脂プリプレグシート21の全てを、被膜繊維24を用いた前記プリプレグシート21aとしている。
以下の表1に示すとおり、被膜繊維の有無、炭素繊維のサイジング剤洗浄処理(前処理)の有無、硬質層Aの層数、を異ならせた実施例1〜3、参考例1と比較例1を作製し、テニスラケットフレームの剛性、反発係数、反発領域を測定し、飛び性能と面安定性に関する実打テストも行った。
詳細には、ラケットフレーム11は炭素繊維22を強化繊維とし、マトリクスをエポキシ樹脂とした繊維強化熱硬化性樹脂のプリプレグシート21を、66ナイロンからなる内圧チューブを被覆したマンドレル上に積層し、10層からなる鉛直状の積層体を成形した。プリプレグ角度は、前記硬質層Aでは、±45°とし、他の層では0°、22°、30°、又は90°とした。マンドレルを抜き取って上記積層体を金型にセットした。金型を型締して、金型を150℃に昇温し、30分間の加熱を行うと同時に内圧チューブ内に9kgf/cm2の空気圧を付加し、加圧保持し、加熱加圧成形により作成した。
一方、硬質層A以外の層に用いられるプリプレグシート21bは、炭素繊維をエポキシ樹脂に浸漬しながら、ドラムに一定の繊維方向となるように巻きつけ、一定量巻き付けた後にドラムから切り取り、約80℃〜100℃の熱をかけて擬似硬化させたプリプレグを用いた。炭素繊維としては、東レ社製(T300、700、800、M46J)を用いた。
前記第一実施形態同様、ラケットフレーム11を構成する10層のうち内側から3層目と8層目を、前記プリプレグシート21aを用いた硬質層Aとし、他の層は、被膜繊維を用いないプリプレグシート21bで構成した。ただし、硬質層Aで使用した炭素繊維は、表面に付与されているサイジング剤を洗浄せず、該サイジング剤の上からDLC膜を形成した。
硬質層Aに使用した炭素繊維は、表面のサイジング剤を洗浄処理後にDLC膜を形成した。その他は実施例1と同一とした。
前記第三実施形態同様、ラケットフレーム11を構成する10層のうち、内側から2層目、4層目、6層目、8層目、10層目を、前記プリプレグシート21aを用いた硬質層Aとし、他の層は、被膜繊維を用いないプリプレグシート21bで構成した。また、硬質層Aに使用した炭素繊維は、表面のサイジング剤を洗浄処理後にDLC膜を形成した。
前記参考実施形態同様、ラケットフレーム11を構成する全10層を、前記プリプレグシート21aからなる硬質層Aとした。また、硬質層Aに使用した炭素繊維は、表面のサイジング剤を洗浄処理後にDLC膜を形成した。
ラケットフレーム11を構成する全10層を、被膜繊維を用いないプリプレグシート21bで構成した。
図9(A)(B)に示すように、実施例および比較例のラケットフレーム11にストリングを張架したテニスラケットを水平に配置し、そのヘッド部12のトップ位置を受け治具41(R15)で支持すると共に、トップ位置から340mm離れた位置で、スロート部13の両側からヨーク部16にかけた位置を受け治具42(R15)で支持した。この状態で、受け治具41より受け治具42の方向へ170mm離れた位置に対して、加圧具43(R10)により上方より80kgfの荷重を加えて変位量(たわみ量)を測定し、加えた荷重値である80kgfを変位量(cm)で割って、その値を打球面の面外方向の剛性値とした。
図10に示すように、実施例および比較例のテニスラケットを横向きで打球面Fを垂直方向として保持している。この状態で上方のヘッド部12からサイド12sに対して、平板Pにより、80kgfの荷重を加えて変位量(たわみ量)を測定し、加えた荷重値である80kgfを変位量(cm)で割って、その値をヘッド部12の側面の面内方向の剛性値とした。
反発係数は、図11に示すように、実施例および比較例のテニスラケットフレーム11に、ストリングを縦60ポンド、横55ポンドの張力で張架し、各テニスラケットを垂直状態でフリーとなるようにグリップ部15を柔らかく固定し、その打球面にボール打出機から一定速度V1(30m/sec)でテニスボールを打球面に衝突させ、跳ね返ったボールの速度V2を測定した。反発係数は発射速度V1、反発速度V2の比(V2/V1)であり、反発係数が大きいほどボールの飛びが良いことを示している。このような方法で、最大反発係数および反発係数が0.380以上の高反発領域を測定した。
中上級者(テニス歴10年以上で現在も週3日以上プレーする条件を満たす)50名が、実施例および比較例のラケットフレーム11にストリングを張架した各テニスラケットで打撃し、フィーリングを5点法(点が多いほど良い評価)で評価した。表1には、採点結果の平均値を示した。
21、21a、21b 繊維強化樹脂プリプレグシート
22、22’ 炭素繊維
22a 繊維本体
22b サイジング剤
23 DLC膜
24 被膜繊維
A 硬質層
Claims (2)
- 繊維強化樹脂のテニスラケットフレームであって、
ダイヤモンド状カーボン(DLC)膜からなる硬質層を備えた炭素繊維をマトリクス樹脂で含浸したプリプレグシートと、
前記硬質層を備えていない炭素繊維をマトリクス樹脂で含浸したプリプレグシートと、 の積層体からなり、
前記硬質層を備えたプリプレグシートは、前記炭素繊維がクロスに編組された後に該クロスの表面が前記硬質層で被覆されていることを特徴とするテニスラケットフレーム。 - 前記硬質層の厚さは1〜0.1μmとし、該硬質層が被覆される前記炭素繊維の表面はサイジング処理がなされている請求項1に記載のテニスラケットフレーム。
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