JP4677862B2 - 炭素繊維の製造方法およびその装置 - Google Patents
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Description
すなわち、ポリアクリロニトリル系前駆体繊維を、空気中200〜300℃で熱処理する耐炎化工程、不活性雰囲気中最高温度600〜800℃で熱処理する予備炭化工程、さらに不活性雰囲気中最高温度1000〜3000℃で熱処理する炭化工程を順次経て炭素繊維に転換する炭素繊維の製造方法であって、前記耐炎化工程の途中または耐炎化工程以降予備炭化工程に至るまでの間において、常圧過熱水蒸気を含む雰囲気中で繊維を処理することを特徴とする炭素繊維の製造方法である。かかる常圧過熱水蒸気を含む雰囲気中の処理温度は200℃〜500℃であることが好ましく、またその際の延伸比が1.0〜3.0であることが好ましい。
また、本発明においては、常圧過熱水蒸気を含む雰囲気中での処理は、耐炎化工程と予備炭化工程との間で行うことが好ましい。さらに、本発明において、常圧過熱水蒸気による処理は、繊維を通過させるための熱処理室と、繊維を加熱するために熱処理室内に設けられた常圧過熱水蒸気発生ノズルとを有する熱処理炉により行われることが好ましい。
本発明者らは、アクリル繊維から炭素繊維にいたる工程の途中でポリアクリロニトリル系繊維、その耐炎化途中糸、耐炎化繊維に常圧過熱水蒸気を含んだ雰囲気で熱処理することにより、炭化収率を向上させながら、高延伸で焼成することができ、炭素結晶の配向度が十分高く、かつ結晶サイズが十分微細な圧縮強度の高い炭素繊維を製造できることを見出した。特に、200℃を越える過熱水蒸気を用いて処理する場合には、環化反応と可塑化による延伸を両立でき、その結果、高い結晶配向性と高炭化収率が両立できるのである。常圧過熱水蒸気を含んだ雰囲気で熱処理することにより、かかる効果が生じるメカニズムは定かではないが、常圧過熱蒸気中の水分子が耐炎化途中糸や耐炎化繊維中のポリマーの分子間に浸透し、分子間の拘束力を減少させ延伸しやすくなるものと考えられ、さらに、その雰囲気が例えば200℃以上という高温であるために、固体である耐炎化途中糸や耐炎化繊維を構成する分子の分子運動が活発になり、未閉環部分の環化反応が促進されるためと考えられる。
予備炭化処理された繊維は、引き続いて不活性雰囲気下最高温度1000〜3000℃で炭化処理される。ここで不活性雰囲気とは予備炭化処理と同様、窒素、アルゴン、ネオンなどの雰囲気を示すが、経済的観点から窒素が好ましい。炭化処理の最高温度が低すぎると、炭素構造の発達が不十分であるため、引張強度等、十分な物性が発現しない一方で、高すぎると炭化処理設備に用いる発熱体の寿命が極端に低くなるため、安定して連続生産できない問題がある。本発明の目的である高い引張強度、圧縮強度を両立させる面からいえば、炭化処理の最高温度は1200〜1800℃が好ましく、1300〜1600℃がより好ましい。
<耐炎化繊維比重>
JIS R7601(1986)記載の方法に従って求める。試薬としてエタノールを精製せずに用い、1.0〜1.5gの繊維を採取し、120℃で2時間絶乾する。絶乾質量A(g)を測定した後、比重既知(比重ρ)のエタノールに含浸し、エタノール中の繊維質量B(g)を測定し、次式、繊維比重=(A×ρ)/(A−B)により繊維比重を求める。なお、本実施例では、エタノールとして、和光純薬社製特級を用いた。
<炭素網面(002)面の結晶配向度π002>
X線回折法にて下記条件にて測定する002回折線より求めた。
被測定炭素繊維から、長さ4cmの試験片を切り出し、金型とコロジオン・アルコール溶液を用いて固め、角柱形状とし測定試料とした。
X線源:CuKα(Niフィルター使用)
出力 :40kV、20mA
C.結晶配向度(π002)の測定
上述した透過法を用い結晶ピークを円周方向にスキャンして得られる強度分布の半値幅から次式を用いて計算して求めた。
但し、
H:見かけの半値幅(deg)
なお、本実施例ではX線回折装置として(株)理学電機社製、4036A型(管球)を使用して、透過法により測定した。
<炭素繊維の引張強度及び引張弾性率>
JIS R7601(1986)「樹脂含浸ストランド試験法」に従って求める。ここで、測定する炭素繊維の樹脂含浸ストランドは、ユニオンカーバイド(株)製、”BAKELITE(登録商標)”ERL4221(100重量部)/3フッ化ホウ素モノエチルアミン(3重量部)/アセトン(4重量部)を、炭素繊維に含浸させ、130℃、30分で硬化させて作製した。また、ストランドの測定本数は6本とし、各測定結果の平均値を、その炭素繊維の引張強度、引張弾性率とした。
<プリプレグの作製およびコンポジット圧縮強度の測定>
次に示す原料樹脂を混合し、30分攪拌して樹脂組成物を得た。
ビスフェノールAジグリシジルエーテル樹脂
(エピコート(登録商標)1001、ジャパン エポキシ レジン(株)製)
30重量%
ビスフェノールAジグリシジルエーテル樹脂
(エピコ−ト(登録商標)828、ジャパン エポキシ レジン(株)製)
30重量%
フェノールノボラックポリグリシジルエーテル樹脂
(エピクロン(登録商標)−N740、大日本インキ化学工業(株)製)
27重量%
ポリビニルホルマール樹脂
(ビニレック(登録商標)K、チッソ(株)製、登録商標)
5重量%
ジシアンジアミド
(DICY7、ジャパン エポキシ レジン(株)製) 4重量%
3−(3,4−ジクロロフェニル)−1,1−ジメチルウレア
(DCMU−99、保土ヶ谷化学(株)製、硬化剤) 4重量%
次に、前記樹脂組成物をシリコーンを塗布した離型紙にコーティングして得られた樹脂フィルムを、円周約2.7mである60〜70℃に温調した鋼製ドラムに巻き付けた。
<炭化収率> 耐炎化処理に至る前の乾燥処理したポリアクリロニトリル系前駆体繊維の1m当たりの重量Ag/mを測定する。一方、サイジング剤を付与していない炭素繊維1m当たりの重量B(g/m)を測定する。焼成工程(耐炎化工程から炭化工程までの総称)における最後の搬送ローラーの糸速度を焼成工程の最初の搬送ローラーの速度で除することにより焼成工程トータルの延伸比Cを求める。炭化収率は下記式により求める。
炭化収率(%)=A×100/(B×C)
[実施例1]
アクリロニトリル99モル%とイタコン酸1モル%からなる共重合体をジメチルスルホキシドを溶媒とする溶液重合法により重合し、濃度22重量%、極限粘度1.5の紡糸原液を得た。得られた紡糸原液を40℃として、単孔の直径0.15mm、孔数4000の紡糸口金を用いて一旦空気中に吐出し、約4mmの距離の空間を通過させた後、3℃にコントロールした35重量%ジメチルスルホキシド水溶液からなる凝固浴に導入する乾湿式紡糸により凝固させた。得られた凝固糸を水洗したのち延伸し、さらにシリコーン油剤浴中を通過させ、得られた乾燥糸を、0.5MPa−Gの加圧スチーム中で延伸することにより、製糸全延伸倍率を14倍とし、単繊維繊度1.0dtex、単繊維本数24000本のポリアクリロニトリル系前駆体繊維を得た。得られた前駆体繊維を、250℃の空気中で延伸比1.00で延伸しながら耐炎化処理時間70分で耐炎化し、比重1.38の耐炎化繊維を得た後、この耐炎化繊維を有効幅1m、高さ0.5m、有効長さ5mの常圧過熱水蒸気を噴射する炉に導入した。この炉内の上面には長さ方向にピッチ200mm、幅方向に100mmのピッチで孔径5mmの吹き出しノズルが150個装着されており、該ノズルより所定温度の常圧過熱水蒸気を進行する耐炎化繊維に対し垂直方向に噴射した。常圧過熱水蒸気の吹き出しノズル直下の温度を300℃とし、滞留時間が5分間になるように糸速を調整し処理を行い、処理前にくらべ1.5倍に延伸した。さらに、この常圧過熱水蒸気雰囲気で処理された耐炎化繊維を、最高温度700℃の不活性雰囲気中、延伸比1.0で延伸しながら予備炭化した。この予備炭化糸を最高温度1500℃で張力5kgで炭化することにより炭化糸を得た。引き続いて濃度0.1モル/lの硫酸水溶液を電解液として電解表面処理し、水洗、150℃で乾燥処理したのち、サイジング剤を付与し、毛羽の少ない良好な品位の炭素繊維を得た。
得られた炭素繊維は、炭素網面の結晶配向度π002が88%、ストランド引張強度が7.3GPa、引張弾性率が390GPa、コンポジット圧縮強度が1.8GPa、炭化収率が55%であった。
[比較例1]
実施例1と同様にして得られた耐炎化繊維を、常圧過熱水蒸気雰囲気で処理せずに、最高温度700℃の不活性雰囲気中200〜400℃での滞留時間を2分、400〜500℃における昇温速度を150℃/分になるように調整し、延伸比1.5で延伸しながら予備炭化しようとしたが、糸切れが多発したため、延伸比1.1で予備炭化せざるを得なかった。この予備炭化糸を最高温度1500℃で張力5kgで炭化することにより炭化糸を得た。引き続いて濃度0.1モル/lの硫酸水溶液を電解液として電解表面処理し、水洗、150℃で乾燥処理したのち、サイジング剤を付与し、炭素繊維を得た。
[実施例2]
常圧過熱水蒸気を噴射する炉における温度を、600℃に変更した以外は、実施例1と同様にして炭素繊維を得た。得られた炭素繊維は、結晶配向度が84%引張強度が4.5GPa、引張弾性率が370GPa、コンポジット圧縮強度が1.5GPa、炭化収率が52%であった。
[実施例3]
常圧過熱水蒸気の吹き出しノズル直下の温度を300℃から100℃に変更した以外は、実施例1と同様にして炭素繊維を得ようとしたが、常圧過熱水蒸気を噴射する炉において少し毛羽が発生したため、そこでの延伸比も1.1と変更した以外は、実施例1と同様にして炭素繊維を得た。得られた炭素繊維は、結晶配向度が86%、引張強度が6.1Pa、引張弾性率が330GPa、コンポジット圧縮強度が1.5GPa、炭化収率が50%であった。
[実施例4]
常圧過熱水蒸気を噴射する炉における延伸比を1.5倍から4.0倍に変更した以外は、実施例1と同様にして炭素繊維を得た。得られた炭素繊維は、結晶配向度が90%、引張強度が6.5Pa、引張弾性率が430GPa、コンポジット圧縮強度が1.7GPa、炭化収率が54%であった。また、得られた炭素繊維は毛羽がやや多く品位は低下していた。
[実施例5]
耐炎化処理における耐炎化処理時間を70分から10分に変更し、常圧過熱水蒸気を噴射する炉における滞留時間を5分から20分に変更した以外は、実施例1と同様にして炭素繊維を得た。常圧過熱水蒸気を噴射する炉に導入する前の耐炎化繊維の比重は1.19であった。得られた炭素繊維は、結晶配向度が89%、引張強度が6.6Pa、引張弾性率が380GPa、コンポジット圧縮強度が1.7GPa、炭化収率が50%であった。また、得られた炭素繊維は毛羽がやや多く品位は低下していた。
Claims (4)
- ポリアクリロニトリル系前駆体繊維を、空気中200〜300℃で熱処理する耐炎化工程、不活性雰囲気中最高温度600〜800℃で熱処理する予備炭化工程、さらに不活性雰囲気中最高温度1000〜3000℃で熱処理する炭化工程を順次経て炭素繊維に転換する炭素繊維の製造方法であって、前記耐炎化工程の途中または耐炎化工程以降予備炭化工程に至るまでの間において、常圧過熱水蒸気を含む雰囲気中で繊維を処理することを特徴とする炭素繊維の製造方法。
- 常圧過熱水蒸気を含む雰囲気は、その温度が200℃〜500℃である請求項1に記載の炭素繊維の製造方法。
- 常圧過熱水蒸気を含む雰囲気中で処理する際に、繊維を延伸比1.0〜3.0に延伸する請求項2に記載の炭素繊維の製造方法。
- 常圧過熱水蒸気を含む雰囲気中での処理を、耐炎化工程と予備炭化工程との間で行う請求項3に記載の炭素繊維の製造方法。
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