JP4664636B2 - モノパイル式基礎の構築方法 - Google Patents

Description

この発明は、沿岸域の埋め立て地などの地盤又は海底地盤に風力発電施設などの支持手段であるモノパイル式基礎を構築する方法の技術分野に属する。

二酸化炭素の排出量を低減するべく、火力発電等の代替手段として自然エネルギーを利用する風力発電が、米国、欧州などを中心として大規模に実施されている。

我が国でも風力発電は実施されているが、内陸地において風力発電で要求される断続的に一定以上の安定した風力を得ようとすると、起伏が激しい地域に限定され、当該地域では、風が巻き込むなどの影響で、一方向からの風を得ることはできず、良好な風力発電が難しい。また、広い敷地を確保することができず大規模に実施できないなどの地理的事情がある。それに比べて、沿岸域の埋め立て地や海上では断続的に一定以上の安定した風力を一方向から得やすく、しかも大規模に実施できる利点を有するので、風力発電施設を沿岸域の埋め立て地や海上へ構築できるように、従来からケーソン式や組杭式などの基礎構造が種々開発されている。なかでも地盤の沈下や波力による影響を受け難く、その他の基礎構造に比べて安価に構築できるモノパイル式（単杭式）基礎が注目されている。

前記モノパイル式基礎は、風力発電施設などを支持するモノパイルの下端部を、海底地盤の支持層まで根入れした構造である。通例、前記モノパイルは大口径（一例として、４０００mm程度）の鋼管杭から成り、このモノパイルを打設用の大型専用船を用いて現地に根入れする。なお、特許文献１には、モノパイルをプレキャストコンクリート杭で構成した技術が開示されている。
特開２００１−２０７９４８号公報

モノパイル式基礎は、支持層までの深さが浅い遠浅の欧州沿岸を中心として、根入れ長さが短くて済むため、多数実施され主流となりつつある。しかし、我が国沿岸の海底地盤は、支持層までの深さが深く、同支持層上に軟弱層が厚く堆積している。軟弱層は支持力を発揮しないので、支持層の深くまでモノパイルを根入れする必要があり、結果としてモノパイルの根入れ長さが長くなって根入れ作業が大変である。また、大口径のモノパイルは高価なので、長くなる分コストが嵩む問題点がある。

上記のような大口径のモノパイルを根入れ（打設）するには大きな反力が必要で、海上では大型専用船に反力を得て根入れできるが、陸上では大きな反力を得る手段が無く、大口径のモノパイルを根入れできないのが実情である。一方、海上では大型専用船を用いて根入れすることはできるが、大掛かりになり、コストが嵩むなどの問題点を有する。

本発明の目的は、モノパイルが根入れされる部位周辺の軟弱層を一定範囲まで地盤改良することで、モノパイルを支持層の深くまで根入れしなくても風力発電施設などを堅固に支持でき、それ故に、根入れ長さが短くて済み、根入れ作業が容易でコストの削減を図れる、モノパイル式基礎の構築方法を提供することである。

本発明の次の目的は、陸上、海上を問わずに簡易な重機で、容易にモノパイルを根入れできる、モノパイル式基礎の構築方法を提供することである。

上記従来技術の課題を解決するための手段として、請求項１に記載した発明に係るモノパイル式基礎の構築方法は、
風力発電施設１などを支持するモノパイル式基礎２を、沿岸域の埋め立て地又は海底地盤３に構築する方法であって、
（Ａ）前記支持層４上に軟弱層５が堆積して成る地盤３の前記軟弱層５のうち、モノパイル６が根入れされる部位を未改良地盤７として残し、その周辺の軟弱層５を、水平方向の範囲は、予め設定した改良地盤８の滑動抵抗力、抵抗モーメント、支持力、端し圧が下記（Ｉ）〜（IV）を満たすように地盤改良すること、
（Ｉ）改良地盤８の滑動抵抗力は、下記の［数１］によって求める、
［数１］ Ｈ＜Ｒ／Ｆｓ
但し、Ｆｓは安全率、Ｈは改良地盤に作用する水平力、Ｒは改良地盤の滑動抵抗力、
（II）改良地盤８の抵抗モーメントは、下記の［数２］によって求める、
［数２］ Ｍ＜ＭＲ／Ｆｓ
但し、Ｆｓは安全率、Ｍは改良地盤に作用する転倒モーメント、ＭＲは改良地盤の抵 抗モーメント、
（III）改良地盤８の支持力は、以下の［数３］によって求める、
［数３］ ｔ＜ｑ／Ｆｓ
但し、Ｆｓは安全率、ｔは支持層の地盤反力、ｑは改良地盤の支持力、
（IV）改良地盤８の端し圧は、以下の［数４］によって求める、
［数４］ ｔ＜ｑｕ／Ｆｓ
但し、Ｆｓは安全率、ｔは改良地盤の端し圧、ｑｕは改良地盤の設計基準強度、
（Ｂ）地盤３の深さ方向には前記軟弱層５の深さ全域の範囲を地盤改良すること、
（Ｃ）その後、前記地盤改良した部分に残した未改良軟弱層７の部位を掘削し、その掘削部分へモノパイル６を根入れしてモノパイル６を構築すること、をそれぞれ特徴とする。

請求項２記載の発明は、請求項１に記載したモノパイル式基礎の構築方法において、
地盤改良部分に残した未改良軟弱層７の部位を掘削し、同掘削部分へモノパイルとして鋼管杭９を根入れし、同鋼管杭９と改良地盤８との隙間へコンクリートを充填して一体化しモノパイル６を構築することを特徴とする。

請求項３記載の発明は、請求項１に記載したモノパイル式基礎の構築方法において、
地盤改良部分８に残した未改良軟弱層７の部位を掘削し、同掘削部分へモノパイルとしてプレキャストコンクリート杭１２の輪切り状分割片１２ａを鉄筋１３へ通して積み重ね、前記鉄筋１３を利用してプレストレスを導入したプレキャストコンクリート杭１２を形成して、同プレキャストコンクリート杭１２と改良地盤との隙間にコンクリートを充填して一体化しモノパイル６を構築することを特徴とする。

請求項４記載の発明は、請求項１に記載したモノパイル式基礎の構築方法において、
地盤改良部分８に残した未改良軟弱層７の部位を掘削し、同掘削部分へ鉄筋篭１５を配置しコンクリート１６を打設し、場所打ち杭１４を形成すると共に改良地盤８と一体化してモノパイル６を構築することを特徴とする。

請求項５記載の発明は、請求項１〜３のいずれか一に記載したモノパイル式基礎の構築方法において、
モノパイル６の中空内部に掘削土を埋め戻し、又はコンクリートを充填する工程を含むことを特徴とする。

請求項６記載の発明は、請求項２に記載したモノパイル式基礎の構築方法において、
モノパイルとして根入れする鋼管杭９の直径、肉厚は、予め設定された応力度、支持力、根入れ長さが下記（Ｖ）〜（VII）の条件を満たすように施工すること、
（Ｖ）モノパイルの応力度は、以下の［数５］によって求める、
［数５］ σ＝Ｐ／Ａ＋Ｍｐ／Ｚ＜σａ
但し、Ｐはモノパイルに作用する鉛直力、Ａはモノパイルの断面積、Ｍｐはモノパ イルに作用する最大モーメント、Ｚはモノパイルの断面係数、σａは許容応力度、
（VI）モノパイルの支持力は、以下の［数６］によって求める、
［数６］ Ｐ＜Ｒｕ／Ｆｓ
但し、Ｆｓは安全率、Ｐはモノパイルに作用する鉛直力、Ｒｕはモノパイルの支持 力、
（VII）モノパイルの根入れ長さは、以下の［数７］によって求める、
［数７］ Ｌ＞３／β
但し、Ｌはモノパイルの根入れ長さ、βは仮想固定点、
を特徴とする。

本発明に係るモノパイル式基礎の構築方法において、モノパイルが根入れされる部位周辺に形成した改良地盤は弾性係数が大きいので、モノパイルの根入れ長さを短くでき、モノパイルを支持層の深くまで根入れしなくても風力発電施設などを堅固に支持できる。そのため、モノパイルの根入れ長さが短くて済み、根入れ作業が容易で、工期の短縮を図ることもできる。しかも、根入れ長さが短くて済む分、モノパイルの全長を短くできるので、コストの削減を図れる。

また、モノパイルを根入れする際に、大きな反力を確保する必要が無く、改良地盤の略中央部に形成した未改良地盤の部位を掘削し、その掘削部分にモノパイルを構築するので、モノパイルの根入れ作業は簡易な重機を用いて陸上、海上を問わず容易にできる。

沿岸域の埋め立て地などの地盤又は海底地盤の支持層上に軟弱層が堆積している場合に、モノパイルが根入れされる部位を未改良地盤として残し、その周辺の軟弱層を、水平方向に一定の範囲まで、深さ方向には前記軟弱層の高さ全域の範囲で地盤改良する。その後、前記未改良地盤の部位を掘削し、その掘削部分にモノパイルを構築する。

請求項１、３及び請求項６に記載した発明に係るモノパイル式基礎の構築方法（以下、単に構築方法と云う場合がある。）の実施例を、図１〜図５に基づいて説明する。
本実施例の構築方法は、風力発電施設１の支持手段であるモノパイル式基礎２を、沿岸域の埋め立て地の地盤（以下、単に地盤と云う場合がある。）３へ構築する場合で、特に、前記地盤３の支持層４上に軟弱層５が厚く堆積している場合に好適に実施される。

先ず、図２に示すように、モノパイルが根入れされる部位、すなわちモノパイルの外径と略等しい長さを一辺とする矩形領域（但し、広さや形状は限定されない。）を未改良地盤７として残し、その周辺の軟弱層５を、水平方向には以下に説明する計算式で求められる一定の範囲まで、深さ方向には前記軟弱層５の深さ全域の範囲を必要最小限度に地盤改良し改良地盤８を形成する。

その後、図３及び図４に示すように、改良地盤８を土留め壁に利用し周辺から土砂や地下水の浸入を防ぎながら、前記未改良地盤７を掘削し、その掘削部分にモノパイル６を構築する。
具体的には、前記掘削部分に十分な支持力が発現する深さまで鋼管杭９を根入れ（挿入）する。そして、前記鋼管杭９の外周と改良地盤８の内周との隙間にコンクリート１０を充填して両者を一体化しモノパイル６に形成する（以上、請求項１、２の発明）。改良地盤８は弾性係数が大きいので、モノパイル６の根入れ長さを短くでき、モノパイル６を支持層４の深くまで根入れしなくても風力発電施設１を堅固に支持できる。そのため、モノパイル６の根入れ長さが短くて済み、根入れ作業が容易で、工期の短縮を図ることもできる。しかも、根入れ長さが短くて済む分、モノパイル６の全長を短くできるので、コストの削減を図れる。

また、モノパイル６に形成する鋼管杭９を根入れする際に、大きな反力を確保する必要が無く、未改良地盤７を掘削し、その掘削部分にモノパイル６を構築するので、モノパイル６の根入れ作業は簡易な重機を用いて容易にできる。

ちなみに、モノパイル６となる上記鋼管杭９の内部に掘削土１１を埋め戻すか、又はコンクリートを充填すると、モノパイル６を一層堅固にして安定させることができ好都合である。

上記した改良地盤８の水平方向の必要最小限度の範囲は、次のように設定する。
具体的には、改良地盤８の水平方向範囲は、予め設定した改良地盤８の滑動抵抗力Ｒ、抵抗モーメントＭＲ、支持力ｑ、端し圧ｔを満たすように設定する（図５を参照、但し、図５は陸上及び海上の双方の場合を想定している。）。
なお、以下に示す［数１］〜［数４］に用いられている記号の説明に関しては重複した記載を省略している。

（Ｉ）改良地盤８の滑動抵抗力Ｒは、以下の［数１］によって求める。
［数１］ Ｈ＜Ｒ／Ｆｓ
但し、Ｆｓは安全率、Ｈは改良地盤８に作用する水平力を表す。
ここで、改良地盤８の滑動抵抗力Ｒは、Ｒ＝（Ｗupper＋Ｗpile＋Ｗdm）×tanφ＋Ｐｐで定義される。
また、改良地盤８に作用する水平力Ｈは、暴風時がＨ＝Ｆwind＋Ｆwave＋Ｐａ、地震時がＨ＝Ｅupper＋Ｅpile＋Ｐａで定義され、算出した両値を満たすように設定する。
安全率Ｆｓは、一例として暴風時を１．２、地震時を１．０に設定し、両値を満たすように設定する。
因みに、Ｗupperは風力発電施設１の自重、Ｗpileはモノパイル６の自重、Ｗdmは改良地盤８の自重、φは内部摩擦角、Ｆwindは風荷重、Ｆwaveは波荷重（本実施例は陸上であるため考慮しない。）、Ｐａは主働土圧、Ｅupperは風力発電施設１に作用する地震荷重、Ｅpileはモノパイル６に作用する地震荷重を表す。

（II）改良地盤８の抵抗モーメントＭＲは、以下の［数２］によって求める。
［数２］ Ｍ＜ＭＲ／Ｆｓ
ただし、Ｍは改良地盤８に作用する転倒モーメントを表す。
ここで、改良地盤８の抵抗モーメントＭＲは、ＭＲ＝（Ｗupper＋Ｗpile＋Ｗdm）×ｒ＋Ｐａ×ｙ７で定義される。また、改良地盤８の転倒モーメントＭは、暴風時がＭ＝Ｆwind×ｙ１＋Ｆwave×ｙ２＋Ｐａ×ｙ３、地震時がＭ＝Ｅupper×ｙ４＋Ｅpile×ｙ５＋Ｅdm×ｙ６＋Ｐａ×ｙ３で定義され、算出した両値を満たすように求める。
安全率Ｆｓは、一例として暴風時を１．２、地震時を１．１に設定し、両値を満たすように求める。
因みに、Ｅdmは改良地盤８に作用する地震荷重、ｙ１は地盤３の軟弱層５底面から風荷重Ｆwindの作用点までの高さ、ｙ２は地盤３の軟弱層５底面から波荷重Ｆwaveの作用点までの高さ（本実施例では陸上であるため考慮しない。）、ｙ３は地盤３の軟弱層５底面から主働土圧Ｐａの作用点までの高さ、ｙ４は地盤３の軟弱層５底面から風力発電施設１に作用する地震荷重Ｅupperの作用点までの高さ、ｙ５は地盤３の軟弱層５底面からモノパイル６に作用する地震荷重Ｅpileの作用点までの高さ、ｙ６は地盤３の軟弱層５底面から改良地盤８に作用する地震荷重Ｅdmの作用点までの高さを表す。

（III）改良地盤８の支持力ｑは、以下の［数３」によって求める。
［数３］ ｔ＜ｑ／Ｆｓ
但し、ｔは支持層４の地盤反力を表す。
安全率Ｆｓは、一例として暴風時を２．５、地震時を１．５に設定し、両値を満たすように求める。

（IV）改良地盤８の端し圧ｔは、以下の［数４］によって求める。
［数４］ ｔ＜ｑｕ／Ｆｓ
ただし、ｑｕは改良地盤８の設計基準強度を表す。
安全率Ｆｓは、一例として暴風時を３．０、地震時を２．０に設定し、両値を満たすように求める。

上記モノパイル６となる鋼管杭９は、風力発電施設１の荷重、風等の外力に十分耐え得る直径、肉厚とされている。同モノパイル６の直径、肉厚は、予め設定した応力度、支持力、根入れ長さを満たすように設定する。
なお、以下に示す［数５］〜［数７］に用いられる記号の説明は、上記［数１］〜［数４］と共通するので、重複した記載を省略している。

（Ｖ）モノパイル６の応力度σは、以下の［数５］によって求める。
［数５］ σ＝Ｐ／Ａ＋Ｍｐ／Ｚ＜σａ
ただし、Ｐはモノパイル６に作用する鉛直力、Ａはモノパイル６の断面積、Ｍｐはモノパイル６に作用する最大モーメント、Ｚはモノパイル６の断面係数、σａは許容応力度を表す。
ここで、モノパイル６に作用する鉛直力Ｐは、Ｐ＝Ｗupper＋Ｗpileで定義される。 また、許容応力度σａは、一例として暴風時を１９０Ｎ／mm^２、地震時を２８５Ｎ／mm^２に設定し、両値を満たすように求める。

（VI）モノパイル６の支持力Ｒｕは、以下の［数６］によって求める。
［数６］ Ｐ＜Ｒｕ／Ｆｓ
ここで、モノパイル６の支持力Ｒｕは、Ｒｕ＝ｃ×Ａｓｃ＋２Ｎ×Ａｓｓで定義される。
ｃは軟弱層５の粘着力（ｃ＝ｑｕ／２で定義される。）、Ａｓｃはモノパイル６の改良地盤８内の全表面積、Ａｓｓはモノパイル６の支持層４内の全表面積を表す。

（VII）モノパイル６の根入れ長さＬは、以下の［数７］によって求める。
［数７］ Ｌ＞３／β
但し、βは仮想固定点（β＝｛Ｅｓ／（４ＥＩ）｝^１／４で定義される。）、Ｅｓは改良地盤８の弾性係数、Ｅはモノパイル６の弾性係数、Ｉはモノパイル６の断面二次モーメントを表す。

以上の［数１］〜［数７］に基づいて改良地盤８の範囲、及びモノパイル６の直径、肉厚を設定することで、大掛かりな実験などをすることなく、簡易に且つ迅速に適切な改良地盤８の範囲、モノパイル６の直径、肉厚を設定することができる。

なお、地盤改良の方法は特に限定せず、セメント又はセメント系固化材を攪拌混合する通例の深層混合処理工法、又は同深層混合処理工法に石炭灰を安定剤として添加する深層混合処理工法（所謂ＦＧＣ（フライアッシュ・ジプサム・セメント）−ＤＭ工法）を用いて実施することができる。ＦＧＣ−ＤＭ工法は、安定剤として石炭灰と必要に応じて石膏をセメント又はセメント系固化材に添加するので、通例の深層混合処理工法ではスラリー量が少なく均一な攪拌混合が困難な低強度域の地盤改良が可能である。

本実施例のモノパイル６は、図６に示すようにプレキャストコンクリート杭１２で形成している。
具体的には、前記プレキャストコンクリート杭１２は、所定の高さで輪切りにされた複数個（本実施例では３個）の分割片１２ａ‥で構成しており、プレストレスを導入するための鉄筋１３を通す穴（図示を省略）を有する。この分割片１２ａ‥を上記未改良地盤７を掘削した掘削穴部分に積み重ねると共に、同心配置とし前記掘削穴に用意した鉄筋１３へ通し、同鉄筋１３を利用してプレストレスを導入し、プレキャストコンクリート杭１２を形成する。そして、前記プレキャストコンクリート杭１２と改良地盤８との隙間にコンクリート１０を充填し一体化してモノパイル６を形成する。

ちなみに、上記実施例１と同様に、モノパイル６の中空内部に掘削土１１を埋め戻すか、又はコンクリートを充填すると、モノパイル６を一層堅固に安定させることができ好都合である。

本実施例のモノパイル６は、図７に示すように、場所打ち杭１４として形成している。
具体的には、上記未改良地盤７を掘削した掘削穴部分に、予め組み上げた鉄筋籠１５を配置（挿入）してコンクリート１６を打設し、場所打ち杭１４を形成すると共に改良地盤８と一体化している。

上記実施例１〜３の構築方法は沿岸域の埋め立て地の地盤３で実施したが、図示は省略するが海上でも略同様に実施できる。
即ち、海底地盤の支持層上に軟弱層が厚く堆積している場合に、モノパイルが根入れされる部位を未改良地盤として残し、その周辺の軟弱層を、水平方向に一定の範囲まで、深さ方向には前記軟弱層の高さ全域の範囲で地盤改良する。その後、前記未改良地盤の部位を掘削し、その掘削部分にモノパイルを構築する（請求項１記載の発明）。沿岸域の埋め立て地の地盤３、つまり陸上の場合と同様に、モノパイルを根入れする際に、大きな反力を確保する必要が無く、未改良地盤の部位を掘削し、その掘削部分にモノパイルを構築するので、モノパイルの根入れ作業は簡易な重機を用いて容易にできる。

上記実施例１〜４の構築方法は風力発電施設１の支持手段としてモノパイル基礎２を構築したが、煙突などの支持手段として構築しても良い。

図１等に示したモノパイル６は改良地盤８の範囲内の深さまで根入れしているが、この限りでない。すなわち、必要に応じて支持層４に到達する深さまで根入れしても良く、その場合は、未改良地盤７の直下に位置する支持層４まで掘削し、その掘削部分にモノパイル６を構築する。

なお、以上に本発明の実施例を説明したが、本発明はこうした実施例に何ら限定されるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲において、種々の形態で実施し得る。

本発明のモノパイル式基礎の構築方法によって構築されたモノパイル基礎と同モノパイル基礎に支持された風力発電施設を概念的に示した立面図である。 （Ａ）、（Ｂ）は実施例１のモノパイル式基礎の構築方法の工程図である。 （Ａ）、（Ｂ）は実施例１のモノパイル式基礎の構築方法の工程図である。 （Ａ）、（Ｂ）は実施例１のモノパイル式基礎の構築方法の工程図である。 モノパイル式基礎の力学特性を概念的に示した立面図である。 （Ａ）、（Ｂ）は、実施例２のモノパイル式基礎の構築方法によって構築されたモノパイル基礎を示した図である。 （Ａ）、（Ｂ）は、実施例３のモノパイル式基礎の構築方法によって構築されたモノパイル基礎を示した図である。

符号の説明

１ 風力発電施設
２ モノパイル式基礎
３ 沿岸域の埋め立て地の地盤
４ 支持層
５ 軟弱層
６ モノパイル
７ 未改良地盤
８ 改良地盤
９ 鋼管杭
１０ コンクリート
１１ 掘削土
１２ プレキャストコンクリート杭
１２ａ 分割片
１４ 場所打ち杭
１５ 鉄筋籠
１６ コンクリート

Claims (6)

1. 風力発電施設などを支持するモノパイル式基礎を、沿岸域の埋め立て地又は海底地盤に構築する方法であって、
   （Ａ）前記支持層上に軟弱層が堆積して成る地盤の前記軟弱層に、モノパイルが根入れされる部位を未改良地盤として残し、その周辺の軟弱層を、水平方向の範囲は、予め設定した改良地盤の滑動抵抗力、抵抗モーメント、支持力、端し圧が下記（Ｉ）〜（IV）を満たすように地盤改良すること、
   （Ｉ）改良地盤の滑動抵抗力は、下記の［数１］によって求める、
   ［数１］ Ｈ＜Ｒ／Ｆｓ
   但し、Ｆｓは安全率、Ｈは改良地盤に作用する水平力、Ｒは改良地盤の滑動抵抗力、
   （II）改良地盤の抵抗モーメントは、下記の［数２］によって求める、
   ［数２］ Ｍ＜ＭＲ／Ｆｓ
   但し、Ｆｓは安全率、Ｍは改良地盤に作用する転倒モーメント、ＭＲは改良地盤の抵 抗モーメント、
   （III）改良地盤の支持力は、以下の［数３］によって求める、
   ［数３］ ｔ＜ｑ／Ｆｓ
   但し、Ｆｓは安全率、ｔは支持層の地盤反力、ｑは改良地盤の支持力、
   （IV）改良地盤の端し圧は、以下の［数４］によって求める、
   ［数４］ ｔ＜ｑｕ／Ｆｓ
   但し、Ｆｓは安全率、ｔは改良地盤の端し圧、ｑｕは改良地盤の設計基準強度、
   （Ｂ）地盤の深さ方向には前記軟弱層の深さ全域の範囲を地盤改良すること、
   （Ｃ）その後、前記地盤改良した部分に残した未改良軟弱層の部位を掘削し、その掘削部分へモノパイルを根入れして構築することを特徴とする、モノパイル式基礎の構築方法。
2. 地盤改良部分に残した未改良軟弱層の部位を掘削して、同掘削部分へモノパイルとして鋼管杭を根入れし、同鋼管杭と改良地盤との隙間へコンクリートを充填して一体化しモノパイルを構築することを特徴とする、請求項１記載したモノパイル式基礎の構築方法。
3. 地盤改良部分に残した未改良軟弱層の部位を掘削して、同掘削部分へモノパイルとしてプレキャストコンクリート杭の輪切り状分割片を鉄筋へ通して積み重ね、前記鉄筋を利用してプレストレスを導入したプレキャストコンクリート杭をモノパイルに形成し、同プレキャストコンクリート杭と改良地盤との隙間にコンクリートを充填して一体化しモノパイルを構築することを特徴とする、請求項１に記載したモノパイル式基礎の構築方法。
4. 地盤改良部分に残した未改良軟弱層の部位を掘削して、同掘削部分へ鉄筋を配置しコンクリートを打設して場所打ち杭を形成すると共に改良地盤と一体化してモノパイルを構築することを特徴とする、請求項１に記載したモノパイル式基礎の構築方法。
5. モノパイルの中空内部へ掘削土を埋め戻し、又はコンクリートを充填する工程を含むことを特徴とする、請求項１〜３のいずれか一に記載したモノパイル式基礎の構築方法。
6. モノパイルとして根入れする鋼管杭の直径、肉厚は、予め設定された応力度、支持力、根入れ長さが下記（Ｖ）〜（VII）の条件を満たすように施工すること、
   （Ｖ）モノパイルの応力度は、以下の［数５］によって求める、
   ［数５］ σ＝Ｐ／Ａ＋Ｍｐ／Ｚ＜σａ
   但し、Ｐはモノパイルに作用する鉛直力、Ａはモノパイルの断面積、Ｍｐはモノパイ ルに作用する最大モーメント、Ｚはモノパイルの断面係数、σａは許容応力度、
   （VI）モノパイルの支持力は、以下の［数６］によって求める、
   ［数６］ Ｐ＜Ｒｕ／Ｆｓ
   但し、Ｆｓは安全率、Ｐはモノパイルに作用する鉛直力、Ｒｕはモノパイルの支持力、
   （VII）モノパイルの根入れ長さは、以下の［数７］によって求める、
   ［数７］ Ｌ＞３／β
   但し、Ｌはモノパイルの根入れ長さ、βは仮想固定点、
   を特徴とする、請求項２に記載したモノパイル式基礎の構築方法。

Images