JP4467442B2

JP4467442B2 - 移動装置

Info

Publication number: JP4467442B2
Application number: JP2005011835A
Authority: JP
Inventors: 佳似太田; 将樹濱本; 圭太原
Original assignee: Sharp Corp
Current assignee: Sharp Corp
Priority date: 2005-01-19
Filing date: 2005-01-19
Publication date: 2010-05-26
Anticipated expiration: 2025-01-19
Also published as: JP2006199108A

Description

本発明は、羽ばたき動作をする羽部を有する移動装置に関するものである。

近年、人間の生活環境や災害地といったあらかじめ整備されておらず多種多様な障害物の存在する環境においてロボットなどの移動装置が活動することが求められている。

そのような従来の移動装置の一つとして、移動のための車輪を備えたロボット（たとえば、特開平５−２８２０４０号公報）が提案されている。また、多関節の脚を備えた移動装置の研究が盛んに行われている。また、安定性を重視した６脚の昆虫模型形ロボット（たとえば、特開平６−９９３６９号公報）の開発も行われている。

さらに、機能性を重視したヒューマノイド型と言われる２足自律歩行ロボット（たとえば、特開平９−２７２０８３号公報）の開発も行なわれている。また、さらに、無限軌道（たとえば、特開平６−３０５４５５号公報）を備えたロボットの開発も行われている。

これらの移動装置は、いずれも地面にその一部を接触させることによって、自らの体重を支えながら、移動を行なう。

一方、ヘリコプターなどのように地上の障害物を避けて空中を移動できる移動装置もある。
特開平５−２８２０４０号公報特開平６−９９３６９号公報特開平９−２７２０８３号公報特開平６−３０５４５５号公報

しかしながら、従来の移動装置には以下のような問題がある。まず、家庭内では、環境が整備された工場やオフィスなどとは異なり、たとえば、人、ペット、椅子、装飾品またはおもちゃなど、その時々によって位置を変える障害物が多く存在している。また、家庭内には、狭い通路、階段、または、部屋と部屋との間の段差なども存在している。

従来の移動装置では、「段差を乗り越える能力」と「隙間を通り抜ける能力」とがトレードオフである。たとえば、車輪を用いる従来の移動装置は、車輪とその接触面との摩擦力によって移動を行なう。この摩擦力は接触面における垂直抗力に比例する。

ところが、車輪の半径をＤとすると、半径Ｄより高い段差の場合には垂直抗力がゼロになってしまう。このため、半径Ｄより高い段差が存在するところでは、車輪と接地面との間の摩擦力が得られない。そのため、移動装置はその段差を乗り越えることができなくなる。

したがって、ある環境において隈なく移動可能な車輪を用いた移動装置を設計する場合には、車輪の半径Ｄはその環境における最大の段差よりも大きいことが要求される。

一方、より高い段差を乗り越えることを目的として車輪の半径Ｄを大きくすると、隙間を通り抜ける能力が低下することになる。たとえば半径Ｄの車輪の直径は２Ｄとなり、この車輪を用いた移動装置の全長は車輪の直径２Ｄよりも大きくなる。このため、たとえば直角に曲がっている隙間を移動装置が通り抜けるためには、隙間の幅が車輪の半径Ｄの数倍以上大きいことが必要とされる。

また、その場で移動装置を方向転換させるためには、最低半径Ｄ以上の領域内に障害物がないことが必要とされる。

このような状況から、従来の車輪を用いた移動装置は、比較的小さい径を有する車輪を採用して比較的段差の低い環境に限って使用するか、または比較的大きな車輪を採用して障害物の少ない環境に限って使用するかのいずれかしかできない。

複数の関節を持つ脚を用いた移動装置では、脚の長さとして段差程度分の長さが必要とされる。そして、安定して歩行するために脚と脚との接地点の間隔としては、この脚の長さ程度の間隔が必要になる。このため、車輪を用いた場合の移動装置と同様に、脚を用いた移動装置においても「段差を乗り越える能力」と「隙間を通り抜ける能力」とのトレードオフを解消することはできなかった。

たとえば、移動装置として特開平９−２７２０８３号公報における２足歩行ロボットの場合、段差ｈの階段を上るためには、脚の最大長が段差ｈより長くなければならない。したがって、ロボットのサイズが段差ｈよりも小さくなるように、脚が折り畳み可能な構造にしようとすると、移動装置がより複雑になってしまう。

また、家庭内における家具等の配置は各家屋ごとに異なっており、さらに、同一の家屋内においても、たとえば食事の際には椅子の位置が変化するように、状況により家具等の位置が変わるものである。これら家具等の多くは床面に配置されている。

このような障害物を避けて移動装置を移動させようとすると、障害物の検出および経路探索をリアルタイムで行なう必要がある。

ところが、このような機能を移動装置にもたせようとすると、移動装置において検出装置や演算装置などが大きな空間を占有するため、移動装置の小型化を図ることが困難になる。その結果、移動装置が狭い隙間を通り抜けることができなくなるという問題があった。

さらに、災害地や一般のフィールドにおいては、比較的整然とした家庭内とは全く異なる環境があり、舗装されていない道路、荒地、草原、川、池、断崖、または、瓦礫の山などが存在する。このような環境の中を自由に進んでいくことは、車輪や脚等を用いた従来の移動装置ではほとんど不可能である。

そして、障害物を避けて空中を移動しようとすると、たとえば飛行機のような移動装置では一定の速度以上でないと失速してしまい、停空飛翔を行うことができなかった。また、ヘリコプターのような移動装置では、回転翼により停空飛翔を行うことができるが、大きな回転トルクのために、優れた機動性（静止状態と通常の飛行のすばやい移行）を発揮することができなかった。

このように、車輪や脚等を備えた従来の移動装置では、家庭内や災害地などにおいて障害物を避けて自由に移動することができなかった。また、ヘリコプターなどの従来の移動装置では、優れた機動性を得ることができなかった。

本発明は、上記問題点を解決するためになされたものであり、家庭内や一般のフィールドのような障害物の多い環境において、そのような障害物に制約されることなく移動することができ、しかも機動性に優れた移動装置を提供することを目的とする。

本発明の移動装置は、流体が存在する空間において羽ばたき動作をする羽部と、羽部に羽ばたき動作をさせる駆動部と、駆動部を制御する羽ばたき制御部と、駆動部および羽ばたき制御部が搭載された胴体部と、胴体部に設けられ、胴体部に対する駆動部の姿勢を変化させることによって、羽部の羽ばたき仰角を変化させる仰角変更機構と、流体の物理量を検出する検出器とを備えている。羽ばたき制御部は、検出器が検出した流体の物理量を用いて流体の速度ベクトルおよび当該移動装置が受ける外力のベクトルを算出し、外力の水平方向成分のベクトルと当該移動装置の推進力のベクトルとを釣り合わせるための制御を行なった後、速度ベクトルに応じて、ホバリングに必要な羽ばたき仰角が実現されるように仰角制御機構を制御し、さらに、駆動部の羽ばたき周波数および羽ばたき角のうち少なくともいずれか一方を変更することによって、ホバリングの状態を維持する制御を実行する。

上記の構成によれば、移動装置は、風圧下においても、効率よくホバリングを行なうことができる。

また、羽部は、駆動部に接続された一方側羽軸部と、一方側羽軸部とは別個に、駆動に接続された他方側羽軸部と、少なくとも一方側羽軸部と他方側羽軸部との間に渡って形成された羽本体部とを含んでいることが望ましい。駆動部は、一方側羽軸部に第１周期運動をさせる一方側駆動部と、一方側駆動部とは別個独立して、他方側羽軸部に第２周期運動をさせる他方側駆動部とを含んでいることが望ましい。羽ばたき制御部は、ホバリングの状態においては、一方側駆動部と他方側駆動部とを別個に制御し、それにより、羽ばたき周波数および羽ばたき角が増加しないように、一方側羽軸部の先端と他方側羽軸部の先端とを結ぶ羽本体部の先端部と仮想の平面とがなす捻り角を変化させることが望ましい。

上記の構成によれば、移動装置の運動状態を維持のための駆動部のトルクを低減することができるため、移動装置の消費電力を低減することが可能になる。

また、羽ばたき制御部は、速度ベクトルが所定値以上の場合に、羽ばたき仰角をホバリング可能な値に固定させ、かつ、羽部の羽ばたき動作を停止させる制御を実行することが望ましい。これによれば、ホバリングのための消費電力を低減することができる。

また、羽ばたき制御部は、少なくとも所定期間、羽部に間欠的に羽ばたき動作を行わせる制御を実行することが望ましい。これによれば、移動装置は後方への位置ズレを補償することができる。

また、本発明の他の局面の移動装置は、流体が存在する空間において羽ばたき動作をする羽部と、羽部に羽ばたき動作をさせる駆動部と、駆動部を制御する羽ばたき制御部と、駆動部および羽ばたき制御部が搭載された胴体部と、胴体部に設けられ、胴体部に対する駆動部の姿勢を変化させることによって、羽部の羽ばたき仰角を変化させる仰角変更機構と、流体の物理量を検出する検出器とを備えている。羽ばたき制御部は、検出器によって検出された流体の物理量を用いて当該移動装置が受ける外力のベクトルを算出する外力算出部と、当該移動装置の推進力のベクトルを算出する推進力算出部と、推進力のベクトルと外力の水平方向成分のベクトルとが釣り合っているか否かを判別する釣り合い判別部と、推進力のベクトルと外力の水平方向成分のベクトルとが釣り合うように、当該羽ばたき装置の姿勢を変更する姿勢変更部と、検出器によって検出された流体の物理量を用いて当該移動装置に対する流体の速度ベクトルを算出する速度ベクトル算出部と、速度ベクトルを用いて当該移動装置がホバリングするために必要な羽ばたき仰角を算出する仰角算出部と、釣り合い判別部が釣り合い状態であると判定した場合に、羽ばたき仰角が実現されるように仰角変更機構を制御する仰角制御部と、速度ベクトルおよび羽ばたき仰角を用いてホバリングするために必要な羽部の羽ばたき周波数および羽ばたき角を算出する周波数／羽ばたき角算出部と、判別部が釣り合い状態であると判定した場合に、羽部がホバリングするために必要な羽ばたき周波数および羽ばたき角で羽ばたき動作をするように駆動部を制御する駆動制御部とを含んでいる。

また、羽部は、駆動部に接続された一方側羽軸部と、一方側羽軸部とは別個に、駆動に接続された他方側羽軸部と、少なくとも一方側羽軸部と他方側羽軸部との間に渡って形成された羽本体部とを含んでいることが望ましい。駆動部は、一方側羽軸部に第１周期運動をさせる一方側駆動部と、一方側駆動部とは別個独立して、他方側羽軸部に第２周期運動をさせる他方側駆動部とを含んでいることが望ましい。羽ばたき制御部は、一方側羽軸部の先端と他方側羽軸部の先端とを結ぶ羽本体部の先端部と仮想の平面とがなす捻り角を変更する捻り角変更部をさらに有していることが望ましい。捻り角変更部は、羽ばたき周波数および羽ばたき角が以前に比較して増加したか否かを判別する判別部と、判別部が羽ばたき周波数および羽ばたき角が以前に比較して増加したと判定した場合に、羽ばたき周波数および羽ばたき角のそれぞれの増加が低減されるように捻り角を算出する捻り角算出部と、捻り角算出部が算出した捻り角に対応して羽ばたき周波数および羽ばたき角を変更する周波数／羽ばたき角変更部とを有していることが望ましい。駆動制御部は、捻り角算出部が算出した捻り角ならびに周波数／変更部によって変更された羽ばたき周波数および羽ばたき角が実現されるように、駆動部を制御することが望ましい。

仰角制御部は、仰角変更機構を制御し、前記羽ばたき仰角をホバリング可能な所定値に固定することが望ましい。駆動制御部は、流体の速度ベクトルが所定値以上である場合に、少なくとも一定期間、一方側羽軸部の先端と他方側羽軸部の先端とを結ぶ羽本体部の先端部と仮想の平面とがなす捻り角、羽ばたき角、および、羽ばたき周波数のそれぞれをゼロにするように、駆動部を制御することが望ましい。これによれば、移動装置のホバリングのための消費電力を低減することができる。

羽ばたき制御部は、捻り角、羽ばたき角、および、羽ばたき周波数のそれぞれがゼロである場合に、検出部によって検出された流体の物理量または外部装置から送信されてきた信号を用いて、当該移動装置の位置ズレベクトルを算出する位置ズレ算出部と、位置ズレベクトルと逆向きに進むための所定の羽ばたき方を決定する羽ばたき方決定部と、所定の羽ばたき動作によって得られる移動量および移動方向を特定可能な移動ベクトルを決定する移動決定部と、位置ズレベクトルと移動ベクトルとの和がゼロになるように、羽部が所定の羽ばたき方を実行する時間と羽部が停止する時間との比率を算出する比率算出部とを含んでいることが望ましい。駆動制御部は、比率に基づいて羽部に所定の羽ばたき方を間欠的に実行させるように、駆動部を制御することが望ましい。これによれば、移動装置は後方への位置ズレを補償することができる。

以下、図を用いて、本発明の実施の形態の移動装置としての羽ばたき装置について説明する。図１（ａ）および図１（ｂ）は、羽部として２本の羽軸を有する羽ばたき装置を示す図である。図１（ａ）では、羽ばたき装置の正面が示され、図１（ｂ）では、羽ばたき装置の左側部分が示されている。

なお、図１（ａ）および図１（ｂ）においては、羽ばたき装置の正面を前方から見たときに右側に見える左羽しか示されていないが、実際には、胴体部１０５に中心軸８０２を挟んで左右対称に右羽も取り付けられている。また、説明を簡単にするため、胴体部１０５の前後方向に沿った胴体軸８０１は水平面内にありかつ中心軸８０２と直角に交差するように延びており、重心を通る中心軸８０２は鉛直方向に延びているものとする。

図１（ａ）および図１（ｂ）に示すように、羽ばたき装置の胴体部１０５には、前羽軸１０３および後羽軸１０４と、その前羽軸１０３と後羽軸１０４との間を渡すように設けられた羽の膜１０６とを有する羽（左羽）が形成されている。

また、胴体部１０５には、前羽軸１０３を駆動するための回転型アクチュエータ１０１と後羽軸１０４を駆動するための回転型アクチュエータ１０２とが搭載されている。このようなアクチュエータ１０１、１０２の配置、ならびに、前羽軸１０３、後羽軸１０４および羽の膜１０６を含む羽の形状は、飛行の性能が損なわれないならば、前述のものに限定されない。

さらに、前述の羽ばたき装置の場合、羽の断面形状を鉛直上方に凸となるようにしておけば、水平方向の飛行においては、羽には、抗力だけでなく、揚力も発生するため、羽ばたき装置は、より大きな浮上力が得られることになる。

また、羽ばたき装置の重心の位置は、羽ばたき装置の安定性を重視するために羽が周囲の流体により受ける力のアクチュエータに対する作用点の位置よりも下方になるように設定されている。一方、羽ばたき装置の姿勢を容易に変更する観点からは重心の高さとその作用点の高さとを略一致させておくことが望ましく、この場合には、姿勢制御に必要な左の羽が流体から受ける力と右の羽が流体から受ける力との差が小さくなるため、羽ばたき装置の姿勢変更を容易に行うことができる。

２つの回転型アクチュエータ１０１および１０２は互いに回転軸８００を共有している。この回転軸８００は胴体軸８０１とは所定の角度（９０°−θ）で交差している。前（後）羽軸１０３および１０４は、それぞれ、アクチュエータ１０１および１０２を支点として、回転軸８００と直交する平面内を往復運動する。この回転軸８００と直交する平面と胴体軸８０１とのなす角度が羽ばたき仰角θとなる。この羽ばたき仰角θは、仰角変更機構１０８によって、変更される。仰角変更機構１０８は、羽ばたき制御部７０５によって制御されるものであって、回転型アクチュエータ１０１および１０２を支持する支持部を、左右方向に延びる回転中心軸まわりに回転させる。仰角変更機構１０８は、たとえば、回転中心軸の延びる方向が左右方向に一致する回転型アクチュエータまたは回転式モータであってもよい。それにより、回転型アクチュエータ１０１および１０２とともに前羽軸１０３および後羽軸１０４が、左右方向に延びる回転中心軸まわりに回転する。その結果、羽ばたき仰角θは仰角変更機構１０８の回転角に比例した回転角だけ変化する。したがって、仰角変更機構１０８の回転角が制御されれば、前羽軸１０３の往復運動の軌跡を含む面または後羽軸１０４の往復運動の軌跡を含む面と前後方向および左右方向を含む仮想の基準面とのなす角度を変化させることができる。

胴体部１０５は、羽ばたき装置の機械的強度を確保するとともに、羽ばたき装置の軽量化を図るために、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）などの材料が円筒状に成形されたものが用いられることが望ましいが、胴体部１０５の材料および形状は、前述の材料および形状に限定されない。

アクチュエータ１０１、１０２としては、起動トルクが大きいこと、往復運動が簡単に実現できること、構造が単純なことなどの理由から、圧電素子（ピエゾ）を用いた超音波進行波アクチュエータを用いることが望ましい。超音波進行波アクチュエータには、回転型アクチュエータとリニア型アクチュエータとの２つの種類がある。図１（ａ）および図１（ｂ）では、回転型アクチュエータが用いられている。

ここでは、進行波を用いた超音波素子によって羽を直接駆動する方法を中心に説明するが、この羽を駆動するための機構、および、その機構に用いられるアクチュエータの種類は、特に本実施の形態に示したものに限定されない。

回転型アクチュエータとしては、図１（ａ）および図１（ｂ）に示された回転型アクチュエータ１０１および１０２の他に、たとえば、図１１に示される回転型アクチュエータ４０１が用いられてもよい。

図１１に示された羽ばたき装置では、胴体部４０４に搭載された回転型アクチュエータ４０１に羽軸４０３が取付けられている。羽軸４０３は回転型アクチュエータ４０１の回転中心４０２を中心軸として回動運動をする。この回転型アクチュエータ４０１の代わりに、ボイスコイルモータなどを用いても、回転型アクチュエータ１０１，１０２に前述の回動運動と同様の回動運動をさせることが可能である。

また、羽を駆動するための機構としては、外骨格構造とリニアアクチュエータとを組合わせた機構が用いられてもよい。その機構が用いられた羽ばたき装置が図１２または図１３に示されている。

図１２に示された羽ばたき装置では、リニアアクチュエータ５０１の一端に、前羽軸または後羽軸５０３が接続されている。胴体部５０４に装着されたヒンジ５０２を介してリニアアクチュエータ５０１の運動が前羽軸または後羽軸５０３に伝えられる。それにより、羽ばたき運動が行われる。この羽ばたき運動は、羽を直接筋肉で駆動するトンボの羽ばたき運動にヒントを得て思い付かれたものである。

図１３に示された羽ばたき装置では、胴体部は上面胴体部１０６３と下面胴体部１０６４に分けられている。下面胴体部１０６４に固定されたリニアアクチュエータ６０１の運動が上面胴体部１０６３に伝えられる。その上面胴体部１０６３の運動がヒンジ６０２を介して前羽軸または後羽軸６０３に伝えられる。それにより、羽ばたき運動が行われる。この羽ばたき運動は、トンボ以外のハチなどが用いている羽ばたき運動にヒントを得て思い付かれたものである。

図１３に示す羽ばたき装置の場合、１つのアクチュエータ６０１によって左右の羽軸６０３が同時に駆動される。そのため、左右の羽軸を別々に駆動することができない。その結果、羽ばたき装置は、細かな飛行を行うことはできない。ただし、アクチュエータの数を減らすことができる。したがって、羽ばたき装置の軽量化および消費電力の低減を図ることが可能になる。

また、図１（ａ）および図１（ｂ）に示された羽ばたき装置においては、回転型アクチュエータ１０１および１０２には、それぞれ、前羽軸１０３および後羽軸１０４が接続されている。前羽軸１０３と後羽軸１０４と間には羽の膜１０６が張られている。羽の膜１０６は、その面内において収縮する方向に自発的な張力を有している。その張力は、羽全体の剛性を高める働きをしている。

軽量化のため、前羽軸１０３および後羽軸１０４は、中空構造であり、それぞれ、カーボングラファイトで形成されている。このため、前羽軸１０３および後羽軸１０４は弾力性を有し、前羽軸１０３と後羽軸１０４とは羽の膜１０６の張力により変形し得る。

図１４は本羽ばたき装置の全体の構造を示す図である。なお、前方方向（紙面に向かって上）に向かって左側の羽は省略されている。

胴体部７００には、超音波センサ７０１、赤外線センサ７０２、加速度センサ７０３および角加速度センサ７０４が配されている。これらのセンサによる検出結果は羽ばたき制御部７０５に送られる。羽ばたき制御部７０５では、超音波センサ７０１や赤外線センサ７０２によって検出された結果から羽ばたき装置と周囲の障害物や人間との距離などの情報が処理される。また、加速度センサ７０３や角加速度センサ７０４によって検知された結果から、羽ばたき装置の浮上状態、目的位置または姿勢などの情報が処理されて、左右のアクチュエータ１０１，１０２および重心制御部７０７の駆動制御が決定される。それにより、前羽軸１０３および後羽軸１０４の往復運動が制御される。その結果、羽の膜１０６が所定の羽ばたき動作を行なう。

なお、本実施の形態においては、羽ばたき装置の周囲に存在する障害物を検出する手段として超音波センサ７０１および赤外線センサ７０２が用いられている。また、羽ばたき装置の位置および姿勢を検出する手段として加速度センサ７０３および角加速度センサ７０４が用いられている。しかしながら、羽ばたき装置の周囲環境、位置および姿勢が計測可能なセンサであれば、センサはいかなるものであってもよい。

たとえば、直交する３軸方向の加速度を測定可能な加速度センサ２つをそれぞれ胴体部１０５の異なる位置に設けることによって得られる加速度情報からも、羽ばたき装置の姿勢を算出することは可能である。また、羽ばたき装置が移動する空間内に磁場分布を設けておき、磁気センサによってこの磁場分布を検知することによっても、羽ばたき装置の位置および姿勢を算出することは可能である。

また、図１４では、加速度センサ７０３および角加速度センサ７０４をはじめとするセンサ類は、羽ばたき制御部７０５とは別部品として示されている。しかしながら、軽量化の観点から、前述のセンサは、マイクロマシニング技術によって、羽ばたき制御部７０５の基板上に一体的に形成されていてもよい。

また、羽ばたき装置の羽の駆動においては、オープンループ制御が用いられている。しかしながら、羽の付け根に羽の角度センサが設けられており、この角度センサから得られる角度情報によって、クローズドループ制御が行なわれてもよい。

なお、浮上する空間における流体の流れが既知であり、予め定められた羽ばたき方法によって浮上することが可能であるならば、前述のセンサ類は必須の構成要素ではない。

また、羽ばたき制御部７０５はメモリ部７０８と接続されており、羽ばたき制御に必要な既存のデータをメモリ部７０８から読出すことができる。また、各センサ７０１〜７０４によって得られた情報はメモリ部７０８に送込まれ、必要に応じてメモリ部７０８の情報が書換えられる。また、羽ばたき装置が、学習機能を有していてもよい。

なお、各センサ７０１〜７０４によって得られた情報をメモリ部７０８に蓄積するだけであれば、羽ばたき制御部７０５を介さずにメモリ部７０８と各センサ７０１〜７０４とが直接接続されていてもよい。また、羽ばたき制御部７０５は通信制御部７０９と接続されており、通信制御部７０９とデータの入出力を行うことができる。通信制御部７０９は、アンテナ部７１０を介して外部の装置とのデータの送受信を行う。

このような通信機能により、羽ばたき装置が取得してメモリ部７０８に蓄えられたデータを速やかに外部の装置に転送することができる。また、羽ばたき装置が、自ら入手することができない情報を外部の装置から受取り、そのような情報をメモリ部７０８に蓄積することによって、羽ばたき動作を制御するものであってもよい。たとえば、大きなマップ情報のすべてを羽ばたき装置が記憶していなくても、羽ばたき装置が、随時、必要な範囲のマップ情報をベースステーションなどから入手してもよい。

なお、図１４では、アンテナ部７１０は胴体部１０５の端から突き出た棒状のものとして示されているが、アンテナの機能を有するものであれば、その形状および配置など前述のものに限定されない。たとえば、前羽軸１０３および後羽軸１０４を利用して、羽の膜１０６の上にループ状のアンテナが形成されていてもよい。また、胴体部１０５にアンテナが内蔵された羽ばたき装置であっても、または、アンテナと通信制御部７０９とが一体化された羽ばたき装置であってもよい。

超音波センサ７０１、赤外線センサ７０２、加速度センサ７０３、角加速度センサ７０４、羽ばたき制御部７０５、左右のアクチュエータ７０６、重心制御部７０７、メモリ部７０８、通信制御部７０９およびアンテナ部７１０などは、電源部７１１により供給される電流によって駆動される。

ここでは、駆動エネルギーとして電力を用いたが、内燃機関を用いることも可能である。また、昆虫の筋肉に見られるような、生理的酸化還元反応を用いたアクチュエータを用いることも可能である。また、アクチュエータの駆動エネルギーを外部から取得する方法を用いることも可能である。また、電力は、熱電素子および電磁波などから得ることも可能である。

（浮上方法）
説明の簡便のため、本羽ばたき装置に作用する外力は、羽が流体から受ける流体力および羽ばたき装置に作用する重力（羽ばたき装置の質量と重力加速度との積）のみであるとする。本羽ばたき装置が恒常的に浮上するためには１回の羽ばたき動作の間の時間平均において、次の関係、
（羽に作用する鉛直上方向の流体力）＞（本羽ばたき装置に作用する重力）
を満たすことが必要とされる。１回の羽ばたき動作とは、羽を打ち下ろし、その後、羽を打ち上げる一連の動作をいう。

さらに、鉛直上向きの流体力が羽ばたき装置の重力よりも大きくなり、羽ばたき装置が上昇するためには、
（打ち下ろし動作において羽に作用する鉛直上向きの流体力）＞（打ち上げ動作において羽に作用する鉛直下向きの流体力）
という条件が満足される必要がある。

ここでは、昆虫の羽ばたき方が単純化された羽ばたき方法を用いて、打ち下ろし動作において羽に作用する鉛直上向きの流体力（以下「打ち下ろし時の流体力」と記す。）を、打ち上げ動作において羽に作用する鉛直下向きの流体力（以下「打ち上げ時の流体力」と記す。）よりも大きくする方法について説明する。

説明の簡便のため、流体の挙動または流体が羽に及ぼす力については、その主要成分を挙げて説明する。また、この羽ばたき方法により得られる浮上力と、羽ばたき装置に作用する重力（以下「重量」と記す。）との大小関係については後述する。

打ち下ろし時の流体力を打ち上げ時の流体力よりも大きくするためには、打ち下ろし時に羽の膜１０６が移動する空間の体積が最大になるように打ち下ろせばよい。そのためには、羽の膜１０６を水平面と略平行にした状態で打ち下ろせばよく、これにより、ほぼ最大の流体力を得ることができる。

一方、打ち上げ時には羽の膜１０６が移動する空間の体積が最小になるように打ち上げればよい。そのためには、羽の膜１０６を水平面に対して略直角に近い角度で打ち上げればよく、これにより、羽に及ぼされる流体力はほぼ最小となる。

そこで、回転型アクチュエータ１０１および１０２の往復運動によって、回転軸８００のまわりに前羽軸１０３および後羽軸１０４を、それぞれ往復運動させるときには、前羽軸１０３および後羽軸１０４のそれぞれが、水平面と略一致する位置を中心として、上方と下方とに、角度γ（羽ばたき角）だけ往復運動する。さらに、図２に示すように、前羽軸１０３の往復運動に対して後羽軸１０４の往復運動を位相差φだけ遅れさせる。

これにより、図３〜図１０（ここではφ＝２０°として描いた）に示す一連の羽の往復運動のうち、図３〜図７に示された打ち下ろし時においては、より高い位置にある回転型アクチュエータ１０１の前羽軸１０３が先に打ち下ろされるため、前羽軸１０３および後羽軸１０４の先端と羽の膜１０６が水平に近づく。

一方、図７〜図１０に示された打ち上げ時においては、前羽軸１０３および後羽軸１０４の先端の高さの差が拡大されて、羽の膜１０６も垂直に近づく。この結果、前羽軸１０３と後羽軸１０４との間に張られた羽の膜１０６が流体を押し下げる量または押し上げる量に差異が生じる。この羽ばたき装置の場合には、打ち下ろし時の流体力の方が打ち上げ時の流体力よりも大きくなって浮上力が得られることになる。

この浮上力のベクトルは、位相差φを変化させることにより前後に傾く。浮上力のベクトルが、前方に傾けば推進運動状態となり、後方に傾けば後退運動状態となり、真上に向けば停空飛翔（ホバリング）状態となる。なお、実際の飛行では、位相差φ以外にも、羽ばたき周波数ｆまたは前羽軸１０３もしくは後羽軸１０４の往復運動の最大角度を示す羽ばたき角γを制御することが可能である。

（羽ばたき制御）
実際の羽ばたき制御についてさらに詳細に説明する。図３に示すように、羽の先端部１０７は、前羽軸１０３の先端と後羽軸１０４の先端とを繋ぐ直線状の部分である。上述した羽ばたき装置では、打ち下ろし動作または打ち上げ動作の際に、左の回転軸８００と右の回転軸８００との双方を含む平面に平行な面と先端部１０７とがなす角度が変化する。この所定の角度を、図３に示すように、捻り角αとする。捻り角αは、羽の長さ（羽の膜の前羽軸１０３および後羽軸１０４のそれぞれに沿った長さ）をｌ、羽の幅（前羽軸１０３と後羽軸１０４との間隔）をｗ、羽ばたき角をγ、羽ばたき運動の位相をτ（最も打ち上げた瞬間を０°、最も打ち下ろした瞬間を１８０°とする）、前羽軸１０３と後羽軸１０４との位相差をφとすれば（図３、９、１０を参照）、およそ以下の式で表わされる。

ｔａｎα＝（ｗ／ｌ）・〔ｓｉｎ（γ・ｃｏｓτ）−ｓｉｎ｛γ・ｃｏｓ（τ＋φ）｝〕
実際には、前羽軸１０３および後羽軸１０４は、弾性を有し、変形可能である。そのため、この捻り角αは多少違った値になる。また、羽軸の根元ほど捻り角αは小さい。しかし、以下の議論では簡便のため、上の式のαを用いて説明がなされる。

捻りを加えていない羽に作用する流体力の鉛直方向成分Ｆは、流体の密度をρ、羽ばたき角をγ、羽ばたき周波数をｆとして、およそ
Ｆ＝（４／３）・π²・ρ・ｗ・γ²・ｆ²・ｌ³・ｓｉｎ²τ・ｃｏｓ（γ・ｃｏｓτ）
という式で表わされる。この式をτについて積分し、１周期平均のＦ⊥を計算すると、
Ｆ⊥＝（１／６）・π³・ρ・ｗ・γ²・ｆ²・ｌ³・（３＋ｃｏｓγ）
となる。なお、羽に作用する流体力の水平方向成分は、左右の羽が同じ運動をすれば互いに打ち消し合うことになる。

打ち下ろし時の羽の捻り角をα↓、打ち上げ時の羽の捻り角をα↑とすると、上記成分Ｆ⊥の羽ばたき運動平面に垂直な成分Ｌと、水平な成分Ｄはそれぞれ次の式によって表わされる。

すなわち、打ち上げ時の式は、
Ｌ↑＝Ｆ⊥・ｓｉｎα↑・ｃｏｓα↑
Ｄ↑＝−Ｆ⊥・ｓｉｎ²α↑であり、
打ち下ろし時の式は、
Ｌ↓＝Ｆ⊥・ｓｉｎα↓・ｃｏｓα↓
Ｄ↓＝Ｆ⊥・ｓｉｎ²α↓である。

従って、羽ばたき１周期での平均の揚力Ｌと抗力Ｄは、
Ｌ＝（Ｌ↓＋Ｌ↑）／２＝（Ｆ⊥／２）ｓｉｎ（α↑＋α↓）ｃｏｓ（α↑−α↓）
Ｄ＝（Ｄ↓＋Ｄ↑）／２＝（Ｆ⊥／２）ｓｉｎ（α↑＋α↓）ｓｉｎ（α↑−α↓）という式によって表わされる。

前述の式と羽ばたき仰角θとを考慮すると、重量と釣り合うように羽ばたき装置に生じる力の鉛直方向の成分Ａおよび前後運動の推進力となるように羽ばたき装置に生じる力の水平方向成分Ｊは、１周期の平均で、
Ａ＝Ｌ・ｃｏｓθ＋Ｄ・ｓｉｎθ
＝（Ｆ⊥／２）ｓｉｎ（α↓＋α↑）ｃｏｓ（α↓−α↑＋θ）
Ｊ＝Ｌ・ｓｉｎθ−Ｄ・ｃｏｓθ
＝（Ｆ⊥／２）ｓｉｎ（α↓＋α↑）ｓｉｎ（α↓−α↑＋θ）
という式によって表わされる。

以上より、この飛行制御の一例として、羽ばたき装置の羽の長さｌ＝４ｃｍ、羽の幅ｗ＝１ｃｍ、羽ばたき仰角θ＝３０°、羽ばたき角γ＝６０°、羽ばたき周波数ｆ＝５０Ｈｚ、打ち下ろし時の位相差φ↓＝４°、および、打ち上げ時の位相差φ↑＝１６°である場合における鉛直方向成分Ａおよび水平方向成分Ｊの時間変化を各角度の時間変化とともに図１５に示す。

図１５においては、横軸は１周期分の時間が位相τとして表わされている。前半が打ち下ろし、後半が打ち上げを示している。グラフの複数の曲線は、前羽軸の羽ばたき角γｆ、後羽軸の羽ばたき角γｂ、水平面からの羽の捻り角（θ−α）、流体力の鉛直方向成分Ａおよび水平方向成分Ｊの時間変化をそれぞれ示している。

この例では、単位時間当りの流体力の鉛直方向成分Ａにおいては打ち下ろし時の方が打ち上げ時よりも大きいため、１周期の平均で約５００ｄｙｎの鉛直上向きの流体力が１枚の羽で得られる。したがって、２枚の羽では羽ばたき装置の重量が約１ｇ以下であれば浮上することができることになる。また、単位時間当りの流体力の水平方向成分Ｊは、１周期の間にほぼ打ち消されるため、重量１ｇ程度の羽ばたき装置であればホバリング可能となる。

ここで、打ち下ろし時の位相差φ↓を大きく、もしくは、打ち上げ時の位相差φ↑を小さくすれば、羽ばたき装置は前進することができる。このとき、羽ばたき装置を水平に前進させるためには、周波数ｆを少し小さくすることが望ましい。逆に、打ち下ろし時の位相差φ↓を小さくし、もしくは、打ち上げ時の位相差φ↑を大きくすれば、羽ばたき装置は後退することができる。このとき、羽ばたき装置を水平に後退させるためには、周波数ｆを少し大きくすることが望ましい。

前述の羽ばたき装置は、たとえば、打ち上げ時の位相差φ↑を１６°に保ったまま打ち下ろし時の位相差φ↓を７°と大きくするか、打ち下ろし時の位相差φ↓を４°に保ったまま打ち上げ時の位相差φ↑を１１°と小さくし、そして、羽ばたき周波数ｆ＝４８Ｈｚに下げることで、最初の１秒間におよそ１ｍの速度で水平に前進することができる。

また、たとえば、打ち上げ時の位相差φ↑を１６°に保ったまま打ち下ろし時の位相差φ↓を１°と小さくするか、打ち下ろし時の位相差φ↓を４°に保ったまま打ち上げ時の位相差φ↑を２４°と大きくし、そして、羽ばたき周波数ｆ＝５４Ｈｚに上げることで、最初の１秒間におよそ１ｍの速度で水平に後退することができる。

ホバリング状態のまま、羽ばたき装置を上昇または下降させるためには、周波数ｆを上げるかまたは下げるかすればよい。水平飛行中でも、上昇と下降については、主に周波数ｆによって制御が可能である。周波数ｆを上げることで羽ばたき装置は上昇し、周波数ｆを下げることで羽ばたき装置は下降する。

この例では、打ち上げ動作中もしくは打ち下ろし動作中にも、羽の捻り角αをゆっくり変化させているが、これは、アクチュエータへの負荷を減らすためである。浮力を得るための羽ばたき運動としては、打ち上げ動作中や打ち下ろし動作中は羽の捻り角αを一定の値に設定して、打ち下ろし動作から打ち上げ動作、もしくは、打ち上げ動作から打ち下ろし動作への変化点において捻り角αを急激に変化させるようにしてもよい。

羽ばたき仰角θ＝０°とした場合の鉛直方向成分Ａと水平方向成分Ｊの時間変化を各角度の時間変化とともに図１６に示す。この場合は、ハチドリのホバリングにヒントを得た羽ばたき運動である。なお、左右への舵取りは、左の羽の羽ばたき運動と右の羽の羽ばたき運動とを別々に制御できる場合、左の羽および右の羽のそれぞれによる生じる推力同士に差があればよい。たとえば、前方へ飛行中に右方向へ旋回するには、右羽の羽ばたき角γを左羽の羽ばたき角γよりも小さくする、または、右羽の前羽軸１０３と後羽軸１０４の位相差を、左羽の前羽軸１０３と後羽軸１０４の位相差よりも大きくする、または、羽ばたき仰角θが制御できるため、右羽の羽ばたき仰角θを左羽の羽ばたき仰角θよりも小さくするといった制御を行なう。これにより、右羽の推進力が左羽の推進力に比べて相対的に下がり、右に旋回することができる。羽ばたき装置を左へ旋回させる場合には、その逆の制御を行なえばよい。

一方、図１３に示された羽ばたき装置のように、左右の羽を別々に制御することができないような場合には、図１４に示された羽ばたき装置に搭載されているような重心制御部７０７を用いて、羽ばたき装置の重心を左または右にずらすことで、羽ばたき装置は、左または右への旋回を行うことができる。

たとえば、重心を右にずらして右羽を下方へ左羽を上方へ傾け、周波数ｆを大きくすることで、羽ばたき装置を右へ旋回させることができる。重心を左にずらして右羽を上方へ左羽を下方へ傾け、周波数ｆを大きくすることで、羽ばたき装置を左に旋回させることができる。なお、この方法は２つの羽を別々に制御することができる場合にも適用することができる。また、いずれの羽ばたき装置においても、姿勢の安定を保つために、左右のそれぞれの羽ばたきの周波数ｆを同じ値に設定しておくことが望ましい。

以上の説明では、前（後）羽軸１０３および１０４のそれぞれの往復運動する平面が、回転軸８００と直交する場合について述べてきた。したがって、この場合は、これら２つの平面が互いに平行な関係となる。しかしながら、図１４に示したように、前羽軸１０３の往復運動の軌跡を含む平面と後羽軸１０４の往復運動の軌跡を含む平面とが所定の角度で交差するようにしてもよい。こうすることで、前（後）羽軸１０３，１０４の弾性力や羽の膜１０６の張力により、打ち上げ運動から打ち下ろし運動、あるいは打ち下ろし運動から打ち上げ運動に移る際の、羽の捻り角αの正値から負値、あるいは、負値から正値への変化を高速化することができる。

図１７に示すように、前（後）羽軸９０１，９０２の先端方向が、互いに平行な位置から角度εだけ外側を向いている場合、羽軸の付根９０５の幅をｗ、羽軸の長さをｌとして、
ｓｉｎε＞｛（ｗ²＋８・ｌ²）・１／２−ｗ｝／（４・ｌ）
を満たすεであれば、羽の捻り角α＝０°（γｆ＝γｂ）における羽軸先端９０６同士の間の距離Ｗｏが最大となる。そのため、そのときの羽軸の弾性力や羽の膜の張力も最大となる。また、絶対値｜α｜＞０の状態の方が安定となる。その結果、捻り角αの変化を高速化することができる。

なお、上式を満たすεは、羽のアスペクト比Ａｐ（ｌ／ｗ）＝１のとき、ε＞３０°、Ａｐ＝４のとき、ε＞１７．２°、Ａｐ＝１０のとき、ε＞１１．５°である。

さらに、前（後）羽軸９０１（９０２）が、その軸まわりに軸回転できる自由度を付加すれば、前（後）羽軸９０１（９０２）同士の位置関係が変化しても、羽の膜１０６が前（後）羽軸９０１（９０２）に固定されている部分を互いにほぼ向き合せるように、回転することが可能となるため、前（後）羽軸９０１（９０２）を駆動するアクチュエータにかかる負荷を軽減し、効率のよい制御が可能となる。

以下、前述の実施の形態の羽ばたき装置の羽ばたき飛行の制御の実施例１および２を説明する。実施例１および２のいずれにおいても、羽ばたき装置は、図１４に示すように、風の自己に対する速度ベクトル、すなわち風速および風向を検出する風検出センサ７１２を有している。また、羽ばたき制御部は、一旦、風検出センサ７１２によって検出された風向および風速すなわち風速ベクトルを算出する。それにより、自己の推進力のベクトルと風によって自己が受ける外力の方向とが互いに逆向きになるように、かつ、自己の推進力の大きさと風によって自己が受ける外力の大きさとが一致するように、移動装置は、その姿勢を変更した後で、以下に説明する、ホバリングのための制御を実行する。たとえば、羽ばたき装置に向かって風が吹いている状態においては、羽ばたき装置は、必ず、風の方向ベクトルと胴体軸８０１の方向ベクトルとがほぼ一致するような姿勢になった後で、風の速度の大きさに応じて、以下に説明するような羽ばたき方の変更を行なう。

なお、以下の実施例では、移動装置は、風速ベクトルを検出するセンサを用いて、自己が受ける外力を算出するが、移動装置が受ける外力は、移動装置に対する流体の相対的な加速度を検出する加速度センサによって得られた加速度の値を用いても算出され得る。したがって、本発明においては、流体の物理量を測定することによって移動装置が流体から受ける相対的な速度ベクトルを算出することができるセンサのであれば、いかなる流体の物理量を検出するセンサが用いられてもよい。

次に、上述のような羽ばたき装置の制御方法を説明する。本実施例では、前方から速度Ｖの風を受けた状態で、ホバリング（停空飛翔）を維持する一手法について述べる。この時、浮上力すなわち羽ばたき装置に生じる力の鉛直方向成分Ａ、および、推進力すなわち羽ばたき装置に生じる力の水平方向成分Ｊのそれぞれは、以下の式（１）および（２）で表される。ここで、前羽軸および後羽軸のそれぞれの羽ばたき角γならびに捻り角αは、それぞれ、正弦波で表わされる変化をするともに、羽ばたき運動中において、前羽軸１０３と後羽軸１０４とは、位相がηだけずれた状態で、同じ周波数ｆで往復運動するものとする。また、左の羽と右の羽とは、胴体軸８０１を含み上下方向に延びる平面に対して鏡面対象の動作をするものとする。

Ａ＝（１６／４５）・π²・ρ・ｗ・ｌ³・ｆ²・γ²・ｃｏｓθ・ｓｉｎ²α・ｓｉｎη・（４＋ｃｏｓγ）＋π・ρ・ｗ・ｌ・Ｖ²・ｃｏｓ²α・ｓｉｎ²θ…式（１）
Ｊ＝（１６／４５）・π²・ρ・ｗ・ｌ³・ｆ²・γ²・ｓｉｎθ・ｓｉｎ²α・ｓｉｎη・（４＋ｃｏｓγ）−π・ρ・ｗ・ｌ・Ｖ²・（ｃｏｓ²α・ｃｏｓ²θ＋1）…式（２）
羽ばたき装置がホバリングを行うためには、本羽ばたき置の重量をＷとして、Ａ＝Ｗ、かつ、Ｊ＝０である必要がある。この場合、式（１）および式（２）は、次に示す式（３）および式（４）のようになる。

（１６／４５）・π²・ρ・ｗ・ｌ³・ｆ²・γ²・ｃｏｓθ・ｓｉｎ²α・ｓｉｎη・（４＋ｃｏｓγ）＋π・ρ・ｗ・ｌ・Ｖ²・ｃｏｓ²α・ｓｉｎ²θ＝Ｗ…式（３）
（１６／４５）・π²・ρ・ｗ・ｌ³・ｆ²・γ²・ｓｉｎθ・ｓｉｎ²α・ｓｉｎη・（４＋ｃｏｓγ）−π・ρ・ｗ・ｌ・Ｖ²・（ｃｏｓ²α・ｃｏｓ²θ＋1）＝０…式（４）
次に、式（３）×ｓｉｎθ−式（４）×ｃｏｓθにおいて、第１項を消去すると、次の式（５）および（６）のような式が得られる。

Ｖ²＝[Ｗ／（π・ρ・ｗ・ｌ）]・［ｔａｎθ／（ｃｏｓ²α＋1）］…式（５）
∴ ｔａｎθ＝π・ρ・ｗ・ｌ・Ｖ²・（ｃｏｓ²α＋1）／Ｗ…式（６）
式（６）において、捻り角αが４５°に固定されれば、速度Ｖの風を羽に受ける羽ばたき装置がホバリングを維持するために必要な仰角θが求められる。速度Ｖおよび羽ばたき仰角θのそれぞれを、式（３）または式（４）に代入することによって、ホバリングを維持するために必要な羽ばたき角γおよび羽ばたき周波数ｆが求められる。

図１８には、周波数ｆが、たとえば、３０Ｈｚというように一定であるときの羽ばたき角γおよび羽ばたき仰角θのそれぞれと速度Ｖとの関係が示されている。ただし、空気の密度ρ＝１．１８ｇ／ｃｍ３、羽の幅ｗ＝２ｃｍ、羽の長さｌ＝８ｃｍ、捻り角と羽ばたき運動の位相差η＝９０°、かつ、本羽ばたき装置の重量Ｗ＝３ｇ重であるものとする。図１８から、羽ばたき装置がホバリング状態を維持するためには、速度Ｖが大きくなるにしたがって、羽ばたき仰角θおよび羽ばたき角γのそれぞれを増加させる必要があることが分かる。

一方、図１９には、羽ばたき角γが４５°に固定された場合の周波数ｆおよび羽ばたき仰角θのそれぞれと速度Ｖとの関係が、太線（２つの線の上側）によって示されている。図１９から、羽ばたき装置がホバリングを維持するためには、速度Ｖが大きくなるにしたがって、羽ばたき仰角θおよび周波数ｆのそれぞれを増加させる必要があることが分かる。なお、この場合において、羽ばたき角γおよび周波数ｆのそれぞれを増加させることによっても、羽ばたき装置はホバリング状態を維持することが可能である。

しかしながら、周波数ｆおよび羽ばたき角γを大きくすることは、駆動部すなわちアクチュエータ１０１および１０２が生み出すべきトルクを増大させることになるため、羽ばたき装置における消費電力を増加させることになる。そこで、羽ばたき装置における消費電力の増加を最小限にするために、羽ばたき角γおよび周波数ｆのそれぞれを増加させるときに、捻り角αを変化させることによって、羽ばたき角γおよび周波数ｆのそれぞれの増加を最小限にする手法を用いることが望ましい。その手法の一例が図１９に細線（２つの線の下側）によって示されている。羽ばたき装置がホバリングている状態で、速度Ｖが大きくなるにつれて、捻り角αを増加させることによって、羽ばたき仰角θおよび周波数ｆのそれぞれを少し低下させることができる。トルクは周波数ｆの２乗に比例するので、少しでも周波数ｆを小さくしたい場合に、この手法が有効である。

しかしながら、本実施の形態の羽ばたき装置においては、速度Ｖが大きくなると、どうしても周波数ｆおよび羽ばたき角γの少なくともいうずれか一方を大きくする必要がある。そこで、駆動部すなわちアクチュエータ１０１および１０２があまり大きなトルクを生み出すことができない場合、または、消費電力を低くしたい場合には、次の実施例２の羽ばたき装置のような制御を行なうことが望ましい。

本実施例においては、羽ばたき装置が、羽ばたき運動を停止し、羽を水平位置に維持しながら帆翔する方法が説明される。羽ばたき装置が帆翔する場合、γ＝０°、α＝０°、かつ、ｆ＝０Ｈｚであるため、前述の式（１）および式（２）は、それぞれ、次の式（７）および式（８）となる。

Ａ（帆翔）＝π・ρ・ｗ・ｌ・Ｖ²・ｓｉｎ²θ …式（７）
Ｊ（帆翔）＝−π・ρ・ｗ・ｌ・Ｖ²（ｃｏｓ²θ＋1） …式（８）
また、羽ばたき装置がホバリングする浮上力を維持するために、Ａ（帆翔）＝Ｗであるとすると、次の式（９）が得られる。

Ａ（帆翔）＝π・ρ・ｗ・ｌ・Ｖ²・ｓｉｎ²θ＝Ｗ
∴ ｓｉｎ²θ＝Ｗ／（π・ρ・ｗ・ｌ・Ｖ²） …式（９）
式（８）および式（９）から図２０に示すグラフが得られる。図２０においては、風速がＶと、羽ばたき仰角θで羽ばたき装置が帆翔する場合に推進力としての羽ばたき装置に生じる力の水平方向成分Ｊとの関係が細線によって示されている。本実施例においても、実施例１と同様に、空気の密度ρ＝１．１８ｇ／ｃｍ３、羽の幅ｗ＝２ｃｍ、かつ、羽の長さｌ＝８ｃｍであるもと仮定する。図２０から、速度Ｖがある程度以上大きければ（図２０では例えば４ｍ／ｓ以上）、羽ばたき仰角θを９０°より、わずかに小さい角度にすることによって、羽ばたき装置がホバリングするための浮上力を維持したまま、羽ばたき装置の後方への移動（図２０では帆翔時の推進力Ｊ）をゼロに近づけることができることが分かる。さらに、ｆ＝０Ｈｚであるため、羽ばたき装置は、飛翔に要するエネルギーをほとんどゼロにすることができる。ただし、姿勢制御用センサーなどの電力は、この帆翔時においても、必要である。

さらに、図２０において、羽ばたき装置が帆翔しているときに、例えば、風速４ｍ／ｓ〜１０ｍ／ｓの状態において、推進力としての力の水平方向成分Ｊが負の値になると、時間が経過するにつれて、徐々に羽ばたき装置は、風の流れにしたがって、後方へ流されてしまう。この羽ばたき装置の後方への位置ずれを補償するためには、羽ばたき装置は、帆翔中に、一定時間だけ羽ばたき動作を行なう必要がある。図２０中の太線は、羽ばたき仰角θが図２０の細線で示すような値である場合に、周波数ｆ＝３０Ｈｚ、羽ばたき角γ＝３０°、かつ、捻り角α＝１０°であるものとして、羽ばたき装置が羽ばたき動作を行ったときに生じる力、すなわち、羽ばたき動作に起因して生じる浮上力（力の鉛直方向成分）Ａ−羽ばたき装置の重量Ｗ、および、羽ばたき動作に起因して生じる推進力（力の水平方向成分）Ｊを示している。図２０から、羽ばたき動作に起因して、浮上力Ａが本羽ばたき装置の重量Ｗとほぼ吊り合っている状態が維持されながら、比較的大きな前方への推進力（力の水平方向成分Ｊ）が得られることが分かる。

例えば、図２０において速度Ｖ＝４ｍ／ｓの場合、帆翔時の推進力Ｊｋは、−４．７ｇ重であり、このままでは、時間と共に、羽ばたき装置は、後退してしまうが、前述の条件（周波数ｆ＝３０Ｈｚ、羽ばたき角γ＝３０°、捻り角α＝１０°）で羽ばたくことにより、浮上力Ａをあまり増大させずに、推進力Ｊｆを＋９．８ｇ重に増大させることができる。

帆翔による推進力Ｊｋと間欠的な羽ばたき動作による推進力Ｊｆとを吊り合わせるために、帆翔を行う時間Ｔｋと羽ばたきを行う時間Ｔｆとの比率が
Ｔｋ：Ｔｆ＝Ｊｆ：Ｊｋ … 式（１１）
に従って、後述する比率算出部で決定される。上の例では、周波数３０Ｈｚ（１秒間に３０回の羽ばたき）なので、例えば、およそ２０回分の羽ばたき動作が実行された後、１０回分の羽ばたき動作を行なう期間と同一の期間、羽を停止させる帆翔が実行される。

こうすることで、終始羽ばたき続けるよりも、一定時間、帆翔という、エネルギー消費の少ない動作を行うことによって、全体として羽ばたき装置の消費電力を低減しながら、ホバリングすることが可能になる。

なお、図２０に示した条件の範囲では、風速Ｖが１０ｍ／ｓ以上に達すると、帆翔時の推進力Ｊｋが殆どゼロになり、羽ばたき動作が行わなわれなくても、羽ばたき装置は、ほぼ同じ位置に留まることができる。但し、室内のエアコンの噴出口の近傍などを含め、屋外のような風速が大きな場所でさえも、風速が１０ｍ／ｓを超えることはあまりないと考えられる。

以上述べたように、エネルギーロスの少ない間欠的な羽ばたき運動（帆翔と羽ばたき動作とを交互に行う飛翔方法）によって、羽ばたき装置は、風による後方への位置ずれを補償することができる。

また、本実施例の羽ばたき装置の制御手法と前述の実施例１の羽ばたき装置の制御手法とを組み合わせた制御手法は、さらに有効なものとなる。その制御手法においては、羽ばたき装置は、速度Ｖが所定値、たとえば４ｍ／ｓより小さい場合には、図１８を用いて説明したように、ホバリングを維持する制御を実行し、速度Ｖが所定値、たとえば４ｍ／ｓ以上である場合には、図２０を用いて説明したように、羽ばたき運動を停止するか、または、間欠的な羽ばたき運動を行なう制御を実行する。図１８を用いて説明した制御における羽ばたき仰角θと図２０を用いて説明した制御における羽ばたき仰角θとは、ほぼ同じ値である。そのため、それらの制御手法の切り替えによって、羽ばたき仰角θを大きく変化させる必要はないので、制御手法の滑らかな切り替えが可能である。

なお、上記の実施例１および２のそれぞれにおいては、重力の方向に対して垂直な面、つまり水平面内において風が流れている場合のホバリングのための制御の説明がなされた。しかしながら、ホバリング可能な範囲であれば、風が流れる方向は、水平面のみに限定されず、水平面に対して所定の角度をなしていてもよい。この場合、羽ばたき装置は、水平面内にはない方向を向くことになる。そのため、実施の形態１および２において用いた力の鉛直方向成分Ａと力の水平成分Ｊとを風の向きに応じて変更すれば、ホバリングに必要な羽ばたき方を求めることができる。

次に、図２１を用いて、本実施の形態の羽ばたき装置のシステム構成を説明する。

羽ばたき装置は、羽の膜１０６に前羽軸１０３および後羽軸１０４が接続されている。前羽軸１０３は回転型アクチュエータ１０１によって駆動される。また、後羽軸１０４は、回転型アクチュエータ１０２によって駆動される。また、回転型アクチュエータ１０１および１０２は胴体部１０５内に設けられている。また、胴体部１０５内には、回転型アクチュエータ１０１および１０２と胴体部１０５との相対的な位置関係を変更する、すなわち、駆動部の姿勢を変更する仰角変更機構１０８が設けられている。また、胴体部１０５内には、駆動部および仰角変更機構１０８を制御する羽ばたき制御部７０５が設けられている。羽ばたき制御部７０５はコンピュータによって構成されている。

羽ばたき制御部７０５内には、捻り角変更部が設けられている。捻り角変更部の中には、判別部、捻り角算出部、周波数／羽ばたき角変更部が設けられている。判別部は、周波数／羽ばたき角算出部において算出された羽ばたき周波数ｆ、羽ばたき角γ、羽ばたき仰角θ、および速度Ｖのデータに基づいて、羽ばたき周波数ｆおよび羽ばたき角γのうち少なくともいずれか一方が変化していないかどうかまたは減少しているかどうか、および、捻り角αを変更できるかどうかを判別する。また、捻り角算出部は、判別部による判別の結果、羽ばたき周波数ｆおよび羽ばたき角γのうち少なくともいずれか一方が増加し、かつ、捻り角αを算出することができる場合に、羽ばたき方の変更後おける捻り角αを算出する。また、周波数／羽ばたき角変更部は、捻り角変更部で算出された捻り角αの値に基づいて、羽ばたき仰角θ、羽ばたき周波数ｆ’、および羽ばたき角γ’を算出する。また、羽ばたき制御部７０５内には、駆動制御部が設けられており、駆動制御部から出力される信号によって前述の回転型アクチュエータ１０１および１０２が制御される。また、駆動制御部は、周波数／羽ばたき角変更部で変更された羽ばたき周波数ｆ’および羽ばたき角γ’ならびに羽ばたき仰角θが実現されるように、回転型アクチュエータ１０３および１０４に信号を送信する。

また、羽ばたき制御部７０５内には、周波数／羽ばたき角算出部、仰角算出部、仰角制御部、外力算出部、推進力算出部、比率算出部、移動量算出部、位置ずれ量算出部が設けられている。また、胴体部１０５の外側表面には、風検出センサ７１２および位置センサ（図１４には図示せず）１７００が設けられている。位置センサ１７００から入力された羽ばたき装置の位置情報は、位置ずれ算出部に送信される。位置ずれ算出部では、羽ばたき装置が存在すべき位置と実際に羽ばたき装置が存在している位置との間のずれが算出される。また、位置ずれ量算出部によって算出された位置ずれ量は移動量算出部に送信される。移動量算出部では、前述の位置ずれ量に基づいて、現在の羽ばたき方によって羽ばたき装置が移動し得る移動量を算出する。位置ずれ量算出部によって算出された位置ずれ量と移動量算出部によって算出された移動量とは比率算出部に送信される。比率算出部では、位置ずれ量と移動量とを用いて、羽ばたき動作を停止する時間と現在の羽ばたき動作を継続する時間との比率が算出される。羽ばたき装置は、前述の比率にしたがって、間欠的に羽ばたき動作を行なう。それによって、羽ばたき装置は、エネルギ消費量を低減しながら、所定の位置に常に戻ってくるような羽ばたき飛行を行なう。なお、比率算出部によって算出された羽ばたき動作を行なう時間と羽ばたき動作を行なわない時間との比率が周波数／羽ばたき角算出部に送信され、周波数／羽ばたき角算出部では、その比率に従った羽ばたきを行なうための周波数ｆおよび羽ばたき角γが算出される。

一方、風検出センサ７１２は、羽ばたき装置に対する相対的な風速を検出する。風検出センサ７１２によって検出された風速を特定するための情報は外力算出部に送信される。また、推進力算出部は、現在の羽ばたき動作によって羽ばたき装置がどのような推進力を生じさせ得るかを算出する。推進力算出部によって算出された羽ばたき装置の推進力と外力算出部によって算出された羽ばたき装置が外部から受ける力との情報が釣り合い判定部に送信される。釣り合い判別部では、外力の水平成分と推進力Ｊとの釣り合い状態が判別され、釣り合い状態に基づいて、姿勢変更部に姿勢を変更するための情報が送信される。また、釣り合い判別部から仰角制御部へ、どのように羽ばたき仰角θを変更するかを示す情報が送信される。仰角制御部は、釣り合い判別部から送信されてきた羽ばたき仰角θの情報に基づいて、仰角変更機構１０８に対して、如何なる羽ばたき仰角θで羽ばたき方を特定する情報を出力する。それにより、仰角変更機構１０８は、仰角制御部から送信されてきた情報に基づいて羽ばたき装置の羽ばたき仰角θを変更する。

また、風検出センサ７１２は、仰角算出部に対しても風速Ｖを特定するための情報を送信する。それにより、仰角算出部は、羽ばたき仰角θをいかなるものにすればよいかを算出し、羽ばたき仰角θの情報を仰角制御部に送信する。また、仰角算出部は、周波数／羽ばたき算出部に対しても羽ばたき仰角θを特定可能な情報を出力する。周波数／羽ばたき算出部には、仰角算出部から送信されてきた羽ばたき仰角θを特定可能な情報と風検出センサ７１２によってセンシングされた速度Ｖを特定可能な情報とが入力される。それにより、周波数／羽ばたき算出部では、羽ばたき装置がホバリングするために如何なる羽ばたき動作をすべきか、すなわち、羽ばたき周波数ｆ、羽ばたき角γ、および捻り角αの情報を駆動制御部に送信する。駆動制御部は、周波数／羽ばたき算出部によって算出された羽ばたき周波数ｆ、羽ばたき角γ、および捻り角αの情報を用いて駆動部を制御する。

次に、図２２を用いて、ホバリング処理を説明する。ホバリング処理においては、まず、Ｓ１において、風検出センサ７１２によって、流体の羽ばたき装置に対する相対的な速度Ｖの値が検出される。次に、Ｓ２において、前述の速度Ｖに基づいて羽ばたき装置が周囲流体から受ける外力のベクトルが算出される。次に、Ｓ３において、姿勢の変更の制御が実行される。

姿勢の変更の制御においては、まず、図２３に示すように、Ｓ３０において、羽ばたき装置の推進力Ｊのベクトルと外力ベクトルの水平成分とが比較される。次に、Ｓ３１において、前述のＳ３０における比較結果から右に旋回すべきか否かが判別される。右に旋回すべきでない場合には、Ｓ３３において、左へ旋回するための制御が実行される。また、Ｓ３１において、右に旋回すべき場合には、Ｓ３２において右旋回のための羽ばたき方の実行がされる。なお、左への旋回動作または右への旋回動作は、前述したようなものである。

次に、Ｓ４において、羽ばたき装置の推進力Ｊの値が算出される。次に、Ｓ５において、速度Ｖの水平力のベクトルと推進力Ｊのベクトルとが大きさが同じで向きが逆になっているか否かが判別される。Ｓ５において、速度Ｖの水平成分のベクトルすなわち外力のベクトルと推進力Ｊのベクトルとが大きさが同じでかつ向きが逆でなければ、Ｓ１〜Ｓ４の処理が繰返される。つまり、Ｓ１〜Ｓ５の処理によって、羽ばたき装置は、自己の推進力Ｊのベクトルと風速のベクトル（外力のベクトル）とが釣り合う状態になるまでその姿勢を変更する制御が実行される。なお、通常、羽ばたき装置は、その構造が左右対称であり、また、左右対称の羽ばたき動作を行なってホバリングすることが望ましいため、胴体軸８０１の方向と速度Ｖの風速ベクトルの方向とが一致するように、羽ばたき装置は姿勢を変更する。

次に、Ｓ６において、速度Ｖの水平成分の大きさが所定値より大きいか否かが判別される。Ｓ６において、速度Ｖの水平成分の大きさが所定値より大きくなければＳ７の処理が実行される。Ｓ６においては、速度Ｖの水平成分の大きさによって羽ばたき方の選択が行なわれている。Ｓ６において、速度Ｖの水平成分の大きさが所定値以上であれば、Ｓ１２〜Ｓ１７の処理が実行される。一方、Ｓ６において、速度Ｖの水平成分が所定値以上でなければＳ７〜Ｓ１１の処理が実行される。つまり、速度Ｖの水平成分の大きさが大きければ、羽ばたき装置は羽ばたき動作を常に行なうホバリング動作をする処理を実行する。一方、速度Ｖの水平成分の大きさが所定値以上大きければ、羽ばたき装置は、常に羽ばたき動作を行なうのではなく、間欠的にホバリングのための羽ばたき動作を行なう、すなわち、所定期間羽ばたき動作を行なうとともに、その後、所定期間羽ばたき動作を全く行なわない動作を繰返すことによって、ホバリングする処理を実行する。

Ｓ７においては、速度Ｖのデータを用いたホバリングのために必要な羽ばたき仰角θ、羽ばたき周波数ｆ、および羽ばたき角γが算出される。次に、Ｓ８において、羽ばたき周波数ｆおよび羽ばたき角γのうち少なくともいずれか一方が変化していないかもしくは減少しているか否か、および、捻り角αが変更できない場合か否かが判別される。捻り角αが変更できない場合とは、前述の捻り角αを算出するための式によって捻り角αの解を算出することができない場合のことを意味する。

Ｓ８において、羽ばたき周波数ｆおよび羽ばたき角γのうち少なくともいずれか一方が増加しており、かつ、捻り角αが変更され得る場合には、Ｓ９において、捻り角αの変更が実行された後Ｓ７の処理が再度実行され、新たな羽ばたき周波数ｆ’および羽ばたき角γ’が算出される。つまり、ホバリングのための羽ばたき方が実行されると、羽ばたき周波数ｆおよび羽ばたき角γが増加してしまう場合には、羽ばたき周波数ｆおよび羽ばたき角γが増加しないように捻り角αを変更する制御が実行され、羽ばたき周波数ｆおよび羽ばたき角γと同一かまたはより小さな羽ばたき周波数ｆ’および羽ばたき角γ’が算出される。したがって、本実施の形態においては、捻り角αが算出される限り、羽ばたき周波数ｆおよび羽ばたき角γが大きくなることに起因して消費電力が大きくなってしまうことが防止される。

一方、Ｓ８において、羽ばたき周波数ｆおよび羽ばたき角γのうち少なくともいずれか一方が変化していないかもしくは減少している場合、または、羽ばたき周波数ｆおよび羽ばたき角γを実現するように捻り角αを変更することができない場合には、Ｓ１０の処理が実行される。Ｓ１０において、羽ばたき角θの値が変更され、Ｓ１１において、羽ばたき周波数ｆおよび／または羽ばたき角γの値が変更される。その後、再度Ｓ１の処理が実行される。

一方、Ｓ６において、速度Ｖの水平成分の大きさが所定値以上であれば、Ｓ１２の処理が実行される。Ｓ１２においては、捻り角α＝０、羽ばたき角γ＝０、羽ばたき周波数ｆ＝０の状態が実現されるような制御が実行される。したがって、羽ばたき装置は、羽部を駆動することなく、風にのってホバリングする。次に、Ｓ１３において、ホバリングのために必要な羽ばたき仰角θを算出する処理が実行される。次に、Ｓ１４において、位置センサ１７００によって検出される羽ばたき装置の位置ベクトルのデータを用いて単位時間当りの位置ずれベクトルが算出される。なお、位置センサ１７００はＧＰＳ（Global Positioning System）などの基準位置に対する羽ばたき装置の位置ベクトルを検出することができるセンサであればよい。

次に、Ｓ１５において、羽ばたき動作を停止したときに風によって流される羽ばたき装置の位置ずれを補うための所定の羽ばたき方が決定され、その羽ばたき方によって羽ばたき装置が移動するときの単位時間当りの移動量が算出される。次に、Ｓ１６において、前述の所定の羽ばたき方を行なう期間と羽を停止させる期間との比率が算出される。Ｓ１７においては、前述の比率を用いて、所定時間所定の前述の所定の羽ばたき方を行なう制御と捻り角α＝０、羽ばたきγ＝０、羽ばたき周波数ｆ＝０かつホバリングに必要な羽ばたき仰角θが実現される制御とを繰返す。つまり、羽ばたき装置は、間欠的な羽ばたきによって、風に流される前の位置に戻る。これにより、羽ばたき装置は、消費電力を低減しながら、ホバリングを実現することができる。その後Ｓ１の処理が実行される。

なお、図２１の捻り角変更部はなくてもよい、すなわち、図２２のＳ７およびＳ８の処理は実行されなくても、羽ばたき装置は移動することが可能である。

今回開示された実施の形態および実施例はすべての点で例示であって制限的なものではないと考えられるべきである。本発明の範囲は上記した説明ではなくて特許請求の範囲によって示され、特許請求の範囲と均等の意味および範囲内でのすべての変更が含まれることが意図される。

本発明によれば、空間を自由に羽ばたき飛行およびホバリングすることができる移動装置を提供することができる。

実施の形態の羽ばたき装置を示す図であり、（ａ）はその部分正面図であり、（ｂ）はその部分側面図である。実施の形態の羽ばたき装置の羽ばたき運動と羽ばたき運動の位相との関係を示すグラフである。実施の形態の羽ばたき装置の羽ばたき動作の第１の状態を示す図である。実施の形態の形態の羽ばたき装置の羽ばたき動作の第２の状態を示す図である。実施の形態の羽ばたき装置における羽ばたき動作の第３の状態を示す図である。実施の形態の羽ばたき装置における羽ばたき動作の第４の状態を示す図である。実施の形態の羽ばたき装置における羽ばたき動作の第５の状態を示す図である。実施の形態の羽ばたき装置における羽ばたき動作の第６の状態を示す図である。実施の形態の羽ばたき装置における羽ばたき動作の第７の状態を示す図である。実施の形態の羽ばたき装置における羽ばたき動作の第８の状態を示す図である。実施の形態の羽ばたき装置の変形例を示す正面模式図である。実施の形態の羽ばたき装置の他の変形例を示す正面模式図である。実施の形態の羽ばたき装置のさらに他の変形例を示す正面模式図である。図１に示す羽ばたき装置の構造を示す平面模式図である。羽に作用する力および各角度のそれぞれの羽ばたき運動の位相に対する変化を示す第１のグラフである。羽に作用する力および各角度のそれぞれの羽ばたき運動の位相に対する変化を示す第２のグラフである。前羽軸と後羽軸とが、互いに平行な位置から角度εだけ外側を向いている場合の、２本の羽軸の関係を示す図である。羽ばたき装置が前方から速度Ｖの風を受けた状態でホバリングを維持するときの羽ばたき仰角θおよび羽ばたき角γの制御を説明するためのグラフである。羽ばたき装置が前方から速度Ｖの風を受けた状態でホバリングを維持するときの羽ばたき仰角θ、および周波数ｆの制御を示すグラフである。羽ばたき装置が前方から速度Ｖの風を受けた状態でホバリングを維持するときの羽ばたき仰角θの制御、帆翔時の推進力Ｊ、間欠的な羽ばたき動作によって羽ばたき装置に生じる推進力Ｊ、および間欠的な羽ばたき動作によって羽ばたき装置に生じる浮上力Ａのそれぞれと速度Ｖとの関係を示すグラフである。羽ばたき装置のシステム構成を説明するためのブロック図である。ホバリング処理を説明するためのフローチャートである。ホバリング処理を説明するためのフローチャートである。

符号の説明

１支持構造、２１右アクチュエータ、２２左アクチュエータ、３１右羽、３２左羽、３１１右羽主軸、３１２右羽枝、３１３右羽膜、３２１左羽主軸、３２２左羽枝、３２３左羽膜、４，４１制御装置、５１加速度センサ、５２角加速度センサ、６電源、１０１，１０２，３０１，３０２，４０１回転型アクチュエータ、１０３，３０３前羽軸、１０４，３０４後羽軸、１０５，３０５，４０４，５０４，７００胴体部、１０６，３０６，７１４羽の膜、１０７，３０７羽の先端部、１０８仰角制御機構、２０１前羽軸の振幅、２０２後羽軸の振幅、４０２回転中心、４０３，５０３，６０３羽軸、５０１，６０１リニアアクチュエータ、５０２，６０２ヒンジ、７０１超音波センサ、７０２赤外線センサ、７０３加速度センサ、７０４角加速度センサ、７０５羽ばたき制御部、７０６アクチュエータ、７０７重心制御部、７０８メモリ部、７０９通信制御部、７１０アンテナ部、７１１電源部、９０１前羽軸、９０２後羽軸、９０３前羽軸の振動軸、９０４後羽軸の振動軸、９０５羽軸の付け根、９０６羽軸先端、１０６３上面胴体部、１０６４下面胴体部。

Claims

流体が存在する空間において羽ばたき動作をする羽部と、
前記羽部に羽ばたき動作をさせる駆動部と、
前記駆動部を制御する羽ばたき制御部と、
前記駆動部および前記羽ばたき制御部が搭載された胴体部と、
前記胴体部に設けられ、前記胴体部に対する前記駆動部の姿勢を変化させることによって、前記羽部の羽ばたき仰角を変化させる仰角変更機構と、
前記流体の物理量を検出する検出器とを備えた移動装置であって、
前記羽ばたき制御部は、
前記検出器が検出した前記流体の物理量を用いて前記流体の速度ベクトルおよび当該移動装置が受ける外力のベクトルを算出し、前記外力の水平方向成分のベクトルと当該移動装置の推進力のベクトルとを釣り合わせるための制御を行なった後、前記速度ベクトルに応じて、ホバリングに必要な羽ばたき仰角が実現されるように前記仰角制御機構を制御し、さらに、前記駆動部の羽ばたき周波数および羽ばたき角のうち少なくともいずれか一方を変更することによって、前記ホバリングの状態を維持する制御を実行する、移動装置。
前記羽部は、
前記駆動部に接続された一方側羽軸部と、
該一方側羽軸部とは別個に、前記駆動に接続された他方側羽軸部と、
少なくとも前記一方側羽軸部と前記他方側羽軸部との間に渡って形成された羽本体部とを含み、
前記駆動部は、
前記一方側羽軸部に第１周期運動をさせる一方側駆動部と、
前記一方側駆動部とは別個独立して、前記他方側羽軸部に第２周期運動をさせる他方側駆動部とを含み、
前記羽ばたき制御部は、前記ホバリングの状態においては、前記一方側駆動部と前記他方側駆動部とを別個に制御し、それにより、前記羽ばたき周波数および前記羽ばたき角が増加しないように、前記一方側羽軸部の先端と前記他方側羽軸部の先端とを結ぶ前記羽本体部の先端部と仮想の平面とがなす捻り角を変化させる、請求項１に記載の移動装置。
前記羽ばたき制御部は、前記速度ベクトルが所定値以上の場合に、前記羽ばたき仰角をホバリング可能な値に固定させ、かつ、前記羽部の羽ばたき動作を停止させる制御を実行する、請求項１に記載の移動装置。
前記羽ばたき制御部は、少なくとも所定期間、前記羽部に間欠的に羽ばたき動作を行わせる制御を実行する、請求項３に記載の移動装置。
流体が存在する空間において羽ばたき動作をする羽部と、
前記羽部に羽ばたき動作をさせる駆動部と、
前記駆動部を制御する羽ばたき制御部と、
前記駆動部および前記羽ばたき制御部が搭載された胴体部と、
前記胴体部に設けられ、前記胴体部に対する前記駆動部の姿勢を変化させることによって、前記羽部の羽ばたき仰角を変化させる仰角変更機構と、
前記流体の物理量を検出する検出器とを備えた移動装置であって、
前記羽ばたき制御部は、
前記検出器によって検出された前記流体の物理量を用いて当該移動装置が受ける外力のベクトルを算出する外力算出部と、
当該移動装置の推進力のベクトルを算出する推進力算出部と、
前記推進力のベクトルと前記外力の水平方向成分のベクトルとが釣り合っているか否かを判別する釣り合い判別部と、
前記推進力のベクトルと前記外力の水平方向成分のベクトルとが釣り合うように、当該羽ばたき装置の姿勢を変更する姿勢変更部と、
前記検出器によって検出された前記流体の物理量を用いて当該移動装置に対する前記流体の速度ベクトルを算出する速度ベクトル算出部と、
前記速度ベクトルを用いて当該移動装置がホバリングするために必要な羽ばたき仰角を算出する仰角算出部と、
前記釣り合い判別部が釣り合い状態であると判定した場合に、前記羽ばたき仰角が実現されるように前記仰角変更機構を制御する仰角制御部と、
前記速度ベクトルおよび前記羽ばたき仰角を用いてホバリングするために必要な前記羽部の羽ばたき周波数および羽ばたき角を算出する周波数／羽ばたき角算出部と、
前記判別部が釣り合い状態であると判定した場合に、前記羽部が前記ホバリングするために必要な前記羽ばたき周波数および前記羽ばたき角で羽ばたき動作をするように前記駆動部を制御する駆動制御部とを含む、移動装置。
前記羽部は、
前記駆動部に接続された一方側羽軸部と、
該一方側羽軸部とは別個に、前記駆動に接続された他方側羽軸部と、
少なくとも前記一方側羽軸部と前記他方側羽軸部との間に渡って形成された羽本体部とを含み、
前記駆動部は、
前記一方側羽軸部に第１周期運動をさせる一方側駆動部と、
前記一方側駆動部とは別個独立して、前記他方側羽軸部に第２周期運動をさせる他方側駆動部とを含み、
前記羽ばたき制御部は、
前記一方側羽軸部の先端と前記他方側羽軸部の先端とを結ぶ前記羽本体部の先端部と仮想の平面とがなす捻り角を変更する捻り角変更部をさらに有し、
前記捻り角変更部は、
前記羽ばたき周波数および前記羽ばたき角が以前に比較して増加したか否かを判別する判別部と、
前記判別部が前記羽ばたき周波数および前記羽ばたき角が以前に比較して増加したと判定した場合に、前記羽ばたき周波数および前記羽ばたき角のそれぞれの増加が低減されるように捻り角を算出する捻り角算出部と、
前記捻り角算出部が算出した前記捻り角に対応して前記羽ばたき周波数および前記羽ばたき角を変更する周波数／羽ばたき角変更部とを有し、
前記駆動制御部は、前記捻り角算出部が算出した捻り角ならびに前記周波数／変更部によって変更された羽ばたき周波数および羽ばたき角が実現されるように、前記駆動部を制御する、請求項５に記載の移動装置。
前記仰角制御部は、前記仰角変更機構を制御し、前記羽ばたき仰角をホバリング可能な所定値に固定し、
前記駆動制御部は、前記流体の速度ベクトルが所定値以上である場合に、少なくとも一定期間、前記一方側羽軸部の先端と前記他方側羽軸部の先端とを結ぶ前記羽本体部の先端部と仮想の平面とがなす捻り角、前記羽ばたき角、および、前記羽ばたき周波数のそれぞれをゼロにするように、前記駆動部を制御する、請求項５に記載の移動装置。
前記羽ばたき制御部は、
前記捻り角、前記羽ばたき角、および、前記羽ばたき周波数のそれぞれがゼロである場合に、前記検出部によって検出された前記流体の物理量または外部装置から送信されて
きた信号を用いて、当該移動装置の位置ズレベクトルを算出する位置ズレ算出部と、
前記位置ズレベクトルと逆向きに進むための所定の羽ばたき方を決定する羽ばたき方決定部と、
前記所定の羽ばたき動作によって得られる移動量および移動方向を特定可能な移動ベクトルを決定する移動決定部と、
前記位置ズレベクトルと前記移動ベクトルとの和がゼロになるように、前記羽部が前記所定の羽ばたき方を実行する時間と前記羽部が停止する時間との比率を算出する比率算出部とを含み、
前記駆動制御部は、前記比率に基づいて前記羽部に前記所定の羽ばたき方を間欠的に実行させるように、前記駆動部を制御する、請求項７に記載の移動装置。