JP4424552B2

JP4424552B2 - 流体保持体成形装置

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Publication number: JP4424552B2
Application number: JP2007203802A
Authority: JP
Inventors: 實新保; 靖宮野; 正憲植木; 直文荒井; 輝之北村; 正一小林; 幸雄免出; 保英倉田
Original assignee: Kanazawa Institute of Technology (KIT); Shinko Chemical Co Ltd
Current assignee: Kanazawa Institute of Technology (KIT); Shinko Chemical Co Ltd
Priority date: 2002-05-28
Filing date: 2007-08-06
Publication date: 2010-03-03
Anticipated expiration: 2023-05-23
Also published as: JP2008012924A

Description

本発明は、例えば液体などの流体を保持する樹脂製の容器や管あるいはフィルターと言ったような流体保持体の成形装置に関する。

樹脂製の容器は従来から周知であり、そしてこのような容器が発泡樹脂で構成されることも周知の通りである。

ところで、発泡樹脂で容器を構成した場合、その肉厚が薄い場合には、液漏れが起きてしまい、容器としての機能が十分には発揮されない。しかも、機械的強度の低下が大きい。この為、発泡樹脂で容器を構成しようとすると、その肉厚をある程度厚くせざるを得ない。

しかしながら、そもそも、容器を発泡樹脂材で構成しようとする目的は、軽量化に有る。にもかかわらず、肉厚を厚くしなければならないのでは、結局の処、軽量化が十分には図れない。

このように、従来の発泡剤を用いた発泡樹脂で容器を構成した場合、その素材上の特性から製品の性能には限界が有った。

ところで、発泡樹脂製容器の発泡剤として超臨界状態の流体を用いることが提案されている（特許文献１，２，３）。
特許第２６２５５７６号特開２０００−２２６４６７号特開２００２−５９４４９号

ところで、上記提案の技術が実施されても、十分な発泡特性のものが得られていない。すなわち、発泡倍率は高く、しかしながら、その気泡の径は小さな、つまり小さな気泡径の気泡が数多く出来ている特徴の発泡樹脂製のものが得られていなかった。

従って、本発明が解決しようとする課題は、気泡径が小さな気泡が数多く出来ている発泡樹脂体を提供することである。例えば、肉厚が薄くても、液漏れが起き難く、軽量で、しかも機械的特性に優れた容器を提供することである。

発泡特性についての研究が本発明者によって鋭意押し進められて行った。

その結果、次のようなことが判って来た。

先ず、発泡樹脂の特性は、単位体積当たりの気泡の基になる核の数（核数）によって決定される。そして、核数が多いと言うことは、気泡数が多くなることである。従って、核数が多いと、同じ発泡倍率のものを得ようとした場合、一つ一つの気泡径は小さくて済むことになる。そして、気泡径を微細にした場合、物理的特性の向上が期待できる。例えば、気泡径が小さければ、気泡はそれだけ独立気泡であることが予想でき、液漏れの恐れはそれだけ小さくなる。かつ、機械的強度も大きなことが予想できる。又、気泡の数が多くなって発泡倍率が高くなることは、それだけ密度が小さく、軽量なことを予想できる。

ところで、発泡特性に大きな影響を与える因子である核数は、発泡剤である超臨界状態の流体（超臨界状態の液体・気体（二酸化炭素（二酸化炭素は３１．１℃を越える温度及び７．４３ＭＰａを越える圧力で超臨界状態のものとなる。）、窒素、酸素、水、エタン等））の含浸量が多い程、多くなる。超臨界状態の流体の含浸量が少ない程、核数は少ない。

そして、超臨界状態の流体の含浸量は、含浸時の温度が低いほど多い。含浸時の温度が高い場合には少ない。しかしながら、超臨界状態の流体の含浸速度は、含浸時の温度が高い方が速い。含浸時の温度が低い場合には、含浸速度は遅い。従って、含浸処理を短時間で済ませようとすると、含浸時の温度は高い方が好ましい。又、超臨界状態の流体の含浸量は、含浸時の圧力が高いほど多い。

又、超臨界状態の流体を含浸させる為に印加していた圧力を開放する減圧時の温度は低い程、核数が多くなる。減圧時の温度が高い程、核数は少ない。又、減圧速度が速い（減圧時間が短い）程、核数は多くなる。減圧速度が遅い程、核数は少ない。尚、減圧時の温度と減圧速度とを比べると、温度の因子の方が影響は大きなものであった。例えば、Ｘ℃で減圧させる場合と、（Ｘ＋１０）℃で減圧させる場合とを比べると、同じ核数のものを得ようとすると、１０℃高い場合は減圧速度を一桁以上も速くしなければならないものであった。

従って、核数を多くすることのみを鑑みたならば、低い温度で超臨界状態の流体を含浸させ、その後で急速減圧させることが好ましいことになる。

しかしながら、気泡の成長を考えると、温度は低いことが絶対的なものでは無く、核から気泡への成長に相応しい温度であることも大事なことである。すなわち、気泡成長時は気泡成長が始まる温度より高い方が好ましい。そして、気泡成長が効果的に始まる温度として、非結晶性樹脂の場合には該非結晶性樹脂のガラス転移温度以上の温度が、又、結晶性樹脂の場合には該結晶性樹脂の結晶化温度以上の温度が見出された。

このような知見に基づいて本発明が達成されたものである。

すなわち、前記の課題は、
非結晶性樹脂による流体保持体の製品形状が保持可能な温度であって、かつ、後述の発泡工程における温度よりも高い温度（Ｔ _１）条件下で、冷却用金型の内側に存在する所定形状の非結晶性樹脂からなる流体保持体材料中に超臨界状態の流体を含浸手段で含浸させる含浸工程と、前記含浸工程における温度よりも低い温度であって、かつ、非結晶性樹脂のガラス転移温度以上の温度（Ｔ _２）条件下において、前記含浸手段によって超臨界状態の流体を含浸した流体保持体材料を発泡手段で発泡させる発泡工程とを具備し、前記含浸工程時から発泡工程時における温度低下は前記冷却用金型の内外を冷却手段で冷却することにより流体保持体が成形されるに際して用いられる装置であって、
前記含浸手段と前記発泡手段と前記冷却手段とを具備する前記装置は、
超臨界状態流体の供給源と、
冷却用金型と、
前記冷却用金型の外側に構成された冷却媒体が供給される空間部と、
前記超臨界状態流体の供給源と前記冷却用金型内部および前記空間部とを繋ぐ流体供給路と、
前記流体供給路に設けられた切替バルブと、
前記切替バルブと前記冷却用金型内部との間の流体供給路に設けられたヒータ
とを具備することを特徴とする流体保持体の成形装置によって解決される。

又、上記の流体保持体の成形装置であって、冷却用金型の外側に加熱手段が更に設けられてなることを特徴とする流体保持体の成形装置によって解決される。

又、上記の流体保持体の成形装置であって、超臨界状態の流体を外部に放出する減圧手段が更に設けられてなることを特徴とする流体保持体の成形装置によって解決される。

そして、上記成形装置を用いることによって、次のような成形が行なわれる。

すなわち、非結晶性樹脂を用いた発泡樹脂製の流体保持体を成形する方法であって、
前記非結晶性樹脂による流体保持体の製品形状が保持可能な温度であって、かつ、後述の発泡工程における温度よりも高い温度（Ｔ_１）条件下で、所定形状の非結晶性樹脂中に超臨界状態の流体を含浸させる含浸工程と、
前記含浸工程における温度よりも低い温度であって、かつ、非結晶性樹脂のガラス転移温度以上の温度（Ｔ_２）条件下において、発泡させる発泡工程
とを具備する流体保持体の成形方法が実施される。

すなわち、樹脂による流体保持体の製品形状が保持可能な溶融温度に近い高温度（Ｔ_１）で発泡剤（超臨界状態の流体）を含浸させることにより、短時間での高速含浸が可能となり、結果的に核数の増大が図れる。すなわち、大量生産の観点からすると、含浸温度が比較的高いことによるデメリットよりも高速含浸によるメリットの方が大きいのである。尚、含浸温度が比較的高くなることによるデメリットに対しては、含浸圧力をより高くすることでも対応できる。

上記樹脂中に超臨界状態の流体を含浸させる含浸工程は、超臨界状態の流体を加圧することにより実施される。

そして、前記温度Ｔ_１より低く、かつ、ガラス転移温度（又は結晶化温度）以上の温度Ｔ_２で発泡させることにより、気泡は効果的に成長する。

この発泡は、樹脂中に超臨界状態の流体を含浸させる為に印加されていた圧力を開放（減圧）することで行われる。そして、この減圧時の温度は低い方が気泡の基になる核の数は多いものとなる。従って、本発明にあっては、含浸時の温度より降下せしめ、つまり含浸温度Ｔ_１よりも低い温度に降下させて減圧することにした。しかしながら、核生成後の次の気泡成長を鑑み、ガラス転移温度（結晶化温度）以上の温度Ｔ_２で行うことにした。これにより、核数の増加が期待できると共に気泡成長も期待できる。

そして、溶融温度近傍の比較的高い温度で発泡剤（超臨界状態の流体）を含浸させ、次に温度を降下（但し、ガラス転移温度（又は結晶化温度）以上の温度に降下）させて減圧・発泡させる本発明の方法によれば、例えば射出成形機による成形後に、該成形品を一旦室温近くの温度まで下げ、このような低温にて発泡剤（超臨界状態の流体）を含浸させ、そしてガラス転移温度（又は結晶化温度）以上の高温にして発泡させる場合に比べて、遥かに小さな気泡径の気泡が数多く出来ているものであった。

超臨界状態の流体を含浸させる含浸工程における流体保持体の製品形状が保持可能な温度とは、対象となっている樹脂の溶融温度より低い温度である。すなわち、本発明にあっては、超臨界状態の流体の含浸は、例えば容器を形成する樹脂が溶融状態では行われない。

上記においては、減圧によって気泡が成長する過程までを説明した。しかしながら、気泡成長を所望の時点で積極的に終了させる気泡成長停止工程を持っていることは好ましいことである。この気泡成長停止は冷却によって行える。特に、ガラス転移温度（又は結晶化温度）未満の温度に降下させることによって、気泡成長は、事実上、終了する。

そして、本発明の装置は、冷却用金型の内外を冷却できるようにしているので、超臨界状態の流体を含浸させた後の急速冷却が可能になる。従って、低温での急速減圧が可能になり、それだけ核数の増加が図れ、気泡径が小さな気泡が数多く出来ている発泡樹脂体が得られる。

上記装置にあっては、冷却用金型の外側に加熱手段（加熱用金型）が更に設けられていることが好ましい。これによって、加熱に要する熱ロスを少なくでき、即ち、減圧・発泡後に冷却用金型内に新しい流体保持体を供給して加熱する工程をスムーズに行わせることが可能になる。

又、上記装置にあっては、超臨界状態の流体を外部に放出する減圧手段が更に設けられている。

上記成形方法の実施、又は上記成形装置を用いての実施により、本発明が目的とする気泡径が小さな、例えば０．１〜２００μｍ（特に、０．１μｍ以上。２０μｍ以下。）の独立気泡が数多く、例えば１．０×１０^８〜１．０×１０^１６個／ｃｍ^３（特に、１．０×１０^９個／ｃｍ^３以上。１．０×１０^１５個／ｃｍ^３以下。）出来ている発泡樹脂製の流体保持体が得られる。

微細な気泡が数多く出来ている発泡樹脂製の流体保持体が得られる。

本発明は発泡樹脂製の流体保持体を成形する装置である。特に、非結晶性樹脂を用いた発泡樹脂製の流体保持体を成形する装置である。そして、冷却用金型と、前記冷却用金型の内側に存在する所定形状の流体保持体材料中に超臨界状態の流体を含浸させる含浸手段と、前記含浸手段によって超臨界状態の流体を含浸した流体保持体材料を発泡させる発泡手段と、前記冷却用金型の内・外から冷却する冷却手段とを具備する。更に、好ましくは、冷却用金型の外側に加熱手段（加熱用金型）が設けられる。又、好ましくは、超臨界状態の流体を外部に放出する減圧手段が設けられる。

上記成形装置を用いて次のような成形が行なわれる。例えば、非結晶性樹脂（又は結晶性樹脂）を用いた発泡樹脂製の流体保持体を成形する方法であって、前記非結晶性樹脂（又は結晶性樹脂）による流体保持体の製品形状が保持可能な温度であって、かつ、後述の発泡工程における温度よりも高い温度（Ｔ_１）条件下で、所定形状の非結晶性樹脂（又は結晶性樹脂）中に超臨界状態の流体を含浸させる含浸工程と、前記含浸工程における温度よりも低い温度であって、かつ、非結晶性樹脂のガラス転移温度（又は結晶性樹脂の結晶化温度）以上の温度（Ｔ_２）条件下において、発泡させる発泡工程とを具備する。上記樹脂中に超臨界状態の流体を含浸させる含浸工程は、超臨界状態の流体を加圧（例えば、１０〜３０ＭＰａ。特に、１５ＭＰａ以上。２５ＭＰａ以下。）することにより実施される。上記発泡は、樹脂中に超臨界状態の流体を含浸させる為に印加されていた圧力を開放（減圧）することで行われる。この際の減圧速度は、好ましくは０．１〜８ＭＰａ／ｓである。特に、１ＭＰａ／ｓ以上である。そして、６ＭＰａ／ｓ以下である。又、上記Ｔ_１からＴ_２に温度を降下させる降温速度は、例えば０．１〜５℃／ｓである。特に、０．５℃／ｓ以上である。そして、３℃／ｓ以下である。上記超臨界状態の流体を含浸させる含浸工程における流体保持体の製品形状が保持可能な温度とは、対象となっている樹脂の溶融温度より低い温度である。又、本発明にあっては、気泡成長を所望の時点で積極的に終了させる気泡成長停止工程を更に持っている。尚、この気泡成長停止は冷却によって行われる。特に、ガラス転移温度（又は結晶化温度）未満の温度に降下させることによって、気泡成長は、事実上、終了する。

本発明になる流体保持体は上記成形装置を用いての実施により得られたものである。特に、０．１〜２００μｍ（特に、０．１μｍ以上。２０μｍ以下。更には、１５μｍ以下。）の気泡径の独立気泡が、１．０×１０^８〜１．０×１０^１６個／ｃｍ^３（特に、１．０×１０^９個／ｃｍ^３以上。１．０×１０^１５個／ｃｍ^３以下。更には１．０×１０^１１個／ｃｍ^３以下。）出来ているものである。

尚、本明細書において、「超臨界状態の流体」とは、物質に固有な気体−液体−固体の状態のうち、気体−液体間には臨界点が存在し、臨界点以上の温度・圧力にすると凝縮が起きない高密度な流体相となり、このような状態で存するものを言う。又、ガラス転移温度（Ｔｇ）、結晶化温度（Ｔｃ）や溶融温度（Ｔｍ）は、各々、超臨界状態の流体が含浸された状態でのガラス転移温度（Ｔｇ）、結晶化温度（Ｔｃ）や溶融温度（Ｔｍ）である。

図１は本発明になる装置の概略断面図である。

図１中、１は金型である。この金型１は、加熱用金型１ａと冷却用金型１ｂとからなる二重構造の金型である。尚、冷却用金型１ｂの外側に加熱用金型１ａが設けられている。そして、例えば射出成形、押出成形、ブロー成形などによって所定形状に成形されたものを金型１（冷却用金型１ｂ）内に装填できるものとする為、金型１は半体同士を突き合わせて合体させる構造のものとなっている。従って、突合時に突合面から超臨界状態の流体の漏れが起きることのないようにシール２が設けられている。

冷却用金型１ｂと加熱用金型１ａとの間には、所定の通路３が設けられている。そして、この通路３には冷却媒体がノズル４から流されるようになっている。すなわち、通路３に冷却媒体を流すことによって、冷却用金型１ｂは外側から冷却されるよう構成されている。又、冷却用媒体は、通路３を流されるのみでなく、ノズル４から冷却用金型１ｂの内部に供給されるようになっている。これによって、冷却用金型１ｂ、即ち、冷却用金型１ｂ内壁に沿って装填されている成形品Ｘは、内側からも冷却されるように構成されている。

ノズル４は、上記冷却媒体を冷却用金型１ｂの内外に供給するのみでなく、超臨界状態の流体を冷却用金型１ｂの内側に供給できるようにも構成されている。

尚、冷却媒体として超臨界状態の流体を利用することが出来る。本実施形態にあっては、超臨界流体発生装置５からの超臨界状態の流体を切替バルブ６を介して二つの経路で供給できるように構成されている。そして、一方の経路では、そのまま、超臨界状態の流体がノズル４に供給され、超臨界状態の流体が冷却用金型１ｂの内外に供給され、冷却媒体として用いられる。他方の経路では、ヒーター７を介して超臨界状態の流体が冷却用金型１ｂの内側に供給され、発泡剤として用いられる。

８は加熱用金型１ａの外側に設けられたヒーターであり、９はリークバルブ、１０は急減圧用電磁弁である。

次に、上記装置を用いて発泡樹脂製容器の成形方法について説明する。

先ず、冷却用金型１ｂ内に所望の樹脂材料で成形された未発泡の成形品Ｘを装填する。そして、ヒーター８により加熱用金型１ａを加熱し、その熱で以って冷却用金型１ｂ内に装填された成形品を所望の温度Ｔ_１に加熱する。

次に、この温度下で、超臨界流体発生装置５からの超臨界状態の流体（二酸化炭素）を切替バルブ６を介してノズル４から冷却用金型１ｂ内に供給する。これにより、超臨界状態の二酸化炭素が樹脂中に含浸して行く。

所定時間経過後、切替バルブ６を切り替え、超臨界流体発生装置５からの超臨界状態の流体を冷却用金型１ｂの内外に供給する。これにより、加熱用金型１ａからの熱影響が抑えられ、冷却用金型１ｂは冷却され、冷却用金型１ｂ内壁に沿って装填されている容器状の成形品Ｘは温度Ｔ_２に冷却される。かつ、同時に、急減圧用電磁弁１０を開放させ、成形品Ｘの樹脂中に超臨界状態の二酸化炭素を含浸させる為に加えていた圧力を急速減圧する。この工程により、減圧開始と共に気泡核が生成し、そして成長し、発泡樹脂製のものになる。

更に、具体的に述べると次の通りである。

樹脂として結晶性樹脂であるポリプロピレン（溶融温度は１６０℃で結晶化温度が１４５℃）を用いた場合で説明する。すなわち、超臨界二酸化炭素をポリプロピレン中に含浸させる時の含浸圧力、含浸させる時の含浸温度（Ｔ_１）、含浸後に冷却した減圧時の温度Ｔ_２、Ｔ_１からＴ_２への降温速度（冷却速度）、Ｔ_２状態における減圧速度と、発泡特性（発泡倍率、セル径、セル数）との関係を調べたので、その結果を表−１，２に示す。尚、セル径およびセル数は、走査型電子顕微鏡でサンプルを撮影し、これに基づいて求めたものである。

表−１
Ｎｏ含浸温度Ｔ_１含浸圧力減圧温度Ｔ_２減圧速度冷却速度
（℃）（MPa）（℃）（MPa/s）（℃/s）
１本発明１５０１９．６１４８４．９５９
２本発明１５０１９．６１４８４．９５４５
３本発明１５０１９．６１４８４．９５７８
４本発明１５５１９．６１４６０．０９８４５
５本発明１５５１９．６１４６０．０９８７８
６本発明１５５１９．６１４６０．９８４５
７本発明１５５１９．６１４６０．９８７８
８本発明１５５１９．６１４６４．９５４５
９本発明１５５１９．６１４６４．９５７８
１０発明外１００１９．６９５４．９５４５
１１発明外２１０２２．５１６００．０９８８

表−２
Ｎｏ発泡倍率セル径（μｍ）セル数（個/cm³）
１１．５１１．０２．８×１０^９
２１．６９．２６．０×１０^９
３１．９６．０１．７×１０^１０
４１．３１１．０１．４×１０^９
５１．４１０．０１．５×１０^９
６１．６８．５３．０×１０^９
７１．８７．０１．５×１０^１０
８２．０５．０１．８×１０^１０
９２．５４．８２．０×１０^１０
１０１．２３３．５１．５×１０^７
１１１．７１９０．５１．３×１０^６

又、樹脂として結晶性樹脂である高密度ポリエチレン（溶融温度は１４０℃で結晶化温度が１２０℃）を用いた場合について、超臨界二酸化炭素をポリエチレン中に含浸させる時の含浸圧力、含浸させる時の含浸温度（Ｔ_１）、含浸後に冷却した減圧時の温度Ｔ_２、Ｔ_１からＴ_２への降温速度（冷却速度）、Ｔ_２状態における減圧速度と、発泡特性（発泡倍率、セル径、セル数）との関係を調べたので、その結果を表−３，４に示す。尚、セル径およびセル数は、走査型電子顕微鏡でサンプルを撮影し、これに基づいて求めたものである。

表−３
Ｎｏ含浸温度Ｔ_１含浸圧力減圧温度Ｔ_２減圧速度冷却速度
（℃）（MPa）（℃）（MPa/s）（℃/s）
２１本発明１２５１９．６１２２０．０９８７８
２２本発明１２５１９．６１２２０．９８９
２３本発明１２５１９．６１２２０．９８４５
２４本発明１２５１９．６１２２０．９８７８
２５本発明１２５１９．６１２２４．９５９
２６本発明１２５１９．６１２２４．９５４５
２７本発明１２５１９．６１２２４．９５７８
２８発明外１００１９．６９５４．９５４５
２９発明外２００２２．５１５００．０９８８

表−４
Ｎｏ発泡倍率セル径（μｍ）セル数（個/cm³）
２１１．５１４．５８．３×１０^８
２２１．４１５．０８．９×１０^８
２３１．５１３．０９．８×１０^８
２４１．７１２．０１．４×１０^９
２５１．６１３．０１．１×１０^９
２６１．７１１．０１．２×１０^９
２７１．８１０．０１．５×１０^９
２８１．３４０．２１．３×１０^７
２９１．５２０１．０１．５×１０^６

又、樹脂として非結晶性アクリル樹脂（溶融温度は１３０℃でガラス転移温度が９５℃）を用いた場合について、超臨界二酸化炭素をポリエチレン中に含浸させる時の含浸圧力、含浸させる時の含浸温度（Ｔ_１）、含浸後に冷却した減圧時の温度Ｔ_２、Ｔ_１からＴ_２への降温速度（冷却速度）、Ｔ_２状態における減圧速度と、発泡特性（発泡倍率、セル径、セル数）との関係を調べたので、その結果を表−５，６に示す。尚、セル径およびセル数は、走査型電子顕微鏡でサンプルを撮影し、これに基づいて求めたものである。

表−５
Ｎｏ含浸温度Ｔ_１含浸圧力減圧温度Ｔ_２減圧速度冷却速度
（℃）（MPa）（℃）（MPa/s）（℃/s）
３１本発明１００１９．６９７０．０９８４５
３２本発明１００１９．６９７０．０９８７８
３３本発明１００１９．６９７０．９８９
３４本発明１００１９．６９７０．９８４５
３５本発明１００１９．６９７０．９８７８
３６本発明１００１９．６９７４．９５９
３７本発明１００１９．６９７４．９５４５
３８本発明１００１９．６９７４．９５７８
３９発明外９０１９．６８５４．９５４５
４０発明外１８０２２．５１３００．０９８８

表−６
Ｎｏ発泡倍率セル径（μｍ）セル数（個/cm³）
３１２．８３．２１．２×１０^１０
３２２．７２．１２．３×１０^１０
３３２．７１．８２．５×１０^１０
３４２．７１．４３．２×１０^１０
３５２．９０．９３．８×１０^１０
３６２．８０．７１．２×１０^１１
３７２．９０．４２．９×１０^１１
３８２．８０．１３．１×１０^１０
３９１．５５．５１．３×１０^９
４０１．９３０．５１．５×１０^７

又、上記Ｎｏ１，３，９，１０，１１，２４，２７，２８，２９，３１，３５，３８，３９，４０のものについて、そのシャルビー衝撃強度、引張強度、熱伝導率、誘電率を調べたので、その結果を表−７に示す。

表−７
Ｎｏ平均セル径発泡倍率シャルビー引張強度熱伝導率誘電率
（μｍ）（倍）衝撃強度
１１１．０１．５１２０７０１３０７０
３６．０１．９１２５７５１３５７５
９４．８２．５１３８８５１４５８０
１０３３．５１．２５５１７１２３６０
１１１９０．５１．７４１１２１２１５５
２４１２．０１．７１２８７５１３０７５
２７１０．０１．８１３０８０１３５８０
２８４０．２１．３４５１１１２２５７
２９２０１．０１．５４０１０１２０５０
３１３．２２．８１３５６０１２５７０
３５０．９２．９１４０６５１３５７５
３８０．１２．８１５０７０１４０８０
３９５．５１．５６０１８１２３６５
４０３０．５１．９５０１５１２２６０
シャルビー衝撃強度、引張強度、熱伝導率、誘電率は無発泡タイプを１００とした時の相対値で表示。

これ等の結果によれば、本発明のものは、微細な気泡が数多く出来ていることが判る。

又、機械的強度に優れていることも判る。このことは、肉厚が薄くても良いことを示唆している。

又、上記各例の容器内部に水を入れ、そして開口部をアルミ箔で密閉し、３０日間放置して水分量の変化を調べた処、本発明になる容器の方が水の減少量は少ないものであった。このことは、本発明になるものは、液漏れが起き難いことを示唆している。

本発明になる成形装置の概略断面図

符号の説明

１金型
１ａ加熱用金型
１ｂ冷却用金型
３冷却媒体通路
４ノズル
５超臨界流体発生装置
６切替バルブ
７ヒーター
８ヒーター
９リークバルブ
１０急減圧用電磁弁

代理人宇高克己

Claims

非結晶性樹脂による流体保持体の製品形状が保持可能な温度であって、かつ、後述の発泡工程における温度よりも高い温度（Ｔ _１）条件下で、冷却用金型の内側に存在する所定形状の非結晶性樹脂からなる流体保持体材料中に超臨界状態の流体を含浸手段で含浸させる含浸工程と、前記含浸工程における温度よりも低い温度であって、かつ、非結晶性樹脂のガラス転移温度以上の温度（Ｔ _２）条件下において、前記含浸手段によって超臨界状態の流体を含浸した流体保持体材料を発泡手段で発泡させる発泡工程とを具備し、前記含浸工程時から発泡工程時における温度低下は前記冷却用金型の内外を冷却手段で冷却することにより流体保持体が成形されるに際して用いられる装置であって、
前記含浸手段と前記発泡手段と前記冷却手段とを具備する前記装置は、
超臨界状態流体の供給源と、
冷却用金型と、
前記冷却用金型の外側に構成された冷却媒体が供給される空間部と、
前記超臨界状態流体の供給源と前記冷却用金型内部および前記空間部とを繋ぐ流体供給路と、
前記流体供給路に設けられた切替バルブと、
前記切替バルブと前記冷却用金型内部との間の流体供給路に設けられたヒータ
とを具備することを特徴とする流体保持体の成形装置。
冷却用金型の外側に配設された加熱用金型を更に具備する
ことを特徴とする請求項１の流体保持体の成形装置。
超臨界状態の流体を外部に放出する減圧手段を更に具備する
ことを特徴とする請求項１又は請求項２の流体保持体の成形装置。