JP4375804B2

JP4375804B2 - 空気入りタイヤ

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Publication number: JP4375804B2
Application number: JP2006012755A
Authority: JP
Inventors: 宏行横倉
Original assignee: Bridgestone Corp
Current assignee: Bridgestone Corp
Priority date: 2005-01-21
Filing date: 2006-01-20
Publication date: 2009-12-02
Anticipated expiration: 2026-01-20
Also published as: JP2006224953A

Description

本発明は、空気入りタイヤ、特に通常走行時の乗り心地を損なうことなく、ランフラット走行時の耐久性を大幅に向上させたサイド補強タイプのランフラットタイヤに関するものである。

従来、パンク等によりタイヤの内圧が低下した状態でも、タイヤが荷重支持能力を失うことなくある程度の距離を安全に走行することが可能なタイヤ、所謂ランフラットタイヤとして、タイヤのサイドウォール部（以下、サイド部と呼ぶこともある）のカーカスの内面に、比較的モジュラが高い断面三日月状のサイド補強ゴム層を配置してサイドウォール部の剛性を向上させ、内圧低下時にサイドウォール部の撓み変形を極端に増加させることなく荷重を負担できるようにしたサイド補強タイプのランフラットタイヤが各種提案されている。（特許文献１〜４参照）。

しかしながら、従来のサイド補強タイプのランフラットタイヤは、ランフラット走行時のタイヤの撓みが大きく、また、ランフラット走行中にはサイドウォール部が高温になり、ゴムの軟化によりサイドウォール部の剛性が低下して撓みが更に大きくなるため、ランフラット走行末期の故障の主因は、上記断面三日月状のサイド補強ゴム層の割れによるものである。そのため、従来のサイド補強タイプのランフラットタイヤには、ランフラット走行での耐久距離が短いという問題がある。

これに対し、タイヤのランフラット走行での耐久距離を延ばすために、サイド補強ゴム層のゲージを厚くする等してサイドウォール部を補強すると、タイヤ重量が増加したり、通常走行時のタイヤの縦バネが上昇してしまい、通常走行時の乗り心地が悪化するという問題がある。

特開２０００−２６４０１２号公報特表２００２−５００５８７号公報特表２００２−５００５８９号公報特開２００４−３０６６５８号公報

そこで、本発明の目的は、上記従来技術の問題を解決し、通常走行時の乗り心地を損なうことなく、ランフラット走行時の耐久性を向上させた空気入りタイヤを提供することにある。

本発明者らは、上記目的を達成するために鋭意検討した結果、サイド補強タイプのランフラットタイヤのベルト端からタイヤサイド部の最大幅部までの領域Ａ及びビードコア近傍からビードフィラーまでの領域Ｂの少なくとも一部に特定の熱収縮応力及び弾性率を有するポリケトン繊維コードをゴム引きしてなる補強コード層を配設することで、通常走行時のタイヤの乗り心地を悪化させること無く、ランフラット走行時のタイヤの撓みを抑制して、タイヤのランフラット耐久性を大幅に改善できることを見出し、本発明を完成させるに至った。

即ち、本発明の空気入りタイヤは、一対のビード部にそれぞれ埋設されたビードコア間にトロイド状に延在させた１枚以上のカーカスプライからなるラジアルカーカスと、該ラジアルカーカスのクラウン部のタイヤ半径方向外側に配設されたトレッド部と、該トレッド部の両端部に位置する一対のバットレス部と、該バットレス部と前記ビード部との間を連結する一対のサイドウォール部と、前記バットレス部から前記サイドウォール部にわたる前記ラジアルカーカスの内側に配設された一対の断面三日月状のサイド補強ゴム層とを備えた空気入りタイヤにおいて、
ポリケトンからなるフィラメント束を複数本撚り合わせてなり、下記式（Ｉ）及び式（ＩＩ）：
σ ≧ −０．０１×Ｅ＋１．２・・・（Ｉ）
σ ≧ ０．３０・・・（ＩＩ）
［式中、σは、１７７℃における熱収縮応力（ｃＮ／ｄｔｅｘ）であり；Ｅは、２５℃における４９Ｎ荷重時の弾性率（ｃＮ／ｄｔｅｘ）である］の条件を満たすポリケトン繊維コードをコーティングゴムで被覆してなる補強コード層を、ベルト端部から前記ラジアルカーカス本体部及びビードフィラー部を経て少なくとも前記ビードコア近傍までの領域に、前記ラジアルカーカスのタイヤ半径方向外側に延在させて配設するか、又は
前記ベルトの端部から前記ラジアルカーカスの折り返し部の端部までの領域の、該ラジアルカーカスのタイヤ半径方向外側と、前記ラジアルカーカス本体部及び前記ビードフィラーの間と、に配設したことを特徴とする。

ここで、上記ポリケトン繊維コードの177℃における熱収縮応力σは、一般的なディップ処理を施した加硫前のポリケトン繊維コードの25cmの長さ固定サンプルを5℃/分の昇温スピードで加熱して、177℃時にコードに発生する応力であり、また、上記ポリケトン繊維コードの25℃における49Ｎ荷重時の弾性率Ｅは、ＪＩＳのコード引張り試験によるＳＳカーブの49Ｎ時の接線から算出した単位cＮ/dtexでの弾性率である。

本発明の空気入りタイヤにおいては、前記補強コード層を前記ベルト端からタイヤサイド部の最大幅部までの領域Ａに配設することが好ましい。

本発明の空気入りタイヤの好適例においては、前記補強コード層における前記ポリケトン繊維コードのタイヤ半径方向に対する角度が0〜85°である。

本発明の空気入りタイヤにおいて、前記ポリケトン繊維コードは、下記式(III)：
Ｎt ＝ tanθ ＝ 0.001×Ｎ×(0.125×Ｄ／ρ)^1/2 ・・・ (III)
［式中、Ｎは撚り数（回/10cm）で、ρはコードの比重（g/cm³）で、Ｄはコードの総デシテックス数（dtex）である］で定義される撚り係数（Ｎt）が0.25以上であることが好ましい。ここで、撚り数Ｎは、上記フィラメント束を複数本撚り合わせる際の撚り数である。

本発明の空気入りタイヤの好適例においては、前記補強コード層における前記ポリケトン繊維コードの打ち込み数が5〜60（本/50mm）である。

また、本発明の空気入りタイヤにおいて、前記ポリケトン繊維コードは、繊度が500〜2000dtexのポリケトンからなるフィラメント束を２本又は３本撚り合わせてなることが好ましい。

本発明の空気入りタイヤの他の好適例においては、前記ポリケトンが、下記一般式(IV)：

［式中、Ａは不飽和結合によって重合された不飽和化合物由来の部分であり、各繰り返し単位において同一でも異なっていてもよい］で表される繰り返し単位から実質的になる。ここで、前記式(IV)中のＡがエチレン基であることが特に好ましい。

本発明によれば、ベルト端からタイヤサイド部の最大幅部までの領域Ａ及びビードコア近傍からビードフィラーまでの領域Ｂの少なくとも一部に特定の熱収縮応力及び弾性率を有するポリケトン繊維コードをコーティングゴムで被覆してなる補強コード層が配設された、通常走行時の乗り心地を損なうことなく、ランフラット走行時の耐久性を大幅に向上させた空気入りタイヤを提供することができる。

以下に、図を参照しながら本発明を詳細に説明する。図１は、本発明の空気入りタイヤの一実施態様の部分断面図であり、図２、図３、図４及び図５は、本発明の空気入りタイヤの他の実施態様の部分断面図である。

図示例のタイヤは、一対のビード部１にそれぞれ埋設されたビードコア２間にトロイド状に延びる本体部及びビードコア２の周りでタイヤ幅方向内側から外側に向けて半径方向外方に巻上げた折り返し部を有するラジアルカーカス３と、該ラジアルカーカス３のクラウン部のタイヤ半径方向外側に配置されたトレッド部４と、該トレッド部４の両端部に位置する一対のバットレス部５と、該バットレス部５と前記ビード部１との間を連結する一対のサイドウォール部６と、前記バットレス部５から前記サイドウォール部６にわたるラジアルカーカス３の内側に配設された一対の断面三日月状のサイド補強ゴム層７と、ベルト端からタイヤサイド部の最大幅部までの領域Ａ及びビードコア近傍からビードフィラーまでの領域Ｂの少なくとも一部のラジアルカーカス３の外側に配設された一対の補強コード層８とを備える。

図示例のタイヤにおいては、上記ラジアルカーカス３の本体部と折り返し部との間で且つ上記ビードコア２のタイヤ半径方向外側にビードフィラー９が配置されており、また、上記ラジアルカーカス３のクラウン部のタイヤ半径方向外側には二枚のベルト層からなるベルト１０が配置されており、更に、該ベルト１０のタイヤ半径方向外側でベルト１０の全体を覆うようにベルト補強層１１Ａが配置され、該ベルト補強層１１Ａの両端部のみを覆うように一対のベルト補強層１１Ｂが配置されている。ここで、ベルト層は、通常、タイヤ赤道面に対して傾斜して延びるコードのゴム引き層、好ましくは、スチールコードのゴム引き層からなり、２枚のベルト層は、該ベルト層を構成するコードが互いにタイヤ赤道面を挟んで交差するように積層されてベルト１０を構成する。また、ベルト補強層１１Ａ，１１Ｂは、通常、タイヤ周方向に対し実質的に平行に配列したコードのゴム引き層からなる。

なお、図示例のタイヤのラジアルカーカス３は、１枚のカーカスプライからなるが、本発明の空気入りタイヤにおいては、ラジアルカーカス３を構成するカーカスプライの枚数はこれに限られるものではなく、２枚以上であってもよく、また、その構造も特に限定されるものではない。また、図示例のベルト１０は、二枚のベルト層からなるが、本発明の空気入りタイヤにおいては、ベルト１０を構成するベルト層の枚数はこれに限られるものではない。更に、図示例のベルト補強層１１Ａ，１１Ｂは、ベルト１０の全体を覆う一層のベルト補強層１１Ａと、該ベルト補強層１１Ａの両端部のみを覆う二層のベルト補強層１１Ｂから構成され、所謂、キャップ・レイヤー構造を有するが、本発明の空気入りタイヤにおいては、ベルト補強層１１Ａ，１１Ｂの配設は必須ではなく、別の構造及び層数のベルト補強層を配設することもできる。

また更に、図示例のタイヤは、上記サイドウォール部６からビード部１に渡る領域のラジアルカーカス３の折り返し部のタイヤ幅方向外側に断面略三角形状のリムガード１２を備えるが、本発明の空気入りタイヤにおいては、リムガード１２の配設も必須ではなく、他の形状のリムガードを配設することもできる。なお、本発明において、タイヤサイド部の最大幅部とは、リムガード１２がなかった場合のタイヤサイド部の最大幅部をさす。

ここで、図１に示すタイヤにおいては、一層の補強コード層８が、バットレス部５からサイドウォール部６に渡る領域のラジアルカーカス３の外側に配置されているが、本発明の空気入りタイヤは、ベルト１０の端部からタイヤサイド部の最大幅部までの領域Ａ及びビードコア近傍からビードフィラーまでの領域Ｂの少なくとも一部に少なくとも一層の補強コード層８が配置されている限り特に制限されるものではなく、二層以上の補強コード層８を備えてもよいし、補強コード層８が上記領域Ａ及び領域Ｂ以外の部分まで延在していてもよい。

例えば、本発明の空気入りタイヤとしては、図２に示すように、補強コード層８が、ベルト１０の端部からカーカスの折り返し部の端部までの領域のラジアルカーカス３の外側に配置された態様、図３に示すように、補強コード層８が、ベルト１０の端部からラジアルカーカス３の外側に沿って、ラジアルカーカス３の本体部とビードフィラー９の間を経て、ビード部１まで延在し、ビード部１に埋設されたビードコア２の回りで折り返され係止された態様、図４に示すように、補強コード層８が、ベルト１０の端部からラジアルカーカス３の外側に沿って、ラジアルカーカス３の本体部とビードフィラー９の間を経て、ビード部１に埋設されたビードコア２の近傍まで延在した態様、図５に示すように、補強コード層８が、ベルト１０の端部からカーカスの折り返し部の端部までの領域のラジアルカーカス３の外側と、ラジアルカーカス３の本体部及びビードフィラー９の間とのそれぞれ配置された態様も好ましい。

本発明の空気入りタイヤにおいて、上記領域Ａ及び領域Ｂの少なくとも一部に配設される補強コード層８は、ポリケトンからなるフィラメント束を複数本撚り合わせてなり、下記式(I)及び式(II)：
σ ≧ -0.01×Ｅ＋ 1.2 ・・・ (I)
σ ≧ 0.02 ・・・ (II)
［式中、σは、177℃における熱収縮応力（cＮ/dtex）であり；Ｅは、25℃における49Ｎ荷重時の弾性率（cＮ/dtex）である］の条件を満たすポリケトン繊維コードをコーティングゴムで被覆してなることを要する。

上記ポリケトン繊維コードは、高温における熱収縮応力が大きいため、タイヤが高温になるランフラット走行時において、初期の比較的タイヤの歪が小さい時から高い剛性を発揮し、タイヤのサイドウォール部の径方向の曲げ剛性を上昇させて、タイヤの撓みを抑制し、その結果として、タイヤのランフラット耐久性を向上させることができる。一方、上記ポリケトン繊維コードは、通常走行時のコード伸張方向のタイヤの歪が小さい時には、低剛性であるため、通常走行時のタイヤの縦バネを上昇させることが無く、タイヤの乗り心地を悪化させることがない。

なお、使用するコードが、上記式(I)の関係を満たさない場合、熱収縮応力σが大きいものの弾性率Ｅが低いコードを使用すると、ランフラット走行時のタイヤの撓みを十分に抑制することができず、タイヤのランフラット耐久性が低下し、一方、弾性率Ｅが高いものの熱収縮応力σが小さいコードを使用すると、通常走行時のタイヤの縦バネが大きくなり、通常走行時のタイヤの乗り心地が悪化する。また、使用するコードの177℃における熱収縮応力σが0.02cＮ/dtex未満では、ランフラット走行時のたわみ量が大きくなってしまい、ランフラット耐久距離が不足してしまう。

ここで、上記ポリケトン繊維コードは、177℃における熱収縮応力σが1.5cＮ/dtex以下であることが好ましい。ポリケトン繊維コードの177℃における熱収縮応力σが1.5cＮ/dtexを超えると、加硫時の収縮力が大きくなり過ぎ、結果的に、タイヤ内部のコード乱れやゴムの配置乱れを引き起こし、耐久性の悪化やユニフォミティーの悪化を招いてしまう。また、上記ポリケトン繊維コードは、ランフラット走行時のタイヤの変形を十分に抑制する観点から、177℃における熱収縮応力σが0.20cＮ/dtex以上であることが好ましく、ランフラット走行時のタイヤの変形を確実に抑制する観点から、177℃における熱収縮応力σが0.30cＮ/dtex以上であることが更に好ましく、0.4cＮ/dtex超であることがより一層好ましい。なお、熱収縮応力σが高い程、ランフラット走行時のタイヤの変形を抑制する効果が高い。更に、上記ポリケトン繊維コードは、ランフラット走行時のタイヤの変形を十分に抑制する観点から、25℃における49Ｎ荷重時の弾性率Ｅが30cＮ/dtex以上であることが好ましく、ランフラット走行時のタイヤの変形を確実に抑制する観点から、49Ｎ荷重時の弾性率Ｅが80cＮ/dtex以上であることが更に好ましい。また更に、上記ポリケトン繊維コードは、耐疲労性を十分に確保する観点から、25℃における49Ｎ荷重時の弾性率Ｅが170cＮ/dtex以下であることが好ましく、耐疲労性を良好にする観点から、49Ｎ荷重時の弾性率Ｅが150cＮ/dtex以下であることが更に好ましい。

上記補強コード層８におけるポリケトン繊維コードのタイヤ半径方向に対する角度は0〜85°の範囲が好ましい。ポリケトン繊維コードのタイヤ半径方向に対する角度が85°を超えると、ランフラット走行時のタイヤの撓みを十分に抑制することができず、タイヤのランフラット耐久性を十分に向上させることができなくなる傾向がある。

上記補強コード層８に用いるポリケトン繊維コードは、下記式(III)：
Ｎt ＝ tanθ ＝ 0.001×Ｎ×(0.125×Ｄ／ρ)^1/2 ・・・ (III)
［式中、Ｎは撚り数（回/10cm）で、ρはコードの比重（g/cm³）で、Ｄはコードの総デシテックス数（dtex）である］で定義される撚り係数（Ｎt）が0.25以上であることが好ましい。ポリケトン繊維コードの撚り係数（Ｎt）が0.25未満では、疲労性が低下して、耐久性が不足する。

本発明の空気入りタイヤの補強コード層８においては、上記ポリケトン繊維コードの打ち込み数が5〜60（本/50mm）の範囲であることが好ましい。補強コード層８におけるポリケトン繊維コードの打ち込み数が5（本/50mm）未満では、ランフラット走行時のタイヤの撓みを十分に抑制することができず、タイヤのランフラット耐久性を十分に向上させることができなくなる傾向があり、一方、60（本/50mm）を超えると、通常走行時のタイヤの縦バネが上昇してしまい、通常走行時のタイヤの乗り心地が悪化する傾向がある。

また、上記補強コード層８に用いるポリケトン繊維コードは、繊度が500〜2000dtexのポリケトンからなるフィラメント束を２本又は３本撚り合わせてなることが好ましい。ポリケトン繊維コードに用いるフィラメント束の繊度が500dtex未満では、弾性率・熱収縮応力共に不十分であり、2000dtexを超えると、コード径が太くなり、打ち込みを密にできない。なお、ポリケトンからなるフィラメント束の本数が４本以上であっても、上記式(I)及び式(II)の関係を満足できれば、特に制限されない。

上記補強コード層８に用いるポリケトン繊維コードは、高温下で収縮し、室温に戻すと伸長する可逆性を有することが好ましい。この場合、高温下、即ち、ランフラット走行時時に補強コード層８中のポリケトン繊維コードが収縮しようとして剛性が高まり、タイヤのサイドウォール部の撓みを抑制することができる上、低温下、即ち、通常走行時に補強コード層８中のポリケトン繊維コードが伸張しようとして剛性が低下し、タイヤの縦バネが低下して、タイヤの通常走行時の乗り心地の悪化を抑制することができる。また、20℃と177℃での熱収縮応力の差が0.20cＮ/dtex以上、好ましくは0.25cＮ/dtex以上の可逆的なポリケトン繊維コードを用いることで、通常走行時とランフラット走行時での効果を両立することができる。

本発明の空気入りタイヤの補強コード層８は、ポリケトンからなるフィラメント束を複数本撚り合わせたポリケトン繊維コードをコーティングゴムで被覆してなり、該ポリケトン繊維コードの原料のポリケトンとしては、上記式(IV)で表される繰り返し単位から実質的になるポリケトンが好ましい。また、該ポリケトンの中でも、繰り返し単位の97モル％以上が１-オキソトリメチレン［−ＣＨ₂−ＣＨ₂−ＣＯ−］であるポリケトンが好ましく、99モル％以上が１-オキソトリメチレンであるポリケトンが更に好ましく、100モル％が１-オキソトリメチレンであるポリケトンが最も好ましい。

上記ポリケトン繊維コードの原料のポリケトンは、部分的にケトン基同士、不飽和化合物由来の部分同士が結合していてもよいが、不飽和化合物由来の部分とケトン基が交互に配列している部分の割合が90質量％以上であることが好ましく、97質量％以上であることが更に好ましく、100質量％であることが最も好ましい。

また、上記式(IV)において、Ａを形成する不飽和化合物としては、エチレンが最も好ましいが、プロピレン，ブテン，ペンテン，シクロペンテン，ヘキセン，シクロヘキセン，ヘプテン，オクテン，ノネン，デセン，ドデセン，スチレン，アセチレン，アレン等のエチレン以外の不飽和炭化水素や、メチルアクリレート，メチルメタクリレート，ビニルアセテート，アクリルアミド，ヒドロキシエチルメタクリレート，ウンデセン酸，ウンデセノール，６-クロロヘキセン，Ｎ-ビニルピロリドン，スルニルホスホン酸のジエチルエステル，スチレンスルホン酸ナトリウム，アリルスルホン酸ナトリウム，ビニルピロリドン及び塩化ビニル等の不飽和結合を含む化合物等であってもよい。

更に、上記ポリケトンの重合度としては、下記式：

［式中、ｔ及びＴは、純度98％以上のヘキサフルオロイソプロパノール及び該ヘキサフルオロイソプロパノールに溶解したポリケトンの希釈溶液の25℃での粘度管の流過時間であり；Ｃは、上記希釈溶液100mL中の溶質の質量（g）である］で定義される極限粘度［η］が1〜20dL/gの範囲にあることが好ましく、2〜10dL/gの範囲にあることが更に好ましく、3〜8の範囲にあることがより一層好ましい。極限粘度が1dL/g未満では、分子量が小さ過ぎて、高強度のポリケトン繊維コードを得ることが難しくなる上、紡糸時、乾燥時及び延伸時に毛羽や糸切れ等の工程上のトラブルが多発することがあり、一方、極限粘度が20dL/gを超えると、ポリマーの合成に時間及びコストがかかる上、ポリマーを均一に溶解させることが難しくなり、紡糸性及び物性に悪影響が出ることがある。

上記ポリケトンの繊維化方法としては、（１）未延伸糸の紡糸を行った後、多段熱延伸を行い、該多段熱延伸の最終延伸工程で特定の温度及び倍率で延伸する方法や、（２）未延伸糸の紡糸を行った後、熱延伸を行い、該熱延伸終了後の繊維に高い張力をかけたまま急冷却する方法が好ましい。上記（１）又は（２）の方法でポリケトンの繊維化を行うことで、上記ポリケトン繊維コードの作製に好適な所望のフィラメントを得ることができる。

ここで、上記ポリケトンの未延伸糸の紡糸方法としては、特に制限はなく、従来公知の方法を採用することができ、具体的には、特開平２−１１２４１３号、特開平４−２２８６１３号、特表平４−５０５３４４号に記載のようなヘキサフルオロイソプロパノールやｍ-クレゾール等の有機溶剤を用いる湿式紡糸法、国際公開第９９／１８１４３号、国際公開第００／０９６１１号、特開２００１−１６４４２２号、特開２００４−２１８１８９号、特開２００４−２８５２２１号に記載のような亜鉛塩、カルシウム塩、チオシアン酸塩、鉄塩等の水溶液を用いる湿式紡糸法が挙げられ、これらの中でも、上記塩の水溶液を用いる湿式紡糸法が好ましい。

例えば、有機溶剤を用いる湿式紡糸法では、ポリケトンポリマーをヘキサフルオロイソプロパノールやｍ-クレゾール等に0.25〜20質量％の濃度で溶解させ、紡糸ノズルより押し出して繊維化し、次いでトルエン，エタノール，イソプロパノール，ｎ-ヘキサン，イソオクタン，アセトン，メチルエチルケトン等の非溶剤浴中で溶剤を除去、洗浄してポリケトンの未延伸糸を得ることができる。

一方、水溶液を用いる湿式紡糸法では、例えば、亜鉛塩、カルシウム塩、チオシアン酸塩、鉄塩等の水溶液に、ポリケトンポリマーを2〜30質量％の濃度で溶解させ、50〜130℃で紡糸ノズルから凝固浴に押し出してゲル紡糸を行い、更に脱塩、乾燥等してポリケトンの未延伸糸を得ることができる。ここで、ポリケトンポリマーを溶解させる水溶液には、ハロゲン化亜鉛と、ハロゲン化アルカリ金属塩又はハロゲン化アルカリ土類金属塩とを混合して用いることが好ましく、凝固浴には、水、金属塩の水溶液、アセトン、メタノール等の有機溶媒等を用いることができる。

また、得られた未延伸糸の延伸法としては、未延伸糸を該未延伸糸のガラス転移温度よりも高い温度に加熱して引き伸ばす熱延伸法が好ましく、更に、該未延伸糸の延伸は、上記（２）の方法では一段で行ってもよいが、多段で行うことが好ましい。該熱延伸の方法としては、特に制限はなく、例えば、加熱ロール上や加熱プレート上に糸を走行させる方法等を採用することができる。ここで、熱延伸温度は、110℃〜（ポリケトンの融点）の範囲が好ましく、総延伸倍率は、10倍以上であることが好ましい。

上記（１）の方法でポリケトンの繊維化を行う場合、上記多段熱延伸の最終延伸工程における温度は、110℃〜（最終延伸工程の一段前の延伸工程の延伸温度−3℃）の範囲が好ましく、また、多段熱延伸の最終延伸工程における延伸倍率は、1.01〜1.5倍の範囲が好ましい。一方、上記（２）の方法でポリケトンの繊維化を行う場合、熱延伸終了後の繊維にかける張力は、0.5〜4cN/dtexの範囲が好ましく、また、急冷却における冷却速度は、30℃/秒以上であることが好ましく、更に、急冷却における冷却終了温度は、50℃以下であることが好ましい。ここで、熱延伸されたポリケトン繊維の急冷却方法としては、特に制限はなく、従来公知の方法を採用することができ、具体的には、ロールを用いた冷却方法が好ましい。なお、こうして得られるポリケトン繊維は、弾性歪みの残留が大きいため、通常、緩和熱処理を施し、熱延伸後の繊維長よりも繊維長を短くすることが好ましい。ここで、緩和熱処理の温度は、50〜100℃の範囲が好ましく、また、緩和倍率は、0.980〜0.999倍の範囲が好ましい。

上記ポリケトン繊維コードは、上記ポリケトンからなるフィラメント束を複数本、好ましくは、２本又は３本撚り合わせてなり、例えば、上記ポリケトンからなるフィラメント束に下撚りをかけ、次いでこれを複数本合わせて、逆方向に上撚りをかけることで、双撚り構造の撚糸コードとして得ることができる。

上記のようにして得られたポリケトン繊維コードをコーティングゴムで被覆することで、上記補強コード層８に用いるコード／ゴム複合体を得ることができる。ここで、ポリケトン繊維コードのコーティングゴムとしては、特に制限は無く、従来のタイヤ用のコード／ゴム複合体に用いていたコーティングゴムを用いることができる。なお、ポリケトン繊維コードのコーティングゴムによる被覆に先立って、ポリケトン繊維コードに接着剤処理を施し、コーティングゴムとの接着性を向上させてもよい。

本発明の空気入りタイヤは、上述のポリケトン繊維コードをコーティングゴムで被覆してなる補強コード層８をベルト端からタイヤサイド部の最大幅部までの領域Ａ及びビードコア近傍からビードフィラーまでの領域Ｂの少なくとも一部に配設して、常法により製造することができる。なお、本発明の空気入りタイヤにおいて、タイヤ内に充填する気体としては、通常の或いは酸素分圧を変えた空気、又は窒素等の不活性ガスを用いることができる。

以下に、実施例を挙げて本発明を更に詳しく説明するが、本発明は下記の実施例に何ら限定されるものではない。

表１〜表５に示す材質、構造、撚り係数、弾性率及び熱収縮応力の繊維コードを、表１〜表５に示す打ち込み数で平行に配列しコーティングゴムで被覆してコード／ゴム複合体を作製した。次に、該コード／ゴム複合体を図１〜図５に示す構造のタイヤの補強コード層８に用いて、サイズ２１５／４５ＺＲ１７のサイド補強タイプのランフラットタイヤを試作した。なお、補強コード層８中のコードのタイヤ半径方向に対する角度は、表１〜表５の通りである。また、比較として、補強コード層８を有さない以外同じ構造のタイヤ（比較例１）を試作した。次に、得られたタイヤの縦バネ及びランフラット耐久性を下記の方法で評価し、表１〜表５に示す結果を得た。

（１）縦バネ
230kPaの内圧を充填した供試タイヤの荷重−撓み曲線を測定し、得られた荷重−撓み曲線上のある荷重における接線の傾きを該荷重に対する縦バネ定数とし、比較例１のタイヤの縦バネ定数の値を100として指数表示した。指数値が大きい程、縦バネ定数が大きいことを示す。

（２）ランフラット耐久性
供試タイヤに内圧を充填することなく、荷重4.17kＮ、速度89km/h、温度38℃の環境下でドラム試験を行い、タイヤが故障に至るまでの走行距離を測定し、比較例１のタイヤの故障に至るまでの走行距離を100として指数表示した。指数値が大きい程、故障に至るまでの走行距離が長く、ランフラット耐久性に優れることを示す。

＊1 ほぼ１００％が式（IV）で表される繰り返し単位からなり、繰り返し単位の９７モル％以上が１−オキソトリメチレンであるポリケトン．

表１〜表５から明らかなように、サイド補強タイプのランフラットタイヤのベルト端からタイヤサイド部の最大幅部までの領域Ａ及びビードコア近傍からビードフィラーまでの領域Ｂの少なくとも一部に、上記式(I)及び式(II)の条件を満たすポリケトン繊維コードを用いた補強コード層を配設することで、通常走行時のタイヤの縦バネの上昇を抑制しつつ、即ち、通常走行時のタイヤの乗り心地を損なうことなく、ランフラット走行時のタイヤの耐久性を大幅に向上させることができた。

本発明の空気入りタイヤの一例の右半分の断面図である。本発明の空気入りタイヤの他の一例の右半分の断面図である。本発明の空気入りタイヤの他の一例の右半分の断面図である。本発明の空気入りタイヤの他の一例の右半分の断面図である。本発明の空気入りタイヤの他の一例の右半分の断面図である。

符号の説明

１ビード部
２ビードコア
３ラジアルカーカス
４トレッド部
５バットレス部
６サイドウォール部
７サイド補強ゴム層
８補強コード層
９ビードフィラー
１０ベルト
１１Ａ，１１Ｂベルト補強層
１２リムガード
Ａベルト端からタイヤサイド部の最大幅部までの領域
Ｂビードコア近傍からビードフィラーまでの領域

Claims

一対のビード部にそれぞれ埋設されたビードコア間にトロイド状に延在させた１枚以上のカーカスプライからなるラジアルカーカスと、該ラジアルカーカスのクラウン部のタイヤ半径方向外側に配設されたトレッド部と、該トレッド部の両端部に位置する一対のバットレス部と、該バットレス部と前記ビード部との間を連結する一対のサイドウォール部と、前記バットレス部から前記サイドウォール部にわたる前記ラジアルカーカスの内側に配設された一対の断面三日月状のサイド補強ゴム層とを備えた空気入りタイヤにおいて、
ポリケトンからなるフィラメント束を複数本撚り合わせてなり、下記式（Ｉ）及び式（ＩＩ）：
σ ≧ −０．０１×Ｅ＋１．２・・・（Ｉ）
σ ≧ ０．３０・・・（ＩＩ）
［式中、σは、１７７℃における熱収縮応力（ｃＮ／ｄｔｅｘ）であり；Ｅは、２５℃における４９Ｎ荷重時の弾性率（ｃＮ／ｄｔｅｘ）である］の条件を満たすポリケトン繊維コードをコーティングゴムで被覆してなる補強コード層を、ベルト端部から前記ラジアルカーカス本体部及びビードフィラー部を経て少なくとも前記ビードコア近傍までの領域に、前記ラジアルカーカスのタイヤ半径方向外側に延在させて配設するか、又は
前記ベルトの端部から前記ラジアルカーカスの折り返し部の端部までの領域の、該ラジアルカーカスのタイヤ半径方向外側と、前記ラジアルカーカス本体部及び前記ビードフィラーの間と、に配設したことを特徴とする空気入りタイヤ。
前記ベルト端からタイヤサイド部の最大幅部までの領域Ａに、前記補強コード層を配設したことを特徴とする請求項１に記載の空気入りタイヤ。
前記補強コード層における前記ポリケトン繊維コードのタイヤ半径方向に対する角度が０〜８５°であることを特徴とする請求項１に記載の空気入りタイヤ。
前記ポリケトン繊維コードは、下記式（ＩＩＩ）：
Ｎｔ＝ｔａｎθ ＝０．００１×Ｎ×（０．１２５×Ｄ／ρ）１／２・・・（ＩＩＩ）
［式中、Ｎは撚り数（回／１０ｃｍ）で、ρはコードの比重（ｇ／ｃｍ３）で、Ｄはコードの総デシテックス数（ｄｔｅｘ）である］で定義される撚り係数（Ｎｔ）が０．２５以上であることを特徴とする請求項１に記載の空気入りタイヤ。
前記補強コード層における前記ポリケトン繊維コードの打ち込み数が５〜６０（本／５０ｍｍ）
であることを特徴とする請求項１に記載の空気入りタイヤ。
前記ポリケトン繊維コードは、繊度が５００〜２０００ｄｔｅｘのポリケトンからなるフィラメン
ト束を２本又は３本撚り合わせてなることを特徴とする請求項１に記載の空気入りタイヤ。
前記ポリケトンが、下記一般式（ＩＶ）：

［式中、Ａは不飽和結合によって重合された不飽和化合物由来の部分であり、各繰り返し単位において同一でも異なっていてもよい］で表される繰り返し単位から実質的になることを特徴とする請求項１〜６のいずれかに記載の空気入りタイヤ。
前記式（ＩＶ）中のＡがエチレン基であることを特徴とする請求項７に記載の空気入りタイヤ。