JP4307312B2 - ふるい用磁性金網、金網ユニット及びふるい分け装置 - Google Patents

Description

本発明は、ふるい用の磁性金網、及びこの磁性金網を用いてなる金網ユニット並びにふるい分け装置に関し、例えば医薬品や食品工業のような特に安全性を重要視される分野での粉粒体等の分級・分離に好適するものである。

従来から、粉体や粒体の分級、選別、分離、異物分離などのために種々のふるい用金網が利用され、被処理品の性状や特性、あるいは処理方法などによってその材質や織り方は任意に選択されている。このような金網用材料として、強度や耐食性などの観点から、例えばＳＵＳ３０４やＳＵＳ３１６材などのステンレス鋼線が用いられ、またこれを所定の目開きに製織加工する場合にも加工性に優れることから、今日の一般的な金網用材料として定着している。

ところで、このような金網でふるい分け操作を行なう場合、通常、分離効率を高める為に連続的に振動を与える。しかし、ふるい分け中の金網は、被処理粉粒体との摩擦により摩耗、あるいは繰返しの振動によって疲労し、さらに相当の負荷を受けることから、その一部が破断して処理済品（製品）中に混ざり込むことが指摘されており、特にこうした破断は、例えば線径０．５ｍｍ以下のような細線による金網で、かつ繰返し長時間の負荷が加わる場合に起こりやすく、また時として応力腐食などによることもある。

そして、一旦このような破断が発生すると、処理済の製品粉体中にその一部が混ざり込むととともに、それまで処理してきた全量の再処理が必要となり、生産性の面でその影響は非常に大きいものである。また、こうした異物混入の問題は、被処理品が例えば医薬品や食品など安全性を問われるものである場合には、製品の安全保証という面から絶対的な排除が求められ、はかり知れない大きな影響をもたらす。

そこで従来から、このようなトラブルを防止するために、例えば金網を構成する線材を磁性を有する磁性線材で構成し、万一、その一部が脱落して処理済製品中に混入しても、次工程での磁選機によって除去することが行なわれており、その為の材料として、例えば先行文献１（特開平１０−１３０７８８号）では、Ｃ：０．０１〜０．０５％，Ｓｉ：０．１〜１．５％，Ｍｎ：０．３〜１．０％，Ｎｉ：３〜８％，Ｃｒ：２０〜３０％，Ｍｏ：１．０〜６．０％、残り：Ｆｅ及び不可避不純物を含有する高耐食性ステンレス鋼線が提案されている。

また、同様に先行文献２（特開２００２−１２０９１９号）ではコンベアベルトを対象として、次の2種類のステンレス鋼線の使用も提案されている。
Ａ）Ｎｉ：２．５〜８％、Ｃｒ：１８〜３０％，Ｍｏ：３．５％以下、Ｎ：０〜０．２％を含み、且つＣｕ，Ｔｉ，Ｎｂの１又は２種以上を合計で０〜１％含有する2相ステンレス鋼。
Ｂ）Ｃｒ：１７％以上、Ｍｏ：０〜３％，Ｃ≦０．０２％、Ｎ≦０．０２％，Ｃ＋Ｎ≦０．０５％を含み、且つＣｕ，Ｔｉ，Ｎｂの１又は２種以上を合計で０〜１％含有するフェライト系ステンレス鋼。

：特開平１０−１３０７８８号 ：特開２００２−１２０９１９号

ところで、磁性金網に用いられるステンレス鋼線は、製織する際の作業性と網目品質の均一化を図る必要から、通常は固溶化熱処理を施して軟質仕上げされているが、前記文献１及び文献２−Ａ）によるＮｉ含有のステンレス鋼線では、Ｎｉ当量が約２６％と大きいことから、所定の磁性を有しながらも高強度特性を持つことができず、その結果、網目が安定しにくく、また繰返し使用による網目の変化や疲労破壊などによる寿命低下、あるいは被処理粉体などとの摩擦により耐久性の面で十分ではなく、更なる改善が望まれている。

例えば前記各文献中に示されている強度として、前記Ｎｉ含有のステンレス鋼線ではいずれも約８００〜９００ＭＰａ程度とされ、他方の後者文献２−Ｂ）によるフェライト系ステンレス鋼線でも６５０ＭＰａ程度に留まるものである。したがって、このような低強度のステンレス鋼線による金網では、仮に所定の磁性の持つものであるとしても、線径の細い線材でなる金網製品では、被処理粉体の載荷によって線材には瞬間的な負荷が加わり、その結果、部分的な線材伸びによる歪みや緩みが生じるなど、網目の不均一をもたらすこととなる。さらに、このような負荷の繰返しや、処理促進の為の振動の付与による加工硬化は、やがて疲労破壊の原因となる。

また、このような金網製品では、前記摩耗を極力少なくすることが寿命の面で望まれるものの、これら従来の低強度のステンレス鋼線では耐摩耗性向上を期待することができず、この為、早期に交換したりあるいは太線径のものを用いるなど、対応として有効とは言い難い。

そこで、本発明者はこのような磁性金網に好適する磁性ステンレス鋼線として、線材のニッケル当量に着目し、かつオーステナイト相とフェライト相との2相組識からなる2相ステンレス鋼を得るにはけい素の増量を図ることが有効との結論に至った。

そこで前記の課題を解決する手段として、本願請求項１の発明は、低Ｃ高Ｓｉ系ステンレス鋼線により、所定の目開きに製織されてなるふるい用磁性金網であって、
前記ステンレス鋼線は、質量で、Ｃ≦０．０３％、Ｓｉ：３．０〜４．５％、Ｍｎ：２．０〜２．５％、Ｎｉ：６．０〜７．０％、Ｃｒ：１５．０〜１７．０％と、さらにＭｏ：０．３〜１．０％、Ｃｕ：０．８〜１．２％、Ｎｂ：０．１〜０．５％のいずれか１種以上を含んで、残部Ｆｅ及び不可避不純物からなる２相ステンレス鋼で構成され、
かつ前記ステンレス鋼線は、次式によるＮｉ当量（Ａ）が２０〜２３％とするとともに、
前記ステンレス鋼線は、引張強さ９００〜１２００ＭＰａ、伸び：３５〜６０％であることを特徴とする。
（Ａ）Ｎｉ当量＝Ｎｉ＋０．６５Ｃｒ＋０．９８Ｍｏ＋１．０５Ｍｎ＋０．３５Ｓｉ＋１２．６Ｃ

請求項２に係わる発明は、前記ステンレス鋼線は、製織後の該ステンレス鋼線の波付け山部での硬度をＨｖを３３０〜４５０、伸線加工後の該鋼線の表面粗さを０．８μm（表面粗さＲｚ）以下としたを有することを特徴とする。

また請求項３に係わる発明は、前記ステンレス鋼線が、引張強さ１０００〜１１００ＭＰａ、伸び：４０〜５０％を有することを特徴とする。

さらに請求項４に係わる発明は、前記いずれかの磁性金網が、剛性を持つ例えばリング状の枠部材に装着され、取り扱いやふるい装置への装着が容易な形態に組立てされてなる金網ユニットであり、また請求項５の発明は、前記金網ならびに金網ユニットの少なくとも一つが、振動機構を備えたふるい分け装置である。また、前記金網ユニットにおける枠部材の形状や構造、金網材料の取付方法などについては、特に規定するものではなく、従来から採用されている様々な形態を採用し得る。

本発明による磁性金網は、これを構成する線材として低Ｃかつ高Ｓｉのステンレス鋼が用いられており、この成分範囲にすることで軟質状態でありながらも、高強度で耐食性、及び優れた磁性特性を有するものとなり、万一その一部が被処理品中に混在しても磁気的選別を確実に行える。しかも、前記低Ｃ高Ｓｉステンレス鋼は高い硬度も有することから耐摩耗性にも優れている為、耐久性を高めて寿命アップのものとなり、各種形状や形態のふるい用などの金網材料として幅広い用途に用いることができる。

また、金網ユニット及びふるい分け装置についても、前記磁性金網を枠部材に張設して組立てしていることから、使用に伴う目開きの変化を抑え、緩み発生の軽減も可能となり、また繰返曲げ疲労にも優れることから疲労破壊などの問題も改善できる。したがって、本発明のふるい用磁性金網あるいはこれを用いてなるふるい分け装置においては、特に安全性が問われる医薬品業界や食品業界に対して好適するものである。

このように本発明のふるい用磁性金網は、低Ｃ高Ｓｉ系のステンレス鋼線を選定したことを特徴としている。このような高Ｓｉかつ低Ｃとすることで、軟質状態でありながらも高強度かつフェライトを安定化して磁性を高め、さらに耐食性を高めるものとしている。

又ステンレス鋼線は、Ｃ≦０．０３％、Ｓｉ：３．０〜４．５％、Ｍｎ：２．０〜２．５％、Ｎｉ：６．０〜７．０％、Ｃｒ：１５．０〜１７．０％と、さらにＭｏ：０．３〜１．０％、Ｃｕ：０．８〜１．２％、Ｎｂ：０．１〜０．５％のいずれか１種以上を含む2相ステンレス鋼線によるものとしており、これら材料成分の設定範囲とする理由は次による。

（Ｃ）炭素は、強力なオーステナイト生成で強度を増大させることができるが、炭化物などを生成して耐食性を低下させやすく、また多量に含有してオーステナイト状態のまま安定すると所定の磁性が得られにくくなって本願の目的が達成できない。したがって、その上限を０．０３％とし、より好ましくは０．０２％以下とする。

（Ｓｉ）けい素は有効な脱酸剤で、しかも前記したように強力なフェライト生成元素であり、特に２．０％以上の添加によって強度、弾性限を増加し、また耐食性の改善に効果的であるが、５．０％を越える程多量に添加すると靭性を減少させる。したがって、本発明では２．０(好ましくは２．０を越え）〜５．０％とし、より好ましくは３．０〜４．５％、更に好ましくは３．２〜４．２％とする。

（Ｃｒ）クロムは、ステンレス鋼の基本成分で、耐食性、耐孔食性を高め、また磁性特性を向上する為のフェライトを安定させる為には少なくとも１５％以上の添加が必要であるが、２０％を越える程多量を添加すると硬度や引張強さを低下させることとなることからその範囲を１５〜２０％、より厳密に１５．０〜２０．０％とし、さらに好ましくは１５．０〜１７．０％とする。

（Ｎｉ）ニッケルも、オーステナイト安定化に寄与し耐食性を高めるものであり、例えば５％程度以上の添加が好ましいが、逆にＮｉは高価でまた添加量に伴って硬度や引張強さを低下させることからその範囲を５〜８％、より厳密には５．０〜８．０％とする。しかし一方でＮｉは靭性を向上させることもできることから、振動付与しながら使用されるふるい金網では６．０〜７．０％、更に好ましくは６．２〜６．８％の添加にすることが望ましい。

（Ｍｎ）マンガンも前記Ｓｉと同様に脱酸剤として用いられるものであって、オーステナイト鋼ではγを安定化して耐食性を高めたり変態点を下げる場合などに有効であり、好ましくは１．５〜３．０％（より好ましくは２．０〜２．５％）とする。

また本願発明では、前記各元素に加えて請求項２に示すＭｏ，Ｃｕ，Ｎｂなどの第三元素の少なくとも１種以上を含有することも好ましく、本発明の対象としている。これら第三元素は、いずれも磁性特性を高める為のフェライト生成元素や生地強化、耐食性などの目的で有効なものであるが、一方では材料のコストアップとなることから多量の添加は好ましくなく、合計で３．０％以下にするのがよい。なお、この中でＣｕは腐食電位を貴にして耐食性を増し孔食感受性も減少させることができることから、例えばＣｕ：０．８〜１．５％にするのがよく、また例えば０．３〜１．０％程度（好ましくは０．５〜０．７％）のＭｏとの共存によってその効果はさらに顕著となる。またＮｂについても、フェライト生成元素として作用し、好ましくは０．０５〜０．３％とするが、これら第三元素は、それぞれ単独にあるいは相互に組合せて用い得る。

本発明に係わる前記ステンレス鋼線は、このような組成を含み若干の不可避不純物（例えばＰ≦０．０５，Ｓ≦０．０３等）と残部実質的にＦｅで構成されるが、より好ましくは、例えば各元素のバランスとして前記Ｎｉ当量を２３％以下（例えば２０．０〜２３．０％）とするのがよく、金属組織はオーステナイトとフェライトが混在する２相組織のものとなる。

このような２相ステンレス鋼とする為の具体的な操作要領については、例えば『ステンレス鋼便覧』ｐ６９〜７１（昭和４８年８月３０日：日刊新聞社発行）にも説明されるように種々加工条件の調整で可能であり、またその確認は、例えば任意断面での顕微鏡観察や、フェライトインジケーター、Ｘ線解析装置などでの機器分析で可能である。特に本発明では、Ｓｉを前記のように２．０％以上にしていることから、２相組織が得られやすい利点がある。また、本発明では前記したようにＳｉを高くしている為、以下記載の熱処理によって線表面にシリカ系化合物を形成し、これが耐磨耗性を向上させる要因と考えられる。

金網は、このような組成のステンレス鋼線で構成し、また金網として所定の目開きを持たせる為に必要な細径化と熱処理によって仕上げられるものであるが、好ましくは引張強さ９００〜１２００ＭＰａで伸び３５〜６０％、より好ましくは１０００〜１１００ＭＰａ、４０〜５０％の高強度高伸び特性となるよう前記加工条件が適宜調整される。例えば０．３ｍｍ程度のステンレス鋼線とするものでは、伸線加工率５０％以上（好ましくは８０〜９８％）での冷間伸線後、８００〜１１００℃（好ましくは８５０〜９５０℃）で光輝熱処理仕上げするのがよい。

特に、このような高強度・高伸び特性を前記加工率と比較的低温での熱処理で得ることは、該ステンレス鋼線における磁性と加工硬化性を高めることとなり、例えば製織後の該ステンレス鋼線の波付け山部での硬度をＨｖ：３３０以上（好ましくは３３０〜４５０）にできる利点もあり、したがって、高硬度化による使用時での耐摩耗性の向上と高磁性化での吸着性を高める上から好ましい。また、前記ステンレス鋼の前記伸線加工を例えばダイヤモンドダイスでの湿式伸線加工で行ったものでは、該鋼線の表面粗さを例えば０．８μm（表面粗さＲｚ）以下の高精度表面にすることができ、製織時での線の滑りをよくして作業性を向上する。

なお、前記磁性については、例えばその切片に磁石を接近させた場合の着磁性の優劣で評価でき、また硬度（Ｈｖ）については、該鋼線の任意断面における数点の測定平均値で示される。

このように本発明による磁性金網は、高Ｓｉかつ低Ｃのステンレス鋼線によって構成し所定の目開きをもって製織してなるものであって、該ステンレス鋼線は十分な磁性を有しながらも高強度でしかも伸びが大きいことから、製織作業性とともに形成された目開き安定化を図ることができ、また機械的特性も優れることから摩耗や破断なども起こりにくく、万一使用中にその一部が欠損して混在してもその除去を可能にする。

なお、本発明では、処理される被処理粉体の形態や処理方法によって、前記金網は任意な織り構造や目開きに設定され、かつ織り構造についても、例えば平織り、綾織り、畳織り、むしろ織り、トリプル織りなどが採用されるが、前記平織り金網は、目開きの精度が高く、しかも縦・横線の双方が交互に組み合わされることから目ずれ現象が生じにくい。また、例えば耐摩耗性を更に高める為に、織り加工後に更に所定厚さに圧延することで、線同士の交差部を部分的に押圧偏平化させることで硬化されることも好ましい。この場合、本発明による前記ステンレス鋼線では加工硬化率が大きいことから、このような処理に適する。

次に金網ユニット、及びふるい分け装置について説明すれば、金網ユニット１は例えば図２に見られるように、前記所定の網目を持つふるい用金網２が枠部材３に張設され、容易に取り扱えるようにされたものである。枠部材３としては、例えば金属薄帯を断面Ｕ字状にして金網の端部を包み、さらに一面側に折り曲げることで剛性を持たせたもの、あるいは別製のリングと金網を溶接あるいは接着したものなどを含む他、通常のふるい網として広く用いられているように、金属板を丸めた筒体の底面に該金網を張設したものとしてもよい。

また、前記磁性金網２は１層だけの単層で用いても、また目開きや織り方の異なる複数枚を重ねて用いることで、特に細目の金網を粗目の金網で支持することで、網目の変形を抑制し、かつ負荷に耐えるようにするなど、分離効率や全体強度アップを図ることも好ましい。

次にふるい分け装置については、図４に示すように、所定の前記金網ユニット１が振動機構を持つ振動装置１１に付設され、例えばモーター１２の主軸回転に伴って金網ユニット１に振動を発生させるもので、振動は例えば別途超音波発生装置などを併用してもよい。この装置では、被処理粉体は同図の粉体供給口１３に投入され、前記振動装置１１で振動する金網ユニット１の網上で受けて連続的に下流側に移送されることとなり、その過程で該粉体は、網目を通過したふるい下粒子と網上に残った粗大粒子とに各々分離され、ふるい上排出口１４とふるい下排出口１５から各々排出される。
この場合、金網ユニット１は同図のように１枚だけで構成してもよいが、分離精度を高める為に、例えば網目の異なる２枚以上を所定間隔を設けて配置し、各網目毎に分級することもでき、さらに装置の形態についても、例えばディスク状の金網ユニットを用いる円形のふるい分け装置とすることもできる。

本発明の実施例に用いた磁性金網は、次の要領で得たものである。
ステンレス鋼線として表１に示す低Ｃ高Ｓｉステンレス鋼４種類を選定し、各々冷間伸線加工と熱処理加工を繰返しながら素線径０．５ｍｍの軟質細線とし、更にこれをダイヤモンドダイスでの湿式スリップ型伸線機によって、加工率９１％の伸線加工と温度８８０℃での熱処理加工を行った。この中で、実施例１、２は第三元素としてＭｏ，Ｃｕを複合添加し、低ＣでかつＳｉを３．５％にしたもの、実施例４はさらにＮｂを複合添加したものであり、また実施例３は第三元素としてＭｏを添加したものである。

得られたステンレス鋼線細線は、線径０．１５ｍｍで何れも引張強さ１０７０〜１０９０ＭＰａ、伸び３９〜４１％の高強度高伸び特性を持ち、また表面状態もＲｚ：０．４〜０．６μm程度の高精度なものであった。このステンレス鋼線に磁石を近付けたところ十分な磁性を有していることが確認された。

一方、前記実施例に対する比較材として、前記先行特許文献１による高耐食性ステンレス鋼線と、従来から一般的に用いられてきたＳＵＳ４３０及びＳＵＳ３０４の各種ステンレス鋼線を選択し、同様にして得た各線材の特性結果を併せて表２に示す。

ここで、引張強さと伸び特性は、ＪＩＳ−Ｚ２２４１により細線が破断する際の応力と伸びから求め、また耐力については同チャートから読み取ったものである。また耐食性については、ＪＩＳ−Ｇ０５９１「ステンレス鋼の５％硫酸腐食試験方法」により試験前後の腐食減量で示しており、表面粗さはＪＩＳ−Ｂ０６０１「表面粗さ」によるＲｚ値で示している。これら各試験結果に見られるように、比較例Ａは引張強さが高いものの伸びが少なく、織り加工が困難であると考えられる。一方、本発明に係わる各実施例の線材は比較例の線材に比して、磁性を有しながらも高い強度と伸びを両立するため、織り加工性に優れ、耐久性に富む材料であると言える。さらに耐食性についても大幅に向上していることがわかる。

次に、これら各細線の金網としての評価をする為に、実施例１、３の線材と比較例Ａ〜Ｃにより各々６０メッシュの平織り金網を製作して、織り加工性と、目開き精度、強度、摩耗特性、疲労特性、磁石吸着性等の各試験を行なった。その結果を表３に示す。

※１．目開き精度は、目開きの標準偏差を平均値で除した変動係数で示す。
※２．各試験値で２段表記は、緯方向試験／経方向試験での値である。

ここで、各試験の評価は以下方法で行った。
織り加工性は、前記各細線を各々経糸緯糸として織機にセットして幅１３００ｍｍで製織した時のトラブル回数、欠点数から総合評価したもので、実施例線材は平滑表面で滑り性がよいため、断線もなく円滑な織り作業ができた。
こうして得られた金網品質として、目開きのバラツキを図１にも併記しており、本発明の実施例品はバラツキが小さく、高精度であることが分かる。粉体製品の諸特性はその粒子径に強く依存するため、安定した品質を得るには、高精度のふるい分けが求められる。当然ながら、ふるい分けの精度は目開き精度に依存する。したがって、目開き精度に優れた本発明のふるい用金網は、粉体の製造プロセスにおいて品質向上の点で大きく貢献すると言える。

次に破断強度については、各金網を経緯各方向に各々２０ｍｍ幅で切除した試料をインストロン社製引張試験機にセットして破断に要する荷重（幅１ｍｍ当たりに換算）で評価した。本発明による実施例品は、線材自体の強度が高いことから製織後の強度も高く、また伸び特性も各比較例よりも優れたものであった。

また摩耗特性は、各金網から採取した５０ｍｍ角の試料をステンレス製の基板上にスポット溶接で固定し、これを振動研磨機（月島機械(株)製、ＦＭ３）のドラム内に研磨石（森田研磨材工業(株)製、ＭＯＲＰ６×１５とＭＴ１５×１０を混合比１：３で６０ｋｇ）と一緒に投入して、８時間の研磨加工を行なった後の試料の厚さをマイクロメーターで測定したものであり、試験前の厚さとの減少率で示している。したがって、減少率の少ないものほど耐摩耗性を有するものであり、本発明の実施例品は最も優れた結果となった。

さらに疲労特性については、図３に示すように前記と同様に採取した幅２０ｍｍの各試料Ａの上端を固定チャックＢに取付け、下端には約２ｋｇの負荷を掛けて左右に繰返し約４５゜可動させながら、試料Ａが破断するまでの曲げ回数で評価したものである。試験は、経方向と緯方向の２種類について各１０点行い、その平均回数を示している。

磁石吸着特性の試験では、各試料金網を５ｍｍ角に切除し（約１７ｍｇ）、磁石（ＮＥＯＭＡＸ−４８ＢＨ（住友特殊金属製））をゆっくりと近付けて行き、試験片が磁石に吸着した時の距離で評価しており、この試験では、実施例品は比較例Ａ，Ｂにはやや及ばなかったものの、ＳＵＳ３０４（比較例Ｃ）の約4倍の吸着性を有することが確認された。

また、線の硬度測定については、金網より切り出した波付け線の一部を樹脂に埋め込んで固定し、精密に研磨した断面の頂点付近、すなわち波付け加工の影響を受けた部分の数ケ所をマイクロビッカース硬度計（荷重３００ｇ）によって測定し、平均値として示したものである。

これら結果からも明らかなように、本発明の金網製品は他の２相系ステンレス鋼による金網（比較例Ａ）に比して強度、耐食性、織り加工性に優れ、また高硬度でもあることから摩耗特性にも優れて好ましいものであった。また、比較例Ｂではクロム系であることから磁気特性には優れるものの、強度が不足して疲労や摩耗特性に劣り、また耐食性は非常に悪い結果となり、さらにＳＵＳ３０４による比較例Ｃでは、磁性がほとんどなく、着磁性の面から全くその目的を満たさないものとの結果が確認された。

そこでこの金網ユニットの寿命特性を見る為に、これを図４のふるい分け装置に取り付けて、食品用粉体のふるい分けを行った。その結果、３ケ月間の連続使用にも係わらず、摩耗や疲労破断はなく、寿命的にもＳＵＳ３０４より優れるという結果であった。

実施例による磁性金網の目開き分布を示すグラフ。 本発明の磁性金網を用いてなる金網ユニットの一例を示す斜視図。 疲労試験の方法を示す概要図。 ふるい分け装置の一例を示す概要図。

符号の説明

１ 金網ユニット
２ 磁性金網
３ 枠部材

Claims (5)

1. 低Ｃ高Ｓｉ系ステンレス鋼線により、所定の目開きに製織されてなるふるい用磁性金網であって、
   前記ステンレス鋼線は、質量で、Ｃ≦０．０３％、Ｓｉ：３．０〜４．５％、Ｍｎ：２．０〜２．５％、Ｎｉ：６．０〜７．０％、Ｃｒ：１５．０〜１７．０％と、さらにＭｏ：０．３〜１．０％、Ｃｕ：０．８〜１．２％、Ｎｂ：０．１〜０．５％のいずれか１種以上を含んで、残部Ｆｅ及び不可避不純物からなる２相ステンレス鋼で構成され、
   かつ前記ステンレス鋼線は、次式によるＮｉ当量（Ａ）が２０〜２３％とするとともに、
   前記ステンレス鋼線は、引張強さ９００〜１２００ＭＰａ、伸び：３５〜６０％であることを特徴とするふるい用磁性金網。
   （Ａ）Ｎｉ当量＝Ｎｉ＋０．６５Ｃｒ＋０．９８Ｍｏ＋１．０５Ｍｎ＋０．３５Ｓｉ＋１２．６Ｃ
2. 製織後の該ステンレス鋼線の波付け山部での硬度をＨｖを３３０〜４５０、伸線加工後の該鋼線の表面粗さを０．８μm（表面粗さＲｚ）以下としたを有することを特徴とするふるい用磁性金網。
3. 前記ステンレス鋼線は、引張強さ１０００〜１１００ＭＰａ、伸び：４０〜５０％を有することを特徴とする請求項１又は２に記載のふるい用磁性金網。
4. 請求項１〜３のいずれかに記載の前記磁性金網の外縁部が、枠部材に装着されてなる金網ユニット。
5. 請求項１〜３のふるい用磁性金網、あるいは請求項４よる金網ユニットの少なくとも一つが、振動装置に付設されてなるふるい分け装置。