JP4236504B2 - 組合せオイルリング - Google Patents

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、内燃機関のピストンに使用される組合せオイルリングに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
内燃機関の中では、様々なフリクションロス（摩擦力ロス）が生じるため、このようなフリクションロスを小さくすることにより燃費の向上が可能である。例えば、内燃機関の中でもピストンリングにおいては、シリンダライナとの摺動におけるフリクションの低減が求められている。具体的に、フリクションを低減させるためには、張力を下げることが有効である。
【０００３】
例えば、ピストンリング（圧力リング＋オイルリング）の張力を合計したリング合計張力をボア径で割った合計張力比についてみると、１９８４年では０．６〜１．０Ｎ／ｍｍであったが、低フリクション化が求められているため、徐々に低下し、現状は０．２〜０．６Ｎ／ｍｍまで小さくなり、対応を求められている。
【０００４】
よって、この数値は１９８４年当時より約半分となっているが、このような背景の中でオイルリングの機能性を満足させることが求められている。
【０００５】
ピストンリングの対応としては、張力の低下に伴いピストンリングの接触面積を小さくし薄幅化が進んでいる。オイルリングは圧力リングに比べオイル掻き落とし機能を持たせるため、さらに接触幅を小さくすることで、接触面積を小さくし面圧を上げ、シール性、オイル掻き性を向上させている。
【０００６】
しかしながら、エンジン始動時から、オイルリングの張力を、上記範囲内、すなわち、エンジンが十分に駆動している場合と同程度とすると、逆にオイルリングの作用が働きすぎて機関の始動性を損なう危険性が高い。これは、エンジン始動時においては、潤滑油の温度および機関温度が、徐々に上昇している段階であり、エンジンの始動からある程度の時間が経過し十分に駆動している場合と比較して、それらの温度は低く、潤滑油の粘度は高い状態にあるからである。よって、エンジンの始動から十分にエンジンが駆動した状態に移行するまでの間においては、潤滑油の温度および機関温度の上昇に伴い、オイルリングの機能も徐々に発揮されるように、その面圧も増加していくことが望まれる。
【０００７】
例えば、特許文献１には、Ｎｉ−Ｔｉ系の形状記憶合金を用いて形成されたコイルエキスパンダを用いたオイルリングにおいて、コイルエキスパンダが、低温では収縮状態に存し、高温では伸びた状態に存するように処理されている技術が開示されている。
【０００８】
このように、コイルエキスパンダを形状記憶合金を用いて形成することにより、温度に応じてオイルリングをその径方向外方へ押圧する力を変化させることができるため、エンジンの始動性を向上させることが可能である。しかしながら、形状記憶合金材の横弾性係数は、Ｎｉ−Ｔｉ系の２元系において、収縮状態にある場合には約９２００ＭＰａ程度であり、伸びた状態では約２００００ＭＰａ程度である。この数値は通常用いられるスチール線材からなるコイルエキスパンダと比較し、１／４程度しかないため、スチール線材の場合と同程度の張力を得るためには、形状記憶合金からなる線材の太さをスチール線材の太さよりも４倍としなければならない。一方、昨今のオイルリングにおいては、追従性向上のために薄幅化される傾向にあり、サイズ上の制約から、形状記憶合金を用いて形成されたコイルエキスパンダは実用に供することが難しかった。
【０００９】
さらに、特許文献２においても、コイルエキスパンダをＮｉ−Ｔｉ系の２元系の形状記憶合金から形成した技術の開示はあるが、解決しようとする課題が、デイーゼルエンジンピストンリング溝に付着したカーボンを取り除くことであり、組合せオイルリングの機能を向上させることを目的とするものではない。
【００１０】
また、形状記憶合金を用いて形成されたエキスパンダではないが、薄幅化されたオイルリングに対応可能であり、充分な張力を発現するエキスパンダとして、特許文献３には、矩形断面の板材を板厚方向に波状に成形し、さらにそれを環状に成形してなるエキスパンダを用いる技術が開示されている。しかしながら、エキスパンダが発現する張力は、エンジン始動時においても、エンジンが十分に駆動している状態と変わらないことから始動性に問題があった。
【００１１】
上述したようにオイルリングの軸方向幅の薄幅化は、追従性向上のために有効な手段であるが、シリンダ内壁と接触する摺動面における圧力を高めるため摺動条件を厳しくさせる要因となっている。特に、ピストンを高速回転させた場合などは、ピストンリングが溝内で持ち上がり不安定な状態となるフラッタリングが生じるおそれがある。フラッタリングが生じると、オイルリングは上下動し不都合な傾きが生じる。このようにピストンリングに傾きが生じた場合における、オイルリングのシリンダ内壁への接触状態を図５に示す。図５に示すように、オイルリング１は、摺動部突起５の外側部分を形成する摺動部突起外側面７と、摺動面６とが接合する部分である外側エッジ部１０でシリンダ内壁２１と接触し、シリンダ内壁２１に強く押し付けられる。その結果フリクションが大幅に増大するといった問題が生じる。特にこのような現象は、薄幅化、低張力オイルリングにおいて起こり得る可能性が高かった。
【００１２】
例えば、特許文献４には、ピストンリングの軸方向における幅が厚い上下レールを有するピストンリングにおいて、ピストンの上下運動に伴い、ピストンが左右に揺れる首振りといった不都合が生じた場合に、シリンダ内壁と接触するピストンリングのエッジ部分に過大な圧力がかかることを要因として発生するピストンリングの焼きつき等を防止するために、ピストンリングの摺動面の形状を樽形とした技術が開示されている。
【００１３】
【特許文献１】
実公平３−４１０７８号公報
【特許文献２】
実公平７−４３５４０号公報
【特許文献３】
特開２００１−２０８２００号公報
【特許文献４】
実公昭４６−１２４０５号公報
【００１４】
【発明が解決しようとする課題】
本発明は、上記問題点に鑑みてなされたものであり、薄幅化されたオイルリングに対応可能であり、追従性に優れ、フリクションの低減、さらには磨耗量の低減が可能な組合せオイルリングを提供することを主目的とするものである。
【００１５】
【課題を解決するための手段】
上記目的を達成するために、本発明は、二つのレールを柱部で連結した断面略Ｉ字形のオイルリングと、上記オイルリングの二つのレールを連結する柱部内周側に形成された内周溝に配置され、オイルリングをその径方向外方に押圧付勢するコイルエキスパンダとからなる組合せオイルリングにおいて、
上記オイルリングの二つのレールに形成された摺動部突起は、上記摺動部突起の外側部分を形成している摺動部突起外側面と、上記摺動部突起の内側部分を形成している摺動部突起内側面と、シリンダ内壁と摺動し、上記摺動部突起の先端部分を形成している摺動面とを有し、
上記摺動部突起外側面のテーパ角度が１０°〜６０°の範囲内であり、
上記摺動部突起外側面と上記摺動面とが接合する外側エッジ部は曲面状に形成されており、上記摺動面は、上記摺動部突起外側面と接合してなだらかな曲面状に形成されている曲面摺動部を有し、
上記オイルリングの軸方向幅は、０．３ｍｍ〜３ｍｍの範囲内であり、
上記コイルエキスパンダは、形状記憶合金により形成されており、コイルエキスパンダ自体の温度が上記形状記憶合金のマルテンサイト変態温度よりも高くなると、コイルエキスパンダの長手方向に伸長するように処理されていることを特徴とする組合せオイルリングを提供する。
【００１６】
本発明においては、摺動部突起の形状を上述した形状とすることにより、オイルリングに傾きが生じ、シリンダ内壁に対して斜め当たりとなる不都合が生じた場合に、シリンダ内壁と接触する外側エッジ部において、曲面で接触させることができるため、過度な圧力が外側エッジ部に集中することが抑制され、フリクションを低減させることができる。その一方で、オイルリングが正常な状態で上下動している際に、シリンダ内壁と接触する部分は、摺動面の形状が全体的に平面状に形成されている場合と比較して狭くなることから、摺動面における磨耗量が増大するおそれが大きいが、本発明においては、上記処理が施された形状記憶合金からなるコイルエキスパンダとしていることにより、始動時に低フリクションとすることができるため、磨耗量の増大を抑制することができる。これは、本発明におけるコイルエキスパンダは、それ自体の温度がマルテンサイト変態温度を越えると、その長手方向に伸長するように処理されていることから、エンジンが暖機状態の際には、コイルエキスパンダが発現する張力はそれほど大きくなく、この際に生じる摺動面の磨耗量を少なくすることができるからである。したがって、耐磨耗性を保持するために設けられている硬質皮膜等を厚くする等の処理を行わずに、充分な耐磨耗性を保持する組合せオイルリングとすることができる。
【００１７】
本発明においてはまた、二つのレールを柱部で連結した断面略Ｉ字形のオイルリングと、上記オイルリングの二つのレールを連結する柱部内周側に形成された内周溝に配置され、オイルリングをその径方向外方に押圧付勢するコイルエキスパンダとからなる組合せオイルリングにおいて、
上記オイルリングの二つのレールに形成された摺動部突起は、上記摺動部突起の外側部分を形成している摺動部突起外側面と、上記摺動部突起の内側部分を形成している摺動部突起内側面と、シリンダ内壁と摺動し、上記摺動部突起の先端部分を形成している摺動面とを有し、
上記摺動部突起外側面は、上記摺動部突起外側面と上記摺動面とが接合する外側エッジ部から少なくともその一部分が曲面状に形成されており、
上記外側エッジ部は曲面状に形成されており、上記摺動面は、上記摺動部突起外側面と接合してなだらかな曲面状に形成されている曲面摺動部を有し、
上記オイルリングの軸方向幅は、０．３ｍｍ〜３ｍｍの範囲内であり、
上記コイルエキスパンダは、形状記憶合金により形成されており、コイルエキスパンダ自体の温度が上記形状記憶合金のマルテンサイト変態温度よりも高くなると、コイルエキスパンダの長手方向に伸長するように処理されていることを特徴とする組合せオイルリングを提供する。
【００１８】
本発明においては、摺動部突起の形状を上述した形状とすることにより、オイルリングに傾きが生じた場合に、外側エッジ部がシリンダ内壁に強く接触することにより生じるフリクションの増大を抑制することができる。その一方で、シリンダ内壁と接触する部分は、摺動面の形状が全体的に平面状に形成されている場合と比較して狭くなることから、摺動面における磨耗量が増大するおそれが大きいが、本発明においても、上記処理が施された形状記憶合金からなるコイルエキスパンダとしていることにより、始動時に低フリクションとすることができるため、磨耗量の増大を抑制することができるのである。
【００１９】
上記記載の本発明においては、上記オイルリングの軸方向幅は、０．３ｍｍ〜２．５ｍｍの範囲内であることが好ましい。上記範囲内の軸方向幅を有するオイルリングとした場合、コイルエキスパンダのマルテンサイト変態による追従性の向上が著しく、より優れた追従性を有する組合せオイルリングとすることができるからである。
【００２０】
さらに本発明においては、上記形状記憶合金により形成されているコイルエキスパンダは、異形線を用いて形成されていることが好ましい。異形線をコイル状に巻くことにより、コイルエキスパンダのコイル径を大きくすることなく所望とする張力を得ることができるからである。
【００２１】
また本発明においては、上記コイルエキスパンダを形成する異形線の断面形状における厚みと幅との比は１：１〜１：４の範囲内であることが好ましい。上記範囲内の厚みと幅との比を有する異形線であれば、所定のピッチで異形線をコイル状に巻き、コイルエキスパンダとした場合に、所望の張力を得ることができるからである。
【００２２】
本発明においては、上記曲面摺動部と上記摺動部突起内側面とが接合していることが好ましい。摺動面全体を曲面摺動部とすることにより、常に摺動面はシリンダ内壁に対して曲面で接触するため、追従性を向上させることができるからである。
【００２３】
本発明においては、上記曲面摺動部と上記摺動部突起外側面とが接合している部分から、上記摺動面と上記摺動部突起内側面とが接合している部分までの、オイルリング径方向の幅が、３μｍ〜３０μｍであることが好ましい。上述した範囲内の幅を有するのであれば、オイルリングのオイル掻き落とし機能およびオイルコントロール機能を損なうことなく、フリクションを低減させることができるからである。
【００２４】
本発明においては、上記摺動部突起内側面と上記摺動面とが接合する内側エッジ部は曲面状に形成されており、上記摺動面は、上記摺動部突起内側面と接合してなだらかな曲面状に形成されている内側曲面摺動部を有していてもよい。
【００２５】
また本発明においては、上記摺動部突起内側面のテーパ角度が０°〜３０°の範囲内であることが好ましい。摺動部突起内側面におけるテーパ角度を上述した範囲内とすることにより、摺動面と摺動部突起内側面との接合部分において、摺動面と摺動部突起内側面とがなすオイルリング内の角度を大きく確保することができるため、過度な圧力の集中が回避され、摺動面の形状と併せてフリクションの低減に効果を有するからである。
【００２６】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の組合せオイルリングについて説明する。本発明のオイルリングは、摺動部突起の外側部分を形成する摺動部突起外側面の形状の違いにより二つの実施態様に分けることができる。まず、第一実施態様について説明する。
【００２７】
Ａ．第一実施態様
本実施態様の組合せオイルリングは、二つのレールを柱部で連結した断面略Ｉ字形のオイルリングと、前記オイルリングの二つのレールを連結する柱部内周側に形成された内周溝に配置され、オイルリングをその径方向外方に押圧付勢するコイルエキスパンダとからなる組合せオイルリングにおいて、
前記オイルリングの二つのレールに形成された摺動部突起は、前記摺動部突起の外側部分を形成している摺動部突起外側面と、前記摺動部突起の内側部分を形成している摺動部突起内側面と、シリンダ内壁と摺動し、前記摺動部突起の先端部分を形成している摺動面とを有し、
前記摺動部突起外側面のテーパ角度が１０°〜６０°の範囲内であり、
前記摺動部突起外側面と前記摺動面とが接合する外側エッジ部は曲面状に形成されており、前記摺動面は、前記摺動部突起外側面と接合してなだらかな曲面状に形成されている曲面摺動部を有し、
前記オイルリングの軸方向幅は、０．３ｍｍ〜３ｍｍの範囲内であり、
前記コイルエキスパンダは、形状記憶合金により形成されており、コイルエキスパンダ自体の温度が前記形状記憶合金のマルテンサイト変態温度よりも高くなると、コイルエキスパンダの長手方向に伸長するように処理されていることを特徴とする組合せオイルリングを提供する。
【００２８】
本実施態様においては、摺動部突起の形状を上述した形状とすることにより、オイルリングに傾きが生じ、シリンダ内壁に対して斜め当たりとなる不都合が生じた場合に、シリンダ内壁と接触する外側エッジ部において、曲面で接触させることができるため、過度な圧力が外側エッジ部に集中することが抑制され、フリクションを低減させることができる。その一方で、オイルリングが正常な状態で上下動している際に、シリンダ内壁と接触する部分は、摺動面の形状が全体的に平面状に形成されている場合と比較して狭くなることから、摺動面における磨耗量が増大するおそれが大きいが、本発明においては、上記処理が施された形状記憶合金からなるコイルエキスパンダとしていることにより、始動時に低フリクションとすることができるため、磨耗量の増大を抑制することができる。これは、本発明におけるコイルエキスパンダは、それ自体の温度がマルテンサイト変態温度を越えると、その長手方向に伸長するように処理されていることから、エンジンが暖機状態の際には、コイルエキスパンダが発現する張力はそれほど大きくなく、この際に生じる摺動面の磨耗量を少なくすることができるからである。したがって、耐磨耗性を保持するために設けられている硬質皮膜等を厚くする等の処理を行わずに、充分な耐磨耗性を保持する組合せオイルリングとすることができる。
【００２９】
このような利点を有する本実施態様のオイルリングについて、図面を用いて具体的に説明する。
【００３０】
図１は、本実施態様の組合せオイルリングの一例を図示した概略断面図である。まず、オイルリング１は、二つのレール２、３を柱状のウェブ４で連結した断面略Ｉ字形を呈し、この二つのレール２、３を対照的に配置し、オイルリング軸方向幅ｈ_１が所定の範囲内となるように形成されている。
【００３１】
当該オイルリング１は、シリンダボア２０の内壁２１を摺動する摺動面６が先端に形成されている摺動部突起５を有し、当該摺動部突起５は、その外側部分を形成している摺動部突起外側面７と、内側部分を形成している摺動部突起内側面８とを有する。また、レール２および３をウェブ４で連結して形成される外周溝９は、シリンダー内壁２１から摺動面６によって掻きとられた潤滑油が受容される溝であり、さらに、外周溝９に受容された潤滑油は、ウェブ４に多数設けられている油孔１６を通過し、オイルリング１の内周側へと移動する。
【００３２】
このような構成を有する本実施態様のオイルリング１においては、摺動面６と摺動部突起外側面７とが接合する部分である外側エッジ部１０が曲面状に形成されており、さらに、摺動面６は、摺動部突起外側面７と接合しなだらかな曲面状に形成されている曲面摺動部１１を有し、さらには、摺動部突起外側面７のテーパ角度が、所定の範囲内にあるように形成されている。
【００３３】
本実施態様においては、摺動部突起５の形状をこのような形状に形成することにより、オイルリング１に傾きが生じた場合に、外側エッジ部１０がシリンダ内壁２１に強く接触することにより生じるフリクションの増大を抑制している。
【００３４】
すなわち、オイルリング１がピストン２２の溝内で持ち上がり不安定な状態となるフラッタリング等の不都合が生じると、オイルリング１はピストン２２の構内で上下動し傾きが生じる。このようにオイルリング１に傾きが生じると、上下のレール２、３のいずれかの外側エッジ部１０が強くシリンダ内壁２１に押し付けられるため、フリクションが増大するといった問題が生じる。さらにこのようなフリクションの増大は、潤滑油の消費量を多くし、オイルコントロール機能の低下といった不都合の発生にも繋がる。
【００３５】
図２は、本実施態様のオイルリングに傾きが生じた場合に、外側エッジ部がシリンダ内壁に接触している状態を示す概略断面図である。図２に示すように、本実施態様においてオイルリング１に傾きが生じた場合は、上下レールの外側エッジ部１０がシリンダ内壁２１に対して曲面で接触することにより、過度な圧力が外側エッジ部１０に集中することを回避することができる。従って、本実施態様のオイルリングであれば、オイルリングに傾きが生じた際のフリクションを低減させることができるのである。
【００３６】
さらに、上述した構成を有するオイルリング１において、図１に示すように、レール２および３をウェブ４で連結して内周側に形成される内周溝１７には、オイルリング１をオイルリング１の径方向外方へ付勢して、シリンダ内壁２１にオイルリング１を押し付けるコイルエキスパンダ１２が配置されている。
【００３７】
本実施態様においては、このコイルエキスパンダ１２を、形状記憶合金により形成し、さらに、コイルエキスパンダ１２自体の温度がマルテンサイト変態温度よりも高くなると、コイルエキスパンダ１２の長手方向に伸長するように処理されているものとしている。これにより、摺動面６における磨耗量の低減を図ることができる。すなわち、エンジン始動時においては、機関温度等はマルテンサイト変態温度よりも低いため、コイルエキスパンダは、上述したような伸長を生じず、張力が低いためフリクションを低減することができる。これに伴いエンジンの暖機状態の際に生じる摺動面の磨耗を減らすことができるため、摺動面における磨耗量の低減を図ることができるのである。
【００３８】
なお、図１には、本実施態様の組合せオイルリングの一例として、オイルリング１とコイルエキスパンダ１２とからなる２ピースオイルリングの例を示しているが、本実施態様の組合せオイルリングは、図１に示す２ピースオイルリングに限らず、３ピースオイルリング、４ピースオイルリングとする場合であってもよい。
【００３９】
以下、このような本実施態様の組合せオイルリングについて、オイルリングおよびコイルエキスパンダについて各々詳細に説明する。
【００４０】
１．オイルリング
まず、オイルリングについて説明する。一般的にオイルリングは、シリンダ内壁の余分な潤滑油を掻き落とし、潤滑油の消費量を適性水準に抑えるために設けられているものである。
【００４１】
本実施態様のオイルリングは、二つのレールを柱部で連結した断面略Ｉ字形を呈し、かつ二つのレールに形成されている摺動部突起が、前記摺動部突起の外側部分を形成している摺動部突起外側面と、前記摺動部突起の内側部分を形成している摺動部突起内側面と、前記摺動部突起のシリンダ内壁と摺動する摺動面とを有し、また、二つのレールを連結する柱部内周側に形成された内周溝に後述するコイルエキスパンダを配置することができ、さらに、その軸方向幅が所定の範囲内にあるように形成されているものである。
【００４２】
このような本実施態様のオイルリングについてまず、摺動部突起の形状について説明する。
【００４３】
まず、摺動部突起の外側部分を形成する摺動部突起外側面において、そのテーパー角度が、１０°〜６０°の範囲内であり、その中でも、１５°〜４５°の範囲内であることが好ましい。ここでいう、摺動部突起外側面のテーパ角度とは、摺動部突起の外側の傾斜面がオイルリングの径方向に対しなす角度を意味し、具体的には、図３に示すように、オイルリングの径方向と平行方向にある直線Ａと摺動部突起外側面７とがなす角度αを指している。
【００４４】
本実施態様においては、このような摺動部突起外側面のテーパ角度を上述した範囲外とすると、シリンダ内へオイルリングを組付ける際に、摺動部突起に欠けが生じる可能性が大きく、これによりシリンダ内壁にキズが発生し、シール性能が悪化するため好ましくない。
【００４５】
また、この摺動部突起外側面のテーパ角度を上述した範囲内とすることにより、外側エッジ部の角度、すなわち、図３に示すように、摺動部突起外側面７と摺動面６とがなす部材側の角度γを大きく確保することができるため、オイルリングに傾きが生じシリンダ内壁に対して外側エッジ部が強く押し付けられた場合であっても、狭い面積に高い圧力が集中することを防止することができるので、フリクションの増大を回避することができる。
【００４６】
一方、摺動部突起の内側部分を形成する摺動部突起内側面のテーパー角度は、０°〜３０°の範囲内であることが好ましい。ここでいう、摺動部突起内側面のテーパ角度とは、摺動部突起の内側の傾斜面がオイルリングの径方向に対しなす角度を意味し、具体的には、図３に示すように、オイルリングの径方向と平行方向にある直線Ｂと摺動部突起内側面８とがなす角度βを指している。このような摺動部突起内側面のテーパ角度を上記範囲内とすることにより、摺動面と摺動部突起内側面との接合部分の角度、すなわち、図３に示すように、摺動部突起内側面８と摺動面６とがなす部材側の角度δを大きく確保することができるため、当該接合部分でシリンダ内壁に接触した場合にその部分に圧力が集中することが防止され、フリクションの低減を図ることができる。また、加工が容易であることから製造効率上有利である。
【００４７】
さらに、本実施態様においては、摺動部突起外側面と摺動面とが接合する部分である外側エッジ部が曲面状に形成されているものである。従来では、図４に示すように、外側エッジ部１０の形状は角状に形成されていた。このように角状の外側エッジ部１０とすると、オイルリング１に傾きが生じ、シリンダ内壁２１に対し斜め当たりとなった場合に、図５に示すように、外側エッジ部１０はシリンダ内壁２１にエッジ部分で接することとなる。これにより、外側エッジ部１０には、過度の圧力が集中するため、フリクションが大幅に増大する問題が生じていたのである。しかしながら、本実施態様においては、外側エッジ部の形状を曲面状としていることから、外側エッジ部への極度な圧力の集中を防止することができ、その結果、フリクションの低減が可能となるのである。また、上述した摺動部突起外側面のテーパ角度との相乗効果により、より一層フリクションの増大を抑制する効果を高めることができる。
【００４８】
また、本実施態様における摺動面は、摺動部突起外側面と接合しなだらかな曲面状に形成されている曲面摺動部を有するものである。この曲面摺動部としては、摺動部突起外側面と接合し、曲面状に形成されているものであれば特に限定はされない。また、この曲面摺動部の設け方としては、外側エッジ部から摺動面の少なくとも一部分にかけて設けられていれば特に限定はされない。例えば、図３に示すように、摺動面６全体が曲面摺動部１１となっている場合でもよく、また図６に示すように、外側エッジ部１０から一部分にかけて曲面摺動部１１が形成されており、残りの部分は平面状に形成された平面摺動部１３となっている摺動面６であってもよい。
【００４９】
このように摺動面に曲面摺動部を設けることにより、外側エッジ部の形状を曲面とすることができるため、上述したように摺動部突起外側面におけるテーパ角度との相乗効果により、オイルリングに傾きが生じた場合に、より一層フリクションを低減させる効果を得ることができる。
【００５０】
このような摺動面において、中でも、曲面摺動部と摺動部突起内側面とが接合していることが好ましい。すなわち、図３に示すように、摺動面６全体が曲面摺動部１１となっていることが好ましい。このように摺動面の形状を全体的に曲面状とすることにより、摺動面は常にシリンダ内壁に対して曲面で接触するため、シリンダ内壁に対する追従性に優れ、オイル掻き落とし機能およびオイルコントロール機能を向上させ、かつオイルリングに傾きが生じた場合のフリクションの低減にも効果を有するからである。
【００５１】
さらに、本実施態様においては、上述した曲面摺動部に加えて、内側曲面摺動部を摺動面に設けてもよい。この内側曲面摺動部は、摺動部突起内側面と接合し、曲面状に形成されているものであれば特に限定はされない。また、この内側曲面摺動部の設け方としては、摺動面と摺動部突起内側面とが接合する部分である内側エッジ部から摺動面の少なくとも一部分にかけて設けられていれば特に限定はされない。例えば、図７に示すように、摺動面６を、外側エッジ部１０から一部分にかけて形成されている曲面摺動部１１と、この曲面摺動部１１に連続し平面状に形成された部分である平面摺動部１３と、上記平面摺動部１３と接合し、なだらかな曲面状に形成されている内側曲面摺動部１４とから形成する場合や、図７に示す平面摺動部１３を設けずに、曲面摺動部１１と内側曲面摺動部１４とを連続して形成し、摺動面６を外側エッジ部１０から内側エッジ部１５にかけて全体的に曲面状とする場合等を挙げることができる。このように内側曲面摺動部１４を設けることにより内側エッジ部１５を曲面状に形成することができるため、オイルリングに傾きが生じ、シリンダ内壁に対して斜め当たりとなる不都合が生じた場合に、過度な圧力が一点に集中することを抑制することができ、フリクションの低減を図ることができる。
【００５２】
さらに本実施態様では、例えば図６および図７に示すように、摺動面６の一部分に平面摺動部１３を設けた場合において、この平面摺動部１３のオイルリング軸方向の長さは、５０μｍ〜１００μｍの範囲内であることが好ましい。ここでいう平面摺動部のオイルリング軸方向の長さとは、図６に示す場合では、平面摺動部１３および曲面摺動部１１が接合している部分を通りオイルリング径方向に平行にひいた直線Ｃと、摺動面６および摺動部突起内側面８の接合部分、すなわち内側エッジ部１５を通りオイルリング径方向に平行にひいた直線Ｄとの間隔ｂを指している。一方、図７に示す場合では、内側曲面摺動部１４を設けているので、曲面摺動部１１および平面摺動部１３が接合する部分から、平面摺動部１３および内側曲面摺動部１４が接合する部分までのオイルリング軸方向の長さを指している。
【００５３】
このように摺動面の一部分に平面摺動部を設けた場合、オイルリングが正常な状態で上下動している際には、この平面摺動部でシリンダ内壁に接触する。よって平面摺動部のオイルリング軸方向の長さを上述した範囲内とすることにより、オイルの掻き落とし機能およびオイルコントロール機能等の機能に支障をきたすおそれが少ないからである。
【００５４】
このような摺動面において、曲面摺動部と摺動部突起外側面とが接合している部分から、摺動面と摺動部突起内側面とが接合している部分までの、オイルリング径方向の幅、具体的には、図３に示すように、曲面摺動部１１と摺動部突起外側面７とが接合している部分、すなわち、外側エッジ部１０から、摺動面６と摺動部突起内側面８とが接合している部分までの、オイルリング径方向における幅ｘは、３μｍ〜３０μｍの範囲内、その中でも、１０μｍ〜２０μｍの範囲内であることが好ましい。摺動面におけるオイルリング径方向に対する幅を上述した範囲内とすることにより、オイルリングとしての機能を損なうことがなく、かつオイルリングに傾きが生じた場合のフリクションを低減させる効果を得ることができるからである。
【００５５】
一方、内側曲面摺動部を有する場合の曲面摺動部のオイルリング径方向の幅、すなわち、図７に示すように外側エッジ部１０を通りオイルリング軸方向に平行にひいた直線Ｅと、曲面摺動部１１のうち最もオイルリング径方向の外方に位置する部分を通りオイルリング軸方向に平行にひいた直線Ｆとの間隔ｃは、３μｍ〜３０μｍの範囲内、その中でも、１０μｍ〜２０μｍの範囲内であることが好ましい。
【００５６】
さらに、内側曲面摺動部のオイルリング径方向の幅、すなわち、図７に示すように内側エッジ部１５を通りオイルリング軸方向に平行にひいた直線Ｇと、内側曲面摺動部１４のうち最もオイルリング径方向の外方に位置する部分を通りオイルリング軸方向に平行にひいた直線Ｆとの間隔ｅは、３μｍ〜３０μｍの範囲内、その中でも、５μｍ〜１５μｍの範囲内であることが好ましい。
【００５７】
さらに内側曲面摺動部を設けた場合に、上述した曲面摺動部のオイルリング径方向の幅と内側曲面摺動部のオイルリング径方向の幅との関係、すなわち図７に示す間隔ｃおよび間隔ｅの関係は、特に限定はされないが、間隔ｃの方が、間隔ｅよりも広いことが好ましい。このようにすることにより、よりフリクションの低減に効果があり、また、加工が容易であるからである。
【００５８】
次に、オイルリング軸方向幅について説明する。なお、ここでいうオイルリング軸方向幅とは、オイルリングを構成する上下レールにおいて、上レールの上面から下レールの下面までのオイルリング軸方向におけるオイルリングの幅を意味し、具体的には、図１に示すように、上レール２の上面から下レール３の下面までのオイルリング軸方向における幅ｈ_１を指している。
【００５９】
このようなオイルリング軸方向幅は、０．３ｍｍ〜３ｍｍの範囲内であり、その中でも、０．３ｍｍ〜２．５ｍｍの範囲内であることが好ましい。さらに好ましくは、０．３ｍｍ〜１．５ｍｍの範囲内である。オイルリング軸方向幅が上記範囲内にあるオイルリングは、薄幅化されたオイルリングであり、追従性の向上に効果を有する。よって、オイルリングの機能を高め、潤滑油の消費量低減を実現することができる。また、ピストンリングの軽量化にも効果がある。
【００６０】
このようにオイルリングの軸方向幅を薄幅化することにより、追従性の向上に効果がある理由について、追従性を示す式を用いて以下に説明する。
【００６１】
追従性の程度を示すＰｋ（追従性係数）は下記の式により求めることができる。
【００６２】
なお、Ｐｋ値は、その値が大きくなるほど追従性が増すことを意味し、小さくなるほど、追従性が低下することを意味している。
【００６３】
Ｐｋ＝３×Ｆｔ×ｄ_１ ^２／（Ｅ×ｈ_１×ａ_１ ^３×Κ）
上記式の各文字は、Ｐｋ：追従性係数、Ｆｔ：張力、ｄ_１：ボア径、Ｅ：ヤング率、ｈ_１：オイルリング軸方向幅、ａ_１：オイルリング径方向幅、Κ：形状係数を示している。
【００６４】
なお、ここでいうボア径とは、オイルリングが摺動するシリンダボアの直径を意味している。さらに、オイルリング径方向幅とは、オイルリングの径方向における厚みを意味し、オイルリングの最も外方の径と最も内方の径との差で求められる。具体的には、図１に示すａ_１を指している。
【００６５】
ここで、ｄ_１、ＥおよびΚを定数とし、α＝３ｄ_１ ^２／（Ｅ×Κ）とおくと、上記式は、
Ｐｋ＝Ｆｔ／（ｈ_１×ａ_１ ^３）×α
と書き換えられる。
【００６６】
上記式からＦｔが大きくなるとＰｋ値も大きくなり、若しくは、ｈ_１またはａ_１が小さくなると、Ｐｋ値が大きくなることが分かる。
【００６７】
また、ａ_１とｈ_１とは一般的にほぼ比例の関係にあり、所定の数値をｓとおくと、ａ_１＝ｈ_１×ｓと置き換えることができる。これより、上記式は、
Ｐｋ＝Ｆｔ／（ｈ_１ ^４×ｓ^３）×α
となり、ｈ_１寸法、すなわちオイルリング軸方向幅の４乗と、追従性係数とは反比例の関係にあることが分かる。図８の室温時のデータより、ｈ_１＝４の場合に対し、ｈ_１＝２の場合や、さらに、ｈ_１＝１．５の場合には、薄幅化することでボアへの追従性が向上する。
【００６８】
また、本実施態様における組合せオイルリングにおいて、シリンダボアの変形量に対して、どの程度オイルリングが追従可能であるかについて実験を行いその結果を図８の高温時（変態後）に示す。オイルリングの軸方向幅ｈ_１は、４ｍｍ、３ｍｍ、２ｍｍ、１．５ｍｍとして行った。なお、温度条件は室温時および高温時とし、高温時においては、本実施態様におけるコイルエキスパンダは、その長手方向に伸長するマルテンサイト変態を生じている。
【００６９】
図８に示した結果から明らかなように、オイルリング軸方向幅ｈ_１が薄くなるにつれてオイルリングの追従可能量が大きくなることが分かる。また、本実施態様においては、後述するコイルエキスパンダにおいて、形状記憶合金を用いて形成し、コイルエキスパンダ自体の温度が形状記憶合金のマルテンサイト変態温度を超えた場合には、その長手方向に伸長するように処理が施されていることから、高温時においては、この形状記憶効果の作用により、追従性が向上している。特に、ｈ_１寸法が３ｍｍの場合は、室温時においては、当該エンジン変形量よりも下の追従可能量であるが、高温時においては、当該エンジン変形量よりも上の追従可能量であることから、薄幅化されたオイルリングおよび上述した処理が施されたコイルエキスパンダの両者の作用により、充分な追従性が得られたことが示唆される。
【００７０】
また、図９は、図８におけるオイルリング追従可能量の結果に基づいて、室温時および高温時におけるその変化量を、オイルリング軸方向幅ごとに示したグラフである。図９に示す結果から、オイルリング軸方向幅が２．５ｍｍ程度から、傾きが大きく変化していることから、オイルリング軸方向幅が２．５ｍｍ以下となると、コイルエキスパンダのマルテンサイト変態後において、追従性の向上が著しいことが分かる。
【００７１】
次に、オイルリング軸方向における摺動面幅について説明する。ここでいうオイルリング軸方向における摺動面幅とは、外側エッジ部から、摺動面と摺動部突起内側面との接合部分までの、オイルリング軸方向における幅を意味し、具体的には、図３に示すように、外側エッジ部１０を通りオイルリング径方向に平行にひいた直線Ａと、摺動面および摺動部突起内側面の接合部分を通りオイルリング径方向に平行にひいた直線Ｂとの幅ｙを示し、かつ、本実施態様においては、上下二つのレールの両方の幅を足し合わせた数値とすることとする。このようなオイルリング軸方向における摺動面幅は、本実施態様においては、０．１ｍｍ〜１ｍｍの範囲内、その中でも、０．１ｍｍ〜０．５ｍｍの範囲内であることが好ましい。上述したように薄幅化されたオイルリングにおいて、摺動面幅が上記範囲内であれば、十分に対応することが可能であるからである。
【００７２】
さらに、本実施態様におけるオイルリングの全体的な形状としては、二つのレールを柱部で連結した断面略Ｉ字形を呈し、二つのレールを連結して内周側に形成される内周溝に上述したコイルエキスパンダを配置することができるのであれば特に限定はされない。例えば、図１に示すように、摺動部突起における断面形状が台形状に近い形状や、図１０（ａ）に示すように、摺動部突起５の内側部分が階段状に形成されている形状や、図１０（ｂ）に示すように摺動部突起５がオイルリング１の軸方向の内方側に設けられており軸方向外方側には、一般的に肩３０と呼ばれる部分がある形状等を挙げることができる。
【００７３】
本実施態様において、オイルリングを形成する材料としては、適度な靭性を有し、また、コイルエキスパンダからの張力により変形するおそれのない材料、具体的には、従来からのオイルリングに用いられている鋼材であれば特に限定はされない。その中でも、マルテンサイトステンレス鋼（ＳＵＳ４４０、ＳＵＳ４１０材）、８Ｃｒ、１０Ｃｒ、１３Ｃｒ、１７Ｃｒ、合金工具鋼（ＳＫＤ材）、ＳＫＤ６１、ＳＷＯＳＣ−Ｖ、ＳＷＲＨ相当材等を好適に用いることができる。
【００７４】
２．コイルエキスパンダ
次に本実施態様におけるコイルエキスパンダについて説明する。
【００７５】
コイルエキスパンダは、組合せオイルリングにおいて、オイルリングのレールをウェブで連結して内周側に形成される内周溝に配置されるものであり、オイルリングをその径方向外方に押圧付勢することにより、オイルリングにおけるオイル掻き落とし機能等を確実なものとするために設けられているものである。
【００７６】
本実施態様におけるこのようなコイルエキスパンダは、形状記憶合金からなる線材を用いて形成され、かつ、コイルエキスパンダ自体の温度が形状記憶合金のマルテンサイト変態温度よりも高くなった際には、その長手方向へ伸長するように処理されているものである。
【００７７】
形状記憶合金は、マルテンサイト変態温度以下において、合金を変形させ荷重を除いた後、ある温度（例えば、Ｔｉ−Ｎｉ系ではマルテンサイト変態温度−１０℃〜１００℃）以上に加熱することによってもとの形状に戻る現象、すなわち、形状記憶効果を有している。このような形状記憶効果において、予め記憶させた形状に合金が戻る温度をマルテインサイト変態温度としている。
【００７８】
本実施態様においては、このような形状記憶効果を利用し、例えば、エンジン始動時から、暖機状態を経て十分にエンジンが駆動した状態では、エンジンの機関温度等は本実施態様におけるマルテンサイト変態温度よりも高いことから、コイルエキスパンダはマルテンサイト変態を生じ、エンジン始動時と比較して、その張力を増加させることができる。これに伴いオイルリングの面圧も上昇することから、コイルエキスパンダのマルテンサイト変態後は、追従性をより向上させることができる。また、このようなコイルエキスパンダを用いることで、エンジン始動時では低フリクションとすることができ、暖気状態を経て十分に駆動している状態に移行する間に生じる摺動面の磨耗を減らすことができる。したがって、オイルリングの摺動部突起の形状を上述したようにしたことから生じる摺動面の磨耗量の増大を抑制することができ、耐磨耗性を向上させる硬質皮膜等を厚くすることなく、充分な耐磨耗性を保持するものとすることができる。
【００７９】
上記オイルリングとコイルエキスパンダとを組み合わせた本実施態様の組合せオイルリングについて、摺動面における磨耗量について調べた結果を図１５に示す。なお、比較例として、本実施態様におけるオイルリングと鋼製のコイルエキスパンダとからなる組合せオイルリング、および、摺動面の形状が図４に示すような平面状に形成されたオイルリングと、鋼製のコイルエキスパンダとからなる組合せオイルリングについて摺動面の磨耗量を調べた。
【００８０】
なお、上記記載の本実施態様におけるオイルリングをバレル形状オイルリング、図４に示すように摺動面が平面状に形成されたオイルリングをフラット形状オイルリング、鋼製のコイルエキスパンダをバネ鋼コイル、さらに本実施態様における形状記憶合金からなるコイルエキスパンダを形状記憶合金コイルとして表記している。
【００８１】
図１５に示す結果から、バレル形状オイルリング、すなわち、上述した本実施態様におけるオイルリングを用いた場合において、鋼製のコイルエキスパンダとした場合よりも、本実施態様における形状記憶合金を用いたコイルエキスパンダとした方が、磨耗量が低いことが明らかである。すなわち、形状記憶合金を用いて形成されたコイルエキスパンダにおける優れた始動性により、暖機状態の際の磨耗が減ったことにより、全体的に磨耗量を低減することができるといった効果を得ることができる。また、本実施態様における磨耗量の低減の効果は、図４に示すような摺動面が平面状に形成されたオイルリングを用いた場合と、ほぼ同程度であることが、図１５から示唆される。
【００８２】
まず、形状記憶合金を用いていることによる機関の始動性の向上について説明する。
【００８３】
エンジン始動時においては、潤滑油の温度および機関温度は、徐々に上昇している段階にあり、エンジンの始動からある程度の時間が経過し十分に駆動した後の場合と比較して、それらの温度は低く、潤滑油の粘度は高い状態にある。また、この際の温度は本実施態様におけるマルテンサイト変態温度よりも低い。通常のコイルエキスパンダは、エンジン始動時においても、エンジンが十分に駆動している状態と同程度の張力が発現されることから、エンジン始動時においてはオイルリングの作用が働きすぎて機関の始動性を損なう要因となっていた。しかしながら、本実施態様においては、エンジン始動時における機関温度等がマルテンサイト変態温度よりも低いため、コイルエキスパンダはその長手方向に伸長することはなく、充分な張力を発揮しない。したがって、始動性を低下させるほどにオイルリングの面圧を高めることがなく、機関の始動時は低フリクションとすることができるといった効果を有する。
【００８４】
また、本実施態様におけるコイルエキスパンダの張力は、マルテンサイト変態前においては、例えば、ｈ_１寸法２ｍｍ以下に用いるコイルエキスパンダとした場合、３Ｎ〜２０Ｎの範囲内、その中でも、３Ｎ〜１０Ｎの範囲内であることが好ましい。マルテンサイト変態前は、エンジンは暖機状態にあり、徐々に機関温度が上昇している段階にあるので、上記範囲内の張力を有するコイルエキスパンダであれば、機関の始動性を向上させることができるからである。これにより、エンジンが暖機状態にある際には、シリンダ内壁から潤滑油が無理に掻き落とされる心配がないので、暖機状態における摺動面の磨耗を減らすことができる。
【００８５】
さらに、マルテンサイト変態後の張力は、オイルリングの機能を損なうことがない程度であれば特に限定はされないが、具体的には、例えば、ｈ_１寸法２ｍｍ以下に用いるコイルエキスパンダとした場合、３Ｎ〜３０Ｎの範囲内、その中でも、３Ｎ〜２０Ｎの範囲内であることが好ましい。一般的に、フリクションの低減には張力を低くすることが有効であるが、コイルエキスパンダのマルテンサイト変態後における張力を上記範囲内に調整することにより、フリクションの低減を実現でき、燃費の向上を図ることができるからである。また、上記範囲内の張力を発現することにより、コイルエキスパンダのマルテンサイト変態後におけるより一層の追従性の向上を図ることができる。
【００８６】
さらに、本実施態様におけるコイルエキスパンダを形成する材料としては、形状記憶合金であれば特に限定はされない。具体的には、Ｔｉ−Ｎｉ系、Ｃｕ−Ｚｎ−Ａｌ系、Ｆｅ−Ｍｎ−Ｓｉ系等を挙げることができる。中でも、本実施態様においては、Ｔｉ−Ｎｉ系であることが好ましく、最も好ましくは、Ｔｉ−Ｎｉである。強度、耐疲労、耐食性の観点から最も優れているからである。
【００８７】
Ｔｉ−Ｎｉからなる形状記憶合金を使用した場合、その比率としては、Ｔｉ−５０原子％Ｎｉ〜Ｔｉ−５１原子％Ｎｉであることが好ましい。
【００８８】
また、本実施態様におけるマルテンサイト変態温度としては、−１０℃〜２００℃の範囲内とすることが望ましく、例えばＴｉ−Ｎｉ系の場合では、−１０℃〜１００℃の範囲内、その中でも、３０℃〜９０℃の範囲内であることが好ましい。マルテンサイト変態温度は、形状記憶合金の組成や形状記憶合金を製造する際の熱処理等により変化させることができるが、マルテンサイト変態温度を上記範囲内に調整することにより、オイルリングの機能が十分に発揮される程度の面圧が必要な温度において、コイルエキスパンダにマルテンサイト変態が生じ、充分な張力を得ることができるからである。
【００８９】
さらに本実施態様におけるコイルエキスパンダは、異形線を用い形成されていることが好ましい。これにより、薄幅化されたオイルリングの内周溝に設置可能な程度にコイルエキスパンダのコイル径を小さくした場合であっても、充分な張力を発現することができるからである。この理由について以下に説明する。
【００９０】
まず、コイルエキスパンダを形成する線材の断面形状において、等しい断面面積を有する円形状の場合と矩形状の場合とを比較する。例えば、図１１に示すように、両者を所定のピッチを置いて配置した際、無駄な空間を少なくし効率良く配置することができるのは、矩形状の場合である。したがって、コイル状に線材を巻いた際に、線材の断面形状を矩形状とした方が、空間の利用効率を高くすることができるため、バネとしての反力を高めることができるのである。したがって、コイルエキスパンダを異形線を用いて形成することにより、より強い張力が発現されるようになる。
【００９１】
なお、ここでいう異形線とは、線材の断面形状が円形状である丸線を含まないことを意味している。また、全体的に丸みを帯びていなければ、加工精度等の問題から角が若干丸みを帯びているような場合も含むものとする。具体的に異形線としては、その断面形状が、正方形や長方形等の矩形状である線材を挙げることができる。
【００９２】
具体的に、コイルエキスパンダを形成する異形線において、その断面形状における厚みと幅との比は、１：１〜１：４の範囲内、その中でも、１：２〜１：３．５の範囲内、中でも、１：２．５〜１：３の範囲内であることが好ましい。上記範囲より、幅の長さの比率が大きい場合は、所定のピッチでは、隣合う線材同士間の空隙が狭くなるため、所定の曲率で曲げることが困難となる場合があるため好ましくない。一方、上記範囲よりも幅の比を小さくすると、所定のピッチで巻いた際に、隣合う線材同士間に形成される空隙が広くなるため、充分な張力を得ることができない場合があるから好ましくない。
【００９３】
また、異形線の厚みは、例えば、ｈ_１寸法２ｍｍ以下のコイルエキスパンダにおいて、０．２ｍｍ〜０．５ｍｍの範囲内、その中でも、０．２５ｍｍ〜０．３ｍｍの範囲内であることが好ましい。上記範囲よりも薄くすると、バネとしての反力が弱くなり充分な張力が得られないため好ましくなく、一方、上記範囲よりも厚くすると、所定のコイル径のコイルエキスパンダとすることができないため好ましくない。
【００９４】
なお、ここでいうピッチとは、線材をコイル状に巻いた際に、線材一回転における、線材の中心から、隣合う線材の中心までの長さを意味する。具体的には、図１２に示すように、ＬからＭまでの一回転において、Ｌの位置における線材の中心から、Ｍの位置における線材の中心までの間隔ｐを指している。このようなピッチは、コイルエキスパンダのコイル径に応じて、ほぼ所定の範囲内に決定される。また、ここでいう、コイルエキスパンダのコイル径とは、コイルエキスパンダの径方向における長さのうち、最も外側の長さを意味しており、具体的には、図１２に示すｚを指しているが、具体的に、このコイル径としては、例えば、ｈ_１寸法２ｍｍ以下のコイルエキスパンダにおいて、０．３ｍｍ〜１．８ｍｍの範囲内、その中でも、０．３ｍｍ〜１．４ｍｍの範囲内であることが好ましい。上記範囲内のコイル径であれば、上述した薄幅化されたオイルリングに組付性良く配置することができるからである。コイルエキスパンダのコイル径を上記範囲内とした場合、ピッチは、例えば、ｈ_１寸法２ｍｍ以下のコイルエキスパンダにおいて、０．３ｍｍ〜１．８ｍｍ、その中でも、０．３ｍｍ〜１．４ｍｍの範囲内にほぼ規定される。本実施態様のコイルエキスパンダは、上記範囲内にあるピッチで異形線をコイル状に巻くことにより形成されることが好ましいが、かつピッチは、均一であることが好ましい。なお、本明細書において所定のピッチと表現した場合は、上記範囲内にある場合を意味している。
【００９５】
また、異形線をコイル状に巻きコイルエキスパンダを形成する際の巻き方としては、異形線の断面形状における長辺側がコイルエキスパンダの周方向を形成するように巻くことが好ましい。このような巻き方が、コイルエキスパンダのコイル径を最も小さくし、かつバネとしての反力を十分に発現することができるため、所望の張力を得ることができるからである。
【００９６】
このような巻き方を具体的に図面を用いて説明する。図１３は、本実施態様におけるコイルエキスパンダをその長手方向で切断した際の概略断面図を示している。図１３に示すように、コイルエキスパンダを形成する異形線の断面形状３１において、幅方向３２を有する面３３が、矢印３４で示す周方向を形成するように巻く。このような巻き方は、断面形状が矩形状からなる異形線において、最もコイルエキスパンダのコイル径が小さくなる巻き方であり、寸法に制約を有する薄幅化されたオイルリングの内周溝において組付性良く配置することができ、また所望の張力を十分に得ることができる。また、合口は密着巻きまたは巻取りのいずれであってもよい。
【００９７】
３．組合せオイルリング
本実施態様の組合せオイルリングは、上述したオイルリングの柱部内周側に形成された内周溝に、上述したコイルエキスパンダが配置されてなるものであり、オイルリングの軸方向幅は、０．３ｍｍ〜３ｍｍの範囲内であり、前記コイルエキスパンダは、形状記憶合金により形成されており、コイルエキスパンダ自体の温度が形状記憶合金のマルテンサイト変態温度よりも高い場合には、コイルエキスパンダの長手方向に伸長するように処理されていることを特徴とするものである。
【００９８】
このように本実施態様においては、摺動部突起の形状を上述した形状とすることにより、オイルリングに傾きが生じ、シリンダ内壁に対して斜め当たりとなる不都合が生じた場合に、シリンダ内壁と接触する外側エッジ部において、曲面で接触させることができるため、過度な圧力が外側エッジ部に集中することが抑制され、フリクションを低減させることができる。その一方で、シリンダ内壁と接触する部分は、摺動面の形状が全体的に平面状に形成されている場合と比較して狭くなることから、摺動面における磨耗量が増大するおそれが大きいが、本実施態様においては、上記処理が施された形状記憶合金からなるコイルエキスパンダとしていることにより、始動性を向上させることができるため、磨耗量の増大を抑制することができる。これは、本実施態様におけるコイルエキスパンダは、それ自体の温度がマルテンサイト変態温度を越えると、その長手方向に伸長するように処理されていることから、エンジンが暖機状態の際には、コイルエキスパンダが発現する張力は充分ではなく、この際に生じる磨耗量を少なくすることができるからである。したがって、耐磨耗性を保持するために設けられている硬質皮膜等を厚くする等の処理を行わずに、充分な耐磨耗性を保持する組合せオイルリングとすることができる。
【００９９】
このような本実施態様の組合せオイルリングの張力は、シリンダ内壁に良好に付勢し、充分な追従性が得られるのであれば特に限定はされないが、具体的には、組合せオイルリングの張力をボア径で割った張力比が０．５Ｎ／ｍｍ以下であることが好ましく、中でも、０．２Ｎ／ｍｍ以下であることが好ましい。上記範囲内の張力を有する組合せオイルリングは一般的に低張力組合せオイルリングと呼ばれるものであるが、このような低張力組合せオイルリングとすることによりフリクションを低減させることができるからである。
【０１００】
Ｂ．第二実施態様
次に第二実施態様について説明する。本実施態様は、二つのレールを柱部で連結した断面略Ｉ字形のオイルリングと、前記オイルリングの二つのレールを連結する柱部内周側に形成された内周溝に配置され、オイルリングをその径方向外方に押圧付勢するコイルエキスパンダとからなる組合せオイルリングにおいて、
前記オイルリングの二つのレールに形成された摺動部突起は、前記摺動部突起の外側部分を形成している摺動部突起外側面と、前記摺動部突起の内側部分を形成している摺動部突起内側面と、シリンダ内壁と摺動し、前記摺動部突起の先端部分を形成している摺動面とを有し、
前記摺動部突起外側面は、前記摺動部突起外側面と前記摺動面とが接合する外側エッジ部から少なくともその一部分が曲面状に形成されており、
前記外側エッジ部は曲面状に形成されており、前記摺動面は、前記摺動部突起外側面と接合してなだらかな曲面状に形成されている曲面摺動部を有し、
前記オイルリングの軸方向幅は、０．３ｍｍ〜３ｍｍの範囲内であり、
前記コイルエキスパンダは、形状記憶合金により形成されており、コイルエキスパンダ自体の温度が前記形状記憶合金のマルテンサイト変態温度よりも高くなると、コイルエキスパンダの長手方向に伸長するように処理されていることを特徴とするものである。
【０１０１】
本実施態様においては、摺動部突起の形状を上述した形状とし、始動時に低フリクションとすることを可能とする形状記憶合金を用いて形成されたコイルエキスパンダとしていることから、上述した第１実施態様と同様の効果を得ることができる。
【０１０２】
また、本実施態様においては、摺動部突起外側面が外側エッジ部から少なくともその一部分が曲面状に形成されている。このように摺動部突起外側面において、外側エッジ部から少なくともその一部分を曲面状に形成することにより、摺動部突起外側面と曲面摺動部とが接合している部分、すなわち外側エッジ部において、より滑らかな曲面状に形成することができる。
【０１０３】
本実施態様において、摺動部突起外側面のうち曲面状に形成されている部分は、外側エッジ部と接合している部分から、摺動部突起外側面の少なくとも一部分であれば特に限定はされなく、図１４に示すように、摺動部突起外側面７の全体が曲面状に形成されている場合であってもよく、また、外側エッジ部１０からその一部分が曲面状に形成されている場合であってもよい。
【０１０４】
このような曲面状に形成された部分を有する摺動部突起外側面において、曲面状に形成されている部分のオイルリング径方向の幅、すなわち、図１４に示すように、曲面状に形成されている部分の摺動部突起外側面７のうち、最もオイルリング径方向の内方に位置する部分を通り、オイルリング軸方向に平行にひいた直線Ｈと、外側エッジ部１０を通りオイルリング軸方向に平行にひいた直線Ｉとの間隔ｆは、５０μｍ〜５００μｍの範囲内であることが好ましい。一方、曲面状に形成されている部分の摺動部突起外側面においてオイルリング軸方向の幅、すなわち、図１４に示すように、曲面状に形成されている部分の摺動部突起外側面７のうち、最もオイルリング径方向の内方に位置する部分を通り、オイルリング径方向に平行方向にひいた直線Ｊと、外側エッジ部１０を通りオイルリング径方向に平行にひいた直線Ｋとの間隔ｇは、１０μｍ〜２００μｍの範囲内であることが好ましい。曲面状に形成されている部分の摺動部突起外側面の形状を上述した範囲内とすることにより、外側エッジ部をより滑らかな曲面状に容易に加工することができる。
【０１０５】
その他、オイルリングおよびコイルエキスパンダ、さらにこれらを組み合わせた組合せオイルリングに関することは、上述した第１実施態様の場合と同様であるため、ここでの説明は省略する。
【０１０６】
なお、本発明は、上記実施形態に限定されるものではない。上記実施形態は例示であり、本発明の特許請求の範囲に記載された技術的思想と実質的に同一な構成を有し、同様な作用効果を奏するものは、いかなるものであっても本発明の技術的範囲に包含される。
【０１０７】
【発明の効果】
本発明によれば、摺動部突起の形状を上述した形状とすることにより、オイルリングに傾きが生じ、シリンダ内壁に対して斜め当たりとなる不都合が生じた場合に、シリンダ内壁と接触する外側エッジ部において、曲面で接触させることができるため、過度な圧力が外側エッジ部に集中することが抑制され、フリクションを低減させることができる。その一方で、オイルリングが正常な状態で上下動している際に、シリンダ内壁と接触する部分は、摺動面の形状が全体的に平面状に形成されている場合と比較して狭くなることから、摺動面における磨耗量が増大するおそれが大きいが、本発明においては、上記処理が施された形状記憶合金からなるコイルエキスパンダとしていることにより、始動時に低フリクションとすることができるため、磨耗量の増大を抑制することができる。これは、本発明におけるコイルエキスパンダは、それ自体の温度がマルテンサイト変態温度を越えると、その長手方向に伸長するように処理されていることから、エンジンが暖機状態の際には、コイルエキスパンダが発現する張力はそれほど大きくなく、この際に生じる摺動面の磨耗量を少なくすることができるからである。したがって、耐磨耗性を保持するために設けられている硬質皮膜等を厚くする等の処理を行わずに、充分な耐磨耗性を保持する組合せオイルリングとすることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の組合せオイルリングの一例を示した概略断面図である。
【図２】本発明における摺動部突起の一例を示す概略断面図である。
【図３】本発明における摺動部突起の他の例を示す説明図である。
【図４】従来の組合せオイルリングの一例を示す概略断面図である。
【図５】従来におけるオイルリングにおいて傾きが生じた場合に、外側エッジ部がシリンダ内壁に接触している状態を示した概略断面図である。
【図６】本発明における摺動部突起の他の例を示す説明図である。
【図７】本発明における摺動部突起の他の例を示す説明図である。
【図８】室温時および高温時におけるオイルリング追従可能量を示すグラフである。
【図９】室温時および高温時におけるオイルリング追従可能量の変化量とオイルリング軸方向幅との関係を示すグラフである。
【図１０】本発明の組合せオイルリングの他の例を示す概略断面図である。
【図１１】コイルエキスパンダを形成する線材において、その断面形状を円形状および矩形状とした場合、両者の違いを説明する説明図である。
【図１２】本発明におけるコイルエキスパンダを説明する説明図である。
【図１３】本発明におけるコイルエキスパンダを説明する説明図である。
【図１４】本発明の組合せオイルリングの他の例を示す概略断面図である。
【図１５】摺動面における磨耗量を調べた結果を示すグラフである。
【符号の説明】
１ … オイルリング
２ … レール
３ … レール
４ … ウェブ
５ … 摺動部突起
６ … 摺動面
７ … 摺動部突起外側面
８ … 摺動部突起内側面
１０ … 外側エッジ部
１１ … 曲面摺動部
１２ … コイルエキスパンダ
１６ … 油孔
１７ … 内周溝
２０ … シリンダボア
２１ … シリンダ内壁
ｈ_１ … オイルリング軸方向幅

Claims (9)

1. 二つのレールを柱部で連結した断面略Ｉ字形のオイルリングと、前記オイルリングの二つのレールを連結する柱部内周側に形成された内周溝に配置され、オイルリングをその径方向外方に押圧付勢するコイルエキスパンダとからなる組合せオイルリングにおいて、
   前記オイルリングの二つのレールに形成された摺動部突起は、前記摺動部突起の外側部分を形成している摺動部突起外側面と、前記摺動部突起の内側部分を形成している摺動部突起内側面と、シリンダ内壁と摺動し、前記摺動部突起の先端部分を形成している摺動面とを有し、
   前記摺動部突起外側面のテーパ角度が１０°〜６０°の範囲内であり、
   前記摺動部突起外側面と前記摺動面とが接合する外側エッジ部は曲面状に形成されており、前記摺動面は、前記摺動部突起外側面と接合してなだらかな曲面状に形成されている曲面摺動部を有し、
   前記曲面摺動部と前記摺動部突起内側面とが接合しており、
   前記オイルリングの軸方向幅は、０．３ｍｍ〜３ｍｍの範囲内であり、
   前記コイルエキスパンダは、形状記憶合金により形成されており、コイルエキスパンダ自体の温度が前記形状記憶合金のマルテンサイト変態温度よりも高くなると、コイルエキスパンダの長手方向に伸長するように処理されていることを特徴とする組合せオイルリング。
2. 二つのレールを柱部で連結した断面略Ｉ字形のオイルリングと、前記オイルリングの二つのレールを連結する柱部内周側に形成された内周溝に配置され、オイルリングをその径方向外方に押圧付勢するコイルエキスパンダとからなる組合せオイルリングにおいて、
   前記オイルリングの二つのレールに形成された摺動部突起は、前記摺動部突起の外側部分を形成している摺動部突起外側面と、前記摺動部突起の内側部分を形成している摺動部突起内側面と、シリンダ内壁と摺動し、前記摺動部突起の先端部分を形成している摺動面とを有し、
   前記摺動部突起外側面は、前記摺動部突起外側面と前記摺動面とが接合する外側エッジ部から少なくともその一部分が曲面状に形成されており、
   前記外側エッジ部は曲面状に形成されており、前記摺動面は、前記摺動部突起外側面と接合してなだらかな曲面状に形成されている曲面摺動部を有し、
   前記オイルリングの軸方向幅は、０．３ｍｍ〜３ｍｍの範囲内であり、
   前記コイルエキスパンダは、形状記憶合金により形成されており、コイルエキスパンダ自体の温度が前記形状記憶合金のマルテンサイト変態温度よりも高くなると、コイルエキスパンダの長手方向に伸長するように処理されていることを特徴とする組合せオイルリング。
3. 前記オイルリングの軸方向幅は、０．３ｍｍ〜２．５ｍｍの範囲内であることを特徴とする請求項１または請求項２に記載の組合せオイルリング。
4. 前記形状記憶合金により形成されているコイルエキスパンダは、異形線を用いて形成されていることを特徴とする請求項１から請求項３までのいずれかの請求項に記載の組合せオイルリング。
5. 前記コイルエキスパンダを形成する異形線の断面形状における厚みと幅との比は１：１〜１：４の範囲内であることを特徴とする請求項４に記載の組合せオイルリング。
6. 前記曲面摺動部と前記摺動部突起内側面とが接合していることを特徴とする請求項２から請求項５までのいずれかの請求項に記載の組合せオイルリング。
7. 前記曲面摺動部と前記摺動部突起外側面とが接合している部分から、前記摺動面と前記摺動部突起内側面とが接合している部分までの、オイルリング径方向の幅が、３μｍ〜３０μｍであることを特徴とする請求項１から請求項６までのいずれかの請求項に記載の組合せオイルリング。
8. 前記摺動部突起内側面と前記摺動面とが接合する内側エッジ部は曲面状に形成されており、前記摺動面は、前記摺動部突起内側面と接合してなだらかな曲面状に形成されている内側曲面摺動部を有することを特徴とする請求項１から請求項７までのいずれかの請求項に記載の組合せオイルリング。
9. 前記摺動部突起内側面のテーパ角度が０°〜３０°の範囲内であることを特徴とする請求項１から請求項８までのいずれかの請求項に記載の組合せオイルリング。

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