JP4225793B2 - 横置き型圧縮機 - Google Patents
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、横置き型の密閉容器内に駆動要素と、この駆動要素にて駆動される圧縮機構部とを備え、この圧縮機構部にて冷媒を圧縮して吐出する横置き型圧縮機に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
従来よりこの種圧縮機としてのロータリコンプレッサ、特に第１の回転圧縮要素と第２の回転圧縮要素から成る圧縮機構部を備える多段圧縮式のロータリコンプレッサにおいては、通常縦型の密閉容器内上部に駆動要素を配置し、下部に当該駆動要素の回転軸で駆動される圧縮機構部を配置して構成されている。そして、第１の回転圧縮要素の吸込ポートから冷媒ガスがシリンダの低圧室側に吸入され、ローラとベーンの動作により圧縮されて、シリンダの高圧室側より吐出ポート、吐出消音室を経て密閉容器内に吐出される。このとき密閉容器内は中間圧となる（特許文献１参照）。
【０００３】
この密閉容器内の中間圧の冷媒ガスは第２の回転圧縮要素の吸込ポートからシリンダの低圧室側に吸入され、ローラとベーンの動作により２段目の圧縮が行われて高温高圧の冷媒ガスとなり、高圧室側より吐出ポート、吐出消音室を経て、コンプレッサ外部の放熱器に流入する構成とされていた。
【０００４】
また、係る縦型のロータリコンプレッサでは、圧縮機構部の下方に位置する密閉容器内底部がオイル溜めとされており、回転軸下端に構成されたオイルポンプによりオイル溜めからオイルが吸引され、圧縮機構部に供給されて圧縮機構部や回転軸の摺動部の摩耗を防ぎ、また、シールを確保していた。
【０００５】
更に、この種ロータリコンプレッサでは、密閉容器を横置きとして高さ寸法を縮小したものもあり、その場合には回転軸は水平方向に延在して第１及び第２の回転圧縮要素は左右に並設されたかたちとなる。
【０００６】
【特許文献１】
特開平２−２９４５８７号公報（第４頁、第５頁）。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】
ところで、係る多段圧縮式のロータリコンプレッサの第２の回転圧縮要素を構成するシリンダ内は、中間圧の密閉容器内よりも高い圧力となる。また、第２の回転圧縮要素に吸い込まれる冷媒は、密閉容器内に吐出された段階でそれに溶け込んだオイルを分離させている。そのため、どうしても第２の回転圧縮要素のシリンダ内への給油が困難な状況となり、オイル切れが発生し易いと云う問題があった。
【０００８】
本発明は、係る従来の技術的課題を解決するために成されたものであり、密閉容器内よりも高圧となる第２の回転圧縮要素を備えた横置き型圧縮機において、当該第２の回転圧縮要素への給油を確実に行うものである。
【０００９】
【課題を解決するための手段】
即ち、請求項１の発明の横置き型圧縮機は、圧縮機構部を第１及び第２の回転圧縮要素から構成し、当該第１の回転圧縮要素で圧縮された冷媒を密閉容器内に吐出し、更にこの吐出された中間圧の冷媒を第２の回転圧縮要素で圧縮して吐出するものであって、第２の回転圧縮要素のシリンダに、当該シリンダの低圧室と密閉容器内の底部とを連通する給油通路を形成したので、密閉容器内と低圧室が略同圧であるため、密閉容器内底部に溜まっているオイルが、低圧室側の吸い込み冷媒の流れに引かれて第２の回転圧縮要素のシリンダに形成した給油通路を介して当該シリンダの低圧室に供給することが可能となる。特に、給油通路を、第２の回転圧縮要素のシリンダに傾斜して形成された吸込ポートの傾斜面に開口させたので、吸込ポートの角度を利用してシリンダに吸い込まれる冷媒の流れによりエジェクタ効果を発揮させることが可能となる。
【００１０】
また、請求項２の発明の横置き型圧縮機は、上記に加えて、第２の回転圧縮要素のシリンダ底部に形成された切欠を備え、給油通路をこの切欠内に開口させたので、密閉容器底部に溜まったオイルを切欠から給油通路内に円滑に流入させることができるようになるものである。
【００１１】
また、請求項３の発明の横置き型圧縮機は、圧縮機構部を第１及び第２の回転圧縮要素から構成し、当該第１の回転圧縮要素で圧縮された冷媒を密閉容器内に吐出し、更にこの吐出された中間圧の冷媒を第２の回転圧縮要素で圧縮して吐出するものであって、第１の回転圧縮要素のシリンダと第２の回転圧縮要素のシリンダ間に挟持される中間仕切板に、第２の回転圧縮要素のシリンダの低圧室と密閉容器内の底部とを連通する給油通路を形成したので、密閉容器内底部に溜まるオイルを、中間仕切板に形成した給油通路を介して第２の回転圧縮要素のシリンダの低圧室に供給することが可能となる。
【００１２】
特に、給油通路を、第２の回転圧縮要素のシリンダに傾斜して形成された吸込ポートの傾斜面に開口させたので、吸込ポートの角度を利用してシリンダに吸い込まれる冷媒の流れによりエジェクタ効果を発揮させることが可能となる。
【００１３】
【発明の実施の形態】
次に、図面に基づき本発明の実施形態を詳述する。図１は本発明の横置き型圧縮機の実施例として、第１及び第２の回転圧縮要素３２、３４を備えた横置き型の内部中間圧型多段圧縮式（２段）ロータリコンプレッサ１０の縦断正面図、図２は多段圧縮式ロータリコンプレッサ１０の第２のシリンダ３８の縦断側面図をそれぞれ示している。
【００１４】
各図において、１０は二酸化炭素（ＣＯ2）を冷媒として使用する横置き型の内部中間圧型多段圧縮式ロータリコンプレッサで、この多段圧縮式ロータリコンプレッサ１０は両端が密閉された横長円筒状の横置き型密閉容器１２を備え、この密閉容器１２の底部をオイル溜め１５としている。密閉容器１２は、容器本体１２Ａとこの容器本体１２Ａの開口を閉塞する略椀状のエンドキャップ（蓋体）１２Ｂとで構成されている。
【００１５】
この密閉容器１２内には電動モータから成る駆動要素１４と、水平方向に延在する駆動要素１４の回転軸１６により駆動される第１の回転圧縮要素３２及び第２の回転圧縮要素３４からなる圧縮機構部１８が左右に並設して収納されている。また、密閉容器１２の駆動要素１４側の端部には円形の取付孔１２Ｄが形成されており、この取付孔１２Ｄには駆動要素１４に電力を供給するためのターミナル２０（配線を省略）が取り付けられている。
【００１６】
駆動要素１４は、密閉容器１２の内周面に沿って環状に取り付けられたステータ２２と、このステータ２２の内側に若干の間隔を設けて挿入設置されたロータ２４とからなる。このロータ２４は中心を通り密閉容器１２の軸心方向（水平方向）に延在する回転軸１６に固定されている。
【００１７】
回転軸１６の圧縮機構部１８側の端部には給油手段としてのオイルポンプ８０が設けられている。このオイルポンプ８０は、密閉容器１２内の底部に形成されたオイル溜め１５から潤滑油としてのオイルを吸い上げて圧縮機構部１８や回転軸１６の摺動部に供給し、摩耗を防止し、且つ、シール性をあげるために設けられており、このオイルポンプ８０からは密閉容器１２の底部に向かってオイル吸上パイプ８０Ａが降下し、オイル溜め１５内にて開口している。
【００１８】
また、前記ステータ２２は、ドーナッツ状の電磁鋼板を積層した積層体２６と、この積層体２６の歯部に直巻き（集中巻き）方式により巻装されたステータコイル２８を有している。そして、前記ロータ２４もステータ２２と同様に電磁鋼板の積層体３０で形成され、この積層体３０内に永久磁石ＭＧを挿入して形成されている。
【００１９】
前記第１の回転圧縮要素３２と第２の回転圧縮要素３４は第１及び第２のシリンダ４０、３８によりそれぞれ構成され、これらシリンダ４０、３８間には中間仕切板３６が挟持されている。即ち、圧縮機構部１８は、第１の回転圧縮要素３２及び第２の回転圧縮要素３４と、中間仕切板３６などから構成される。各シリンダ４０、３８の外周は密閉容器１２の内面に当接若しくは近接している。
【００２０】
即ち、第１及び第２の回転圧縮要素３２、３４は、それぞれ中間仕切板３６の両側（図１では左右）に配置された前記第１及び第２のシリンダ４０、３８と、１８０度の位相差を有して回転軸１６に設けられた第１及び第２の偏心部４４、４２に嵌合され、第１及び第２のシリンダ４０、３８内を偏心回転する第１及び第２のローラ４８、４６と、これらローラ４８、４６にそれぞれ当接し、往復動してシリンダ４０、３８内をそれぞれ低圧室ＬＲ側と高圧室ＨＲ側（図２）とに区画する第１及び第２のベーン５２、５０と、シリンダ３８の駆動要素１４側の開口面とシリンダ４０の駆動要素１４とは反対側の開口面をそれぞれ閉塞して回転軸１６の軸受けを兼用する支持部材５４、５６とから構成されている。
【００２１】
両シリンダ４０、３８には第１及び第２のベーン５２、５０を摺動自在に収納するための案内溝７０と、この案内溝７０の外側には、第１及び第２のベーン５２、５０の外側端部に当接して、常時第１及び第２のベーン５２、５０をローラ４８、４６側に付勢するスプリング７６、７４が設けられている。更に、スプリング７６、７４の密閉容器１２側には金属製のプラグ７６Ａ、７４Ａが設けられ、スプリング７６、７４の抜け止めの役目を果たす。また、第２のベーン５０には背圧室７０Ａが構成され、この背圧室７０Ａにはシリンダ３８内の高圧室ＨＲ側の圧力が背圧として印加される。
【００２２】
尚、実施例の多段圧縮式ロータリコンプレッサ１０では、ベーン５２、５０は各シリンダ４０、３８の最下部に位置して上下動するように構成されている（図２）また、各シリンダ４０、３８内部の低圧室ＬＲに連通する吸込ポート１６２、１６１は図２に示す如く各ベーン５２、５０に隣接して形成されている。特に、吸込ポート１６２、１６１は、図３に示す如く支持部材５６、５４側が低く、中間仕切板３６側が高くなるように傾斜して形成され、そこを傾斜面１６２Ａ、１６１Ａとされている。
【００２３】
一方、支持部材５４、５６には、吸込ポート１６１、１６２にてシリンダ３８、４０内部の低圧室側ＬＲとそれぞれ連通する吸込通路５８、６０と、一部を凹陥させ、この凹陥部をカバー６６、６８にてそれぞれ閉塞することにより形成される吐出消音室６２、６４とが設けられている。尚、図３において１６３は、シリンダ３８内部の高圧室ＨＲに連通して形成された吐出ポートである（シリンダ４０側は図示せず）。
【００２４】
第２の回転圧縮要素３４のシリンダ３８の吸込ポート１６１の延長線上に対応する位置の底部は、中間仕切板３６側と支持部材５４側に渡って内側に切り欠かれ、そこに回転軸１６方向に所定寸法凹陥した切欠３８Ａが形成されている（図２、図３）。この切欠３８Ａは、密閉容器１２底部のオイル溜め１５内に位置している。そして、シリンダ３８内には、この切欠３８Ａと吸込ポート１６１間に渡る給油通路１０６が形成されている。
【００２５】
この給油通路１０６の上端は、シリンダ３８に傾斜して形成された前記吸込ポート１６１の傾斜面１６１Ａに開口すると共に、給油通路１０６の下端は切欠３８Ａ内に開口している。即ち、給油通路１０６は傾斜面１６１Ａにおいて斜めの開口部１０６Ａを有し、シリンダ３８の低圧室ＬＲ側と密閉容器１２底部のオイル溜め１５とを連通させる。
【００２６】
前記吐出消音室６４と密閉容器１２内は、シリンダ４０、３８や中間仕切板３６、カバー６６を貫通し、更に、このカバー６６から離間して設けられた後述するバッフル板１００も貫通して駆動要素１４側に開口する図示しない連通路にて連通されており、連通路の端部には中間吐出管１２１が突設されている。この中間吐出管１２１から第１の回転圧縮要素３２で圧縮された中間圧の冷媒ガスが密閉容器１２内の駆動要素１４側に吐出される。このとき冷媒ガス中には第１の回転圧縮要素３２に供給されたオイルが混入しているが、このオイルも密閉容器１２内の駆動要素１４側に吐出されることになる。ここで、冷媒ガス中に混入したオイルは冷媒ガスから分離して密閉容器１２内底部のオイル溜め１５に貯留される。
【００２７】
そして、前述したバッフル板１００は密閉容器１２内を駆動要素１４側と圧縮機構部１８側とに区画して、密閉容器１２内に差圧を構成するために設けられる。このバッフル板１００は、密閉容器１２の内面との間に少許間隔を存して配設されたドーナッツ状の鋼板からなる。この場合、第１の回転圧縮要素３２で圧縮され、密閉容器１２内の駆動要素１４側に吐出された中間圧の冷媒ガスは、密閉容器１２とバッフル板１００の間に形成された隙間を通って圧縮機構部１８側に流入することになるが、係るバッフル板１００の存在により、密閉容器１２内にはバッフル板１００の駆動要素１４側の圧力は高く、圧縮機構部１８側が低い差圧が構成される。
【００２８】
そして、この差圧によって密閉容器１２内底部のオイル溜め１５に貯溜されたオイルは圧縮機構部１８側に移動し、バッフル板１００より圧縮機構部１８側のオイルレベルが上昇する。この場合、密閉容器１２底部のオイル溜め１５に貯溜されたオイルの上面は、少なくともオイル吸上パイプ８０Ａ下端及び給油通路１０６の下端開口（切欠３８Ａ）より上まで満たされる。
【００２９】
ここで、吸込ポート１６１の傾斜面１６１Ａに開口させた給油通路１０６の開口部１０６Ａと、吸込ポート１６１の傾斜面１６１Ａの角度（第２の回転圧縮要素３４の冷媒の吸気の流れ方向の角度）は、エジェクタ機能を生じやすい角度に構成する。これにより、吸込ポート１６１からシリンダ３８の低圧室ＬＲ側に吸い込まれる冷媒ガスによって開口部１０６Ａにエジェクタ機能が発生し、給油通路１０６内は低圧となるので、密閉容器１２底部のオイル溜め１５に貯溜されたオイルは、給油通路１０６内を吸い上げられて開口部１０６Ａからシリンダ３８の低圧室ＬＲ側に吸い込まれるようになる。一方、オイル吸上パイプ８０Ａの開口はオイル中に浸漬されるので、オイルポンプ８０による圧縮機構部１８の摺動部へのオイルの供給も円滑に行われる。
【００３０】
そして、この場合の冷媒としては、地球環境にやさしく可燃性及び毒性等を考慮して自然冷媒である前記ＣＯ2（二酸化炭素）を使用し、密閉容器１２内に封入される潤滑油としてのオイルとしては、例えば鉱物油（ミネラルオイル）、アルキルベンゼン油、エーテル油、エステル油、ＰＡＧ（ポリアルキルグリコール）等既存のオイルが使用される。
【００３１】
密閉容器１２の側面には、支持部材５６と支持部材５４の側部に対応する位置にスリーブ１４１、１４２、１４３がそれぞれ溶接固定されている。そして、スリーブ１４２内にはシリンダ４０に冷媒を導入するための冷媒導入管９４の一端が挿入接続され、吸込通路６０に連通されている。そして、スリーブ１４１内にはシリンダ３８に冷媒ガスを流入するための冷媒導入管９２の一端が挿入接続され、この冷媒導入管９２の一端はシリンダ３８の吸込通路５８と連通する。
【００３２】
この冷媒導入管９２は密閉容器１２外の上側を通過してスリーブ１４４に至り、他端はスリーブ１４４内に挿入接続されてバッフル板１００の駆動要素１４側（駆動要素１４とバッフル板１００との間）の密閉容器１２内上部に連通する。また、スリーブ１４３内には冷媒吐出管９６が挿入され、この冷媒吐出管９６の一端は吐出消音室６２に連通されている。更に、密閉容器１２の底部には取付用台座１１０が設けられている（図１）。
【００３３】
以上の構成で次に動作を説明する。ターミナル２０及び図示されない配線を介して駆動要素１４のステータコイル２８に通電されると、駆動要素１４が起動してロータ２４が回転する。この回転により回転軸１６と一体に設けた第１及び第２の偏心部４４、４２に嵌合されたローラ４８、４６がシリンダ４０、３８内を偏心回転する。
【００３４】
これにより、冷媒導入管９４及び支持部材５６に形成された吸込通路６０を経由して吸込ポート１６２から第１の回転圧縮要素３２のシリンダ４０の低圧室ＬＲ側に吸入された冷媒（低圧）は、ローラ４８とベーン５２の動作により圧縮されて中間圧となり、シリンダ４０の高圧室ＨＲ側より吐出消音室６４に吐出され、そこから前述した連通路を経て中間吐出管１２１より密閉容器１２内に吐出される。これによって、密閉容器１２内は中間圧となり、冷媒ガスに混入しているオイルは密閉容器１２の内面に付着し、密閉容器１２の内面を伝わって底部のオイル溜め１５に帰還する。
【００３５】
そして、密閉容器１２内の中間圧の冷媒ガスは、冷媒導入管９２に流入して密閉容器１２外の上側を通過し、吸込通路５８から吸込ポート１６１を経て第２の回転圧縮要素３４のシリンダ３８の低圧室ＬＲ側に吸入される。このとき、吸込ポート１６１から冷媒が吸入される課程で吸込ポート１６１の傾斜面１６１Ａと開口１０６Ａの角度がエジェクタとして機能するので、密閉容器１２内底部のオイル溜め１５に貯溜されたオイルは給油通路１０６内に吸い上げられ、開口部１０６Ａからシリンダ３８の低圧室ＬＲ側に吸い込まれる。これによって、第２の回転圧縮要素３４の摺動部へオイルの供給を極めて確実に行うことができる。給油通路１０６はシリンダ３８に形成された切欠３８Ａ内において密閉容器１２内面から離間して開口しているので、オイル溜め１５内のオイルは円滑に流入できる。
【００３６】
そして、シリンダ３８の低圧室ＬＲ側に吸入された中間圧の冷媒ガスは、ローラ４６とベーン５０の動作により２段目の圧縮が行われて高温・高圧の冷媒ガスとなる。高温・高圧の冷媒ガスは、高圧室ＨＲ側から吐出ポート１６３を通り、支持部材５４内に形成された吐出消音室６２を経て、冷媒吐出管９６から外部の図示しないガスクーラ（放熱器）などに流入する。このガスクーラで冷媒は放熱した後、図示しない減圧装置などで減圧され、これもまた図示しないエバポレータに流入する。
【００３７】
そこで冷媒が蒸発し、その後、前記アキュムレータを経て冷媒導入管９４から第１の回転圧縮要素３２内に吸い込まれるサイクルを繰り返す。
【００３８】
このように、密閉容器１２内底部のオイル溜め１５に貯溜されたオイルを給油通路１０６から直接吸込ポート１６１に吸い上げることができる。これにより、密閉容器１２内よりも高圧となる第２の回転圧縮要素３４のシリンダ３８内の潤滑とシール性の確保がなされる。
【００３９】
次に、図４には本発明の他の実施例の横置き型圧縮機としての多段圧縮式ロータリコンプレッサ１０を示している。尚、この図において図１乃至図３と同一符号は同一若しくは同様の作用を奏するものとする。この場合もシリンダ３８に設けられた吸込ポート１６１と密閉容器１２内の底部のオイル溜め１５との間に給油通路１１４を形成しているが、この給油通路１１４は、中間仕切板３６に形成された縦通路１１６と第２のシリンダ３８に形成された横通路１１８にて構成されている。
【００４０】
第２のシリンダ３８に形成された横通路１１８の一端は吸込ポート１６１の傾斜面１６１Ａに位置して前述同様に開口すると共に、他端は中間仕切板３６まで延在している。また、中間仕切板３６に形成された縦通路１１６は下端が密閉容器１２内の底部に開口すると共に、上端は第２のシリンダ３８に形成された横通路１１８の高さまで延在し、そこで折れ曲がって横通路１１８の他端に連通している。即ち、給油通路１１４は吸込ポート１６１から横通路１１８、縦通路１１６を経て密閉容器１２内の底部のオイル溜め１５に開口している。そして、給油通路１１４は、吸込ポート１６１内の斜めの開口を開口部１１８Ａとしている。他は前述同様に構成されている。
【００４１】
これによって、前述同様に２段目の第２の回転圧縮要素３４のシリンダ３８内に円滑に給油を行うことができるようになる。特に、この場合には給油通路１１４の殆ど（縦通路１１６）が中間仕切板３６に形成されることになるので、全てシリンダ３８内に形成する場合に比して加工が容易となり、生産コストの低減が図れるようになる。
【００４２】
【発明の効果】
以上詳述した如く本願の発明によれば、第２の回転圧縮要素のシリンダに、当該シリンダの低圧室と密閉容器内の底部とを連通する給油通路を形成したので、密閉容器内底部に溜まるオイルを、第２の回転圧縮要素のシリンダに形成した給油通路を介して当該シリンダの低圧室に供給することが可能となる。これにより、密閉容器内よりも高圧となる第２の回転圧縮要素のシリンダ内に確実に給油を行うことができるようになり、摺動部の潤滑とシール性を確保することができるようになる。特に、給油通路を、第２の回転圧縮要素のシリンダに傾斜して形成された吸込ポートの傾斜面に開口させたので、密閉容器内底部に溜まったオイルを給油通路内に円滑に吸い上げることができるようになり、第２の回転圧縮要素のシリンダ内への給油性能の更なる向上を図ることができるようになるものである。
【００４３】
また、請求項２の発明によれば、上記に加えて、第２の回転圧縮要素のシリンダ底部に形成された切欠を備え、給油通路をこの切欠内に開口させたので、密閉容器底部に溜まったオイルを切欠から給油通路内に円滑に流入させることができるようになるものである。
【００４４】
また、請求項３の発明によれば、第１の回転圧縮要素のシリンダと第２の回転圧縮要素のシリンダ間に挟持される中間仕切板に、第２の回転圧縮要素のシリンダの低圧室と密閉容器内の底部とを連通する給油通路を形成したので、密閉容器内底部に溜まるオイルを、中間仕切板に形成した給油通路を介して第２の回転圧縮要素のシリンダの低圧室に供給することが可能となる。これにより、密閉容器内よりも高圧となる第２の回転圧縮要素のシリンダ内に確実に給油を行うことができるようになり、摺動部の潤滑とシール性を確保することができるようになる。特に、この場合は加工が比較的容易となるので、生産コストの高騰も抑制できる。
【００４５】
また、密閉容器内底部に溜まったオイルを給油通路内に円滑に吸い上げることができるようになり、第２の回転圧縮要素のシリンダ内への給油性能の更なる向上を図ることができるようになるものである。
【図面の簡単な説明】
【図１】 本発明の実施例の横置き型の内部中間圧型多段圧縮式ロータリコンプレッサの縦断正面図（図２のＡ−Ａ線断面に相当）である。
【図２】 図１の多段圧縮式ロータリコンプレッサの第２のシリンダの縦断側面図である。
【図３】 本発明の多段圧縮式ロータリコンプレッサの図２のＢ−Ｂ線断面図である。
【図４】 本発明の他の実施例における多段圧縮式ロータリコンプレッサの図２のＢ−Ｂ線断面図である。
【符号の説明】
１０ 多段圧縮式ロータリコンプレッサ
１２ 密閉容器
１２Ａ 容器本体
１５ オイル溜め
１８ 圧縮機構部
３２ 第１の回転圧縮要素
３４ 第２の回転圧縮要素
３６ 中間仕切板
３８、４０ シリンダ
３８Ａ 切欠
４２、４４ 偏心部
４６、４８ ローラ
５０ 第２のベーン
５２ 第１のベーン
５４ 支持部材
５８ 吸込通路
１０６ 給油通路
１０６Ａ 開口部
１６１ 吸込ポート
１６１Ａ 傾斜面
【発明の属する技術分野】
本発明は、横置き型の密閉容器内に駆動要素と、この駆動要素にて駆動される圧縮機構部とを備え、この圧縮機構部にて冷媒を圧縮して吐出する横置き型圧縮機に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
従来よりこの種圧縮機としてのロータリコンプレッサ、特に第１の回転圧縮要素と第２の回転圧縮要素から成る圧縮機構部を備える多段圧縮式のロータリコンプレッサにおいては、通常縦型の密閉容器内上部に駆動要素を配置し、下部に当該駆動要素の回転軸で駆動される圧縮機構部を配置して構成されている。そして、第１の回転圧縮要素の吸込ポートから冷媒ガスがシリンダの低圧室側に吸入され、ローラとベーンの動作により圧縮されて、シリンダの高圧室側より吐出ポート、吐出消音室を経て密閉容器内に吐出される。このとき密閉容器内は中間圧となる（特許文献１参照）。
【０００３】
この密閉容器内の中間圧の冷媒ガスは第２の回転圧縮要素の吸込ポートからシリンダの低圧室側に吸入され、ローラとベーンの動作により２段目の圧縮が行われて高温高圧の冷媒ガスとなり、高圧室側より吐出ポート、吐出消音室を経て、コンプレッサ外部の放熱器に流入する構成とされていた。
【０００４】
また、係る縦型のロータリコンプレッサでは、圧縮機構部の下方に位置する密閉容器内底部がオイル溜めとされており、回転軸下端に構成されたオイルポンプによりオイル溜めからオイルが吸引され、圧縮機構部に供給されて圧縮機構部や回転軸の摺動部の摩耗を防ぎ、また、シールを確保していた。
【０００５】
更に、この種ロータリコンプレッサでは、密閉容器を横置きとして高さ寸法を縮小したものもあり、その場合には回転軸は水平方向に延在して第１及び第２の回転圧縮要素は左右に並設されたかたちとなる。
【０００６】
【特許文献１】
特開平２−２９４５８７号公報（第４頁、第５頁）。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】
ところで、係る多段圧縮式のロータリコンプレッサの第２の回転圧縮要素を構成するシリンダ内は、中間圧の密閉容器内よりも高い圧力となる。また、第２の回転圧縮要素に吸い込まれる冷媒は、密閉容器内に吐出された段階でそれに溶け込んだオイルを分離させている。そのため、どうしても第２の回転圧縮要素のシリンダ内への給油が困難な状況となり、オイル切れが発生し易いと云う問題があった。
【０００８】
本発明は、係る従来の技術的課題を解決するために成されたものであり、密閉容器内よりも高圧となる第２の回転圧縮要素を備えた横置き型圧縮機において、当該第２の回転圧縮要素への給油を確実に行うものである。
【０００９】
【課題を解決するための手段】
即ち、請求項１の発明の横置き型圧縮機は、圧縮機構部を第１及び第２の回転圧縮要素から構成し、当該第１の回転圧縮要素で圧縮された冷媒を密閉容器内に吐出し、更にこの吐出された中間圧の冷媒を第２の回転圧縮要素で圧縮して吐出するものであって、第２の回転圧縮要素のシリンダに、当該シリンダの低圧室と密閉容器内の底部とを連通する給油通路を形成したので、密閉容器内と低圧室が略同圧であるため、密閉容器内底部に溜まっているオイルが、低圧室側の吸い込み冷媒の流れに引かれて第２の回転圧縮要素のシリンダに形成した給油通路を介して当該シリンダの低圧室に供給することが可能となる。特に、給油通路を、第２の回転圧縮要素のシリンダに傾斜して形成された吸込ポートの傾斜面に開口させたので、吸込ポートの角度を利用してシリンダに吸い込まれる冷媒の流れによりエジェクタ効果を発揮させることが可能となる。
【００１０】
また、請求項２の発明の横置き型圧縮機は、上記に加えて、第２の回転圧縮要素のシリンダ底部に形成された切欠を備え、給油通路をこの切欠内に開口させたので、密閉容器底部に溜まったオイルを切欠から給油通路内に円滑に流入させることができるようになるものである。
【００１１】
また、請求項３の発明の横置き型圧縮機は、圧縮機構部を第１及び第２の回転圧縮要素から構成し、当該第１の回転圧縮要素で圧縮された冷媒を密閉容器内に吐出し、更にこの吐出された中間圧の冷媒を第２の回転圧縮要素で圧縮して吐出するものであって、第１の回転圧縮要素のシリンダと第２の回転圧縮要素のシリンダ間に挟持される中間仕切板に、第２の回転圧縮要素のシリンダの低圧室と密閉容器内の底部とを連通する給油通路を形成したので、密閉容器内底部に溜まるオイルを、中間仕切板に形成した給油通路を介して第２の回転圧縮要素のシリンダの低圧室に供給することが可能となる。
【００１２】
特に、給油通路を、第２の回転圧縮要素のシリンダに傾斜して形成された吸込ポートの傾斜面に開口させたので、吸込ポートの角度を利用してシリンダに吸い込まれる冷媒の流れによりエジェクタ効果を発揮させることが可能となる。
【００１３】
【発明の実施の形態】
次に、図面に基づき本発明の実施形態を詳述する。図１は本発明の横置き型圧縮機の実施例として、第１及び第２の回転圧縮要素３２、３４を備えた横置き型の内部中間圧型多段圧縮式（２段）ロータリコンプレッサ１０の縦断正面図、図２は多段圧縮式ロータリコンプレッサ１０の第２のシリンダ３８の縦断側面図をそれぞれ示している。
【００１４】
各図において、１０は二酸化炭素（ＣＯ2）を冷媒として使用する横置き型の内部中間圧型多段圧縮式ロータリコンプレッサで、この多段圧縮式ロータリコンプレッサ１０は両端が密閉された横長円筒状の横置き型密閉容器１２を備え、この密閉容器１２の底部をオイル溜め１５としている。密閉容器１２は、容器本体１２Ａとこの容器本体１２Ａの開口を閉塞する略椀状のエンドキャップ（蓋体）１２Ｂとで構成されている。
【００１５】
この密閉容器１２内には電動モータから成る駆動要素１４と、水平方向に延在する駆動要素１４の回転軸１６により駆動される第１の回転圧縮要素３２及び第２の回転圧縮要素３４からなる圧縮機構部１８が左右に並設して収納されている。また、密閉容器１２の駆動要素１４側の端部には円形の取付孔１２Ｄが形成されており、この取付孔１２Ｄには駆動要素１４に電力を供給するためのターミナル２０（配線を省略）が取り付けられている。
【００１６】
駆動要素１４は、密閉容器１２の内周面に沿って環状に取り付けられたステータ２２と、このステータ２２の内側に若干の間隔を設けて挿入設置されたロータ２４とからなる。このロータ２４は中心を通り密閉容器１２の軸心方向（水平方向）に延在する回転軸１６に固定されている。
【００１７】
回転軸１６の圧縮機構部１８側の端部には給油手段としてのオイルポンプ８０が設けられている。このオイルポンプ８０は、密閉容器１２内の底部に形成されたオイル溜め１５から潤滑油としてのオイルを吸い上げて圧縮機構部１８や回転軸１６の摺動部に供給し、摩耗を防止し、且つ、シール性をあげるために設けられており、このオイルポンプ８０からは密閉容器１２の底部に向かってオイル吸上パイプ８０Ａが降下し、オイル溜め１５内にて開口している。
【００１８】
また、前記ステータ２２は、ドーナッツ状の電磁鋼板を積層した積層体２６と、この積層体２６の歯部に直巻き（集中巻き）方式により巻装されたステータコイル２８を有している。そして、前記ロータ２４もステータ２２と同様に電磁鋼板の積層体３０で形成され、この積層体３０内に永久磁石ＭＧを挿入して形成されている。
【００１９】
前記第１の回転圧縮要素３２と第２の回転圧縮要素３４は第１及び第２のシリンダ４０、３８によりそれぞれ構成され、これらシリンダ４０、３８間には中間仕切板３６が挟持されている。即ち、圧縮機構部１８は、第１の回転圧縮要素３２及び第２の回転圧縮要素３４と、中間仕切板３６などから構成される。各シリンダ４０、３８の外周は密閉容器１２の内面に当接若しくは近接している。
【００２０】
即ち、第１及び第２の回転圧縮要素３２、３４は、それぞれ中間仕切板３６の両側（図１では左右）に配置された前記第１及び第２のシリンダ４０、３８と、１８０度の位相差を有して回転軸１６に設けられた第１及び第２の偏心部４４、４２に嵌合され、第１及び第２のシリンダ４０、３８内を偏心回転する第１及び第２のローラ４８、４６と、これらローラ４８、４６にそれぞれ当接し、往復動してシリンダ４０、３８内をそれぞれ低圧室ＬＲ側と高圧室ＨＲ側（図２）とに区画する第１及び第２のベーン５２、５０と、シリンダ３８の駆動要素１４側の開口面とシリンダ４０の駆動要素１４とは反対側の開口面をそれぞれ閉塞して回転軸１６の軸受けを兼用する支持部材５４、５６とから構成されている。
【００２１】
両シリンダ４０、３８には第１及び第２のベーン５２、５０を摺動自在に収納するための案内溝７０と、この案内溝７０の外側には、第１及び第２のベーン５２、５０の外側端部に当接して、常時第１及び第２のベーン５２、５０をローラ４８、４６側に付勢するスプリング７６、７４が設けられている。更に、スプリング７６、７４の密閉容器１２側には金属製のプラグ７６Ａ、７４Ａが設けられ、スプリング７６、７４の抜け止めの役目を果たす。また、第２のベーン５０には背圧室７０Ａが構成され、この背圧室７０Ａにはシリンダ３８内の高圧室ＨＲ側の圧力が背圧として印加される。
【００２２】
尚、実施例の多段圧縮式ロータリコンプレッサ１０では、ベーン５２、５０は各シリンダ４０、３８の最下部に位置して上下動するように構成されている（図２）また、各シリンダ４０、３８内部の低圧室ＬＲに連通する吸込ポート１６２、１６１は図２に示す如く各ベーン５２、５０に隣接して形成されている。特に、吸込ポート１６２、１６１は、図３に示す如く支持部材５６、５４側が低く、中間仕切板３６側が高くなるように傾斜して形成され、そこを傾斜面１６２Ａ、１６１Ａとされている。
【００２３】
一方、支持部材５４、５６には、吸込ポート１６１、１６２にてシリンダ３８、４０内部の低圧室側ＬＲとそれぞれ連通する吸込通路５８、６０と、一部を凹陥させ、この凹陥部をカバー６６、６８にてそれぞれ閉塞することにより形成される吐出消音室６２、６４とが設けられている。尚、図３において１６３は、シリンダ３８内部の高圧室ＨＲに連通して形成された吐出ポートである（シリンダ４０側は図示せず）。
【００２４】
第２の回転圧縮要素３４のシリンダ３８の吸込ポート１６１の延長線上に対応する位置の底部は、中間仕切板３６側と支持部材５４側に渡って内側に切り欠かれ、そこに回転軸１６方向に所定寸法凹陥した切欠３８Ａが形成されている（図２、図３）。この切欠３８Ａは、密閉容器１２底部のオイル溜め１５内に位置している。そして、シリンダ３８内には、この切欠３８Ａと吸込ポート１６１間に渡る給油通路１０６が形成されている。
【００２５】
この給油通路１０６の上端は、シリンダ３８に傾斜して形成された前記吸込ポート１６１の傾斜面１６１Ａに開口すると共に、給油通路１０６の下端は切欠３８Ａ内に開口している。即ち、給油通路１０６は傾斜面１６１Ａにおいて斜めの開口部１０６Ａを有し、シリンダ３８の低圧室ＬＲ側と密閉容器１２底部のオイル溜め１５とを連通させる。
【００２６】
前記吐出消音室６４と密閉容器１２内は、シリンダ４０、３８や中間仕切板３６、カバー６６を貫通し、更に、このカバー６６から離間して設けられた後述するバッフル板１００も貫通して駆動要素１４側に開口する図示しない連通路にて連通されており、連通路の端部には中間吐出管１２１が突設されている。この中間吐出管１２１から第１の回転圧縮要素３２で圧縮された中間圧の冷媒ガスが密閉容器１２内の駆動要素１４側に吐出される。このとき冷媒ガス中には第１の回転圧縮要素３２に供給されたオイルが混入しているが、このオイルも密閉容器１２内の駆動要素１４側に吐出されることになる。ここで、冷媒ガス中に混入したオイルは冷媒ガスから分離して密閉容器１２内底部のオイル溜め１５に貯留される。
【００２７】
そして、前述したバッフル板１００は密閉容器１２内を駆動要素１４側と圧縮機構部１８側とに区画して、密閉容器１２内に差圧を構成するために設けられる。このバッフル板１００は、密閉容器１２の内面との間に少許間隔を存して配設されたドーナッツ状の鋼板からなる。この場合、第１の回転圧縮要素３２で圧縮され、密閉容器１２内の駆動要素１４側に吐出された中間圧の冷媒ガスは、密閉容器１２とバッフル板１００の間に形成された隙間を通って圧縮機構部１８側に流入することになるが、係るバッフル板１００の存在により、密閉容器１２内にはバッフル板１００の駆動要素１４側の圧力は高く、圧縮機構部１８側が低い差圧が構成される。
【００２８】
そして、この差圧によって密閉容器１２内底部のオイル溜め１５に貯溜されたオイルは圧縮機構部１８側に移動し、バッフル板１００より圧縮機構部１８側のオイルレベルが上昇する。この場合、密閉容器１２底部のオイル溜め１５に貯溜されたオイルの上面は、少なくともオイル吸上パイプ８０Ａ下端及び給油通路１０６の下端開口（切欠３８Ａ）より上まで満たされる。
【００２９】
ここで、吸込ポート１６１の傾斜面１６１Ａに開口させた給油通路１０６の開口部１０６Ａと、吸込ポート１６１の傾斜面１６１Ａの角度（第２の回転圧縮要素３４の冷媒の吸気の流れ方向の角度）は、エジェクタ機能を生じやすい角度に構成する。これにより、吸込ポート１６１からシリンダ３８の低圧室ＬＲ側に吸い込まれる冷媒ガスによって開口部１０６Ａにエジェクタ機能が発生し、給油通路１０６内は低圧となるので、密閉容器１２底部のオイル溜め１５に貯溜されたオイルは、給油通路１０６内を吸い上げられて開口部１０６Ａからシリンダ３８の低圧室ＬＲ側に吸い込まれるようになる。一方、オイル吸上パイプ８０Ａの開口はオイル中に浸漬されるので、オイルポンプ８０による圧縮機構部１８の摺動部へのオイルの供給も円滑に行われる。
【００３０】
そして、この場合の冷媒としては、地球環境にやさしく可燃性及び毒性等を考慮して自然冷媒である前記ＣＯ2（二酸化炭素）を使用し、密閉容器１２内に封入される潤滑油としてのオイルとしては、例えば鉱物油（ミネラルオイル）、アルキルベンゼン油、エーテル油、エステル油、ＰＡＧ（ポリアルキルグリコール）等既存のオイルが使用される。
【００３１】
密閉容器１２の側面には、支持部材５６と支持部材５４の側部に対応する位置にスリーブ１４１、１４２、１４３がそれぞれ溶接固定されている。そして、スリーブ１４２内にはシリンダ４０に冷媒を導入するための冷媒導入管９４の一端が挿入接続され、吸込通路６０に連通されている。そして、スリーブ１４１内にはシリンダ３８に冷媒ガスを流入するための冷媒導入管９２の一端が挿入接続され、この冷媒導入管９２の一端はシリンダ３８の吸込通路５８と連通する。
【００３２】
この冷媒導入管９２は密閉容器１２外の上側を通過してスリーブ１４４に至り、他端はスリーブ１４４内に挿入接続されてバッフル板１００の駆動要素１４側（駆動要素１４とバッフル板１００との間）の密閉容器１２内上部に連通する。また、スリーブ１４３内には冷媒吐出管９６が挿入され、この冷媒吐出管９６の一端は吐出消音室６２に連通されている。更に、密閉容器１２の底部には取付用台座１１０が設けられている（図１）。
【００３３】
以上の構成で次に動作を説明する。ターミナル２０及び図示されない配線を介して駆動要素１４のステータコイル２８に通電されると、駆動要素１４が起動してロータ２４が回転する。この回転により回転軸１６と一体に設けた第１及び第２の偏心部４４、４２に嵌合されたローラ４８、４６がシリンダ４０、３８内を偏心回転する。
【００３４】
これにより、冷媒導入管９４及び支持部材５６に形成された吸込通路６０を経由して吸込ポート１６２から第１の回転圧縮要素３２のシリンダ４０の低圧室ＬＲ側に吸入された冷媒（低圧）は、ローラ４８とベーン５２の動作により圧縮されて中間圧となり、シリンダ４０の高圧室ＨＲ側より吐出消音室６４に吐出され、そこから前述した連通路を経て中間吐出管１２１より密閉容器１２内に吐出される。これによって、密閉容器１２内は中間圧となり、冷媒ガスに混入しているオイルは密閉容器１２の内面に付着し、密閉容器１２の内面を伝わって底部のオイル溜め１５に帰還する。
【００３５】
そして、密閉容器１２内の中間圧の冷媒ガスは、冷媒導入管９２に流入して密閉容器１２外の上側を通過し、吸込通路５８から吸込ポート１６１を経て第２の回転圧縮要素３４のシリンダ３８の低圧室ＬＲ側に吸入される。このとき、吸込ポート１６１から冷媒が吸入される課程で吸込ポート１６１の傾斜面１６１Ａと開口１０６Ａの角度がエジェクタとして機能するので、密閉容器１２内底部のオイル溜め１５に貯溜されたオイルは給油通路１０６内に吸い上げられ、開口部１０６Ａからシリンダ３８の低圧室ＬＲ側に吸い込まれる。これによって、第２の回転圧縮要素３４の摺動部へオイルの供給を極めて確実に行うことができる。給油通路１０６はシリンダ３８に形成された切欠３８Ａ内において密閉容器１２内面から離間して開口しているので、オイル溜め１５内のオイルは円滑に流入できる。
【００３６】
そして、シリンダ３８の低圧室ＬＲ側に吸入された中間圧の冷媒ガスは、ローラ４６とベーン５０の動作により２段目の圧縮が行われて高温・高圧の冷媒ガスとなる。高温・高圧の冷媒ガスは、高圧室ＨＲ側から吐出ポート１６３を通り、支持部材５４内に形成された吐出消音室６２を経て、冷媒吐出管９６から外部の図示しないガスクーラ（放熱器）などに流入する。このガスクーラで冷媒は放熱した後、図示しない減圧装置などで減圧され、これもまた図示しないエバポレータに流入する。
【００３７】
そこで冷媒が蒸発し、その後、前記アキュムレータを経て冷媒導入管９４から第１の回転圧縮要素３２内に吸い込まれるサイクルを繰り返す。
【００３８】
このように、密閉容器１２内底部のオイル溜め１５に貯溜されたオイルを給油通路１０６から直接吸込ポート１６１に吸い上げることができる。これにより、密閉容器１２内よりも高圧となる第２の回転圧縮要素３４のシリンダ３８内の潤滑とシール性の確保がなされる。
【００３９】
次に、図４には本発明の他の実施例の横置き型圧縮機としての多段圧縮式ロータリコンプレッサ１０を示している。尚、この図において図１乃至図３と同一符号は同一若しくは同様の作用を奏するものとする。この場合もシリンダ３８に設けられた吸込ポート１６１と密閉容器１２内の底部のオイル溜め１５との間に給油通路１１４を形成しているが、この給油通路１１４は、中間仕切板３６に形成された縦通路１１６と第２のシリンダ３８に形成された横通路１１８にて構成されている。
【００４０】
第２のシリンダ３８に形成された横通路１１８の一端は吸込ポート１６１の傾斜面１６１Ａに位置して前述同様に開口すると共に、他端は中間仕切板３６まで延在している。また、中間仕切板３６に形成された縦通路１１６は下端が密閉容器１２内の底部に開口すると共に、上端は第２のシリンダ３８に形成された横通路１１８の高さまで延在し、そこで折れ曲がって横通路１１８の他端に連通している。即ち、給油通路１１４は吸込ポート１６１から横通路１１８、縦通路１１６を経て密閉容器１２内の底部のオイル溜め１５に開口している。そして、給油通路１１４は、吸込ポート１６１内の斜めの開口を開口部１１８Ａとしている。他は前述同様に構成されている。
【００４１】
これによって、前述同様に２段目の第２の回転圧縮要素３４のシリンダ３８内に円滑に給油を行うことができるようになる。特に、この場合には給油通路１１４の殆ど（縦通路１１６）が中間仕切板３６に形成されることになるので、全てシリンダ３８内に形成する場合に比して加工が容易となり、生産コストの低減が図れるようになる。
【００４２】
【発明の効果】
以上詳述した如く本願の発明によれば、第２の回転圧縮要素のシリンダに、当該シリンダの低圧室と密閉容器内の底部とを連通する給油通路を形成したので、密閉容器内底部に溜まるオイルを、第２の回転圧縮要素のシリンダに形成した給油通路を介して当該シリンダの低圧室に供給することが可能となる。これにより、密閉容器内よりも高圧となる第２の回転圧縮要素のシリンダ内に確実に給油を行うことができるようになり、摺動部の潤滑とシール性を確保することができるようになる。特に、給油通路を、第２の回転圧縮要素のシリンダに傾斜して形成された吸込ポートの傾斜面に開口させたので、密閉容器内底部に溜まったオイルを給油通路内に円滑に吸い上げることができるようになり、第２の回転圧縮要素のシリンダ内への給油性能の更なる向上を図ることができるようになるものである。
【００４３】
また、請求項２の発明によれば、上記に加えて、第２の回転圧縮要素のシリンダ底部に形成された切欠を備え、給油通路をこの切欠内に開口させたので、密閉容器底部に溜まったオイルを切欠から給油通路内に円滑に流入させることができるようになるものである。
【００４４】
また、請求項３の発明によれば、第１の回転圧縮要素のシリンダと第２の回転圧縮要素のシリンダ間に挟持される中間仕切板に、第２の回転圧縮要素のシリンダの低圧室と密閉容器内の底部とを連通する給油通路を形成したので、密閉容器内底部に溜まるオイルを、中間仕切板に形成した給油通路を介して第２の回転圧縮要素のシリンダの低圧室に供給することが可能となる。これにより、密閉容器内よりも高圧となる第２の回転圧縮要素のシリンダ内に確実に給油を行うことができるようになり、摺動部の潤滑とシール性を確保することができるようになる。特に、この場合は加工が比較的容易となるので、生産コストの高騰も抑制できる。
【００４５】
また、密閉容器内底部に溜まったオイルを給油通路内に円滑に吸い上げることができるようになり、第２の回転圧縮要素のシリンダ内への給油性能の更なる向上を図ることができるようになるものである。
【図面の簡単な説明】
【図１】 本発明の実施例の横置き型の内部中間圧型多段圧縮式ロータリコンプレッサの縦断正面図（図２のＡ−Ａ線断面に相当）である。
【図２】 図１の多段圧縮式ロータリコンプレッサの第２のシリンダの縦断側面図である。
【図３】 本発明の多段圧縮式ロータリコンプレッサの図２のＢ−Ｂ線断面図である。
【図４】 本発明の他の実施例における多段圧縮式ロータリコンプレッサの図２のＢ−Ｂ線断面図である。
【符号の説明】
１０ 多段圧縮式ロータリコンプレッサ
１２ 密閉容器
１２Ａ 容器本体
１５ オイル溜め
１８ 圧縮機構部
３２ 第１の回転圧縮要素
３４ 第２の回転圧縮要素
３６ 中間仕切板
３８、４０ シリンダ
３８Ａ 切欠
４２、４４ 偏心部
４６、４８ ローラ
５０ 第２のベーン
５２ 第１のベーン
５４ 支持部材
５８ 吸込通路
１０６ 給油通路
１０６Ａ 開口部
１６１ 吸込ポート
１６１Ａ 傾斜面
Claims (3)
- 圧縮機構部を第１及び第２の回転圧縮要素から構成し、当該第１の回転圧縮要素で圧縮された冷媒を前記密閉容器内に吐出し、更にこの吐出された中間圧の冷媒を前記第２の回転圧縮要素で圧縮して吐出する横置き型圧縮機において、
前記第２の回転圧縮要素のシリンダに、当該シリンダの低圧室と前記密閉容器内の底部とを連通する給油通路を形成すると共に、該給油通路を、前記第２の回転圧縮要素のシリンダに傾斜して形成された吸込ポートの傾斜面に開口させたことを特徴とする横置き型圧縮機。 - 前記第２の回転圧縮要素のシリンダ底部に形成された切欠を備え、前記給油通路は該切欠内に開口することを特徴とする請求項１の横置き型圧縮機。
- 圧縮機構部を第１及び第２の回転圧縮要素から構成し、当該第１の回転圧縮要素で圧縮された冷媒を前記密閉容器内に吐出し、更にこの吐出された中間圧の冷媒を前記第２の回転圧縮要素で圧縮して吐出する横置き型圧縮機において、
前記第１の回転圧縮要素のシリンダと第２の回転圧縮要素のシリンダ間に挟持される中間仕切板に、前記第２の回転圧縮要素のシリンダの低圧室と前記密閉容器内の底部とを連通する給油通路を形成すると共に、該給油通路を、前記第２の回転圧縮要素のシリンダに傾斜して形成された吸込ポートの傾斜面に開口させたことを特徴とする横置き型圧縮機。
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