JP4123890B2

JP4123890B2 - ポンプ水車

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Publication number: JP4123890B2
Application number: JP2002291809A
Authority: JP
Inventors: 尚夫桑原
Original assignee: Hitachi Ltd
Current assignee: Hitachi Ltd
Priority date: 2002-10-04
Filing date: 2002-10-04
Publication date: 2008-07-23
Anticipated expiration: 2022-10-04
Also published as: CN1261687C; US20040115048A1; US7092795B2; CN1497172A; US7072744B2; US20050267644A1; JP2004124862A

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、同一のランナーを使って、回転方向を変えて、ポンプ、水車両方の運転を可能にしたポンプ水車に関する。
【０００２】
【従来の技術】
一般的に、同一のランナーを使って回転方向を切り換えでポンプ運転と水車運転を行うポンプ水車のランナーは、ポンプ運転時に所定の揚程を得るために、充分な遠心ポンプ作用が発揮されるように設計される。しかしながら、この設計が、ポンプ水車の水車運転には悪影響を与える。いわゆるＳ字特性と呼ばれる特性が大なり小なり現れ、これを完全に回避するのは難しいと考えられている。特に、水車運転の起動時における同期制御段階では、発電機を電力系統へスムースに並列させるために、Ｓ字特性の影響を受けないような運転点で水車運転が起動されるようになっている。
【０００３】
なお、本発明は、Ｓ字特性の影響を受ける運転点でのポンプ水車の水車運転の起動に関するものであるが、従来は、上述のように、Ｓ字特性の影響を受けないような運転点で起動を行うものしかなく、Ｓ字特性の影響を受ける運転点で水車運転起動を行うポンプ水車に関する先行技術は見当たらない。
【０００４】
Ｓ字特性を考慮したポンプ水車の水車運転の起動に関するものとして、本発明者が提案した特願２００１−１０６６１３号「ポンプ水車」がある。
【０００５】
【特許文献１】
特願２００１−１０６６１３号
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】
ポンプ水車のポンプの性能を高くしようとすると、Ｓ字特性の影響が大きくなり、発電機を電力系統にスムースに並列できる水車運転起動の際の運転点は高落差側に移行し、ポンプ水車を起動できる落差が制限されることになる。しかしながら、ポンプ水車の性能を高くしてもＳ字特性の影響で運転点が制限されないようにすることが望まれ、また、運転の自由度を考慮すると、ポンプ水車をより低落差側で安定して起動できることが望まれる。
【０００７】
本発明の目的は、ポンプ水車の水車起動時、低落差でもＳ字特性の影響を受けずに、ポンプ水車の回転数を系統周波数に同期させ、発電機を電力系統にスムースに並列できるポンプ水車を提供することにある。
【０００８】
また、本発明の他の目的は、Ｓ字特性による水車運転側の同期不能問題、並列不能問題を解決することにより、ポンプ運転性能をより高めることを可能にしたポンプ水車を提供することにある。
【０００９】
【課題を解決するための手段】
前記目的を達成するために、本発明は、所定の落差以下における発電モード起動時に、ランナーの回転速度を系統周波数に同期させる同期制御段階で、回転速度の制御系における微分演算要素の影響度が他の演算要素の影響度に比べて支配的になる制御モードをガバナに具備させたものである。
【００１０】
また、本発明は、Ｓ字特性の影響を受ける領域における発電モード起動時、ランナーの回転速度を系統周波数に同期させる同期制御段階で、回転速度の制御系における微分演算要素の影響度が他の演算要素の影響度に比べて支配的になる制御モードをガバナに具備させたものである。
【００１１】
さらに、具体的には、前記目的は、特許請求の範囲に記載された構成によって達成される。
【００１２】
【発明の実施の形態】
本発明の実施例を詳細に説明する前に、従来における問題も含めて、ポンプ水車の運転特性について説明する。
【００１３】
ポンプ水車の流量特性は、一般に、案内羽根開度をパラメータにして単位落差当り回転数（Ｎ₁ ＝Ｎ／√Ｈ）と単位落差当り流量（Ｑ₁ ＝Ｑ／√Ｈ）との関係を示す一群の特性曲線で表す。他方、ポンプ水車のトルク特性は、案内羽根開度をパラメータにして単位落差当り回転数（Ｎ₁ ＝Ｎ／√Ｈ）と単位落差当りトルク（Ｔ₁ ＝Ｔ／Ｈ）との関係を示す一群の特性曲線で表す。なお、これら２種類の特性曲線を総称して完全特性と呼ぶ。
【００１４】
なお、上記流量特性曲線は、水車運転領域において、Ｎ₁ の値の増加に伴ってＱ₁ の値が減少する第１の部分と、Ｎ₁ の値の減少に伴ってＱ₁ の値が減少する第２の部分とを有する。ところで、前記第１の部分の中にも、Ｎ₁ の値の増加に伴ってＱ₁ の値が比較的ゆるやかに減少する部分（これを第１の部分の緩変部分と呼ぶ）と、Ｎ₁ の値の増加に伴ってＱ₁ の値が比較的急激に減少する部分（これを第１の部分の急変部分と呼ぶ）がある。本明細書においては、説明の便宜上、前記第２の部分と、前記第１の部分の急変部分をまとめてＳ字特性部分と称する。Ｓ字特性部分における水車運転にあっては、単位落差当りトルク（Ｔ₁ ）もまた単位落差当り流量Ｑ₁ と同様に、単位落差当り回転数（Ｎ₁ ）の増加に伴い、減少する第１の部分と、Ｎ₁ の減少に伴い減少する第２の部分がある。
【００１５】
ポンプ水車の発電モードの通常運転は、上記第１の部分の緩変部分において行われる。しかしながら、同じ有効落差の下でも、すなわち、同じＮ₁ の下でも水車出力が小さくなればなるほど、すなわち、ガイドベーン開度が小さくなればなるほど、そのガイドベーン開度におけるＳ字特性は通常運転が行われるＮ₁ 範囲に近づいてくる。ポンプ水車を起動する時、特に回転速度が定格速度近辺まで上昇し電力系統との同期化制御が行われる時点ではガイドベーン開度は無負荷開度になるので当然ながら通常運転では最小のガイドベーン開度になる時であり、Ｓ字特性部分が通常運転のＮ₁ 範囲に最も接近する時である。有効落差が最低の場合には、Ｈが最小になるためＮ₁ が最大になり、運転点の方からもＳ字特性への接近が進むので条件はより厳しくなる。この結果、回転速度が定格値近くまで上昇し電力系統周波数への同期制御が行われる段階では、運転点がＳ字特性部分に入り込み上記第１の部分の急変部分に位置することも少なくない。まして、落差変動幅が非常に広く基準有効落差に対する最低有効落差の比が非常に小さい場合の最低有効落差では条件は一層厳しくなる。そして、場合によっては、回転速度が定格回転付近まで上昇した段階で、運転点がＳ字特性の上記第２の部分に落ち込む可能性もある。落差変動幅がそれほど広くない場合でも、水車起動時には、流量をゼロから少なくとも無負荷相当流量まで増加させる必要があり水撃の影響は避けられず、過渡的には運転点がＳ字特性に深く入り込む可能性もある。
【００１６】
水車運転領域においてＳ字特性を有するポンプ水車の特性を、図１（Ａ）および図１（Ｂ）に示す。図１（Ａ）においては、ポンプ水車の特性が、案内羽根開度をパラメータにとり、単位落差当りの回転数（Ｎ₁ ）と単位落差当りの流量（Ｑ₁ ）との関係として示されている。他方、図１（Ｂ）においては、ポンプ水車の特性が、同じパラメータにより、単位落差当りの回転数（Ｎ₁ ）と単位落差当りのトルク（Ｔ₁ ）との関係として示されている。上記において、符号Ｎ，Ｑ，ＨおよびＴは、それぞれ、ポンプ水車の回転数，流量，有効落差およびトルクを示す。
【００１７】
特性曲線１および１′は、所定の比較的大きな案内羽根開度の下で得られる。特性曲線２および２′は、それよりも小さな案内羽根開度の下で得られる。特性曲線３および３′は更にそれよりも小さい案内羽根開度の下で得られる。
【００１８】
特性曲線１の第２の部分、すなわちａ−ｄ−ｈ部分においては、Ｑ₁ の値は、Ｎ₁ の減少に伴い減少する。同様に、曲線部分ｂ−ｅ−ｉは、特性曲線２の第２の部分で、Ｎ₁ の減少に伴いＱ₁ が減少する部分である。さらに、曲線部分ｃ−ｆ−ｊは、特性曲線３の第２の部分で、同様に、Ｎ₁ の減少に伴いＱ₁ が減少する部分である。一見して明らかなように、特性曲線１の第２の部分ａ−ｄ−ｈは、特性曲線２の第２の部分ｂ−ｅ−ｉより長く、特性曲線２の第２の部分ｂ−ｅ−ｉは、特性曲線３の第２の部分ｃ−ｆ−ｊよりも長い。このことは、案内羽根開度が小さくなるとＳ字特性部分のＱ₁ 軸方向の長さが短くなることを意味する。
【００１９】
図１（Ａ）におけると同様に、図１（Ｂ）においても、曲線部分ａ′−ｄ′−ｈ′，ｂ′−ｅ′−ｉ′およびｃ′−ｆ′−ｊ′は、それぞれ特性曲線１′，２′および３′の第２の部分である。
【００２０】
図１（Ｂ）は、図１（Ａ）と密接な関係がある。例えば、図１（Ａ）の曲線３上のＱ₁ ＝Ｑ_1x，Ｎ₁ ＝Ｎ_1xを満たす点ｘは、図１（Ｂ）の曲線３′上の点ｘ′に対応している。点ｘ′は、Ｔ₁ ＝Ｔ_1x′，Ｎ₁ ＝Ｎ_1x′（＝Ｎ_1x）を満たす点である。同様に、図１（Ａ）における点ａ，ｂ，ｃ，ｄ，ｅ，ｆ，ｈ，ｉおよびｊはそれぞれ図１（Ｂ）における点ａ′，ｂ′，ｃ′，ｄ′，ｅ′，ｆ′，ｈ′，ｉ′およびｊ′に対応している。
【００２１】
曲線ＮＲは、無負荷流量曲線である。曲線１，２，３と曲線ＮＲとの交点α，β，γは、それぞれ、曲線１′，２′，３′とＴ₁ 軸（Ｔ₁ ＝０）との交点α′，β′，γ′に対応している。
【００２２】
発電モードで起動する時を考えると、発電機負荷≒０の下で、回転速度をゼロから定格のＮ₀ まで上げる必要があるが、このことは、上述のＮ₁−Ｔ₁特性上で考えれば、運転点を、停止中の原点（Ｎ₁ ＝０，Ｔ₁ ＝０）から、Ｔ₁ 軸上をＮ₁＝Ｎ₀／√Ｈまで左側に移動させることに他ならない。例えば、ＮがＮ₀ まで上昇した時点で、Ｔ₁ 軸とその時のＨの下で求まるＮ₁＝Ｎ₀／√Ｈの線の交点がα点とβ点の中間に来る場合には、案内羽根開度を１と２の中間まで開く必要がある。他方、上述の水車起動をＮ₁−Ｑ₁特性上で観察すると、運転点は起点(Ｎ₁＝０，Ｑ₁ ＝０）からＮＲ線上のα点とβ点の中間点まで移動することになる。すなわち、Ｑ₁ は０からα点のＱ₁ とβ点のＱ₁ の中間値まで増大させ、流量Ｑも相当量まで増やす必要がある。
【００２３】
ところで、水車に直結される発電機が同期発電機の場合には、電力系統に並列するための回転速度、すなわち、定格回転速度Ｎ₀ は変らないが、Ｎ₁ は落差次第で大きくなったり、小さくなったりする。すなわち、最低落差の場合には、最大Ｎ₁ の下で、回転速度を電力系統周波数に同期させる必要があり、この場合には、運転点が、もはや、流量特性曲線の第１の部分の緩変部分に留まることは難しく、第１の部分の急変部分に位置するようになることがある。
【００２４】
また、同一のランナーを使って回転方向を切り換えでポンプ運転と水車運転を行うポンプ水車の場合には、ポンプ運転時に充分な遠心ポンプ作用が発揮できるようにランナー形状は偏平にせざるをえない。このために水車運転においてはＳ字特性すなわち遠心力による逆流特性がＮ₁ の低い側へ移動してきて通常の運転範囲に近づくことになる。すなわち、ポンプ水車では一般的に、ポンプ性能を高めようとすると、水車運転側でＳ字特性の通常運転のＮ₁ 範囲への接近が進み、結果的に発電モード起動時の回転速度制御問題が浮上するという関係にある。
【００２５】
このため場合によっては、回転速度が定格値付近まで上昇しても、それから、動揺を繰り返し、発電機をスムースに電力系統に並列できないという問題が発生する。特に、電力系統への並列を前にした同期制御段階で運転点がＳ字特性の第２の部分になる場合には、従来技術では回転速度制御は不能となり、並列できないことになる。並列できなければ、その落差では発電プラントとして使えないので、その損害は甚大である。
【００２６】
図２は同期制御段階で運転点がＳ字特性の第２の部分に入るケースにおいて、典型的な従来技術を使って発電モード起動を行う場合の解析例を示す。その内、（Ａ）はガイドベーン開度Ｙ，水車流量Ｑ，回転速度Ｎおよび水車出力Ｐ_t の時間応答グラフを示し、（Ｂ）は、ガイドベーン開度Ｙ，水車流量Ｑ，有効落差Ｈの時間応答グラフを示し、（Ｃ）は起動開始からガバナによる同期制御段階までのＮ₁−Ｑ₁平面上の運転点軌跡を示し、(Ｄ)はガバナのＰＩＤ各演算部の出力信号Ｚ_p ，Ｚ_i ，Ｚ_d と回転速度Ｎの時間応答を対比して示すグラフである。なお、図１２はガバナの構成を示す図で、Ｇ１０は目標回転速度設定部、Ｇ１１はＮと目標回転速度設定部からの目標回転速度信号Ｎ₀ の差を与える比較部、Ｇ０１は符号変換部、Ｇ０２は比例演算部、Ｇ０３は積分演算部、Ｇ０４は微分演算部、Ｇ０５は加算部、Ｇ０６は油圧増幅部、Ｇ０７はガイドベーンサーボモーター開度をガイドベーン開度に変換するリンク機構部を示す。また、Ｇ０９はＧ０８のガイドベーン開度制限装置から与えられるガイドベーンの開度上限制限Ｙ_u とＰＩＤ演算部の総和信号ΣＺを比較して低い方を出力するＬＶＧ（Low Value Gate）である。なお、ガイドベーン開度制限装置がガバナ演算部出力を制限している時は、Ｉ演算要素の出力がガイドベーン開度制限装置の設定値を超えて暴走しないように関連した制限が与えられるようにしている。また起動開始前に目標回転速度Ｎ₀ は定格回転速度付近に、ガイドベーン開度制限の設定値Ｙ_u は水車の起動に必要なトルクを出すに充分な大きさでありかつ過大な回転速度のオーバーシュートを起こさない程度の開度（以下起動開度と呼ぶ）に各々設定している。図２（Ａ）について説明すれば、起動開始前にはゼロであったガイドベーン開度制限装置の設定を上げ始めるとガイドベーンはこれに追従して次第に開いていき水車流量も増加し始める。やがて、水車の発生トルクが静摩擦トルクに打ち勝ち回転速度の上昇が始まる。回転速度が目標回転速度近辺になるとガバナ制御が始まるが、回転速度は全く安定せず上昇下降を繰り返し、ガイドベーンは開閉を繰り返し、水車出力は増減を繰り返す。この状態では同期、並列はとても不可能である。当然ながら図２（Ｂ）のようにこの時流量も増減を繰り返し、これに伴って、水撃圧も変動を繰り返す。この理由は、図２（Ｃ）からも明らかなように回転速度が定格値に近づいた段階でポンプ水車の運転点がＳ字特性の第２部分に突入し、その後はＳ字特性をＱ₁ の上下方向に行ったり来たりし始めるためである。発明者の最新の研究によれば、この現象は詳しく解明されつつある。詳細は後で説明する。なお、図２（Ｄ）はこの時のガバナの比例演算部の出力Ｚ_p ，積分演算部の出力Ｚ_i ，微分演算部の出力Ｚ_d の応答を回転速度Ｎの動きと対比させて示すものである。
【００２７】
本発明は上記のような分析に基づいてなされたもので、水車起動時の、特に同期制御段階での運転点がＳ字特性の第２部分に入るような厳しい条件下でもガバナによる回転速度制御を可能にし、同期、並列が可能な落差範囲を低落差側に大幅に拡大しようとするものであり、また、このＳ字特性による水車運転側の同期不能問題、並列不能問題を解決することにより、ポンプ運転性能をより高めることを可能にしようとするものである。
【００２８】
次に、発明者自身の最新の研究から得られた本発明の理論的背景を先に説明する。回転速度ガバナが制御する対象はポンプ水車および発電機であるが、制御対象は近似的に次のように模擬できる。なお、水車上下流水路は剛体として扱う剛性理論に基づいている。まず、基礎式として下記を考える。
【００２９】
【数１】

【００３０】
【数２】

【００３１】
【数３】

【００３２】
【数４】

【００３３】
【数５】

【００３４】
なお、Ｑは水車流量(ｍ³／ｓ）、Ｑ₀ は水車流量の初期値、Ｙはガイドベーン開度（ｐｕ）、Ｙ₀ はガイドベーン開度の初期値、Ｎは回転速度(rpm）、Ｎ₀ は回転速度の初期値、Ｈは有効落差（ｍ）、Ｈ₀ は有効落差の初期値、Ψは水車効率（ｐｕ）、Ψ₀ は水車効率の初期値、Ｌは水車上下流水路の全長（ｍ）、Ａは水車上下流水路の平均断面積（ｍ²）、ｇは重力の加速度（ｍ／ｓ²）、ｔは時間（ｓ）、Ｐ_t は水車出力（ＫＷ）、Ｐ_t0は水車出力の初期値を示し、回転二次モーメント（kgf・ｍ²）：Ｉ＝（ＧＤ²／４ｇ）の関係にある。
【００３５】
ここで、各変数を下記のように定格出力相当のガイドベーン開度Ｙ_r ，定格回転速度Ｎ_r ，基準落差Ｈ_r ，定格流量Ｑ_r ，定格出力Ｐ_tr，定格出力および基準落差時の効率Ψ_r で無次元化する。
【００３６】
ｙ＝ΔＹ／Ｙ_r，ｎ＝ΔＮ／Ｎ_r，ｈ＝ΔＨ／Ｈ_r，ｑ＝ΔＱ／Ｑ_r，ｐ_t＝ΔＰ_t／Ｐ_tr，η＝ΔΨ／Ψ_r
しかもη₀＝Ψ₀／Ψ_r，ｑ₀＝Ｑ₀／Ｑ_r，ｐ_t0＝Ｐ_t0／Ｐ_tr，ｈ₀＝Ｈ₀／Ｈ_r，ｙ₀＝Ｙ₀／Ｙ_r，ｎ₀＝Ｎ₀／Ｎ_rと置くと、初期条件近傍の微小変化を想定すれば、制御対象は図３また図４のように線形模擬できる。なお、ｙは制御対象にとっては入力である案内羽根開度（ｐ.ｕ.）、ｐ_t は水車出力（ｐ.ｕ.）、ｎは制御対象にとっては出力となる回転速度（ｐ.ｕ.）である。また、Ｔ_m は水車および発電機の慣性効果の時定数(sec）で（Ｎ_rＮ₀ＧＤ²）／(３６５０００Ｐ_tr）に相当し、Ｔ_w は水車の上下流水路の時定数(sec）で（ＬＱ_r）／（ＡＨ_rｇ）に相当する。Ｓはラプラス演算子で、係数Ｃ_ph，Ｃ_py，Ｃ_pn，Ｃ_qq，Ｃ_qy，Ｃ_qnはそれぞれ下記のように定義される。
【００３７】
【数６】

【００３８】
【数７】

【００３９】
【数８】

【００４０】
【数９】

【００４１】
【数１０】

【００４２】
【数１１】

【００４３】
なお、運転点がＳ字特性の第２部分にある時には、（∂Ｑ₁／∂Ｎ₁）＞０で（∂Ｔ₁／∂Ｎ₁）＞０となるので、通常運転領域では正となるＣ_qqが負となり、点線で囲んだｈ→ｑ→ｈの閉ループ回路が正帰還回路になり、通常運転領域では負となるＣ_pnが正となり、点線で囲んだｐ_t→ｎ→ｐ_tの閉ループ回路が正帰還回路になる。さらに、通常運転領域では正となる水車出力ｐ_t の定常項ゲインＣ_pyが負となり、ガイドベーンｙを開くと水車出力ｐ_t の定常項が逆に減少することになり、従来技術によるガバナでは安定な回転速度制御はおよそ不可能となる。図５は上記のように線形化した制御対象のモデルと線形化した典型的なＰＩＤ形ガバナのモデル（点線で囲った部分）を組み合わせた回転速度制御系全体のブロック線図である。なお、Ｇ０１は符号変換部、Ｇ０２は比例演算部、Ｇ０３は積分演算部、Ｇ０４は微分演算部、Ｇ０５は加算部、Ｇ０６は油圧増幅部、Ｇ０７はガイドベーンサーボモーター開度をガイドベーン開度に変換するリンク機構部を示す。また、Ｋ_p は比例ゲイン、Ｋ_i は積分ゲイン、Ｋ_d は微分ゲイン、Ｔ_y は油圧増幅部の時定数、Ｋ_GV＝ｙ／ｙ_SVをそれぞれ示す。ここで、ガバナの設定値は、従来技術によれば通常運転用と同じかそれに近い例えば、Ｋ_p＝２.３，Ｋ_i ＝０.２，Ｋ_d ＝２のように設定していた。本発明者の最新研究によれば、水車出力ｐ_t の定常項ゲインＣ_py＞０となる通常運転に適するようにガバナ側も定常項であるＫ_i が比較的大きくなっていたと解釈できる。このためガバナは回転速度ｎが上昇すれば、ガイドベーン開度ｙを閉じて水車出力を下げようとするが、運転点がＳ字特性の第２部分にある場合には、肝心のＣ_py＜０となり、実際には逆作用になってしまう。それに加えて、前述のように２ヶ所に正帰還回路が現れ、正にお手上げ状況と言える。図２はこの時の回転速度制御の状況をより詳しく観察するために図３，図４，図５の線形化簡略モデルよりはるかに精度の高い解析モデルで解析した結果である。すなわち、水車上下流の水路は剛性理論ではなく弾性理論で模擬し、水車特性は、実際の水車の特性（Ｎ₁−Ｑ₁特性およびＮ₁−Ｔ₁特性）を使い、各種非線形要素もできるだけ非線形のまま忠実に模擬した場合の解析結果で、ほぼ実物の挙動を表していると考えてよい。なお、この場合、図３，図４，図５の簡略化モデルで解析しても、回転速度制御系が不安定になることには変わりはない。
【００４４】
さて、上記の理論的背景を踏まえて本発明の作用を以下説明する。最初に本発明の基本思想を説明する。すなわち、図４においてＣ_py＜０であるためこれによる回転速度制御は諦め、代わりに通常は負になる水車出力ｐ_t の非定常項のゲイン−Ｃ_qyＣ_qhが正になる（∵Ｃ_qy＞０でＣ_ph＜０）ことに着目してｙ→−ｈ→ｐ_t→ｎ→ ガバナ→ｙより成るループで回転速度制御を行うと言う逆転の発想である。発明者の最新の研究によれば、ガバナの比例ゲインＫ_p や積分ゲインＫ_i を通常より小さくし、他方、微分ゲインＫ_d を通常より大きくして、ガバナ演算部の出力信号Σｚに占める微分演算部の出力ｚ_d の割合を通常より格段に上げることによってこれが実現できる可能性がある。ガバナの伝達関数を微分演算強調形にする理由は、通常なら有害な水車出力ｐ_t の非定常項、すなわち、水撃作用を効果的に引き出すためである。より具体的に説明すれば、今仮にｎがＳ字特性の第２の部分による逆特性で低下方向に暴走しようとしたら、ガイドベーンｙを開けて流量を低下させこの水撃でｈを下げ、これによってｐ_t を上げてｎの低下暴走を防ぎ、擬似安定状態を得ようとするものである。ｙの変化幅は僅かでも変化勾配次第で（水車出力ｐ_t の非定常項の変化幅）＞（水車出力ｐ_t の定常項の変化幅）になるからである。
【００４５】
運転点がＳ字特性の第２の部分に入るようなケースは基準落差付近では考えられない。また、同じ発電モードの起動時でも回転速度が低い発電起動モードの前半では考えられない。なぜならば、Ｎ₁＝Ｎ／√Ｈが異常に高くなることはないからである。結局、起こりうるとしたら最低落差付近で回転速度が定格値付近まで上昇した段階である。従って、前記微分演算強調制御モードもこの段階になって採用すればよい。すなわち、前記微分演算強調制御モードは通常は必要がなく、逆に、有害になる公算が大きいので、必要に応じて投入できる形で備えておくのがよい。
【００４６】
発電モードの起動時の前半で、回転速度が低い段階からガバナを微分演算強調形設定にする必要はない。回転速度が低い段階では運転点はＳ字特性の外かＳ字特性の第１の部分の緩変化部分にあって、（∂Ｑ₁／∂Ｎ₁）＞０またはそれに近い直立勾配にはなっていないからで、上述の理論からも明らかである。この段階で微分演算強調形設定にすれば、起動に要する時間が異常に長くなるばかりか逆に有害となる公算が大きい。すなわち、回転速度が充分上がるまでは通常設定とし、それから微分演算強調設定に切り換えればよい。
【００４７】
ところで、ガバナに関する最新の国際規格IEC International Standard 61362（Guide to Specification of Hydraulic Turbine Control Systems ） First Edition によるとＰＩＤ形ガバナは図６のように定義されている。ここでＧ１１は加算部、Ｇ１２は比例演算部、Ｇ１３は積分演算部、Ｇ１４は微分演算部、Ｇ１５は加算部、Ｇ１６は定常的にはｙがｘの一次方程式で与えられるようにするための復元回路で速度調定率装置と呼ぶ。なお、前記ＩＥＣ規格のｘは図５のｎに相当する。なお、ｂ_p は速度調定率で一般的にガバナの過渡現象を左右するほど大きくないので、図５ではこれを無視している。なお、図６のガバナのＫ_p は図５のガバナのＫ_p と同じであるが、図５のガバナのＫ_i は図６のガバナのＫ_i＝Ｋ_p／Ｔ_i に相当し、図５のガバナのＫ_d は図６のガバナのＫ_d＝Ｋ_pＴ_v に相当する。また、図６のＴ_ldは充分小さいので図５ではこれを無視している。他方、図６では図５の油圧増幅部の時定数Ｔ_y を無視している。かくして、発電モード起動時には回転速度が定格値付近まで上昇した段階で積分演算ゲインＫ_i をそれ以前に比べて大幅に下げ、他方、微分演算ゲインＫ_d＝Ｋ_pＴ_v をそれ以前に比べて同じかそれ以上に保持すれば、ガバナの演算部がタイムリーに微分演算強調設定になる。
【００４８】
発電モード起動時には、回転速度が定格値付近まで上昇した段階で積分演算ゲインＫ_i だけ下げるのではなく、比例ゲインＫ_p も同時に下げれば、より効果的な微分演算強調設定にできる。
【００４９】
当該機を電力系統に同期、並列させた後は、すみやかにガイドベーンを開き、運転点をＳ字特性から遠ざけるべきである。ここで、「すみやかにガイドベーンを開く」とは、「Ｓ字特性による実害を伴う電力の負側への落ち込みが生じない程度に早めにガイドベーンを所定の開度以上に開ける」ことを意味する。即ち、例えば同期並列後２〜３秒以上躊躇すれば条件にもよるが、この間に電力はゼロから負電力側へ落ち込む可能性が高いので、早くガイドベーン開動作を開始するだけではなく、開速度も通常レートとしても高めの速度でＳ字特性の影響が及ばない範囲に早く退避することが必要である。従って、回転速度を系統周波数に同期させ、発電電動機を電力系統に並列させた後は、速やかに、即ち、Ｓ字特性による実害を伴う電力の負側への落ち込みが生じない程度に早めにガイドベーンを所定の開度以上に開けるように制御することが望ましい。さもないと、並列直後に運転点が急に動き電力系統に外乱を与える可能性がある。特に発電モードでありながら急に揚水を始め、＋出力どころか逆に−出力を送り出す可能性がある。ガイドベーン開度が小さい内は並列時点の運転点Ｎ₁ においてＱ₁ が３価になる場合でもガイドベーン開度を上げていけばやがては２価になり、さらに上げれば１価になり運転点は確実にＳ字特性の外に出るので、そこまで早く回避するべきである（図１参照）。
【００５０】
なお、上記の最新のＩＥＣガバナ規格によると、比例ゲインＫ_p の調整範囲は０.６〜１０であるが、上述の微分演算強調設定では０.６より格段に低いＫ_p の設定が必要となるはずである。他方、同ＩＥＣ規格によれば、微分ゲインＴ_v の調整範囲は０〜２であるので、例えＫ_p を上記本発明の考案者の研究結果に反して調整範囲下限の０.６に留めたとしても微分ゲインＫ_d＝Ｋ_pＴ_v の調整範囲は０〜１.２にしかならない。しかし、実際の微分演算強調設定ではＫ_d＝Ｋ_pＴ_vは少なくとも５以上にする必要があると考えられる。
【００５１】
前記微分演算強調設定では、５０秒以下の比較的短い周期のＮの変動波に対しては、ほとんど微分演算要素だけで対応するようになり、この間積分演算要素はほとんど一定値を保持するかガイドベーン開度応答波形の中間値に相当するゆっくりした応答だけを分担することになる。微分演算要素は入力の−Ｎの波形に対して位相差で９０度進みの応答波形を出力するのに対して、積分演算要素は９０度遅れの応答波形を出力するため、もし、積分演算要素のゲインが充分小さくなく、上述の比較的短い周期の応答にも積分演算要素までが参画してくるとなると、積分演算要素の出力が折角の微分演算要素の出力を減衰させることになるからである。かくして上述の微分演算強調設定にすれば、ガバナの演算部出力はほとんど−Ｎ信号に対して９０度進みの波形を出力することになり、Ｎ信号からは９０度遅れの波形を出力することになる。油圧増幅部で若干の位相遅れは避けられないとすれば、最終的なガイドベーンの応答波形はＮ波形に対して９０度より若干大きい遅れの波形になる。しかし、前述の理論から明らかなようにＮが低下中にタイムリーにガイドベーンを開けて水撃圧によって有効落差を下げることで結果的に水車出力を上げてタイムリーにＮを回復させる必要があるので、最終的なガイドベーンの応答波形がＮ波形に対して１８０度近くまで遅れることは許されない。やはり、１２０度遅れ程度に留める必要がある。
【００５２】
以下本発明の実施例を図面を用いて説明する。図１３は本発明の一実施例のガバナを備えたポンプ水車のブロック図である。
【００５３】
１は水車の回転速度Ｎを検出する速度検出部、Ｘ_n は前記速度検出部からの速度検出信号、２は回転速度の基準値を設定する速度調整部、Ｘ₀ は速度調整部２からの設定値を示す。３は速度調整部設定値Ｘ₀ と前記速度検出信号Ｘ_n の差、すなわち、速度偏差信号Ｘ₀−Ｘ_nと速度調定率設定部からの復元信号Ｘ_σを突き合わせる加算器である。この結果得られる制御偏差信号Ｘ_εが回転速度制御手段の主たる演算部を構成するＰＩＤ演算回路に入力される。
【００５４】
発電モード起動の前半、すなわち、停止から回転速度が第１の指令値まで上昇するまでの間は、比較的高いゲインに設定した比例演算要素（Ｐ要素）４ａを使い、回転速度が第１の指令値を超えれば、微分演算強調形設定にするため比較的低いゲインに設定した比例演算要素（Ｐ要素）４ｂを使う。このゲイン切換を行うのが接点１９ａ，１９ｂで、これらは一種の速度リレーの接点である。当然ながら、前者の比例演算要素のゲインＫ_pa≫後者の比例演算要素のゲインＫ_pbとなっている。ゲインＫ_paは例えば２.３でゲインＫ_pbは例えば０.１である。同様に、停止から回転速度が第１の指令値まで上昇するまでの間に使用する積分演算要素（Ｉ要素）５ａと回転速度が第１の指令値を超えたことを条件に使用する積分演算要素（Ｉ要素）５ｂの切換も接点１９ａ，１９ｂで行われる。なお、前者の積分ゲインＫ_ia≫後者の積分ゲインＫ_ibである。ゲインＫ_iaは例えば０.２でＫ_ibは例えば０.０２である。なお、接点１９ａ，１９ｂは同時にスイング動作して下側接点を開き上側接点を閉じる。接点１９ａ，１９ｂが各２個ある理由は比例演算要素，積分演算要素共に同時に切り換えするためである。
【００５５】
なお、微分演算要素６（Ｄ要素）のゲインＫ_d は回転速度が充分上昇し同期制御が行われる段階で微分演算強調形設定になるように最初から充分大きい値に設定しておく。例えば１２としておく。かくして、微分演算要素６（Ｄ要素）からは出力信号Ｚ_d が出力される。また、接点１９ｂからは比例演算要素の出力信号Ｚ_p ，積分演算要素の出力信号Ｚ_i が出力される。
【００５６】
そして、これらの３つの出力信号は加算部７で加算され、その出力ΣＺが回転速度制御手段の主演算部が求めるガイドベーン開度指令を示している。２３はLow Value Gate、すなわち、低値選択回路で、２つの入力ΣＺとＹ_u を比べて小さい方の信号を最終のガイドベーン開度指令Ｚとして出力する。ところで、２２はガイドベーン開度制限装置または負荷制限装置と呼ばれるものでＹ_u は同装置で設定されるガイドベーン開度の上限制限値である。すなわち、ガバナの主演算部からいかに大きなガイドベーン開度指令ΣＺが出されても２２のＬＶＧの出力はＹ_u に制限されたままなので、上述のような名称が付けられている。なお、図示してないが、Ｙ_u ＜ΣＺとなりΣＺが制限を受ける時には積分演算要素５ａまたは５ｂいずれか一方の使用中の積分演算要素の出力も制限されるように工夫している。
【００５７】
他方、実際のガイドベーン開度は信号Ｙで示される。
【００５８】
加算部８，リミッター９，油圧サーボ機構１０は、一種の油圧増幅部になっている。かくして、加算部８，リミッター９，油圧サーボモーター１０はリミッター付一次遅れ要素を構成し、最終のガイドベーン開度指令Ｚを増幅して水量制御手段であるガイドベーンを直接操作するに充分なストロークと操作力をもつガイドベーン開度Ｙに変換する増幅器である。Ｙ_ε ₁ は最終のガイドベーン開度指令Ｚと実際のガイドベーン開度Ｙの偏差を示す。リミッター９のθ_R はガイドベーンの開速度をθ_R／Ｔ_yに、θ_L は閉速度をθ_L／Ｔ_yにそれぞれ制限するためのものである。Ｙ_ε ₂は偏差信号Ｙ_ε ₁を上記開閉速度制限を考慮して制限した信号である。上記のＹ_ε ₁，Ｙ_ε ₂、リミッター９はブロック線図のイメージで説明したが、具体的な製品イメージでは、Ｙ_ε ₁ は変位制限が与えらる前の配圧弁プランジャーの変位、Ｙ_ε ₂ は変位制限を受けた後の配圧弁プランジャーの変位と考えてもよい。
【００５９】
なお、加算部１１には出力調整部１３から所望出力相当のガイドベーン開度設定信号Ｙ_a が与えられる。なお、Ｙ_a は発電モード起動の際であれば、無負荷開度相当信号になる。もし実際のガイドベーン開度Ｙ＜Ｙ_a の場合にはその差がゼロになるまでガバナのＰＩＤ演算部に開信号σ(Ｙ_a−Ｙ）が送り続けられるので、やがてはＹ＝Ｙ_a となりその段階で落ち着く。速度調定率設定部１２は上記の係数σを設定する部分である。換言するとσは速度検出信号Ｘ_n の変化に対する案内羽根開度Ｙの変化の割合を決めるゲインで、一般には電力系統の中での当該プラントの役割、すなわち、負荷分担の割合を考慮して一度決めたら変更されないものである。また１４は水路系を含む水車と発電機を総合した対象機を示す。
【００６０】
ここで、速度調整部２，出力調整部１３，速度調定率設定部１２の作用を図１４（Ａ），（Ｂ）により説明する。なお、ここで無負荷時のガイドベーン開度は０.２(ｐｕ）と仮定する。図１４（Ａ）の右下がりの実線はこのプラントが電力系統に接続される直前の状態を示す。すなわち、定格値Ｎ（同期速度）ラインとこの実線の交点がガイドベーン開度を示すが、丁度無負荷開度０.２になっている。なお、水車を起動する前はこの実線はこれより低い位置に設定される。例えば図１４（Ａ）の点線の位置に設定される。このように図１４（Ａ）の実線より下側でこの実線を上下に平行移動させるのが、速度調整部２である。この実線を上下に平行移動した時無負荷開度０.２線上の交点が上下に動くことから速度調整部の名が付いている。他方、このプラントが電力系統に接続された後の動きについて図１４（Ｂ）により説明する。この場合は、実線と定格速度との交点はＹ＝１.０になっている。すなわち、１００％負荷運転中を示す。図１４（Ａ）の並列時の実線位置は図１４（Ｂ）では点線の位置になる。このように実線を平行移動させてガイドベーン開度を調整するのが出力調整部１３である。出力調整部１３は、実線を水平方向に平行移動させるものであるが、無限大電力系統に連繋された状態では、回転速度は事実上１.０固定されるので、実線の水平方向移動に伴うＮ＝１.０線上の交点は左右に動くことから、この名が付けられている。図１４（Ｂ）の実線の設定では、定常時はＮ＝１.０，Ｙ＝１.０で運転されるが、今、仮に電力系統の周波数が３％上昇しＮ＝１.０３になったとすると、Ｙは０.２になる。電力系統周波数の上昇幅が１.５％であれば、Ｙ＝０.６に閉め込まれる。このように周波数変化幅とガイドベーン閉め込み幅の間に比例関係を与えているのが、速度調定率設計部１２である。速度調定率設計部１２のゲインを大きくすれば、図１４（Ｂ）の実線の右下がり勾配はよりきつくなり、周波数変化に対するガイドベーン開度応答幅のゲインが下がってくる。
【００６１】
なお、図１３のポンプ水車１４の運転点は起動前にはＮ₁＝０，Ｑ₁＝０にあるが、極低落差を想定しているので、回転速度が定格回転速度付近まで上昇した段階では、Ｎ₁ がＳ字特性の（∂Ｑ₁／∂Ｎ₁）＞０となる逆勾配領域に入るものとする。なお、この場合制御対象のポンプ水車の管路時定数Ｔ_w＝２.８７（ｓ），回転部慣性の時定数Ｔ_m＝１６.２（ｓ）とする。
【００６２】
さて、図１３の本発明の実施例の起動から同期制御までの挙動を図７〜図１２に示すコンピュータシミュレーション解析結果を使って以下説明する。なお、この解析は、図２の従来技術解析に相当する本発明の適用例解析で、ガバナの演算部を除いては全く同じ条件の解析である。特に、起動の途中で微分演算強調形設定に移行するようにしている点が違うだけである。
【００６３】
図７の（１）は回転速度Ｎ，ガイドベーン開度Ｙ，水車流量Ｑ，水車出力Ｐ_t の時間応答グラフである。１０秒の時点からＹが開き始め、これに伴って流量も増えていくが、水車の発生トルク＞静摩擦トルクとなる時点（４８秒）までＮはゼロのまま留まる。５８秒時点からガバナが制御を始める。なお、この時のガバナ演算部の設定は、Ｋ_p ＝２.３，Ｋ_i ＝０.２，Ｋ_p ＝１２である。約６０秒時点で回転速度が所定値以上になったことを条件にガバナ演算部のＫ_p が２.３から０.１に切り換わり、Ｋ_i が０.２から０.０２に切り換わり、ガバナは微分演算強調形設定に移行する。なお、ガイドベーンはガイドベーン開度制限装置によって与えられる起動開度以上には開かず、ここで頭打ちになる。なお、１２０秒時点から回転速度を同期速度に導くため回転速度調整部の設定値がゆっくりと下げられる。この図７の（１）の結果は、図２（Ａ）の従来技術の結果と比べれば明白で、回転速度の安定性は格段に向上し、同期制御段階でも全く問題は見当たらない。図７の（２）はガイドベーン開度Ｙ，水車流量Ｑ，有効落差Ｈの時間応答グラフである。ここでは、ガイドベーンを開いた時流量が減少し、ガイドベーンを閉じた時流量が増加しており、通常の逆で、運転点が正にＳ字特性の逆勾配領域にあることが解る。さらには、この流量変化に伴う有効落差Ｈの応答波形がガイドベーンＹの波形に対してほぼ逆向きになっていることが判る。図８の(３)はこの水車の起動から同期制御段階までのＮ₁−Ｑ₁平面上の運転点軌跡である。同期制御段階の運転点軌跡も明らかに収束しており、図２（Ｃ）の従来技術の場合とは大きく異なっている。図８の（４）は回転速度Ｎに対するガバナのＰＩＤ演算部出力Ｚ_p ，Ｚ_i ，Ｚ_d の応答グラフである。ガバナを微分演算強調設定にした後、Ｚ_p はほとんどゼロになり、Ｚ_i の変化勾配は極めてゆるやかになる。かくしてＮの変化に対応するガバナのＮ安定化制御はほとんどＺ_d に任される。なお、Ｎ波形の上昇から下降への移行を上に凸、下降から上昇への移行を下に凸と呼び、Ｚ_d 波形の上昇から下降への移行を上に凸、下降から上昇への移行を下に凸とそれぞれ呼べば、Ｎ波形の上に凸に対してＺ_d 波形の上に凸が、Ｎ波形の下に凸に対してＺ_d 波形の下に凸が約９０度の位相遅れで現れることが判る。図９は１２０秒時点以降の同期制御段階の回転速度Ｎ，ガイドベーン開度Ｙ，水車流量Ｑ，有効落差Ｈ，水車出力Ｐ_t の各時間応答グラフを示す。この図からＮが低下し始めたら、Ｙが開かれ、Ｈが低下してＱの低下によるＰ_t の低下を抑えＮを安定させる様子が確認できる。図１０は１２０秒時点以降の同期制御段階のガバナのＰＩＤ各演算部の出力の時間応答グラフを示す。ガバナはもはや微分演算強調設定になっているので、Ｚ_p，Ｚ_iの変化勾配は極めてゆるやかで、Ｚ_p，Ｚ_iはもはやＮ安定化制御には参画しておらず、Ｎ安定化制御はほとんどＺ_d に任されていることが解る。図１１の（７）は１２０秒以降のＮ₁−Ｑ₁平面上の運転点軌跡を示す。回転速度を電力系統周波数に同期させるためＮ₁ が次第に低下し、運転点が略無負荷流量線に沿って右から左に動いていく。このグラフから明らかなように、同期完了時のガイドベーン開度はＹ_b よりＹ_a に近い。また、ガイドベーン開度Ｙ＝Ｙ_a，Ｙ＝Ｙ_bの特性グラフから運転点は間違いなくＳ字特性の逆流特性領域の中を移動していることが解る。図１１の(８)は１２０秒以降のＮ₁−Ｔ₁平面上の運転点軌跡を示す。運転点は略Ｔ₁ ＝０線上を右から左へ移動しながら同期制御されている。ガイドベーン開度Ｙ＝Ｙ_a，Ｙ＝Ｙ_bの特性グラフからこのＮ₁−Ｔ₁平面上でも運転点はＳ字特性の逆流特性領域の中を移動していることが解る。
【００６４】
【発明の効果】
本発明によれば、ポンプ水車の起動可能範囲を低落差側に大幅に広げることを可能にすることができる。さらには、低落差側に落差変動可能範囲を拡大したことにより、その分上／下ダム面積を小さくし、経済設計できる可能性も出てくる。
【００６５】
また、ポンプ水車のポンプ性能と水車性能の両立をより容易にし、ポンプ水車の高性能化を可能にすることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】Ｓ字特性を有するポンプ水車の特性図。
【図２】従来技術を使って発電モード起動を行う場合のポンプ水車の挙動解析例を示す図。
【図３】制御対象の水車および発電機の線形化模擬モデルを示す図。
【図４】制御対象の水車および発電機の線形化模擬モデルを示す図。
【図５】制御対象を含めた回転速度制御系の線形化模擬モデルを示す図。
【図６】最新のＩＥＣ規格による水車ガバナを示す図。
【図７】本発明のポンプ水車の発電モード起動時の挙動解析例を示す図。
【図８】本発明のポンプ水車の発電モード起動時の挙動解析例を示す図。
【図９】本発明のポンプ水車の発電モード起動時の挙動解析例を示す図。
【図１０】本発明のポンプ水車の発電モード起動時の挙動解析例を示す図。
【図１１】本発明のポンプ水車の発電モード起動時の挙動解析例を示す図。
【図１２】ガバナの構成図。
【図１３】本発明のガバナを備えたポンプ水車のブロック線図。
【図１４】ガバナの速度調整部，出力調整部，速度調定率設定部の作用を説明する図。

Claims

ランナーと、前記ランナーの回転トルクを発電電動機に伝える主軸と、前記ランナーを通過する水量を調整する水量調整手段と、前記水量調整手段を制御し前記ランナーの回転速度を制御するガバナを備え、前記ランナーの回転方向を切り換えることによって揚水及び発電の両モードで運転可能にしたポンプ水車において、
前記ガバナは、Ｓ字特性の影響で（∂Ｑ₁／∂Ｎ₁）の勾配が直立に近いか（∂Ｑ₁／∂Ｎ₁）＞０となる逆勾配領域における発電モード起動時（但し、Ｑ₁は単位落差当たりの流量、Ｎ₁は単位落差当たりの回転数）、前記ランナーの回転速度を系統周波数に同期させる同期制御段階で、前記回転速度の制御系における微分演算要素の影響度が他の演算要素の影響度に比べて支配的になるように関係するゲインを切り換える制御モードを有するポンプ水車。
請求項１において、
前記同期制御段階は、前記ランナーの回転速度が定格値付近まで上昇し系統周波数への同期制御が行われる段階であり、前記回転速度の制御系における微分演算要素の影響度が他の演算要素の影響度に比べて支配的になる制御モードは、IEC International Standard 61362（Guide to Specification of Hydraulic Turbine Control Systems）First Editionによるガバナの積分演算ゲインＫ_iをそれ以前の段階に比べて大幅に低く設定し、他方、前記IEC Standardによるガバナの微分演算ゲインＫ_d＝Ｋ_pＴ_vをそれ以前に比べて同じかそれ以上に保持することにより、前記微分演算要素の影響度を他の演算要素である積分演算要素の影響度に比べて支配的にしたものであるポンプ水車。
請求項１において、
前記制御モードは、前記回転速度が定格値付近まで上昇する前と後で、前記ガバナの比例演算部または積分演算部またはその両方の演算部の伝達関数を切換可能にし、前記回転速度が定格値付近まで上昇した後回転速度を系統周波数に同期させる同期制御が終了するまでは、前記微分演算要素の影響度を他の演算要素の影響度に比べて支配的になるように前記比例演算部または積分演算部またはその両方の演算部の伝達関数を切り換えるようにしたものであるポンプ水車。
請求項１において、
前記回転速度を系統周波数に同期させ、前記発電電動機を電力系統に並列させた後、前記ガバナは、速やかに前記水量調整手段を開くように制御し、運転点をＳ字特性から遠ざけるように制御するポンプ水車。
請求項１において、
前記回転速度を系統周波数に同期させ、前記発電電動機を電力系統に並列させた後、前記制御モードの設定を解除し、前記ガバナの比例演算部または積分演算部またはその両方の演算部の伝達関数を所定の有負荷運転用設定に切り換えるようにしたポンプ水車。
請求項１において、
前記制御モードは、前記回転速度が定格値付近まで上昇する前は、IEC International Standard 61362(Guide to Specification of Hydraulic Turbine Control Systems)First Editionによるガバナの比例ゲインＫ_p＞０.６とし、その後回転速度を系統周波数に同期させる同期制御が終わるまではＫ_p＜０.５とする一方、前記ＩＥＣ規格による微分ゲインＫ_d＝（Ｋ_p＊Ｔ_v）＞５とする制御モードであるポンプ水車。
ランナーと、前記ランナーの回転トルクを発電電動機に伝える主軸と、前記ランナーを通過する水量を調整するガイドベーンと、前記ガイドベーンを制御し前記ランナーの回転速度を制御するガバナを備え、前記ランナーの回転方向を切り換えることによって揚水及び発電の両モードで運転可能にしたポンプ水車において、
前記ガバナは、Ｓ字特性の影響で（∂Ｑ₁／∂Ｎ₁）の勾配が直立に近いか（∂Ｑ₁／∂Ｎ₁）＞０となる逆勾配領域における発電モード起動時（但し、Ｑ₁は単位落差当たりの流量、Ｎ₁は単位落差当たりの回転数）、前記ランナーの回転速度を系統周波数に同期させる同期制御段階で、回転速度波形の上に凸に対してガイドベーン応答波形の上に凸が現れるタイミングが、または回転速度波形の下に凸に対してガイドベーン応答波形の下に凸が現れるタイミングが位相差で１２０度以下の遅れとなるように調整するようにしたポンプ水車（但し、前記ガイドベーン応答波形の開動作から閉動作への移行を上に凸、閉動作から開動作への移行を下に凸と呼び、回転速度波形の上昇から下降への移行を上に凸、下降から上昇への移行を下に凸と呼ぶものとする）。
ランナーと、前記ランナーの回転トルクを発電電動機に伝える主軸と、前記ランナーを通過する水量を調整する水量調整手段と、前記水量調整手段を制御し前記ランナーの回転速度を制御するガバナを備え、前記ランナーの回転方向を切り換えることによって揚水及び発電の両モードで運転可能にしたポンプ水車において、
前記ガバナは、発電モード起動時、前記ランナーの回転速度を系統周波数に同期させる同期制御段階で、運転点Ｎ₁が（∂Ｑ₁／∂Ｎ₁）＞０または（∂Ｔ₁／∂Ｎ₁）＞０となるＳ字特性の逆勾配領域に入る場合（但し、Ｑ₁は単位落差当たりの流量、Ｎ₁は単位落差当たりの回転数、Ｔ₁は単位落差当たりのトルク）、前記回転速度の制御系における微分演算要素の影響度が他の演算要素の影響度に比べて支配的になる制御モードを有するポンプ水車。
請求項８において、
前記制御モードは、前記ガバナの設定値をIEC International Standard 61362 （Guide to Specification of Hydraulic Turbine Control Systems) First Editionによる比例ゲインＫ_p＜０.５とした上で、微分ゲインＫ_d＝(Ｋ_p＊Ｔ_v）＞５とすることにより実行するポンプ水車。
ランナーと、前記ランナーの回転トルクを発電電動機に伝える主軸と、前記ランナーを通過する水量を調整する水量調整手段と、前記水量調整手段を制御し前記ランナーの回転速度を制御するガバナを備え、前記ランナーの回転方向を切り換えることによって揚水及び発電の両モードで運転可能にしたポンプ水車において、
前記ガバナは、Ｓ字特性の影響で（∂Ｑ₁／∂Ｎ₁）の勾配が直立に近いか（∂Ｑ／∂Ｎ₁）＞０となる逆勾配領域における発電モード起動時（但し、Ｑ₁は単位落差当たりの流量、Ｎ₁は単位落差当たりの回転数）、前記ランナーの回転速度を系統周波数に同期させる同期制御段階で、回転速度変動波形に対応する回転速度安定化のための前記水量調整手段制御は殆どガバナの微分演算部に担わせ、その他の演算部にはそれより格段に長い周期のゆっくりした制御を担わせるか無視できる程度の分担に留めるようにした制御モードを有するポンプ水車。