JP4112255B2 - 耐衝撃性モノビニル芳香族重合体の製造方法 - Google Patents
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Description
発明の分野
本発明はエラストマー変性高耐衝撃性モノビニル芳香族重合体の連続的製造方法に関する。
【0002】
発明の背景
本発明は、高衝撃性ポリスチレン(HIPS)のようなエラストマー変性モノビニル芳香族重合体の連続的製造方法に向けられており、そしてより詳細には、、良好な温度制御及び最終製品のゴム粒子径(RPS)の改良された制御を可能にする、通常の反転前(pre-inversion)反応器(PIR)に代えて独特なデザインの第一反応器を用いた、効率的かつ経済的なHIPSの製造方法及び製造装置を開示する。
【0003】
上記のHIPS材料の連続製造方法は、溶解したゴムの存在下でのスチレンモノマーの重合から成る。まず最初に、ポリスチレンが均一ゴム溶液中でスチレンモノマーから形成される。HIPSの製造において用いられる一般的なゴムの種類の例としては、ポリブタジエン(PB)、スチレン−ブタジエンゴム(SBR)、及びスチレン−ブタジエン−スチレンゴム(SBS)が挙げられる。HIPS材料を製造するための現行の方法では、最も一般的には、ゴムとスチレン粒子のグラフト反応を制御し、そして材料のRPS特性を制御する初期の製造工程において2基の連続攪拌槽反応器(CSTR)が用いられている。CSTR反応器の使用を開示している先行技術の1つの例が、Echteに与えられた特許、米国特許第4567232号である。
【0004】
HIPSの連続的製造を教示している他の特許、それは上記したEchte特許の改良であるが、は、Sosa等に与えられた特許、米国特許第4777210号であり、この特許は引用することにより本明細書中に組み込まれるものとする。Sosa特許では、この方法のPIR部として特徴付けられる最初のCSTRが、反応している溶液を、ゴム/スチレン反転点即ち、反応している溶液がゴム/スチレンモノマーマトリックス中のポリスチレン粒子から、ポリスチレンマトリックス中のゴム粒子に進む点、の前の点に維持する条件で運転されている。反転点は、Sosa特許により教示される方法では、第2のCSTR槽で達成される。Sosa特許は、反転点を決定する一つの鍵となる要素が反応溶液の粘度であることを教示している。
【0005】
HIPS材料の製法を開示している他の関連特許の例として、発明者がMorita等で、1987年7月22日出願で公開番号が0254304B1である欧州特許明細書が挙げられる。この特許は、狭い分布を示すようにRPSを制御することを目的としている。このことは、スタチックミキサーを備えた多重管反応器を用いて達成される。
【0006】
Miura等の米国特許第5194525号では、射出成型用のポリスチレンを製造する連続的方法が開示されており、ポリスチレンは、スチレンモノマー及び重合可能な不飽和脂肪酸から、固定した複数の攪拌部材を内側に備えた管状反応器を用いて製造される。
【0007】
Bubeck等の米国特許第4521569号では、ポリスチレンが重合溶媒として芳香族又は脂環式炭化水素ではなく脂肪族炭化水素を用いて重合される、応力割れ抵抗性が改良されたHIPS材料の製造が教示されている。HIPS材料の製造法を教示している他の特許の例として、Bronstertの米国特許第3658946号及びMittnacht等の米国特許第4144204号が挙げられる。
【0008】
1990年5月23日に出願され、Montedipe S.r.I.,に譲渡された欧州特許出願第0400479号には、モノビニル芳香族モノマーを、ゴム、シアン化ビニルコモノマー及び希釈剤と共に重合する際に、複数の反応ゾーンを有する下方に流れるように構成された栓流反応器を用いる、HIPS材料の製造方法が開示されている。
【0009】
スイス フライブルグのNovacor Chemicals(international)S.A.に譲渡された、Cantrill及びDoyleの2つの特許、米国特許第5551859号及びカナダ特許第2136655号では、樹脂相中に分散したゴム様複合物粒子を含んで成る安定な部分的に重合したシロップを、このシロップを加圧下で高剪断力にかけることにより、ゴム様複合物と樹脂相が共連続的である隼安定シロップに転化する方法が開示されている。
【0010】
上述のHIPS材料を製造する先行技術の方法の極めて重要な問題の1つは、第1反応器でのグラフト反応とRPS分布の制御能力である。先行技術の方法は全て、一般的にはこれらの特性を制御するためにPIR型反応器を利用している。第1反応器で低転化率を維持するために反応はゆっくりと起こるので、反応熱は反応を維持するのに十分でなく、良好な温度制御を維持するためには溶液に熱を加えるために予熱器を用いねばならない。エラストマー含量が5重量%未満の供給溶液を用いるHIPS製造方法の場合に、このことは特に真実である。
【0011】
この予熱器による加熱は、従来の方法で起こる他の問題を引き起こしている。先行技術プロセス設計に伴う問題は、その多くが、最初に予熱器によって反応液に導入される追加の熱に起因して生じる反応器からの過剰の反応熱を取り除くために、第2段階の反応器の1つに内部熱交換管を用いなければならないことである。
【0012】
本発明は、重合プロセスにおける予熱器及び内部管式熱交換器の必要性を大いに減少させ多くの場合には無くする方法を提供することにより、これらの問題を克服するものである。
【0013】
発明の概要
本発明は、前反転段階反応器として使用されている普通のCSTR型の第1反応器を、通常のPIR型反応器より非常に大きい高さ対直径(H/D)比を持った、より長くより細い反応器で置き換えることにより、先行技術のHIPS製造プロセスの欠点を克服する。
【0014】
好ましい実施態様の説明
殆どのHIPS材料を製造する通常の方法においては、一般的に工程の最初の段階に少なくとも2基のCSTR槽が存在する。それぞれのCSTRは互いに類似している。これらの反応器は、1組の攪拌翼が一般的にその中央の垂直軸に沿って回転可能に配置されている、槽を含んで成っている。通常のCSTR槽は、垂直長さ又は高さが槽の横の直径と等しいか或いは若干長い程度であって、一般的に約1.5を超えない高さ対直径(H/D)比を持った、円筒状の反応部を持っている。
【0015】
上記で本明細書に組み込むものとしたSosa特許では、最初の2基のCSTR槽は反転前反応器と反転反応器から構成されている。通常のHIPS法においては、最初の反応器即ち反転前反応器では低い転化率に制御する必要性があるために、発生する重合熱が反応を維持するには不十分であり、従って、最初のCSTR反応器での反応の前に、ゴム/スチレンモノマー供給原料を加熱するために予熱器を用いなければならない。
【0016】
本発明においては、通常の反転前CSTR反応器を、H/D比が3〜4の反応室を持った細長い上向き流れ反応器(EUR)で置き換えることによって、予熱器の必要性が無くなり、そして製造速度を通常の方法より顕著に増加させることも可能になる。この反応器は依然としてCSTRと同様な攪拌反応器であるにかかわらず、EURデザインが、Sosa特許において2基の最初のCSTR反応器の下流で使用されている栓流反応器と同様な働きをする。しかしながら、EURは栓流反応器ではなく、攪拌反応器である。反応器設計での経験者は、一次及び二次反応に関しては、3〜4基のCSTR型反応器を直列に連結すると、栓流反応器の性能に約85〜90%内で近ずくことが分かるであろう。6〜10基のCSTR型反応器を直列で使用すると、栓流反応器の約95%以内にまで性能を向上させるであろう。このようにして、より多くのCSTRを直列に追加すると、得られる効果は減衰していく(J.Butt、REACTION KINETICS AND REACTOR DESIGN、Prentice Hall、1980)。放射状流れインペラーを適切に選択することにより、EURは、直列に連結した3〜5基のCSTR型反応器に近づくことが可能である。更に、EURは、2基以上のCSTR或いは1基のEUR及び1基以上のCSTRの代わりに直列の2基のEURを提供して、第二のCSTR型反応器を置き換えることが可能である。第一EURに第二EURを加えることで、適切な攪拌及び冷却が共に組み込まれるならば、工程は栓流反応器の性能により近づくことができる。本発明者らは、EURのこの考えは、共重合体又は他のエラストマー強靱化プラスチックスの重合にも応用することができるとも考えている。
【0017】
図面において、第一反応器は101で示されていて、高い細い反応槽102からなっており、反応器は円筒状であることが好ましく、Hで示される軸高さとDで示される直径を持っている。1つの好ましい態様では、H/D比は3.0である。櫂型攪拌機系103は、中心垂直軸に沿って配置されており、剪断力と反応溶液のゴムとスチレン成分との混合を提供し、形成されたゲル粒子が塊になるのを防止する。示されていないが、熱油ジャケット又は電気的加熱部材からなる加熱システムが、このプロセスの最初の操作前に操作条件に槽をもっていくためにだけ、EUR槽の周りに備え付けられていてもよい。一旦反応が定常状態に入ると、加熱システムは閉鎖され、運転が継続する限り必要でない。
【0018】
入口導管104は、反応器101の底部に位置し、反応器の底部へ供給物を供給するように配置されている。頂部で、部分的に重合したHIPS及び未重合反応物(reactant)を排出するために、排出導管105が反応器の頂部から出ている。槽101の頂部にはまた、以下に更に詳しく記載する、槽の上部で発生した蒸気を回収するための蒸気回収ライン106がある。
【0019】
EUR槽の長さは、槽がHIPS反応の異なる段階に対応して区分けされるように定められる。図でZ1で示されている最初のゾーンは、重合反応が開始し、反応熱が発生する場所である。中間ゾーンZ2は、反応物の相反転が生じる反転ゾーンであり、そしてトップゾーンZ3は反応流れの固形分含量が顕著に増加する場所である。また、過剰の反応熱はトップゾーンで未反応スチレンモノマーと他の軽い成分を蒸発させることによって除去され、発生する蒸気は回収され、凝縮され、凝縮器(図示していない)への回収ライン106を通して回収される。1つの好ましい実施態様においては、EURの全容量は、EUR反応器の直接下流にあり導管105を通して生成物を受け入れる第二の通常のCSTR反応器とほぼ同じである。
【0020】
典型的な運転においては、例えばDiene55(Firestone Tire & Rubber Co.,によって製造された)と呼ばれているポリブタジエンゴムのようなエラストマーがスチレンモノマーに溶解している溶液を含んで成る供給原料を、添付表1に開示したような開始剤とともに、EUR101のゾーンZ1に供給ライン104経由して導入する。前に述べたように、高温油又は電気的な加熱素子のようなスタートアップ用の一時的な加熱源を使用して反応器を操作条件に持っていき、次いでその熱源を取り除く。攪拌翼103を先端速度約60〜約150フィート/分で溶液中で回転させて溶液にせん断を与え、ゲル粒子が反応器中で生成したときに凝集することを防止する。
【0021】
【表1】
【0022】
Akzo Nobel,300 South Riverside Rd.,Chicago,IL; ATOFINA Chemicals,MarketStreet,Philadelphia,Pa.;及びAztec Peroxides,Inc.,7600 West Tidwell,Houston,Texas,から市販されている。NDMはn−ドデシルメルカプタンであり、連鎖移動剤である。
【0023】
重合開始剤の存在のため、スチレンモノマーの重合は反応器101のゾーンZ1で急速に開始する。これにより、溶液が反応器中を上昇するにつれて、重合反応をゾーンZ2での反転工程に移行させるのに十分な熱を発生する。溶液がZ2を通過する間に、溶液は反転を達成し、スチレン及びポリスチレン混合物のマトリックス中にゴム粒子が含有された溶液となる。
【0024】
溶液がゾーンZ3を通過するにつれて、さらにスチレンモノマーがゴム粒子の周囲及び内部で重合するので混合物のパーセント固形分が増加する。この時点までに、反応熱は、ゾーンZ3において、スチレン及びエチルベンゼンのような溶液中の軽質成分並びに開始剤の副生成物を蒸発させるのに充分になり、その蒸発した生成物は、ライン106を通って容器から除去される時、反応器から熱を取り去る役割を果たす。
【0025】
本方法の実験室試験においては、HIPS材料は、H/D比が3の細長い上向き流れ反応器で製造に成功し、一方連続式予熱器及び内管式熱交換器は両方とも使用しなかった。望ましいRPS分布も得られ、反応器の能力は、より大型のCSTR型反応器に比較して著しく増大した。
【0026】
本発明のEUR方法を通常の方法と比較するために、本発明の方法及び通常の方法を用いて2重セットのデータを収集した。通常の方法は、フルサイズの操業プラントを運転するかのように正確に、しかし非常に小さい規模で、運転するように意図された現存するパイロットプラントで運転した。このパイロットプラントは予熱器及び一対のCSTR反応器を使用し、続いて転化率を上昇させるためのPFRタイプ反応器及び反応熱を除去するための蒸気凝縮器を使用した。
【0027】
本発明の方法は、パイロットプラントのパラメーターに対応するパラメーターを使用して、しかしより小さいスケールの実験室反応器系で実施した。図2は、両方の反応器の出発ゴム供給レベルを4%とした場合の、実験室工程におけるEUR反応器からの生成物の試料(曲線A−A)及びパイロットプラントからの通常のCSTRタイプの反応器からの生成物の試料(曲線B−B)の、揮発分除去(devolatolization)後の%ゴムの関数としてのゲル対ゴム比(G/R)を示すグラフである。液化後のゴム%比の全てにおいて、EUR反応器は通常のCSTR反応器のG/Rよりも顕著に高いG/R比を示す。例えば、8%ゴム水準においてEUR試料のG/Rは約2.4であり、一方CSTR試料はG/Rがわずか2.0であり、EURの場合が約20%大きい。この比、即ちG/Rは、方法の「ゴム効率」、即ち類似の生成物品質を得るのに使用しなければならないゴムの量を表すので、HIPS材料の製造において重要である。HIPS材料において一組の所望の特性を得るのに必要なゴムが少ないほどその方法はより効率的である。G/R比は膨潤指数11において比較される。
【0028】
図3には、その生成物をそのEUR反応器の下流に設置した通常のCSTR型ラボ反応器に供給する最初のEUR型実験室反応器を使用して、実験室工程による各種の実験に関するデータを表にまとめてある。この実験室反応系による種々の実験は、重合系において使用する開始剤の種類によって変化した。本発明の方法の二つのタイプの反応器における異なった開始剤の影響を明らかにするために、各々の開始剤実験に関する試料を各々の反応器から抜き出した。
【0029】
HIPS製造の当業者にとって、ゴム粒子のサイズ分布(RPSD)及びゴムの形態(morphology)の両方がHIPS材料の衝撃特性に非常に貢献することは周知である。この事を具体的に示すために、優れたRPSD及び形態特性を与えることで知られる特定の反応器で製造したHIPS材料のTEM顕微鏡写真を図4に示す。この材料は、反応熱を除去し、暴走反応が反応器内部で重合体を固化させることを防ぐために反応器の内部に複雑な冷却用コイルを有する栓流型の反応器で商業的に製造された。この方法は、反応器及び内部コイル系の複雑さのため、そして転化速度及び生産速度を厳密に制限するようにゆっくりと進行させなければならないために、遅くそして実施するのに非常に高い費用がかかる。しかしながら、この遅速で非効率そして複雑な系は、より容易に、簡単にそしてより速い方法で製造したHIPS材料が比較対照として用いることができる基準試料を製造することができる。
【0030】
図4の材料のRPSD及び形態を吟味すると、この材料は非常に小さな粒子も非常に大きな粒子も過剰には含有していない望ましいゴム粒子分布を有することがわかる。また、形態を吟味すると、外形及び構造が一貫して均一である望ましい「ハチの巣状」粒子構造であることがわかる。この形態を有する粒子によって、ゴムは非常に効率よく使用され、良好な強度及び耐応力クラック性を有する最終HIPS製品が得られる。
【0031】
一方、図5及び6は、予熱器及び2基のCSTR反応器、続いて最後に1器のPFR型反応器を有する上記のパイロットプラントで製造したHIPS材料のTEM顕微鏡写真である。図5は第1CSTR反応器からの試料を示し、図6は第2CSTR反応器からの試料を示す。これらの二つの試料は、図4の基準試料とは比較にならない劣ったRPSD及び劣った形態を有する。図5及び図6の二つの顕微鏡写真は、それぞれ1.2対1及び1.5対1のH/D比を使用したパイロットプラントにおける二つのCSTR型反応器からの試料の顕微鏡写真を表す。[20〜60%の範囲の%固形分を持つ試料の形態を「凍結」するためにその試料を225℃で25分間真空で揮発分を除去する。次いで試料を顕微鏡用に薄片切断して四酸化オスミウムで着色してゴムとポリスチレンとの間のコンストラストを得、そして写真を撮る。暗色領域は試料中のゴムによって形成される。]当業者はまた、図4のHIPS樹脂は、写真の暗色線で表されるゴム粒子が白色スポットで表される大きなポリスチレン混在物を含有する点において、より均一なRPSDを有することを認識するであろう。図4の材料のゴム効率(G/R)は3.4であると計算され、一方、図5の材料のゴム効率(G/R)は2.5に過ぎなくて殆ど約30%減少している。[G(%ゲル)は、最初に樹脂をトルエンに溶解して、遠心力によりゲル分を分離し、次いで湿潤ゲルを乾燥することによって測定する。次にPercent Gel(%ゲル)をこの乾燥残分から、式:%ゲル=100×乾燥ゲルの重量/試料の最初の重量、によって計算する。%ゴムは、公知の一塩化ヨウ素(I−Cl)滴定法によって測定する。]
図7及び図8に、図5及び図6における通常の材料よりも図4における基準材料により類似した形態を有するHIPS材料の実施例を示す。図7及び図8の写真で示す試料は、本発明のEUR型反応器、続いて通常のCSTR型反応器で、H/D比がそれぞれ3.5対1及び1.2対1である反応器から成る上記の実験室系で製造した。図7及び8のEUR試料のRPSDは、大きい粒子が均等に形成されていて小さい粒子が多くなく、優れた分布である。また、大きい粒子の形態が優れており、図4の基準試料の形態に近い。
【0032】
図9〜15に、各種の開始剤を、NDMのような一般の連鎖移動剤と共に使用して、本発明を用いて得ることができる種々のゴム粒子サイズ分布及び形態を示す。それらの図は、図3の表に記載されたデータと関係付けることができる。例えば、図9は、実験No.1、EUR反応器を表し、図10はEUR反応器の実験No.4を表し、図11は実験No.1CSTR反応器を表し、図12は実験No.3CSTR反応器を表す。図9及び10はEUR直後のゴム粒子の形態を示し、そして図10及び11は第2CSTR直後の形態を示す。EURが、重合反応に反転点を超えさせる条件で運転されたことは明らかである。EURの攪拌翼の先端速度を遅くすれば、生成する粒子を5〜15ミクロンの範囲に保つことができる。しかしながら、粒子サイズは、第2CSTRで、媒体の粘度及び溶液に与えるせん断速度を調整することによって縮小される。EURは、通常、開始剤のレベル、温度及び滞留時間を調整して、第2ゾーンでの反転を確実にする条件下で運転する。
【0033】
図13、14及び15には、第2CSTRの直後の反応物溶液の形態を示す。図13はEUR系において開始剤を使用しないで純粋に熱反応を行った試料である。この実験のRPSD及び形態は、図4の基準試料のRPSD及び形態と殆ど同一である。しかしながら、本発明を純粋に熱反応で実施した場合、速度は非常に遅く、そして生産速度又は転化速度は経済的に実行不可能なほど遅い。図14は、TAEC開始剤を200ppm用いたEUR反応器での実験であり、RPSDは良好であるが、形態については、不規則な形状の大粒子が若干存在するので期待したほど良好ではない。図15は開始剤Trigonox17を200ppm用いてEURで製造した試料である。この試料は優れた形態を示すががRPSDは所望の基準とはかけ離れている。
【0034】
図9〜15は、図3の表で示す条件でEUR系において得られる形態は、適切な開始剤を選ぶことによって変更することができ、そして、1.2及び1.5のH/Dを有する2基の通常のCSTR型反応器を用いたパイロットプラントで製造した試料から得られる形態よりもより良好であることを示している。EUR系において各種の開始剤を用いて低固形物含量で製造した材料の形態は、その形態が充分に明確ではないことを示している。固形分のレベルが上昇するに従って、油中油エマルジョンはより安定になり、そして形態はより明確になる。例えば、図13は、望ましくない極小粒子が存在しないことが注目され、良好な形態及び良好なRPSDを示す。しかしながらこの試料のPS混在物は、図7及び8の試料のPS混在物のように十分には輪郭が明確ではない。しかし図14及び15は、ある種の開始剤を使用すると不規則な粒子及び小さいPS混在物が生成することを示している。
【0035】
これらの試料から結論付けられることは、適切な開始剤を選択してEUR系を使用すると、安定した均一な粒子が形成されそしてRPSDの制御及び粒子の形態の制御が可能となることである。3.5H/D又は4.0H/D比を有するEURを使用すれば、最初の反応器において栓流状態での反転に近付き、そして、攪拌機の先端速度で表されるせん断速度が適切ならば、RPSD及び形態はEURにおいてきちんと制御することが可能である。本発明は、栓流状態に近似させるために細長い反応槽を使用するという着想と、一方、効率的な熱制御(熱除去)を行うために「沸騰」型の反応器を使用することの優位性とを結びつけるものである。
【0036】
本発明の利点は:
(a)重合反応の反転が、PIR反応器での転化率が約10%であり第2のCSTRでの転化率が25%である従来の方法に比べて非常に小さい転化率の変化を伴って進行することが可能であること、
(b)通常の方法より狭いRPS分布を、EUR反応器のPFR的性質並びに温度及び転化速度のより厳密な制御によって、本発明を用いて得ることができること、
(c)エネルギー負荷の減少を、供給物用予熱器及びチューブ型内部熱交換器を設置しないことによって、達成することができること、そして
(d)EUR反応器は、ほぼ同一の容積の反応槽を使用する通常の反応器の少なくとも2倍の転化率で運転できるので、プラント能力を増強することができる。
【0037】
以上、本発明の一つの態様を説明したが、本発明は開示そのものに限定されるものではなく、説明し具体例を示した本方法に対して、本発明の精神からそして請求項の範囲から逸脱する事なしに各種の変更及び修正を行うことが可能であることは当業者には明らかであろう。
【0038】
本発明の本質的な特徴及び好ましい態様を以下に列挙する。
1. スチレンモノマーをそれに溶解したエラストマーの存在下で重合させる高耐衝撃性ポリスチレンの、少なくとも1基の連続攪拌槽反応器を使用する連続製造方法であって、栓流の特性を有する細長い攪拌槽反応器を最初の反応器として使用し、該細長い攪拌槽反応器が、長さ対直径比が約2を超える反応ゾーンを備えていることを含んで成る方法。
2. 該細長い攪拌槽反応器が、上向き流れになるように構成されている、上記1項に記載の方法。
3. 細長い反応器の前に設置された連続運転用の予熱器が存在しない、上記2項に記載の方法。
4. 少なくとも100PPMの量の開始剤を、該細長い反応器の中のスチレンモノマー/エラストマー溶液中で使用する、上記3項に記載の方法。
5. 該細長い反応器の反応ゾーンの長さ対直径比が約3〜約4である、上記2項に記載の方法。
6. 該攪拌槽反応器に、少なくとも1個の櫂型攪拌機が、回転可能に設置されておりそして先端速度が約60〜約150フィート/分で回転するように調整されている、上記2項に記載の方法。
7. 該攪拌槽反応器に、少なくとも1個の櫂型攪拌機が、回転可能に設置されておりそして先端速度が約60〜約150フィート/分で回転するように調整されている、上記5項に記載の方法。
8. 該細長い反応器が、少なくとも3つの反応ゾーン、底部反転前ゾーン、中部反転ゾーン及び上部熱蒸発ゾーンを含んで成る、上記2項に記載の方法。
9. 該細長い反応器が、その上端に、該上部熱蒸発ゾーンと連通している蒸気回収用導管を有している、上記8項に記載の方法。
10. 該方法が、該細長い反応器の下流に設置された、少なくとも1基の連続攪拌槽反応器及び少なくとも1基の栓流反応器を更に含んで成る、上記8項に記載の方法。
11. 細長い反応器中の固形分%を、工程への供給物に含まれるエラストマーの最初の含量の約2〜3倍に維持し、それによって反転が確実に細長い反応器中で行われるようにする、上記8項に記載の方法。
12. エラストマー変成ポリスチレンの連続製造方法であって、次各段階:
A.最初の、予備加熱していない、エラストマー及びスチレンモノマーの供給原料溶液を、細長い上向き流れ反応器に、該反応器を先ず運転温度に加温した後導入すること、
B.供給原料を該反応器に導入しながら、重合開始剤を該供給原料溶液に添加すること、
C.該溶液を該反応器中で上向きに流して該スチレンモノマー、エラストマー及び開始剤を反応させ、スチレン−エラストマー粒子を含有する部分重合溶液を形成し、そして、該反応段階が、該溶液に反転点を通過させること、
D.先端速度が約60〜約150フィート/分である回転櫂型攪拌翼を用いて該溶液を攪拌することによって、該反応器中で形成される粒子のサイズを制御すること、
E.該溶液を該反応器中で上向きに移動させながら該反応器中で該溶液を反応させ続け、それによって該反応を該反転点をかなり超えて進行させること、及びF.該溶液を第2の攪拌反応器に流し、溶液のエラストマー変成ポリスチレンへの更なる転化を達成すること
を含んで成る方法。
13. 該開始剤が過酸化物開始剤であり、該第2の攪拌反応器が連続攪拌槽反応器である、上記12項に記載の方法。
14. 該開始剤が過酸化物開始剤であり、該第2の攪拌反応器が細長い上向き流れ反応器である、上記12項に記載の方法。
【図面の簡単な説明】
【図1】本発明の細長い上向き流れ反応器の側面略図である。
【図2】同一膨張指数で比較した場合の、本発明における種々の%のゴム反応に対するゲル対ゴム比(G/R)を、通常のHIPS CSTR反応器での同じ%と比較したグラフである。
【図3】異なった種類の重合停止剤を用いた種々の実験に対する、実験条件の一覧表である。
【図4】望ましいゴム粒子サイズ分布及び形態を表す透過電子顕微鏡(TEM)技術による顕微鏡写真である。
【図5】及び
【図6】通常のCSTR/CSTR反応器系列を用いたパイロットプラントで製造されたHIPS試料のTEM顕微鏡写真である。
【図7】本発明の細長い上向き流れデザインの実験室反応器で製造されたHIPS試料のTEM顕微鏡写真である。
【図8】本発明の細長い上向き流れデザインの実験室反応器で製造されたHIPS試料のTEM顕微鏡写真である。
【図9】種々の重合停止剤を用いて、EUR反応器及びCSTR反応器を使用した実験室用反応器のセットで製造されたHIPS試料のTEM顕微鏡写真である。
【図10】種々の重合停止剤を用いて、EUR反応器及びCSTR反応器を使用した実験室用反応器のセットで製造されたHIPS試料のTEM顕微鏡写真である。
【図11】種々の重合停止剤を用いて、EUR反応器及びCSTR反応器を使用した実験室用反応器のセットで製造されたHIPS試料のTEM顕微鏡写真である。
【図12】種々の重合停止剤を用いて、EUR反応器及びCSTR反応器を使用した実験室用反応器のセットで製造されたHIPS試料のTEM顕微鏡写真である。
【図13】種々の重合停止剤を用いて、EUR反応器及びCSTR反応器を使用した実験室用反応器のセットで製造されたHIPS試料のTEM顕微鏡写真である。
【図14】種々の重合停止剤を用いて、EUR反応器及びCSTR反応器を使用した実験室用反応器のセットで製造されたHIPS試料のTEM顕微鏡写真である。
【図15】種々の重合停止剤を用いて、EUR反応器及びCSTR反応器を使用した実験室用反応器のセットで製造されたHIPS試料のTEM顕微鏡写真である。
Claims (13)
- スチレンモノマーをそれに溶解したエラストマーの存在下で重合させる高耐衝撃性ポリスチレンの、少なくとも1基の連続攪拌槽反応器を使用する連続製造方法であって、上向き流れの細長い攪拌槽反応器を最初の反応器として使用し、該細長い攪拌槽反応器が、長さ対直径比が2を超える反応ゾーンを備えていることを含んで成る方法。
- 細長い反応器の前に設置された連続運転用の予熱器が存在しない、請求項1に記載の方法。
- 少なくとも100PPMの量の開始剤を、該細長い反応器の中のスチレンモノマー/エラストマー溶液中で使用する、請求項2に記載の方法。
- 該細長い反応器の反応ゾーンの長さ対直径比が3〜4である、請求項1に記載の方法。
- 該攪拌槽反応器に、少なくとも1個の櫂型攪拌機が、回転可能に設置されておりそして先端速度が60〜150フィート/分で回転するように調整されている、請求項1に記載の方法。
- 該攪拌槽反応器に、少なくとも1個の櫂型攪拌機が、回転可能に設置されておりそして先端速度が60〜150フィート/分で回転するように調整されている、請求項4に記載の方法。
- 該細長い反応器が、少なくとも3つの反応ゾーン、底部反転前ゾーン、中部反転ゾーン及び上部熱蒸発ゾーンを含んで成る、請求項1に記載の方法。
- 該細長い反応器が、その上端に、該上部熱蒸発ゾーンと連通している蒸気回収用導管を有している、請求項7に記載の方法。
- 該方法が、該細長い反応器の下流に設置された、少なくとも1基の連続攪拌槽反応器及び少なくとも1基の栓流反応器を更に含んで成る、請求項7に記載の方法。
- 細長い反応器中の固形分%を、工程への供給物に含まれるエラストマーの最初の含量の2〜3倍に維持し、それによって反転が確実に細長い反応器中で行われるようにする、請求項7に記載の方法。
- 請求項1記載の連続製造方法であって、次各段階:
A.最初の、予備加熱していない、エラストマー及びスチレンモノマーの供給原料溶液を、細長い上向き流れ反応器に、該反応器を先ず運転温度に加温した後導入すること、
B.供給原料を該反応器に導入しながら、重合開始剤を該供給原料溶液に添加すること、
C.該溶液を該反応器中で上向きに流して該スチレンモノマー、エラストマー及び開始剤を反応させ、スチレン−エラストマー粒子を含有する部分重合溶液を形成し、そして、該反応段階が、該溶液に反転点を通過させること、
D.先端速度が60〜150フィート/分である回転櫂型攪拌翼を用いて該溶液を攪拌することによって、該反応器中で形成される粒子のサイズを制御すること、
E.該溶液を該反応器中で上向きに移動させながら該反応器中で該溶液を反応させ続け、それによって該反応を該反転点をかなり超えて進行させること、及び
F.該溶液を第2の攪拌反応器に流し、溶液のエラストマー変成ポリスチレンへの更なる転化を達成すること
を含んで成る方法。 - 該開始剤が過酸化物開始剤であり、該第2の攪拌反応器が連続攪拌槽反応器である、請求項11に記載の方法。
- 該開始剤が過酸化物開始剤であり、該第2の攪拌反応器が細長い上向き流れ反応器である、請求項11に記載の方法。
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