JP4056696B2 - セメントスラリー - Google Patents
セメントスラリー Download PDFInfo
- Publication number
- JP4056696B2 JP4056696B2 JP2000384985A JP2000384985A JP4056696B2 JP 4056696 B2 JP4056696 B2 JP 4056696B2 JP 2000384985 A JP2000384985 A JP 2000384985A JP 2000384985 A JP2000384985 A JP 2000384985A JP 4056696 B2 JP4056696 B2 JP 4056696B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- weight
- cement
- parts
- calcium
- cement slurry
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
- Y02W30/00—Technologies for solid waste management
- Y02W30/50—Reuse, recycling or recovery technologies
- Y02W30/91—Use of waste materials as fillers for mortars or concrete
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、超高強度を発現するセメントスラリーに関し、特に、流動性が高く、かつ比較的硬化速度が大きいセメントスラリーに関する。
【０００２】
【従来の技術】
従来、モルタルやコンクリートの製造において、セメントの配合割合を大きくし、必要に応じてシリカフュームのようなポゾラン質微粉末を添加し、更に、高性能ＡＥ減水剤等の減水剤を大量に使用して単位水量を大幅に低減することによって、圧縮強度が100MPa以上となるように超高強度化する技術が知られている。例えば、低熱ポルトランドセメントを使用し、水／セメント比が25重量％、ポリカルボン酸系高性能ＡＥ減水剤（固形分換算）／セメント比が1.0重量％、砂／セメント比が100重量％となるように各材料を配合したモルタルでは、120MPa程度の圧縮強度が発現する。また、水／セメント比が22重量％、ポリカルボン酸系高性能ＡＥ減水剤（固形分換算）／セメント比が1.0重量％、シリカフューム／セメント比が30重量％、砂／セメント比が100重量％となるように各材料を配合したモルタルでは、200MPa以上の圧縮強度が発現する。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、前記のような減水剤の大量使用は、モルタルやコンクリートの凝結を著しく遅延させる。そのため、現場打ちで施工する場合には、脱型が遅くなって、工事期間が長期化し、製品工場においては、前養生時間が長くなり、生産性の低下を招くという問題がある。
そこで、本発明では、流動性が高く、かつ比較的硬化速度が大きい、超高強度を発現するセメントスラリーを提供するものである。
【０００４】
【課題を解決するための手段】
本願請求項１に記載のセメントスラリーは、中庸熱ポルトランドセメントまたは低熱ポルトランドセメント 100 重量部、ポゾラン質微粉末5 〜 50 重量部、水10 〜 35 重量部、ポリカルボン酸系の高性能減水剤または高性能ＡＥ減水剤 0.5 〜 4.0 重量部（固形分換算）、及び、上記セメントに対して酸化カルシウム換算で0.02〜0.6重量％のカルシウム塩を含み、かつ、該カルシウム塩が、亜硝酸カルシウム、硝酸カルシウム、蟻酸カルシウム、チオシアン酸カルシウム、及び酢酸カルシウムからなる群より選ばれる１種以上のカルシウム塩であることを特徴とする。
このように特定量のカルシウム塩を含有させることによって、超高強度を発現するセメントスラリーにおいて、高流動性を保持したまま、硬化速度を大きくすることができる。
また、水／セメント比が上記範囲内であれば、流動性や分離抵抗性を良好にし、かつ、凝結時間の遅延や硬化体の強度の低下を防止することができる。
【０００５】
上記セメントスラリーは、更に、石英粉末、石灰石粉末、炭化物、及び窒化物のいずれかからなる、平均粒径3〜20μmの無機粉末を、上記中庸熱ポルトランドセメントまたは低熱ポルトランドセメント 100 重量部に対して 50 重量部以下の配合量で含むことができる（請求項２）。
無機粉末を含むことによって、流動性を向上させ、かつ、硬化後の充填密度や強度を高めることができる。
上記セメントスラリーは、更に、粒径2mm以下の骨材を、上記中庸熱ポルトランドセメントまたは低熱ポルトランドセメント 100 重量部に対して 50 〜 250 重量部の配合量で含むことができる（請求項３）。
粒径2mm以下の骨材を含むことによって、より一層、セメントスラリーの流動性を高めることができるとともに、硬化後のクラックの発生に対する抵抗性を高めることができる。
上記セメントスラリーは、更に、セメントスラリーの体積の 4 ％以下の配合量の金属繊維、及び／又は、セメントスラリーの体積の 10 ％以下の配合量の有機質繊維を含むことができる（請求項４）。
金属繊維及び／又は有機質繊維を含むことによって、硬化後の曲げ強度を高めることができる。
【０００６】
上記セメントスラリーに関し、「JIS R 5201（セメントの物理試験方法）11.フロー試験」に記載される方法において１５回の落下運動を行なわないで測定したフロー値は、好ましくは、200〜300mmである（請求項５）。
フロー値が上記範囲内であれば、成形等の作業性が良好になるとともに、材料分離が生じ難くなる。
【０００７】
【発明の実施の形態】
以下、本発明について詳細に説明する。
本発明のセメントスラリーは、中庸熱ポルトランドセメントまたは低熱ポルトランドセメント 100 重量部、ポゾラン質微粉末5 〜 50 重量部、水10 〜 35 重量部、ポリカルボン酸系の高性能減水剤または高性能ＡＥ減水剤 0.5 〜 4.0 重量部（固形分換算）、及び、上記セメントに対して酸化カルシウム換算で0.02〜0.6重量％、好ましくは0.05〜0.55重量％のの、亜硝酸カルシウム、硝酸カルシウム、蟻酸カルシウム、チオシアン酸カルシウム、及び酢酸カルシウムからなる群より選ばれる１種以上のカルシウム塩を含む。
なお、本発明においては、セメントスラリーの流動性を向上させようとする観点から、中庸熱ポルトランドセメントまたは低熱ポルトランドセメントが用いられる。
【０００８】
ポゾラン質微粉末としては、シリカフューム、シリカダスト、フライアッシュ、スラグ、火山灰、シリカゾル、沈降シリカ等が挙げられる。それらの中でも、シリカフューム及びシリカダストは、平均粒径が1.0μm以下であり、粉砕等をする必要がないため、好ましく使用される。
ポゾラン質微粉末を添加することによって、マイクロフィラー効果及びセメント分散効果が生じて、セメントスラリーの流動性が向上するとともに、セメントスラリーの硬化後には、当該硬化体が緻密化し、圧縮強度が向上する。
【０００９】
ポゾラン質微粉末の配合量は、セメント100重量部に対して5〜50重量部が好ましく、15〜45重量部がより好ましい。配合量が5重量部未満では、セメントスラリーの流動性が低くなり、また、硬化体の圧縮強度も小さくなるので、好ましくない。配合量が50重量部を超えると、セメントスラリーの流動性を確保するために単位水量を増大させる必要が生じ、また、硬化体の圧縮強度が低下するので、好ましくない。
【００１０】
減水剤としては、ポリカルボン酸系の高性能減水剤または高性能ＡＥ減水剤を使用することができる。なお、高性能減水剤及び高性能ＡＥ減水剤は、減水効果が大きく、減水剤の配合量を少なくすることができるので、好ましく使用される。
減水剤の配合量は、セメント100重量部に対して、固形分換算で0.5〜4.0重量部が好ましく、0.5〜3.0重量部がより好ましい。配合量が0.5重量部（固定分換算）未満では、セメントスラリーの流動性が小さくなるので、好ましくない。配合量が4.0重量部（固定分換算）を超えると、セメントスラリーの凝結時間が遅くなり、硬化後の強度も小さくなるので、好ましくない。
なお、減水剤は、液状と粉末状のいずれも使用することができる。
【００１１】
水は、水道水等を使用することができる。
水／セメント比は、好ましくは、10〜35重量％（セメント100重量部当たり、水10〜35重量部）、より好ましくは10〜30重量％、特に好ましくは15〜25重量％である。水／セメント比が10重量％未満では、モルタルスラリーの流動性や分離抵抗性が劣るので、好ましくない。水／セメント比が35重量％を超えると、凝結時間が長くなり、硬化体の強度が低下するので、好ましくない。
【００１２】
カルシウム塩としては、亜硝酸カルシウム、硝酸カルシウム、蟻酸カルシウム、チオシアン酸カルシウム、及び酢酸カルシウムからなる群より選ばれる１種以上のカルシウム塩が挙げられる。それらの中でも、入手の容易性や、セメントスラリーの作業性等の面から、硝酸カルシウム、亜硝酸カルシウムが好ましく使用される。
カルシウム塩の配合量は、セメントの重量（100重量％）に対し、酸化カルシウム換算で0.02〜0.6重量％であり、好ましくは0.05〜0.55重量％である。配合量が0.02重量％未満では、凝結を促進する効果がほとんどなくなるため、好ましくない。配合量が0.6重量％を超えると、セメントスラリーの流動性が急激に低下するため、好ましくない。
【００１３】
本発明においては、流動性を向上させ、かつ硬化後の充填密度や強度を高めるために、セメントスラリーに平均粒径3〜20μm、より好ましくは平均粒径4〜10μmの無機粉末を配合することが好ましい。
無機粉末としては、例えば、石英粉末、石灰石粉末、炭化物、窒化物等が挙げられる。中でも、石英粉末は、コストや硬化後の品質安定性の点で好ましく用いられる。
石英粉末としては、石英や非晶質石英、オパール質やクリストバライト質のシリカ含有粉末等が挙げられる。
無機粉末の配合量は、セメントスラリーの流動性、硬化後の強度等の面から、セメント100重量部に対して50重量部以下が好ましく、20〜40重量部がより好ましい。
【００１４】
本発明のセメントスラリーは、流動性の向上や、硬化後のクラックに対する抵抗性の向上のために、粒径2mm以下の骨材を含むことが好ましい。ここで、骨材の「粒径」とは、85％（重量）累積粒径、すなわち、粒径の小さいものから累積していった場合において、骨材全体の85重量％に達した時の粒径をいう。
骨材の粒径が2mmを超えると、硬化後の強度が低下するので、好ましくない。
なお、本発明においては、セメントスラリーの分離抵抗性や、硬化後の強度等の面から、最大粒径が2mm以下の骨材を用いることが好ましく、最大粒径が1.5mm以下の骨材を用いることがより好ましい。
骨材としては、例えば、川砂、陸砂、海砂、砕砂、珪砂、又はこれらの混合物を使用することができる。
骨材の配合量は、セメントスラリーの流動性や分離抵抗性、硬化後の強度やクラックに対する抵抗性等から、セメント100重量部に対して50〜250重量部が好ましく、80〜180重量部がより好ましい。
【００１５】
本発明においては、硬化後の曲げ強度を高めるために、セメントスラリーに金属繊維及び／又は有機質繊維を配合することが好ましい。
金属繊維としては、例えば、鋼繊維、アモルファス繊維等が挙げられる。中でも、鋼繊維は、高強度であり、コストが安く、入手し易い等の点で、好ましい。金属繊維は、直径が0.01〜1.0mm、長さが2〜30mmの寸法を有するものが好ましい。金属繊維の直径が0.01mm未満では、繊維自身の強度が不足し、張力を受けた際に切れ易くなる。直径が1.0mmを超えると、単位重量当たりの本数が少なくなり、曲げ強度を向上させる効果が低下する。金属繊維の長さが2mm未満では、マトリックスに対する付着力が低下し、曲げ強度を向上させる効果が低下する。長さが30mmを超えると、混練の際にファイバーボールが生じ易くなる。
【００１６】
金属繊維の配合量は、セメントスラリーの体積の４％以下が好ましく、3.5％以下がより好ましい。
なお、金属繊維の配合量は、成形時の流動性と、硬化後の曲げ強度という２つの面を考慮して定められる。すなわち、金属繊維の配合量が多くなると、硬化後の曲げ強度を増大させることができる反面、成形時の流動性を確保するために単位水量を増やす必要が生じて、硬化速度が低下するので、これら２つの物性（曲げ強度及び流動性）のバランスを考慮して、金属繊維の配合量を定めることが必要である。
【００１７】
有機質繊維としては、ビニロン繊維、ポリプロピレン繊維、ポリエチレン繊維、アラミド繊維、炭素繊維等が挙げられる。有機質繊維は、直径0.005〜1.0mm、長さ2〜30mmの寸法を有するものが好ましい。
有機質繊維の直径が0.005mm未満では、繊維自身の強度が不足し、張力を受けた際に切れ易くなる。直径が1.0mmを超えると、単位重量当たりの本数が少なくなり、曲げ強度を向上させる効果が低下する。有機質繊維の長さが2mm未満では、マトリックスに対する付着力が低下し、曲げ強度を向上させる効果が低下する。長さが30mmを超えると、混練の際にファイバーボールが生じ易くなる。
有機質繊維の配合量は、成形時の流動性と、硬化後の曲げ強度を考慮すると、セメントスラリーの体積の10％以下が好ましく、７％以下がより好ましい。
なお、金属繊維と有機質繊維は、各々単独で用いてもよいし、併用してもよい。
【００１８】
本発明のセメントスラリーは、「JIS R 5201（セメントの物理試験方法）11.フロー試験」に記載される方法において、１５回の落下運動を行なわないで測定したフロー値が、200〜300mmが好ましく、210〜290mmがより好ましい。フロー値が200mm以上であることによって、自己充填性を有するか、または、簡易な振動機によって型枠に詰めることが可能になり、成形等の作業性が非常に優れたものとなる。フロー値が200mm未満では、成形等の際の作業性が劣り、好ましくない。フロー値が300mmを超えると、材料分離が生じ易くなるので、好ましくない。
【００１９】
本発明においては、硬化後の靭性を高めるために、セメントスラリーに平均粒度が1mm以下の繊維状粒子及び／又は薄片状粒子を配合することが好ましい。ここで、粒子の粒度とは、その最大寸法の大きさ（特に、繊維状粒子ではその長さ）である。繊維状粒子としては、ウォラストナイト、ボーキサイト、ムライト等が、薄片状粒子としては、マイカフレーク、タルクフレーク、バーミキュライトフレーク、アルミナフレーク等が挙げられる。
なお、繊維状粒子と薄片状粒子は、各々単独で用いてもよいし、併用してもよい。
繊維状粒子及び／又は薄片状粒子の配合量（併用する場合は合計量）は、セメントスラリーの流動性や、硬化体の強度及び靭性等の面から、セメント100重量部に対して35重量部以下が好ましく、10〜25重量部がより好ましい。
なお、繊維状粒子においては、硬化体の靭性を高める観点から、長さ／直径の比で表される針状度が3以上のものを用いるのが好ましい。
【００２０】
本発明においては、セメントスラリーの混練方法は特に限定されるものではなく、全ての材料を一括してミキサに投入して混練してもよいし、あるいは、固体（粉体）材料を予め混合しておき、該混合物と水等をミキサに投入して混練してもよい。
また、混練に用いる装置も特に限定されるものではなく、オムニミキサ、パン型ミキサ、二軸練りミキサ、傾胴ミキサ等の慣用のミキサを用いることができる。
【００２１】
本発明のセメントスラリーの成形方法は、特に限定されるものではなく、流し込み成形等の慣用の成形方法を採用することができる。
また、養生方法も特に限定されるものではなく、常温養生や蒸気養生等を行なえばよい。
【００２２】
【実施例】
以下、実施例を挙げて本発明を説明する。
［使用材料］
(1) セメント： 低熱ポルトランドセメント（太平洋セメント（株）製）；
(2) ポゾラン質微粉末： シリカフューム（平均粒径0.7μm）；
(3) 骨材： 珪砂４号と珪砂５号の２：１（重量比）の混合物（最大粒径2mm未満）；
(4) 金属繊維： 鋼繊維（直径：0.2mm、長さ：15mm）；
(5) 有機質繊維：ビニロン繊維（直径：0.3mm、長さ：12mm）；
(6) 高性能ＡＥ減水剤： ポリカルボン酸系高性能ＡＥ減水剤；
(7) 水： 水道水；
(8) 無機粉末：石英粉（平均粒径7μm）；
(9) 繊維状粒子： ウォラストナイト（平均長さ：0.3mm、長さ／直径の比：4）
(10) カルシウム塩： 亜硝酸カルシウム、硝酸カルシウム、蟻酸カルシウム、チオシアン酸カルシウム、酢酸カルシウム（各々、市販試薬を使用）
【００２３】
［実施例１、比較例１］
以下の配合条件及び混練方法でセメントスラリーを得た後、フロー値、凝結時間、圧縮強度を各々測定した。
（１）配合条件
(1) 低熱ポルトランドセメント： 100重量部；
(2) ポゾラン質微粉末： シリカフューム32.5重量部；
(3) 高性能ＡＥ減水剤： セメント100重量部に対して1.0重量部（固形分換算）；
(4) 水／セメント比： 30％；
(5) カルシウム塩： セメントの重量に対して表１に示す割合（重量％）で添加した。なお、（ ）内は、CaO換算値（重量％）である。
（２）混練方法
二軸練りミキサに各材料を一括投入し、10分間混練した。
【００２４】
（３）フロー値の試験方法
「JIS R 5201（セメントの物理試験方法）11.フロー試験」に準じて、フロー値を測定した。ただし、15回の落下運動は行なわずに測定した。
（４）凝結時間の測定方法
「JIS A 6204 （コンクリート用化学混和剤）附属書１ コンクリートの凝結時間測定方法」に準じて、凝結時間を測定した。表１中、凝結の始発時間及び終結時間を、時間−分（h-m）で表した。例えば、「16-40」は、16時間40分経過時を表す。
（５）圧縮強度の測定方法
混練物をφ50×100mmの型枠を用いて成形し、48時間前置きした後、90℃で48時間蒸気養生した。養生後の供試体について、「JIS R 1108（コンクリートの圧縮強度試験方法）」に準じて圧縮強度を測定した。
結果を表１に示す。
【００２５】
【表１】
表１から、特定量の亜硝酸カルシウム（実施例１）または硝酸カルシウム（実施例２）を用いた場合には、カルシウム塩を用いない場合（比較例１）と比べて、流動性（フロー値）と圧縮強度の値がほぼ同等に維持されたまま、硬化速度が大幅に大きくなることがわかる。
【００２６】
［実施例３〜６、比較例２］
配合条件を次のように変えた以外は、実施例１と同様にして、フロー値等を測定した。結果を表２に示す。
（配合条件）
(1) 低熱ポルトランドセメント： 100重量部；
(2) ポゾラン質微粉末： シリカフューム28重量部；
(3) 無機粉末： 石英粉35重量部
(4) 骨材： 110重量部
(5) 高性能ＡＥ減水剤： セメント100重量部に対して0.8重量部（固形分換算）
(6) 水／セメント比： 22％
(7) カルシウム塩： セメントの重量に対して、表２に示す割合（重量％）で添加した。
【００２７】
【表２】
表２から、特定量のカルシウム塩を用いた場合（実施例３〜６）には、カルシウム塩を用いない場合（比較例２）と比べて、流動性（フロー値）と圧縮強度の値が一定以上に保持されるとともに、硬化速度が大幅に大きくなることがわかる。また、セメントスラリー中に無機粉末（石英粉）及び骨材を含むことによって、これらの材料を含まない実施例１、２よりも流動性及び圧縮強度が向上していることがわかる。
【００２８】
［実施例７〜９、比較例３］
配合条件を次のように変えた以外は、実施例１と同様にして、フロー値等を測定した。結果を表３に示す。
（配合条件）
(1) 低熱ポルトランドセメント： 100重量部；
(2) ポゾラン質微粉末： シリカフューム32.5重量部；
(3) 骨材： 120重量部；
(4) 高性能ＡＥ減水剤： セメント100重量部に対して1.0重量部（固形分換算）；
(5) 水／セメント比： 22％；
(6) カルシウム塩： セメントの重量に対して表３に示す割合（重量％）で添加した。なお、（ ）内は、CaO換算値（重量％）である。
【００２９】
【表３】
表３から、特定量の蟻酸カルシウムを用いた場合（実施例７〜９）には、カルシウム塩を用いない場合（比較例３）と比べて、流動性（フロー値）と圧縮強度の値が一定以上に保持されるとともに、硬化速度が大幅に大きくなることがわかる。
【００３０】
［実施例10〜16、比較例４］
配合条件を次のように変えた以外は、実施例１と同様にして、フロー値等を測定した。結果を表４に示す。
（配合条件）
(1) 低熱ポルトランドセメント： 100重量部；
(2) ポゾラン質微粉末： シリカフューム32.5重量部；
(3) 無機粉末： 石英粉30重量部；
(4) 骨材： 120重量部；
(5) ウォラストナイト： 24重量部；
(6) 高性能ＡＥ減水剤： セメント100重量部に対して1.0重量部（固形分換算）；
(7) 水／セメント比： 22％；
(8) カルシウム塩： セメントの重量に対して表４に示す割合（重量％）で添加した。なお、（ ）内は、CaO換算値（重量％）である。
【００３１】
【表４】
表４から、特定量のカルシウム塩を用いた場合（実施例10〜16）には、カルシウム塩を用いない場合（比較例４）と比べて、流動性（フロー値）と圧縮強度の値がほぼ同等に保持されるとともに、硬化速度が大幅に大きくなることがわかる。
【００３２】
［実施例17〜21、比較例５］
配合条件を次のように変えた以外は、実施例１と同様にしてセメントスラリーを製造した。その後、実施例１と同様にしてフロー値を測定するとともに、下記のように圧縮強度を測定した。結果を表５に示す。
（１）配合条件
(1) 低熱ポルトランドセメント： 100重量部；
(2) ポゾラン質微粉末： シリカフューム32.5重量部；
(3) 無機粉末： 石英粉30重量部；
(4) 骨材： 120重量部；
(5) ウォラストナイト： 24重量部；
(6) 高性能ＡＥ減水剤： セメント100重量部に対して1.0重量部（固形分換算）；
(7) 水／セメント比： 22％；
(8) 鋼繊維： スラリー中の容積割合で２％；
(9) カルシウム塩： セメントの重量に対して表５に示す割合（重量％）で添加した。なお、（ ）内は、CaO換算値（重量％）である。
（２）圧縮強度の測定法
混練物をφ50×100mmの型枠を用いて成形し、20℃で24時間気中養生した。養生後の供試体について、「JIS A 1216（土の一軸圧縮試験方法）」に準じて圧縮強度を測定した。
【００３３】
【表５】
表５に示すように、特定量のカルシウム塩を用いた場合（実施例17〜21）には、24時間気中養生した後に脱型可能であり、圧縮強度を測定することができたのに対し、カルシウム塩を用いない場合（比較例５）には、脱型することができなかった。このように、特定量のカルシウム塩を用いることによって、早期に脱型することができる。
【００３４】
［実施例22〜24、比較例６］
配合条件を次のように変えた以外は、実施例１と同様にしてセメントスラリーを製造した。その後、実施例１と同様にしてフロー値を測定するとともに、実施例17と同様にして圧縮強度を測定した。結果を表６に示す。
（１）配合条件
(1) 低熱ポルトランドセメント： 100重量部；
(2) ポゾラン質微粉末： シリカフューム32.5重量部；
(3) 無機粉末： 石英粉30重量部；
(4) 骨材： 120重量部；
(5) ウォラストナイト： 24重量部；
(6) 高性能ＡＥ減水剤： セメント100重量部に対して1.0重量部（固形分換算）；
(7) 水／セメント比： 22％；
(8) ビニロン繊維： スラリー中の容積割合で４％；
(9) カルシウム塩： セメントの重量に対して表６に示す割合（重量％）で添加した。なお、（ ）内は、CaO換算値（重量％）である。
【００３５】
【表６】
表６に示すように、特定量のカルシウム塩を用いた場合（実施例22〜24）には、24時間気中養生した後に脱型可能であり、圧縮強度を測定することができたのに対し、カルシウム塩を用いない場合（比較例６）には、脱型することができなかった。このように、特定量のカルシウム塩を用いることによって、早期に脱型することができる。
【００３６】
【発明の効果】
本発明のセメントスラリーは、超高強度を発現させることができるとともに、流動性が高く、かつ硬化速度が大きいので、現場打ちの施工において、良好な作業性を確保しつつ工事期間を短縮化することができ、あるいは、製品工場において、生産効率を高めることができる。
【発明の属する技術分野】
本発明は、超高強度を発現するセメントスラリーに関し、特に、流動性が高く、かつ比較的硬化速度が大きいセメントスラリーに関する。
【０００２】
【従来の技術】
従来、モルタルやコンクリートの製造において、セメントの配合割合を大きくし、必要に応じてシリカフュームのようなポゾラン質微粉末を添加し、更に、高性能ＡＥ減水剤等の減水剤を大量に使用して単位水量を大幅に低減することによって、圧縮強度が100MPa以上となるように超高強度化する技術が知られている。例えば、低熱ポルトランドセメントを使用し、水／セメント比が25重量％、ポリカルボン酸系高性能ＡＥ減水剤（固形分換算）／セメント比が1.0重量％、砂／セメント比が100重量％となるように各材料を配合したモルタルでは、120MPa程度の圧縮強度が発現する。また、水／セメント比が22重量％、ポリカルボン酸系高性能ＡＥ減水剤（固形分換算）／セメント比が1.0重量％、シリカフューム／セメント比が30重量％、砂／セメント比が100重量％となるように各材料を配合したモルタルでは、200MPa以上の圧縮強度が発現する。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、前記のような減水剤の大量使用は、モルタルやコンクリートの凝結を著しく遅延させる。そのため、現場打ちで施工する場合には、脱型が遅くなって、工事期間が長期化し、製品工場においては、前養生時間が長くなり、生産性の低下を招くという問題がある。
そこで、本発明では、流動性が高く、かつ比較的硬化速度が大きい、超高強度を発現するセメントスラリーを提供するものである。
【０００４】
【課題を解決するための手段】
本願請求項１に記載のセメントスラリーは、中庸熱ポルトランドセメントまたは低熱ポルトランドセメント 100 重量部、ポゾラン質微粉末5 〜 50 重量部、水10 〜 35 重量部、ポリカルボン酸系の高性能減水剤または高性能ＡＥ減水剤 0.5 〜 4.0 重量部（固形分換算）、及び、上記セメントに対して酸化カルシウム換算で0.02〜0.6重量％のカルシウム塩を含み、かつ、該カルシウム塩が、亜硝酸カルシウム、硝酸カルシウム、蟻酸カルシウム、チオシアン酸カルシウム、及び酢酸カルシウムからなる群より選ばれる１種以上のカルシウム塩であることを特徴とする。
このように特定量のカルシウム塩を含有させることによって、超高強度を発現するセメントスラリーにおいて、高流動性を保持したまま、硬化速度を大きくすることができる。
また、水／セメント比が上記範囲内であれば、流動性や分離抵抗性を良好にし、かつ、凝結時間の遅延や硬化体の強度の低下を防止することができる。
【０００５】
上記セメントスラリーは、更に、石英粉末、石灰石粉末、炭化物、及び窒化物のいずれかからなる、平均粒径3〜20μmの無機粉末を、上記中庸熱ポルトランドセメントまたは低熱ポルトランドセメント 100 重量部に対して 50 重量部以下の配合量で含むことができる（請求項２）。
無機粉末を含むことによって、流動性を向上させ、かつ、硬化後の充填密度や強度を高めることができる。
上記セメントスラリーは、更に、粒径2mm以下の骨材を、上記中庸熱ポルトランドセメントまたは低熱ポルトランドセメント 100 重量部に対して 50 〜 250 重量部の配合量で含むことができる（請求項３）。
粒径2mm以下の骨材を含むことによって、より一層、セメントスラリーの流動性を高めることができるとともに、硬化後のクラックの発生に対する抵抗性を高めることができる。
上記セメントスラリーは、更に、セメントスラリーの体積の 4 ％以下の配合量の金属繊維、及び／又は、セメントスラリーの体積の 10 ％以下の配合量の有機質繊維を含むことができる（請求項４）。
金属繊維及び／又は有機質繊維を含むことによって、硬化後の曲げ強度を高めることができる。
【０００６】
上記セメントスラリーに関し、「JIS R 5201（セメントの物理試験方法）11.フロー試験」に記載される方法において１５回の落下運動を行なわないで測定したフロー値は、好ましくは、200〜300mmである（請求項５）。
フロー値が上記範囲内であれば、成形等の作業性が良好になるとともに、材料分離が生じ難くなる。
【０００７】
【発明の実施の形態】
以下、本発明について詳細に説明する。
本発明のセメントスラリーは、中庸熱ポルトランドセメントまたは低熱ポルトランドセメント 100 重量部、ポゾラン質微粉末5 〜 50 重量部、水10 〜 35 重量部、ポリカルボン酸系の高性能減水剤または高性能ＡＥ減水剤 0.5 〜 4.0 重量部（固形分換算）、及び、上記セメントに対して酸化カルシウム換算で0.02〜0.6重量％、好ましくは0.05〜0.55重量％のの、亜硝酸カルシウム、硝酸カルシウム、蟻酸カルシウム、チオシアン酸カルシウム、及び酢酸カルシウムからなる群より選ばれる１種以上のカルシウム塩を含む。
なお、本発明においては、セメントスラリーの流動性を向上させようとする観点から、中庸熱ポルトランドセメントまたは低熱ポルトランドセメントが用いられる。
【０００８】
ポゾラン質微粉末としては、シリカフューム、シリカダスト、フライアッシュ、スラグ、火山灰、シリカゾル、沈降シリカ等が挙げられる。それらの中でも、シリカフューム及びシリカダストは、平均粒径が1.0μm以下であり、粉砕等をする必要がないため、好ましく使用される。
ポゾラン質微粉末を添加することによって、マイクロフィラー効果及びセメント分散効果が生じて、セメントスラリーの流動性が向上するとともに、セメントスラリーの硬化後には、当該硬化体が緻密化し、圧縮強度が向上する。
【０００９】
ポゾラン質微粉末の配合量は、セメント100重量部に対して5〜50重量部が好ましく、15〜45重量部がより好ましい。配合量が5重量部未満では、セメントスラリーの流動性が低くなり、また、硬化体の圧縮強度も小さくなるので、好ましくない。配合量が50重量部を超えると、セメントスラリーの流動性を確保するために単位水量を増大させる必要が生じ、また、硬化体の圧縮強度が低下するので、好ましくない。
【００１０】
減水剤としては、ポリカルボン酸系の高性能減水剤または高性能ＡＥ減水剤を使用することができる。なお、高性能減水剤及び高性能ＡＥ減水剤は、減水効果が大きく、減水剤の配合量を少なくすることができるので、好ましく使用される。
減水剤の配合量は、セメント100重量部に対して、固形分換算で0.5〜4.0重量部が好ましく、0.5〜3.0重量部がより好ましい。配合量が0.5重量部（固定分換算）未満では、セメントスラリーの流動性が小さくなるので、好ましくない。配合量が4.0重量部（固定分換算）を超えると、セメントスラリーの凝結時間が遅くなり、硬化後の強度も小さくなるので、好ましくない。
なお、減水剤は、液状と粉末状のいずれも使用することができる。
【００１１】
水は、水道水等を使用することができる。
水／セメント比は、好ましくは、10〜35重量％（セメント100重量部当たり、水10〜35重量部）、より好ましくは10〜30重量％、特に好ましくは15〜25重量％である。水／セメント比が10重量％未満では、モルタルスラリーの流動性や分離抵抗性が劣るので、好ましくない。水／セメント比が35重量％を超えると、凝結時間が長くなり、硬化体の強度が低下するので、好ましくない。
【００１２】
カルシウム塩としては、亜硝酸カルシウム、硝酸カルシウム、蟻酸カルシウム、チオシアン酸カルシウム、及び酢酸カルシウムからなる群より選ばれる１種以上のカルシウム塩が挙げられる。それらの中でも、入手の容易性や、セメントスラリーの作業性等の面から、硝酸カルシウム、亜硝酸カルシウムが好ましく使用される。
カルシウム塩の配合量は、セメントの重量（100重量％）に対し、酸化カルシウム換算で0.02〜0.6重量％であり、好ましくは0.05〜0.55重量％である。配合量が0.02重量％未満では、凝結を促進する効果がほとんどなくなるため、好ましくない。配合量が0.6重量％を超えると、セメントスラリーの流動性が急激に低下するため、好ましくない。
【００１３】
本発明においては、流動性を向上させ、かつ硬化後の充填密度や強度を高めるために、セメントスラリーに平均粒径3〜20μm、より好ましくは平均粒径4〜10μmの無機粉末を配合することが好ましい。
無機粉末としては、例えば、石英粉末、石灰石粉末、炭化物、窒化物等が挙げられる。中でも、石英粉末は、コストや硬化後の品質安定性の点で好ましく用いられる。
石英粉末としては、石英や非晶質石英、オパール質やクリストバライト質のシリカ含有粉末等が挙げられる。
無機粉末の配合量は、セメントスラリーの流動性、硬化後の強度等の面から、セメント100重量部に対して50重量部以下が好ましく、20〜40重量部がより好ましい。
【００１４】
本発明のセメントスラリーは、流動性の向上や、硬化後のクラックに対する抵抗性の向上のために、粒径2mm以下の骨材を含むことが好ましい。ここで、骨材の「粒径」とは、85％（重量）累積粒径、すなわち、粒径の小さいものから累積していった場合において、骨材全体の85重量％に達した時の粒径をいう。
骨材の粒径が2mmを超えると、硬化後の強度が低下するので、好ましくない。
なお、本発明においては、セメントスラリーの分離抵抗性や、硬化後の強度等の面から、最大粒径が2mm以下の骨材を用いることが好ましく、最大粒径が1.5mm以下の骨材を用いることがより好ましい。
骨材としては、例えば、川砂、陸砂、海砂、砕砂、珪砂、又はこれらの混合物を使用することができる。
骨材の配合量は、セメントスラリーの流動性や分離抵抗性、硬化後の強度やクラックに対する抵抗性等から、セメント100重量部に対して50〜250重量部が好ましく、80〜180重量部がより好ましい。
【００１５】
本発明においては、硬化後の曲げ強度を高めるために、セメントスラリーに金属繊維及び／又は有機質繊維を配合することが好ましい。
金属繊維としては、例えば、鋼繊維、アモルファス繊維等が挙げられる。中でも、鋼繊維は、高強度であり、コストが安く、入手し易い等の点で、好ましい。金属繊維は、直径が0.01〜1.0mm、長さが2〜30mmの寸法を有するものが好ましい。金属繊維の直径が0.01mm未満では、繊維自身の強度が不足し、張力を受けた際に切れ易くなる。直径が1.0mmを超えると、単位重量当たりの本数が少なくなり、曲げ強度を向上させる効果が低下する。金属繊維の長さが2mm未満では、マトリックスに対する付着力が低下し、曲げ強度を向上させる効果が低下する。長さが30mmを超えると、混練の際にファイバーボールが生じ易くなる。
【００１６】
金属繊維の配合量は、セメントスラリーの体積の４％以下が好ましく、3.5％以下がより好ましい。
なお、金属繊維の配合量は、成形時の流動性と、硬化後の曲げ強度という２つの面を考慮して定められる。すなわち、金属繊維の配合量が多くなると、硬化後の曲げ強度を増大させることができる反面、成形時の流動性を確保するために単位水量を増やす必要が生じて、硬化速度が低下するので、これら２つの物性（曲げ強度及び流動性）のバランスを考慮して、金属繊維の配合量を定めることが必要である。
【００１７】
有機質繊維としては、ビニロン繊維、ポリプロピレン繊維、ポリエチレン繊維、アラミド繊維、炭素繊維等が挙げられる。有機質繊維は、直径0.005〜1.0mm、長さ2〜30mmの寸法を有するものが好ましい。
有機質繊維の直径が0.005mm未満では、繊維自身の強度が不足し、張力を受けた際に切れ易くなる。直径が1.0mmを超えると、単位重量当たりの本数が少なくなり、曲げ強度を向上させる効果が低下する。有機質繊維の長さが2mm未満では、マトリックスに対する付着力が低下し、曲げ強度を向上させる効果が低下する。長さが30mmを超えると、混練の際にファイバーボールが生じ易くなる。
有機質繊維の配合量は、成形時の流動性と、硬化後の曲げ強度を考慮すると、セメントスラリーの体積の10％以下が好ましく、７％以下がより好ましい。
なお、金属繊維と有機質繊維は、各々単独で用いてもよいし、併用してもよい。
【００１８】
本発明のセメントスラリーは、「JIS R 5201（セメントの物理試験方法）11.フロー試験」に記載される方法において、１５回の落下運動を行なわないで測定したフロー値が、200〜300mmが好ましく、210〜290mmがより好ましい。フロー値が200mm以上であることによって、自己充填性を有するか、または、簡易な振動機によって型枠に詰めることが可能になり、成形等の作業性が非常に優れたものとなる。フロー値が200mm未満では、成形等の際の作業性が劣り、好ましくない。フロー値が300mmを超えると、材料分離が生じ易くなるので、好ましくない。
【００１９】
本発明においては、硬化後の靭性を高めるために、セメントスラリーに平均粒度が1mm以下の繊維状粒子及び／又は薄片状粒子を配合することが好ましい。ここで、粒子の粒度とは、その最大寸法の大きさ（特に、繊維状粒子ではその長さ）である。繊維状粒子としては、ウォラストナイト、ボーキサイト、ムライト等が、薄片状粒子としては、マイカフレーク、タルクフレーク、バーミキュライトフレーク、アルミナフレーク等が挙げられる。
なお、繊維状粒子と薄片状粒子は、各々単独で用いてもよいし、併用してもよい。
繊維状粒子及び／又は薄片状粒子の配合量（併用する場合は合計量）は、セメントスラリーの流動性や、硬化体の強度及び靭性等の面から、セメント100重量部に対して35重量部以下が好ましく、10〜25重量部がより好ましい。
なお、繊維状粒子においては、硬化体の靭性を高める観点から、長さ／直径の比で表される針状度が3以上のものを用いるのが好ましい。
【００２０】
本発明においては、セメントスラリーの混練方法は特に限定されるものではなく、全ての材料を一括してミキサに投入して混練してもよいし、あるいは、固体（粉体）材料を予め混合しておき、該混合物と水等をミキサに投入して混練してもよい。
また、混練に用いる装置も特に限定されるものではなく、オムニミキサ、パン型ミキサ、二軸練りミキサ、傾胴ミキサ等の慣用のミキサを用いることができる。
【００２１】
本発明のセメントスラリーの成形方法は、特に限定されるものではなく、流し込み成形等の慣用の成形方法を採用することができる。
また、養生方法も特に限定されるものではなく、常温養生や蒸気養生等を行なえばよい。
【００２２】
【実施例】
以下、実施例を挙げて本発明を説明する。
［使用材料］
(1) セメント： 低熱ポルトランドセメント（太平洋セメント（株）製）；
(2) ポゾラン質微粉末： シリカフューム（平均粒径0.7μm）；
(3) 骨材： 珪砂４号と珪砂５号の２：１（重量比）の混合物（最大粒径2mm未満）；
(4) 金属繊維： 鋼繊維（直径：0.2mm、長さ：15mm）；
(5) 有機質繊維：ビニロン繊維（直径：0.3mm、長さ：12mm）；
(6) 高性能ＡＥ減水剤： ポリカルボン酸系高性能ＡＥ減水剤；
(7) 水： 水道水；
(8) 無機粉末：石英粉（平均粒径7μm）；
(9) 繊維状粒子： ウォラストナイト（平均長さ：0.3mm、長さ／直径の比：4）
(10) カルシウム塩： 亜硝酸カルシウム、硝酸カルシウム、蟻酸カルシウム、チオシアン酸カルシウム、酢酸カルシウム（各々、市販試薬を使用）
【００２３】
［実施例１、比較例１］
以下の配合条件及び混練方法でセメントスラリーを得た後、フロー値、凝結時間、圧縮強度を各々測定した。
（１）配合条件
(1) 低熱ポルトランドセメント： 100重量部；
(2) ポゾラン質微粉末： シリカフューム32.5重量部；
(3) 高性能ＡＥ減水剤： セメント100重量部に対して1.0重量部（固形分換算）；
(4) 水／セメント比： 30％；
(5) カルシウム塩： セメントの重量に対して表１に示す割合（重量％）で添加した。なお、（ ）内は、CaO換算値（重量％）である。
（２）混練方法
二軸練りミキサに各材料を一括投入し、10分間混練した。
【００２４】
（３）フロー値の試験方法
「JIS R 5201（セメントの物理試験方法）11.フロー試験」に準じて、フロー値を測定した。ただし、15回の落下運動は行なわずに測定した。
（４）凝結時間の測定方法
「JIS A 6204 （コンクリート用化学混和剤）附属書１ コンクリートの凝結時間測定方法」に準じて、凝結時間を測定した。表１中、凝結の始発時間及び終結時間を、時間−分（h-m）で表した。例えば、「16-40」は、16時間40分経過時を表す。
（５）圧縮強度の測定方法
混練物をφ50×100mmの型枠を用いて成形し、48時間前置きした後、90℃で48時間蒸気養生した。養生後の供試体について、「JIS R 1108（コンクリートの圧縮強度試験方法）」に準じて圧縮強度を測定した。
結果を表１に示す。
【００２５】
【表１】
【００２６】
［実施例３〜６、比較例２］
配合条件を次のように変えた以外は、実施例１と同様にして、フロー値等を測定した。結果を表２に示す。
（配合条件）
(1) 低熱ポルトランドセメント： 100重量部；
(2) ポゾラン質微粉末： シリカフューム28重量部；
(3) 無機粉末： 石英粉35重量部
(4) 骨材： 110重量部
(5) 高性能ＡＥ減水剤： セメント100重量部に対して0.8重量部（固形分換算）
(6) 水／セメント比： 22％
(7) カルシウム塩： セメントの重量に対して、表２に示す割合（重量％）で添加した。
【００２７】
【表２】
【００２８】
［実施例７〜９、比較例３］
配合条件を次のように変えた以外は、実施例１と同様にして、フロー値等を測定した。結果を表３に示す。
（配合条件）
(1) 低熱ポルトランドセメント： 100重量部；
(2) ポゾラン質微粉末： シリカフューム32.5重量部；
(3) 骨材： 120重量部；
(4) 高性能ＡＥ減水剤： セメント100重量部に対して1.0重量部（固形分換算）；
(5) 水／セメント比： 22％；
(6) カルシウム塩： セメントの重量に対して表３に示す割合（重量％）で添加した。なお、（ ）内は、CaO換算値（重量％）である。
【００２９】
【表３】
【００３０】
［実施例10〜16、比較例４］
配合条件を次のように変えた以外は、実施例１と同様にして、フロー値等を測定した。結果を表４に示す。
（配合条件）
(1) 低熱ポルトランドセメント： 100重量部；
(2) ポゾラン質微粉末： シリカフューム32.5重量部；
(3) 無機粉末： 石英粉30重量部；
(4) 骨材： 120重量部；
(5) ウォラストナイト： 24重量部；
(6) 高性能ＡＥ減水剤： セメント100重量部に対して1.0重量部（固形分換算）；
(7) 水／セメント比： 22％；
(8) カルシウム塩： セメントの重量に対して表４に示す割合（重量％）で添加した。なお、（ ）内は、CaO換算値（重量％）である。
【００３１】
【表４】
【００３２】
［実施例17〜21、比較例５］
配合条件を次のように変えた以外は、実施例１と同様にしてセメントスラリーを製造した。その後、実施例１と同様にしてフロー値を測定するとともに、下記のように圧縮強度を測定した。結果を表５に示す。
（１）配合条件
(1) 低熱ポルトランドセメント： 100重量部；
(2) ポゾラン質微粉末： シリカフューム32.5重量部；
(3) 無機粉末： 石英粉30重量部；
(4) 骨材： 120重量部；
(5) ウォラストナイト： 24重量部；
(6) 高性能ＡＥ減水剤： セメント100重量部に対して1.0重量部（固形分換算）；
(7) 水／セメント比： 22％；
(8) 鋼繊維： スラリー中の容積割合で２％；
(9) カルシウム塩： セメントの重量に対して表５に示す割合（重量％）で添加した。なお、（ ）内は、CaO換算値（重量％）である。
（２）圧縮強度の測定法
混練物をφ50×100mmの型枠を用いて成形し、20℃で24時間気中養生した。養生後の供試体について、「JIS A 1216（土の一軸圧縮試験方法）」に準じて圧縮強度を測定した。
【００３３】
【表５】
【００３４】
［実施例22〜24、比較例６］
配合条件を次のように変えた以外は、実施例１と同様にしてセメントスラリーを製造した。その後、実施例１と同様にしてフロー値を測定するとともに、実施例17と同様にして圧縮強度を測定した。結果を表６に示す。
（１）配合条件
(1) 低熱ポルトランドセメント： 100重量部；
(2) ポゾラン質微粉末： シリカフューム32.5重量部；
(3) 無機粉末： 石英粉30重量部；
(4) 骨材： 120重量部；
(5) ウォラストナイト： 24重量部；
(6) 高性能ＡＥ減水剤： セメント100重量部に対して1.0重量部（固形分換算）；
(7) 水／セメント比： 22％；
(8) ビニロン繊維： スラリー中の容積割合で４％；
(9) カルシウム塩： セメントの重量に対して表６に示す割合（重量％）で添加した。なお、（ ）内は、CaO換算値（重量％）である。
【００３５】
【表６】
【００３６】
【発明の効果】
本発明のセメントスラリーは、超高強度を発現させることができるとともに、流動性が高く、かつ硬化速度が大きいので、現場打ちの施工において、良好な作業性を確保しつつ工事期間を短縮化することができ、あるいは、製品工場において、生産効率を高めることができる。
Claims (5)
- 中庸熱ポルトランドセメントまたは低熱ポルトランドセメント 100 重量部、ポゾラン質微粉末5 〜 50 重量部、水10 〜 35 重量部、ポリカルボン酸系の高性能減水剤または高性能ＡＥ減水剤 0.5 〜 4.0 重量部（固形分換算）、及び、上記セメントに対して酸化カルシウム換算で0.02〜0.6重量％のカルシウム塩を含み、かつ、該カルシウム塩が、亜硝酸カルシウム、硝酸カルシウム、蟻酸カルシウム、チオシアン酸カルシウム、及び酢酸カルシウムからなる群より選ばれる１種以上のカルシウム塩であることを特徴とするセメントスラリー。
- 更に、石英粉末、石灰石粉末、炭化物、及び窒化物のいずれかからなる、平均粒径3〜20μmの無機粉末を、上記中庸熱ポルトランドセメントまたは低熱ポルトランドセメント 100 重量部に対して 50 重量部以下の配合量で含む請求項１に記載のセメントスラリー。
- 更に、粒径2mm以下の骨材を、上記中庸熱ポルトランドセメントまたは低熱ポルトランドセメント 100 重量部に対して 50 〜 250 重量部の配合量で含む請求項１又は２に記載のセメントスラリー。
- 更に、セメントスラリーの体積の 4 ％以下の配合量の金属繊維、及び／又は、セメントスラリーの体積の 10 ％以下の配合量の有機質繊維を含む請求項１〜３のいずれかに記載のセメントスラリー。
- 「JIS R 5201（セメントの物理試験方法）11.フロー試験」に記載される方法において１５回の落下運動を行なわないで測定したフロー値が200〜300mmである請求項１〜４のいずれかに記載のセメントスラリー。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000384985A JP4056696B2 (ja) | 2000-05-16 | 2000-12-19 | セメントスラリー |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000144014 | 2000-05-16 | ||
| JP2000-144014 | 2000-05-16 | ||
| JP2000384985A JP4056696B2 (ja) | 2000-05-16 | 2000-12-19 | セメントスラリー |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002037653A JP2002037653A (ja) | 2002-02-06 |
| JP4056696B2 true JP4056696B2 (ja) | 2008-03-05 |
Family
ID=26592000
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000384985A Expired - Lifetime JP4056696B2 (ja) | 2000-05-16 | 2000-12-19 | セメントスラリー |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP4056696B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103771751A (zh) * | 2014-02-23 | 2014-05-07 | 谷苗苗 | 一种水泥增强剂的制备方法 |
| CN103803818A (zh) * | 2014-02-23 | 2014-05-21 | 谷苗苗 | 一种硅酸盐水泥基材料的制备方法 |
| CN103880320A (zh) * | 2014-02-23 | 2014-06-25 | 谷苗苗 | 一种以地开石为主要原料的矿物外加剂的制备方法 |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4684669B2 (ja) * | 2005-02-02 | 2011-05-18 | 太平洋セメント株式会社 | 鋼材の連結構造とその形成方法 |
| JP2009227574A (ja) * | 2008-02-29 | 2009-10-08 | Taiheiyo Cement Corp | セメント組成物及びその製造方法 |
| JP2009298624A (ja) * | 2008-06-11 | 2009-12-24 | Takenaka Komuten Co Ltd | 超高強度コンクリート組成物およびその製造方法 |
| JP2010228953A (ja) * | 2009-03-26 | 2010-10-14 | Taiheiyo Cement Corp | セメント組成物 |
| JP2015006977A (ja) * | 2013-05-30 | 2015-01-15 | 株式会社ビービーエム | 繊維補強流動性高強度コンクリート |
| JP6949524B2 (ja) * | 2017-03-30 | 2021-10-13 | 太平洋セメント株式会社 | セメント組成物 |
-
2000
- 2000-12-19 JP JP2000384985A patent/JP4056696B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103771751A (zh) * | 2014-02-23 | 2014-05-07 | 谷苗苗 | 一种水泥增强剂的制备方法 |
| CN103803818A (zh) * | 2014-02-23 | 2014-05-21 | 谷苗苗 | 一种硅酸盐水泥基材料的制备方法 |
| CN103880320A (zh) * | 2014-02-23 | 2014-06-25 | 谷苗苗 | 一种以地开石为主要原料的矿物外加剂的制备方法 |
| CN103771751B (zh) * | 2014-02-23 | 2015-07-08 | 新乡学院 | 一种水泥增强剂的制备方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2002037653A (ja) | 2002-02-06 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP4056696B2 (ja) | セメントスラリー | |
| JP2001240440A (ja) | コンクリート補強用鋼繊維及び繊維補強コンクリート | |
| JP4643857B2 (ja) | 透水性コンクリート | |
| JP4039801B2 (ja) | 水硬性組成物 | |
| JP3894738B2 (ja) | 埋設型枠用ボード | |
| JP2002068806A (ja) | 超高強度水硬性組成物 | |
| JP2001220201A (ja) | 繊維補強コンクリート | |
| JP4165992B2 (ja) | 水硬性組成物 | |
| JP4376409B2 (ja) | ポストテンションプレストレストコンクリート版の接合目地材 | |
| JP2001254302A (ja) | 鉄道線路用枕木 | |
| JP4745480B2 (ja) | 鋼管コンクリート杭 | |
| JP2006137630A (ja) | コンクリート | |
| JP2001212817A (ja) | 繊維補強コンクリートの製造方法 | |
| JP4230158B2 (ja) | モルタルの調製方法 | |
| JP4526627B2 (ja) | 鋼管充填用コンクリート | |
| JP2003055019A (ja) | 硬化体 | |
| JP5107072B2 (ja) | セメント質硬化体の製造方法 | |
| JP4157666B2 (ja) | コンクリートの補修・補強用材料 | |
| JP2018158867A (ja) | セメント組成物 | |
| JP2004224639A (ja) | 版部材 | |
| JP2001213654A (ja) | 急硬性を有する超高強度モルタル又はコンクリート | |
| JP2001253745A (ja) | 繊維補強コンクリート | |
| JP2001226160A (ja) | 超高強度セメント硬化体 | |
| JP6983523B2 (ja) | セメント組成物 | |
| JP2001262562A (ja) | コンクリートパイル |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20040928 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20070726 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20070814 |
|
| A601 | Written request for extension of time |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A601 Effective date: 20071001 |
|
| A602 | Written permission of extension of time |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A602 Effective date: 20071004 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20071109 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20071211 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20071212 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 4056696 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20101221 Year of fee payment: 3 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20101221 Year of fee payment: 3 |
|
| S531 | Written request for registration of change of domicile |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313531 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20101221 Year of fee payment: 3 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20111221 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20121221 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20121221 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20131221 Year of fee payment: 6 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |