JP3979380B2 - 圧縮機における断熱構造 - Google Patents

Description

本発明は、吸入圧領域から圧縮室へ冷媒ガスを吸入し、圧縮室から吐出圧領域へ冷媒ガスを吐出する圧縮機における断熱構造に関するものである。

圧縮機の外部から圧縮機内の吸入圧領域に導入された冷媒ガスの温度は、圧縮機の性能に影響を与える。吸入圧領域に導入された冷媒ガスの温度が高いほど、圧縮室へ吸入される冷媒ガスの密度が小さくなるので、圧縮機の性能が低下する。

特許文献１に開示の圧縮機では、圧縮機内の吸入圧領域の一部となる吸入室に冷媒ガスを導入するための吸入通路をリアカバーに設け、この吸入通路内に円筒形状の管路部を挿入している。冷媒ガスは、管路部の内部通路を経由して吸入室へ導入される。
特開平２−２６４１６３号公報

リアカバーから管路部へ伝達される熱量が大きいと、管路部の内部通路にある冷媒ガスの温度が高くなり、この温度の高い冷媒ガスが吸入室を経由して圧縮室に吸入される。これは、圧縮機の性能を低下させる。管路部の外周壁面と吸入通路の周壁面との間には隙間が設けられている。この隙間は、リアカバーから管路部への熱伝達を抑制するためのものである。しかし、このような隙間だけでは高い断熱効率をもたらすには十分とは言えない。

本発明は、圧縮機内の吸入圧領域における断熱効率を高めることを目的とする。

そのために本発明は、吸入圧領域から圧縮室へ冷媒ガスを吸入し、圧縮室から吐出圧領域へ冷媒ガスを吐出する圧縮機を対象とし、請求項１の発明では、前記吸入圧領域の一部として断面円形の円形通路を設けると共に、前記円形通路を外部冷媒回路に連通させ、前記円形通路と交差して接続する接続通路を前記吸入圧領域の一部として設けると共に、前記接続通路を前記圧縮室に連通させ、断熱材製の円筒形状の円筒部材を前記円形通路に挿入し、前記接続通路を形成する通路壁面の少なくとも一部を断熱材製の通路断熱部材で被覆し、前記円筒部材に前記通路断熱部材を係合して前記円筒部材の回転を阻止するようにした。

断熱材製の円筒部材は、円形通路を形成する周壁面から円筒通路の内部通路内の冷媒ガスへ熱が伝達するのを抑制する。断熱材製の通路断熱部材は、通路断熱部材によって被覆されている接続通路の通路壁面の部分から接続通路内の冷媒ガスへの熱伝達を抑制する。円筒部材の回転を通路断熱部材によって阻止する構成は、円筒部材の内部通路と接続通路との接続のずれを防止する。

請求項２の発明では、請求項１において、前記円筒部材を前記円形通路にルーズに挿入した。
円筒部材を円形通路にルーズに挿入する構成では、円筒部材の外径と円形通路の径とを厳密に一致させる必要がない。

請求項３の発明では、請求項１及び請求項２のいずれか１項において、前記圧縮機は、シリンダに形成されたシリンダボアにピストンを収容して前記シリンダボア内に前記圧縮室を区画し、回転軸の回転に基づいて前記シリンダボア内で前記ピストンを往復駆動し、前記シリンダに連結されたカバーハウジング内に前記吸入圧領域と前記吐出圧領域とを形成し、前記カバーハウジングに前記円形通路及び接続通路を設けた。

断熱材製の円筒部材は、カバーハウジングから円筒通路の内部通路内の冷媒ガスへ熱が伝達するのを抑制する。断熱材製の通路断熱部材は、カバーハウジングから接続通路内の冷媒ガスへの熱伝達を抑制する。

請求項４の発明では、請求項３において、前記吸入圧領域は、前記カバーハウジングの外周側にあって、前記回転軸の軸線の周りで前記吐出圧領域を包囲しているものとした。
カバーハウジングの外周側（大気に近い側）に吸入圧領域を設けた構成は、吸入圧領域内の冷媒ガスの加熱抑制に関して好ましい。

請求項５の発明では、請求項３及び請求項４のいずれか１項において、前記接続通路は、前記円形通路に交差して接続する第１の接続通路と、前記円形通路と前記第１の接続通路との接続部よりも下流で前記円形通路に交差して接続する第２の接続通路との２つとした。

ピストン式圧縮機では、回転軸の周りに複数のシリンダボアが設けられ、各シリンダボアに収容されたピストンが各シリンダボア内に圧縮室を区画する。このような構成のピストン式圧縮機では、各圧縮室への冷媒ガスの吸入量の均一化を図るために、円形通路に一対の接続通路を接続する構成が好ましい。

請求項６の発明では、請求項５において、第１の通路と、前記第１の通路よりも小径の第２の通路とで前記円筒部材の内部通路を構成し、前記第１の通路の下流側に前記第２の通路を設け、前記第１の接続通路を前記第１の通路に接続し、前記第２の接続通路を前記第２の通路に接続した。

内部通路を第１の通路と第２の通路とに分けた構成は、第１の接続通路と内部通路との接続部よりも下流の内部通路におけるガス流速の低下の防止に有効である。
請求項７の発明では、請求項５及び請求項６のいずれか１項において、前記第１の接続通路と前記円形通路との接続部よりも上流において、前記円筒部材の外周壁面と前記円形通路を形成する周壁面との間に、前記円筒部材を包囲するシールリングを設けた。

シールリングは、冷媒ガスが円筒部材の外周面と円形通路の周壁面との間を流動するのを抑制するので、円形通路の周壁面から冷媒ガスへ直接伝達される熱量が低減される。
請求項８の発明では、請求項３乃至請求項７のいずれか１項において、前記接続通路の下流で前記接続通路に連なる吸入室を前記吸入圧領域の一部として設け、前記吸入室を形成する形成壁面の少なくとも一部を断熱材製の室断熱部材で被覆し、前記室断熱部材と前記通路断熱部材とを一体形成した。

圧縮された冷媒ガスが存在する吐出圧領域は高温になっており、吐出圧領域の高熱がカバーハウジング内の吸入室を形成する形成壁面に伝わる。室断熱部材は、吸入室の形成壁面から冷媒ガスへの熱伝達を抑制する。

請求項９の発明では、請求項１乃至請求項８のいずれか１項において、前記冷媒ガスは、二酸化炭素とした。
フロンガスよりも高圧の状態で冷媒として使用される二酸化炭素は、ガス流量が少なくて済む。ガス流量が少ないほど、吸入圧領域における冷媒ガスの加熱防止は、重要である。本発明は、二酸化炭素を冷媒として使用する圧縮機への適用に好適である。

本発明は、圧縮機内の吸入圧領域における断熱効率を高めることができるという優れた効果を奏する。

以下、可変容量型のピストン式圧縮機に本発明を具体化した第１の実施形態を図１〜図６に基づいて説明する。
図１に示すように、アルミニウム製のシリンダ１１の前端にはアルミニウム製のフロントハウジング１２が接合されている。シリンダ１１の後端にはカバーハウジングとしてのアルミニウム製のリヤハウジング１３がバルブプレート１４、弁形成プレート１５を介して接合固定されている。シリンダ１１、フロントハウジング１２及びリヤハウジング１３は、ねじ４３によって共締め結合されている。図５に示すように、リヤハウジング１３の外周壁４８には複数のナット部４８１が形成されている。ねじ４３は、ナット部４８１に螺合されている。シリンダ１１、フロントハウジング１２及びリヤハウジング１３は、可変容量型ピストン式圧縮機１６の全体ハウジングを構成する。

図１に示すように、制御圧室１２１を形成するフロントハウジング１２とシリンダ１１とには回転軸１８がラジアルベアリング１９，２０を介して回転可能に支持されている。制御圧室１２１から外部へ突出する回転軸１８は、プーリ（図示略）及びベルト（図示略）を介して外部駆動源である車両エンジン１７から駆動力を得る。

回転軸１８には回転支持体２１が止着されていると共に、斜板２２が回転軸１８の軸方向へスライド可能かつ傾動可能に支持されている。斜板２２には連結片２３が止着されており、連結片２３にはガイドピン２４が止着されている。回転支持体２１にはガイド孔２１１が形成されている。ガイドピン２４の頭部は、ガイド孔２１１にスライド可能に嵌入されている。斜板２２は、ガイド孔２１１とガイドピン２４との連係により回転軸１８の軸方向へ傾動可能かつ回転軸１８と一体的に回転可能である。斜板２２の傾動は、ガイド孔２１１とガイドピン２４とのスライドガイド関係、及び回転軸１８のスライド支持作用により案内される。

斜板２２の中心部が回転支持体２１側へ移動すると、斜板２２の傾角が増大する。斜板２２の最大傾角は回転支持体２１と斜板２２との当接によって規制される。図１の斜板２２の実線位置は、斜板２２の最大傾角状態を示す。斜板２２の中心部がシリンダ１１側へ移動すると、斜板２２の傾角が減少する。図１の斜板２２の鎖線位置は、斜板２２の最小傾角状態を示す。

シリンダ１１に貫設された複数のシリンダボア１１１内にはピストン２５が収容されている。斜板２２の回転運動は、シュー２６を介してピストン２５の前後往復運動に変換され、ピストン２５がシリンダボア１１１内を往復駆動される。ピストン２５は、シリンダボア１１１内に圧縮室１１２を区画する。

図１、図２及び図３に示すように、リヤハウジング１３内には吸入室２７及び吐出室２８が環状の区画壁２９によって区画して形成されている。圧縮機内の吸入圧領域の一部である吸入室２７は、リヤハウジング１３の外周側にあって、回転軸１８の軸線１８１の周りで吐出圧領域の一部である吐出室２８を包囲している。図１に示すように、吐出室２８内においてバルブプレート１４には弁形成プレート３０及びリテーナ３１がねじ３２の締め付けによって結合されている。

図１に示すように、バルブプレート１４及び弁形成プレート１５には吸入ポート１４１及び吐出ポート１４２が形成されている。弁形成プレート１５には吸入弁１５１が形成されており、弁形成プレート３０には吐出弁３０１が形成されている。吸入室２７内のガス状の冷媒は、ピストン２５の復動動作（図１において右側から左側への移動）により吸入ポート１４１から吸入弁１５１を押し退けて圧縮室１１２内へ吸入される。吸入弁１５１は、位置規制凹部１１３の底に当接して開度規制される。圧縮室１１２内へ吸入されたガス状の冷媒は、ピストン２５の往動動作（図１において左側から右側への移動）により吐出ポート１４２から吐出弁３０１を押し退けて吐出室２８へ吐出される。吐出弁３０１は、リテーナ３１に当接して開度規制される。

リヤハウジング１３の端壁４９には挿入口５３、円形通路４５、第１の接続通路３３、第２の接続通路３４及び吐出通路４７が形成されている。吸入圧領域の一部である第１の接続通路３３及び第２の接続通路３４は、吸入圧領域の一部である吸入室２７に連通しており、吐出通路４７は、吐出室２８に連通している。第１の接続通路３３及び第２の接続通路３４は、回転軸１８の軸線１８１に平行な方向に延出している。

吸入圧領域の一部である円形通路４５は、リヤハウジング１３の外周部から反対側の外周部に向かう直線形状の通路となっている。円形通路４５は、回転軸１８の軸線１８１に対して直角となる方向に延出している。第１の接続通路３３は、回転軸１８の軸線１８１の方向に延びて円形通路４５の基端側（図１において上部側）に交差して接続されている。第２の接続通路３４は、回転軸１８の軸線１８１の方向に延びて円形通路４５の先端側（図１において下部側）に交差して接続されている。

吸入室２７へガス状の冷媒を導入する円形通路４５と、吐出室２８からガス状の冷媒を排出する吐出通路４７とは、外部冷媒回路３５で接続されている。外部冷媒回路３５上には、冷媒から熱を奪うための熱交換器３６、固定絞り３７、周囲の熱を冷媒に移すための熱交換器３８及びアキュームレータ３９が介在されている。アキュームレータ３９は、ガス状の冷媒のみを圧縮機に送るためのものである。吐出室２８の冷媒は、吐出通路４７、熱交換器３６、固定絞り３７、熱交換器３８及びアキュームレータ３９、円形通路４５、第１の接続通路３３、第２の接続通路３４を経由して吸入室２７に流入する。

吐出室２８と制御圧室１２１とは、供給通路４０で接続されている。又、制御圧室１２１と吸入室２７とは、放出通路４１で接続されている。制御圧室１２１内の冷媒は、放出通路４１を介して吸入室２７へ流出する。

供給通路４０上には電磁式の容量制御弁４２が介在されている。容量制御弁４２は、消磁状態では冷媒が流通不能な弁閉状態になっており、吐出室２８から供給通路４０を経由した制御圧室１２１への冷媒供給は行われない。制御圧室１２１内の冷媒は、放出通路４１を介して吸入室２７へ流出しているため、制御圧室１２１内の圧力が下がる。従って、斜板２２の傾角が増大して吐出容量が増える。容量制御弁４２は、励磁によって冷媒が流通可能な弁開状態となり、吐出室２８から供給通路４０を経由した制御圧室１２１への冷媒供給が行われる。従って、制御圧室１２１内の圧力が上がり、斜板２２の傾角が減少して吐出容量が減る。

図４に示すように、吸入室２７には断熱部材４４が挿入されている。断熱部材４４は、外周壁４８の内壁面４８２と、端壁４９の内壁面４９１と、区画壁２９の外周壁面２９１とを被覆する室断熱部材４４１と、第１の接続通路３３及び第２の接続通路３４を形成する通路壁面３３１，３４１を被覆する通路断熱部材４４２，４４３とからなる。つまり、断熱部材４４は、吸入室２７、第１の接続通路３３、第２の接続通路３４からなる吸入圧領域を形成する形成壁面（内壁面４８２，４９１、外周壁面２９１及び通路壁面３３１，３４１）を被覆する。吸入室２７に臨むバルブプレート１４の面１４３は、吸入圧領域の形成壁面の一部となる。

吐出室２８には断熱部材４６が挿入されている。断熱部材４６は、端壁４９の内壁面４９２と、区画壁２９の内周壁面２９２とを被覆する室断熱部材４６１と、吐出通路４７を形成する周壁面４７１を被覆する通路断熱部材４６２とからなる。つまり、断熱部材４６は、吐出室２８及び吐出通路４７からなる吐出圧領域を形成する形成壁面（内壁面４９２，２９２及び周壁面４７１）を被覆する。吐出室２８に臨むバルブプレート１４の面１４３は、吐出圧領域の形成壁面の一部となる。

図４に示すように、円形通路４５には断熱材製の円筒部材５０がルーズに挿入されている。直線形状の円筒部材５０の基端部にはフランジ５０１が形成されている。フランジ５０１は、挿入口５３と円形通路４５との段差４５１に当接して円形通路４５内における円筒部材５０の挿入位置を規制している。円筒部材５０は、円形通路４５を形成する周壁面４５２の大部分を被覆している。

円筒部材５０の内部通路５１は、第１の通路５１１と、第１の通路５１１よりも小径の第２の通路５１２とで構成されている。第２の通路５１２は、第１の通路５１１の下流側に設けられている。

図４、図５及び図６（ａ），（ｂ）に示すように、円筒部材５０の周壁には接続部としての接続孔５０２，５０３が貫設されている。接続孔５０２は、第１の通路５１１に連通するように設けられており、接続孔５０３は、第２の通路５１２に連通するように設けられている。

図４及び図６（ａ）に示すように、断熱部材４４の通路断熱部材４４２は、接続孔５０２に嵌合（係合）されており、通路断熱部材４４２の内部通路４４４が第１の通路５１１に連通されている。接続孔５０２の径は、通路断熱部材４４２の外径と同じにしてあり、通路断熱部材４４２は、接続孔５０２に隙間なくぴったりと嵌合している。内部通路４４４の径は、第１の通路５１１の径と同じにしてある。つまり、内部通路４４４における通路断面積は、第１の通路５１１における通路断面積と同じにしてある。

円筒部材５０の内部通路５１（円形通路４５）は、外部冷媒回路３５よりも下流の通路として外部冷媒回路３５に連通されている。内部通路５１（円形通路４５）に交差して接続された内部通路４４４（第１の接続通路３３）は、吸入室２７及び吸入ポート１４１を介して圧縮室１１２に連通されている。

図４及び図６（ｂ）に示すように、断熱部材４４の通路断熱部材４４３は、接続孔５０３に嵌合（係合）されており、通路断熱部材４４３の内部通路４４５が第２の通路５１２に連通されている。接続孔５０３の径は、通路断熱部材４４３の外径と同じにしてあり、通路断熱部材４４３は、接続孔５０３に隙間なくぴったりと嵌合している。内部通路４４５の径は、第２の通路５１２の径と同じにしてある。つまり、内部通路４４５における通路断面積は、第２の通路５１２における通路断面積と同じにしてある。

接続孔５０２よりも上流における円筒部材５０の外周壁面５０４と円形通路４５の周壁面４５２との間にはシールリング５２が設けられている。通路断熱部材４４２，４４３の外周壁面と接続通路３３，３４の通路壁面３３１，３４１にはシールリング５４，５５が設けられている。

本実施の形態では、断熱部材４４，４６及び円筒部材５０は、合成樹脂製である。又、冷媒として二酸化炭素が用いられている。
第１の実施形態では以下の効果が得られる。

（１−１）可変容量型ピストン式圧縮機１６の運転に伴い、圧縮された冷媒ガスが存在する吐出室２８内及び吐出通路４７内が高温になり、リヤハウジング１３の温度が上昇する。吸入圧領域である円形通路４５を形成する周壁面４５２を被覆する円筒部材５０は、熱伝導率の小さい合成樹脂製である。円筒部材５０は、熱伝導率の大きいアルミニウム製のリヤハウジング１３から円形通路４５内の冷媒ガス（つまり、円筒部材５０の内部通路５１内の冷媒ガス）への熱伝達を低減する。

円形通路４５にルーズに挿入されている円筒部材５０が回転できたり、円筒部材５０が円形通路４５の通路方向に移動できたりするものとする。円筒部材５０が回転すると、通路断熱部材４４２，４４３の内部通路４４４，４４５と円筒部材５０の内部通路５１との接続が不良となる。あるいは、円筒部材５０が円形通路４５の通路方向に移動すると、通路断熱部材４４２，４４３の内部通路４４４，４４５と円筒部材５０の内部通路５１との接続が不良となる。そうすると、円筒部材５０内の冷媒ガスが接続孔５０２における接続不良箇所から、円筒部材５０の外周と円形通路４５の周壁面４５２との間の隙間へ流出する。この隙間へ流出した冷媒ガスは、円形通路４５の周壁面４５２から直接熱を受け取って内部通路５１内の冷媒ガスよりも高温になる。内部通路５１内の冷媒ガスよりも高温の冷媒ガスは、接続孔５０３における接続不良箇所から円筒部材５０の内部通路５１あるいは通路断熱部材４４３の内部通路４４５へ流入し、この流入冷媒ガスが吸入室２７を経由して圧縮室１１２に吸入されてしまう。これは、吸入圧領域である円形通路４５や接続通路３３，３４における断熱効率の低下をもたらし、圧縮機の性能が低下する。

本実施形態では、円筒部材５０の周壁に設けた接続孔５０２，５０３に通路断熱部材４４２，４４３を隙間なくぴったりと嵌合させているので、円筒部材５０が回転したり、円筒部材５０が円形通路４５の通路方向に移動することはない。従って、通路断熱部材４４２，４４３の内部通路４４４，４４５と円筒部材５０の内部通路５１との接続が不良になることはない。

（１−２）円筒部材５０は、円形通路４５にルーズに挿入されている。このような構成では、円形通路４５を形成する周壁面４５２の形状と円筒部材５０の外周形状とを厳密に一致させる必要がない。これは、リヤハウジング１３に対する円筒部材５０の大きな組み付け誤差を許容するものであり、円形通路４５や円筒部材５０の加工形成が楽になる。

（１−３）断熱材製の通路断熱部材４４２，４４３は、リヤハウジング１３から第１の接続通路３３内（つまり、内部通路４４４内）及び第２の接続通路３４内（つまり、内部通路４４５内）の冷媒ガスへの熱伝達を抑制する。

（１−４）吸入圧領域である吸入室２７は、リヤハウジング１３の外周側にあり、吐出有る領域である吐出室２８は、回転軸１８の軸線１８１の周りで吸入室２７によって包囲されている。リヤハウジング１３の外周側（大気に近い側）に吸入室２７を設けた構成は、吸入室２７内の冷媒ガスの加熱抑制に関して好ましい。

（１−５）第１の接続通路３３は、円形通路４５の基端部側に交差して接続されており、第２の接続通路３４は、円形通路４５と第１の接続通路３３との接続部（つまり、接続孔５０２）よりも下流で円形通路４５の先端側に交差して接続されている。そして、第１の接続通路３３と第２の接続通路３４とは、回転軸１８の軸線１８１の方向に見て、吐出室２８を挟んで、互いに反対側で吸入室２７に連通されている。可変容量型ピストン式圧縮機１６では、回転軸１８の周りに複数のシリンダボア１１１が設けられ、各シリンダボア１１１に収容されたピストン２５が各シリンダボア１１１内に圧縮室１１２を区画する。回転軸１８の軸線１８１の方向に見て、第１の接続通路３３と第２の接続通路３４とを吐出室２８を挟んで互いに反対側で吸入室２７に連通させた構成は、各圧縮室１１２への冷媒ガスの吸入量の均一化を図る上で有効である。このような一対の接続通路３３，３４を通路断熱部材４４２，４４３で被覆する構成は、接続通路３３，３４における断熱効率を高める。

（１−６）円筒部材５０の内部通路５１における冷媒ガス流速が遅くなるほど、円筒部材５０から冷媒ガスへの熱伝達量が増え、断熱効率が低下する。円筒部材５０の内部通路５１の径が一定であるとすると、第１の接続通路３３と内部通路５１との接続部（つまり、接続孔５０２）よりも下流の内部通路５１における冷媒ガス流速が低下する。内部通路５１を大径の第１の通路５１１と小径の第２の通路５１２とに分けると共に、第１の通路５１１の下流に第２の通路５１２を設けた構成は、第１の接続通路３３と内部通路５１との接続部（接続孔５０２）よりも下流の内部通路５１におけるガス流速の低下の防止に有効である。

又、通路断熱部材４４２における内部通路４４４の径を第１の通路５１１の径に合わせると共に、通路断熱部材４４３における内部通路４４５の径を第２の通路５１２に合わせて、内部通路４４４の径を内部通路４４５の径よりも少し大きくしてある。そのため、第１の接続通路３３（内部通路４４４）におけるガス流速と、第２の接続通路３４（内部通路４４５）におけるガス流速とが同程度になり、第２の通路５１２より下流の第２の接続通路３４（内部通路４４５）におけるガス流速の低下が防止される。

（１−７）円筒部材５０の外周壁面５０４と円形通路４５の周壁面４５２との間に設けたシールリング５２は、冷媒ガスが円筒部材５０の外周壁面５０４と円形通路４５の周壁面４５２との間を流動するのを抑制する。そのため、円形通路４５の周壁面４５２から冷媒ガスに直接伝達される熱量は少ない。シールリング５２は、円形通路４５における断熱効率の向上に寄与する。

（１−８）吸入圧領域を形成する形成壁面（内壁面４８２，４９１、外周壁面２９１及び通路壁面３３１，３４１）を被覆する断熱部材４４は、リヤハウジング１３から吸入圧領域（吸入室２７及び接続通路３３，３４）内の冷媒ガスへの熱伝達を低減する。これは、圧縮機の性能の向上に寄与する。

（１−９）断熱部材４４を吸入室２７にルーズに挿入した場合には、外周壁４８、端壁４９及び区画壁２９のそれぞれと断熱部材４４との間には隙間が生じる。冷媒ガスがこの隙間を通って圧縮室１１２に吸入されるとすると、外周壁４８、端壁４９及び区画壁２９から熱を直接伝達された冷媒ガスが圧縮室１１２に吸入されることになる。これは、圧縮機の性能の低下につながる。

室断熱部材４４１と通路断熱部材４４２，４４３とを一体形成した構成は、外周壁４８、端壁４９及び区画壁２９のそれぞれと断熱部材４４との間の隙間に冷媒ガスが侵入し難くする上で有効である。

（１−１０）吐出圧領域を形成する形成壁面（内壁面４９２、内周壁面２９２及び周壁面４７１）を被覆する合成樹脂製の断熱部材４６は、吐出圧領域（吐出室２８及び吐出通路４７）内の冷媒ガスからリヤハウジング１３への熱伝達を低減する。吐出圧領域内の冷媒ガスからリヤハウジング１３への熱伝達の低減は、リヤハウジング１３から吸入圧領域内の冷媒ガスへの熱伝達の抑制に繋がる。

（１−１１）シールリング５４，５５は、冷媒ガスが断熱部材４４と吸入圧領域の形成壁面（内壁面４８２，４９１、外周壁面２９１及び通路壁面３３１）との間を流動するのを抑制する。この流動抑制は、リヤハウジング１３から冷媒ガスに直接伝達される熱量を低減し、可変容量型ピストン式圧縮機１６内の吸入圧領域における断熱効率が高められる。これは、可変容量型ピストン式圧縮機１６の性能の向上に寄与する。

（１−１２）フロンガスよりも高圧の状態で冷媒として使用される二酸化炭素は、ガス流量が少なくて済む。ガス流量が少ないほど、吸入圧領域における冷媒ガスの加熱防止は、重要である。二酸化炭素を冷媒として使用する可変容量型ピストン式圧縮機１６は、本発明の適用対象として好適である。

次に、図７の第２の実施形態を説明する。第１の実施形態と同じ構成部には同じ符号が用いてある。
円形通路４５Ａにルーズに挿入された断熱材製の円筒部材５０Ａは、第１の通路５１１に対応する筒部５６と、第２の通路５１２に対応する筒部５７とを備え、筒部５７の外径は、筒部５６の外径よりも小さくしてある。通路断熱部材４４２Ａの端部４４６は、内部通路４４４が接続孔５０５に連通するように、筒部５６の外周壁面５６１に接合されている。通路断熱部材４４２Ａの内径（内部通路４４４の径）と接続孔５０５の径とは、同じにしてある。

筒部５７の先端部５７１は、４５°の切り口に形成されており、通路断熱部材４４３Ａの端部４４７は、４５°の切り口に形成されている。筒部５７と通路断熱部材４４３Ａとは、筒部５７の先端部５７１と通路断熱部材４４３Ａの端部４４７との接合を介して直角に接続されている。筒部５７の外径と通路断熱部材４４３Ａの外径とは、同じにしてあり、筒部５７の内径と通路断熱部材４４３Ａの内径（内部通路４４５の径）とは、同じにしてある。又、通路断熱部材４４２Ａの内径（内部通路４４４の径）と通路断熱部材４４３Ａの内径（内部通路４４５の径）とは、同じにしてある。

円形通路４５Ａは、筒部５６に対応する大径の周壁面６０と、筒部５７に対応する小径の周壁面６１とから形成されている。大径の周壁面６０と小径の周壁面６１との段差６２と、筒部５６と筒部５７との段差５８との間にはシールリング５９が介在されている。シールリング５９は、接続孔５０５よりも下流にある。

第２の実施形態では、通路断熱部材４４３Ａの端部４４７と筒部５７の先端部５７１との接合（係合）が円筒部材５０Ａの回転を阻止する。シールリング５９は、円形通路４５Ａの周壁面６０，６１と円筒部材５０Ａの外周壁面との間における冷媒ガスの流れを抑制する。

又、通路断熱部材４４３Ａにおける内部通路４４５の径を第２の通路５１２の径に合わせると共に、通路断熱部材４４２Ａにおける内部通路４４４の径を内部通路４４４に合わせて、内部通路４４４の径と内部通路４４５の径とを同じにしてある。そのため、第１の接続通路３３（内部通路４４４）におけるガス流速と、第２の接続通路３４（内部通路４４５）におけるガス流速とが同程度になり、第２の通路５１２より下流の第２の接続通路３４（内部通路４４５）におけるガス流速の低下が防止される。

本発明では以下のような実施形態も可能である。
（１）第１の実施形態において、接続通路３３，３４のうちのいずれか一方を無くしてもよい。

（２）室断熱部材４４１と通路断熱部材４４２，４４３とを別体に形成してもよい。このようにしても通路断熱部材４４２，４４３が回転することはない。
（３）円筒部材５０，５０Ａの材質として、硬質のゴムを用いてもよい。

（４）断熱部材４４，４６の材質として、硬質のゴムを用いてもよい。
（５）リヤハウジング１３の外周側に吐出圧領域を設け、回転軸１８の軸線１８１の周りで吸入圧領域を吐出圧領域によって包囲するピストン式圧縮機に本発明を適用してもよい。

（６）ピストン式圧縮機以外の圧縮機に本発明を適用してもよい。
（７）固定容量型の圧縮機に本発明を適用してもよい。
（８）二酸化断素以外の冷媒を用いた圧縮機に本発明を適用してもよい。

第１の実施形態を示す圧縮機全体の側断面図。 図１のＡ−Ａ線断面図。 図１のＢ−Ｂ線断面図。 要部拡大側断面図。 分解斜視図。 （ａ）は、図４のＣ−Ｃ線断面図。（ｂ）は、図４のＤ−Ｄ線断面図。 第２の実施形態を示す要部側断面図。

符号の説明

１１…シリンダ。１１１…シリンダボア。１１２…圧縮室。１３…カバーハウジングとしてのリヤハウジング２。１６…可変容量型ピストン式圧縮機。１８…回転軸。１８１…軸線。２５…ピストン。２７…吸入圧領域となる吸入室。２８…吐出圧領域となる吐出室。２９１…吸入圧領域を形成する形成壁面となる外周壁面。３３…吸入圧領域となる第１の接続通路。３４…吸入圧領域となる第２の接続通路。３３１，３４１…通路壁面。３５…外部冷媒回路。４４…断熱部材。４４１…室断熱部材。４４２，４４２Ａ，４４３，４４３Ａ…通路断熱部材。４５，４５Ａ…円形通路。４５２…周壁面。４７…吐出圧領域となる吐出通路。４８１…吸入圧領域を形成する形成壁面となる内壁面。４９１…吸入圧領域を形成する形成壁面となる内壁面。５０，５０Ａ…円筒部材。５０４…外周壁面。５０２…接続部としての接続孔。５１１…第１の通路。５１２…第２の通路。５２…シールリング。

Claims (9)

1. 吸入圧領域から圧縮室へ冷媒ガスを吸入し、圧縮室から吐出圧領域へ冷媒ガスを吐出する圧縮機において、
   前記吸入圧領域の一部として断面円形の円形通路を設けると共に、前記円形通路を外部冷媒回路に連通させ、前記円形通路と交差して接続する接続通路を前記吸入圧領域の一部として設けると共に、前記接続通路を前記圧縮室に連通させ、断熱材製の円筒形状の円筒部材を前記円形通路に挿入し、前記接続通路を形成する通路壁面の少なくとも一部を断熱材製の通路断熱部材で被覆し、前記円筒部材に前記通路断熱部材を係合して前記円筒部材の回転を阻止するようにした圧縮機における断熱構造。
2. 前記円筒部材は、前記円形通路にルーズに挿入されている請求項１に記載の圧縮機における断熱構造。
3. 前記圧縮機は、シリンダに形成されたシリンダボアにピストンを収容して前記シリンダボア内に前記圧縮室を区画し、回転軸の回転に基づいて前記シリンダボア内で前記ピストンを往復駆動し、前記シリンダに連結されたカバーハウジング内に前記吸入圧領域と前記吐出圧領域とを形成したピストン式圧縮機とし、前記カバーハウジングに前記円形通路及び接続通路を設けた請求項１及び請求項２のいずれか１項に記載の圧縮機における断熱構造。
4. 前記吸入圧領域は、前記カバーハウジングの外周側にあって、前記回転軸の軸線の周りで前記吐出圧領域を包囲している請求項３に記載の圧縮機における断熱構造。
5. 前記接続通路は、前記円形通路に交差して接続する第１の接続通路と、前記円形通路と前記第１の接続通路との接続部よりも下流で前記円形通路に交差して接続する第２の接続通路との２つとした請求項３及び請求項４のいずれか１項に記載の圧縮機における断熱構造。
6. 第１の通路と、前記第１の通路よりも小径の第２の通路とで前記円筒部材の内部通路を構成し、前記第１の通路の下流側に前記第２の通路を設け、前記第１の接続通路を前記第１の通路に接続し、前記第２の接続通路を前記第２の通路に接続した請求項５に記載の圧縮機における断熱構造。
7. 前記第１の接続通路と前記円形通路との接続部よりも上流において、前記円筒部材の外周壁面と前記円形通路を形成する周壁面との間に、前記円筒部材を包囲するシールリングを設けた請求項５及び請求項６のいずれか１項に記載の圧縮機における断熱構造。
8. 前記接続通路の下流で前記接続通路に連なる吸入室を前記吸入圧領域の一部として設け、前記吸入室を形成する形成壁面の少なくとも一部を断熱材製の室断熱部材で被覆し、前記室断熱部材と前記通路断熱部材とを一体形成した請求項３乃至請求項７のいずれか１項に記載の圧縮機における断熱構造。
9. 前記冷媒ガスは、二酸化炭素である請求項１乃至請求項８のいずれか１項に記載の圧縮機における断熱構造。

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