JP4020068B2 - 圧縮機における断熱構造 - Google Patents

Description

本発明は、吸入室あるいは吐出室を備えるカバーハウジングを備えた圧縮機における断熱構造に関するものである。

圧縮機の外部から圧縮機内の吸入室に導入された冷媒ガスの温度は、圧縮機の性能に影響を与える。吸入室に導入された冷媒ガスの温度が高いほど、圧縮室へ吸入される冷媒ガスの密度が小さくなるので、圧縮機の性能が低下する。

特許文献１に開示の圧縮機では、ハウジングカバーの吸入室を形成する内壁に断熱材が敷設されている。吸入室を形成する内壁に敷設された断熱材は、吸入室内の冷媒ガスの過熱防止に貢献する。
特表２００１−５１５１７４号公報

吸入室を形成する内壁に敷設された断熱材は、吸入室にルーズにインサートされているので、前記内壁と断熱材との間には隙間が生じている。そのため、冷媒ガスの一部は、この隙間を流れて圧縮室に吸入される。前記内壁と断熱材との間の隙間を流れた冷媒ガスは、内壁からの熱伝達によって加熱され、内壁で加熱された冷媒ガスが圧縮室に吸入される。これは、断熱効率の低下をもたらし、この断熱効率の低下が圧縮機の性能を低下させる。

本発明は、圧縮機内の吸入室及び吐出室の少なくとも一方における断熱効率を高めることを目的とする。

そのために本発明は、吸入室あるいは吐出室を備えるカバーハウジングを備えた圧縮機を対象とし、請求項１の発明では、前記カバーハウジングの内壁面を断熱部材で被覆し、冷媒ガスが前記断熱部材によって被覆された前記内壁面と前記断熱部材との間を流動するのを抑制するための流動抑制手段を設け、前記断熱部材と前記カバーハウジングの内壁面との間に設けられたシールリングを前記流動抑制手段とした。

冷媒ガスが断熱部材とカバーハウジングの内壁面との間を流動するのを抑制するので、内壁面から冷媒ガスに直接伝達される熱量が低減される。そのため、カバーハウジングの内壁面を被覆する断熱部材による断熱効率が向上する。なお、断熱部材は、内壁面の一部のみを被覆してもよいし、全部を被覆してもよい。

カバーハウジングにおける吸入室側の内壁面を断熱部材で被覆した場合には、吸入室に導入された冷媒ガスの温度上昇が抑制されるので、吸入室から圧縮室へ吸入される冷媒ガスの密度が大きくなって圧縮機の性能が向上する。

カバーハウジングにおける吐出室側の内壁面を断熱部材で被覆した場合には、圧縮室から吐出室に吐出された冷媒ガスの温度低下が抑制されるので、吐出室の冷媒ガスを熱源とするヒータに応用した場合の圧縮機の性能が向上する。
断熱部材とカバーハウジングの内壁面との間に設けられたシールリングは、流動抑制手段として好適である。

請求項２の発明では、請求項１において、前記内壁面とは別に前記吸入室あるいは吐出室を形成する形成壁面に、又は前記形成壁面を被覆する被覆部材に前記断熱部材を押接する押接手段を前記流動抑制手段とした。

断熱部材を形成壁面又は被覆部材に押接する構成では、冷媒ガスが断熱部材とカバーハウジングの内壁面との間を流動するのを抑制するので、内壁面から冷媒ガスに直接伝達される熱量が低減される。被覆部材を断熱材製とすれば、断熱効果が一層向上する。

請求項３の発明では、請求項１又は請求項２において、前記圧縮機は、シリンダに形成されたシリンダボアにピストンを収容して前記シリンダボア内に圧縮室を区画し、回転軸の回転に基づいて前記シリンダボア内で前記ピストンを往復駆動し、前記シリンダに連結されたカバーハウジング内に前記吸入室と前記吐出室とを形成したピストン式圧縮機とした。

圧縮された冷媒ガスが存在する吐出室は高温になるので、カバーハウジングの温度が上昇する。カバーハウジングの吐出室側の内壁面を被覆する断熱部材は、吐出室の冷媒ガスからカバーハウジングへの熱伝達を低減する。カバーハウジングにおける吸入室側の内壁面を被覆する断熱部材は、カバーハウジングから吸入室内の冷媒ガスへの熱伝達を低減する。又、冷媒ガスが断熱部材と内壁面との間を流動するのを抑制されるので、内壁面から冷媒ガスに直接伝達される熱量が低減される。

請求項４の発明では、請求項３において、前記流動抑制手段は前記押接手段とし、前記押接手段は、前記吸入室及び前記吐出室から圧縮室を区画するバルブプレートに前記断熱部材を押接するものとした。
断熱部材をバルブプレートに押接する構成では、冷媒ガスが断熱部材とバルブプレートとの間を流動するのを抑制するので、カバーハウジングの内壁面から冷媒ガスに直接伝達される熱量が低減される。

請求項５の発明では、請求項３又は請求項４において、前記バルブプレートとは別体の断熱材製の被覆部材で前記バルブプレートにおけるカバーハウジング側の面を被覆した。

断熱材製の被覆部材は、吸入室あるいは吐出室における断熱効率を高める。
請求項６の発明では、請求項７において、前記被覆部材は、ガスケットとした。
ガスケットは、吸入室あるいは吐出室における断熱効率を高める。

請求項７の発明では、請求項１乃至請求項６のいずれか１項において、前記カバーハウジングにおける前記吸入室側の前記内壁面と、前記カバーハウジングにおける前記吐出室側の前記内壁面との少なくとも一方を被覆するように、前記カバーハウジング内に前記断熱部材をルーズに挿入した。

カバーハウジング内に断熱部材をルーズに挿入する構成では、カバーハウジングの内壁面の形状と断熱部材の形状とを厳密に一致させる必要がない。しかも冷媒ガスが断熱部材と内壁面との間の隙間を流動するのを抑制されるので、カバーハウジングから冷媒ガスに直接伝達される熱量が低減される。

請求項８の発明では、請求項７において、前記吸入室及び前記吐出室から圧縮室を区画するバルブプレートと、前記圧縮機の外部から前記吸入室へ冷媒ガスを導入するための吸入通路と、前記吐出室から前記圧縮機の外部へ冷媒ガスを排出するための吐出通路とを備え、前記流動抑制手段は、前記断熱部材によって被覆される前記内壁面に連なる前記吸入通路の側から、又は前記内壁面に連なる吐出通路の側から前記バルブプレートの側にかけて、前記断熱部材によって被覆される前記内壁面を閉塞するものとした。

カバーハウジングにおける吸入室側の内壁面を断熱部材で被覆した場合においては、内壁面が前記バルブプレートの側から吸入通路の側にかけて閉塞されるので、この閉塞された内壁面の領域に対して冷媒ガスが流入出することはない。カバーハウジングにおける吐出室側の内壁面を断熱部材で被覆した場合においては、内壁面が前記バルブプレートの側から吐出通路の側にかけて閉塞されるので、この閉塞された内壁面の領域に対して冷媒ガスが流入出することはない。このような閉塞領域が大きいほど、内壁面を被覆する断熱部材による断熱効率が高くなる。

請求項９の発明では、請求項８において、前記断熱部材と前記内壁面との間に閉塞された空間を備えている。
このような閉塞された空間の存在は、断熱部材と内壁面との間における熱伝達の抑制に寄与する。

請求項１０の発明では、請求項８又は請求項９において、前記吸入室は、前記カバーハウジングの外周側にあって、前記回転軸の軸線の周りで前記吐出室を包囲しているものとした。

カバーハウジングの外周側（大気に近い側）に吸入室を設けた構成は、吸入室内の冷媒ガスの加熱抑制に関して好ましい。
請求項１１の発明では、請求項１乃至請求項１０のいずれか１項において、前記冷媒は、二酸化炭素とした。

本発明は、二酸化炭素を冷媒として使用する圧縮機への適用に好適である。

本発明は、圧縮機内の吸入室及び吐出室のいずれか一方における断熱効率を高めることができるという優れた効果を奏する。

以下、可変容量型のピストン式圧縮機に本発明を具体化した第１の実施形態を図１〜図５に基づいて説明する。
図１に示すように、アルミニウム製のシリンダ１１の前端にはアルミニウム製のフロントハウジング１２が接合されている。シリンダ１１の後端にはカバーハウジングとしてのアルミニウム製のリヤハウジング１３がバルブプレート１４、弁形成プレート１５を介して接合固定されている。シリンダ１１、フロントハウジング１２及びリヤハウジング１３は、ねじ４３によって共締め結合されている。図５に示すように、リヤハウジング１３の外周壁４８には複数のナット部４８１が形成されている。ねじ４３は、ナット部４８１に螺合されている。シリンダ１１、フロントハウジング１２及びリヤハウジング１３は、可変容量型ピストン式圧縮機１６の全体ハウジングを構成する。

図１に示すように、制御圧室１２１を形成するフロントハウジング１２とシリンダ１１とには回転軸１８がラジアルベアリング１９，２０を介して回転可能に支持されている。制御圧室１２１から外部へ突出する回転軸１８は、プーリ（図示略）及びベルト（図示略）を介して外部駆動源である車両エンジン１７から駆動力を得る。

回転軸１８には回転支持体２１が止着されていると共に、斜板２２が回転軸１８の軸方向へスライド可能かつ傾動可能に支持されている。斜板２２には連結片２３が止着されており、連結片２３にはガイドピン２４が止着されている。回転支持体２１にはガイド孔２１１が形成されている。ガイドピン２４の頭部は、ガイド孔２１１にスライド可能に嵌入されている。斜板２２は、ガイド孔２１１とガイドピン２４との連係により回転軸１８の軸方向へ傾動可能かつ回転軸１８と一体的に回転可能である。斜板２２の傾動は、ガイド孔２１１とガイドピン２４とのスライドガイド関係、及び回転軸１８のスライド支持作用により案内される。

斜板２２の中心部が回転支持体２１側へ移動すると、斜板２２の傾角が増大する。斜板２２の最大傾角は回転支持体２１と斜板２２との当接によって規制される。図１の斜板２２の実線位置は、斜板２２の最大傾角状態を示す。斜板２２の中心部がシリンダ１１側へ移動すると、斜板２２の傾角が減少する。図１の斜板２２の鎖線位置は、斜板２２の最小傾角状態を示す。

シリンダ１１に貫設された複数のシリンダボア１１１内にはピストン２５が収容されている。斜板２２の回転運動は、シュー２６を介してピストン２５の前後往復運動に変換され、ピストン２５がシリンダボア１１１内を往復駆動される。ピストン２５は、シリンダボア１１１内に圧縮室１１２を区画する。

図１、図２及び図３に示すように、リヤハウジング１３内には吸入圧領域である吸入室２７及び吐出圧領域である吐出室２８が環状の区画壁２９によって区画して形成されている。吸入室２７は、リヤハウジング１３の外周側にあって、回転軸１８の軸線１８１の周りで吐出室２８を包囲している。図１に示すように、吐出室２８内においてバルブプレート１４には弁形成プレート３０及びリテーナ３１がねじ３２の締め付けによって結合されている。

図１に示すように、バルブプレート１４及び弁形成プレート１５には吸入ポート１４１及び吐出ポート１４２が形成されている。弁形成プレート１５には吸入弁１５１が形成されており、弁形成プレート３０には吐出弁３０１が形成されている。吸入室２７内のガス状の冷媒は、ピストン２５の復動動作（図１において右側から左側への移動）により吸入ポート１４１から吸入弁１５１を押し退けて圧縮室１１２内へ吸入される。吸入弁１５１は、位置規制凹部１１３の底に当接して開度規制される。圧縮室１１２内へ吸入されたガス状の冷媒は、ピストン２５の往動動作（図１において左側から右側への移動）により吐出ポート１４２から吐出弁３０１を押し退けて吐出室２８へ吐出される。吐出弁３０１は、リテーナ３１に当接して開度規制される。

リヤハウジング１３の端壁４９には吸入圧領域である吸入通路３３及び吐出圧領域である吐出通路３４が形成されている。吸入室２７へガス状の冷媒を導入する吸入通路３３と、吐出室２８からガス状の冷媒を排出する吐出通路３４とは、外部冷媒回路３５で接続されている。外部冷媒回路３５上には、冷媒から熱を奪うための熱交換器３６、固定絞り３７、周囲の熱を冷媒に移すための熱交換器３８及びアキュームレータ３９が介在されている。アキュームレータ３９は、ガス状の冷媒のみを圧縮機に送るためのものである。吐出室２８の冷媒は、吐出通路３４、熱交換器３６、固定絞り３７、熱交換器３８及びアキュームレータ３９及び吸入通路３３を経由して吸入室２７に流入する。

吐出室２８と制御圧室１２１とは、吐出通路３４を経由して供給通路４０で接続されている。又、制御圧室１２１と吸入室２７とは、放出通路４１で接続されている。制御圧室１２１内の冷媒は、放出通路４１を介して吸入室２７へ流出する。

供給通路４０上には電磁式の容量制御弁４２が介在されている。容量制御弁４２は、消磁状態では冷媒が流通不能な弁閉状態になっており、吐出室２８から供給通路４０を経由した制御圧室１２１への冷媒供給は行われない。制御圧室１２１内の冷媒は、放出通路４１を介して吸入室２７へ流出しているため、制御圧室１２１内の圧力が下がる。従って、斜板２２の傾角が増大して吐出容量が増える。容量制御弁４２は、励磁によって冷媒が流通可能な弁開状態となり、吐出室２８から供給通路４０を経由した制御圧室１２１への冷媒供給が行われる。従って、制御圧室１２１内の圧力が上がり、斜板２２の傾角が減少して吐出容量が減る。

図４に示すように、吸入室２７には断熱部材４４がルーズに挿入されている。断熱部材４４は、外周壁４８の内壁面４８２と、端壁４９の内壁面４９１と、区画壁２９の外周壁面２９１とを被覆する室断熱部材４４１と、吸入通路３３を形成する周壁面３３１を被覆する通路断熱部材４４２とからなる。つまり、断熱部材４４は、吸入室２７及び吸入通路３３を形成するリヤハウジング１３における吸入室２７側の内壁面（内壁面４８２，４９１、外周壁面２９１及び周壁面３３１）を被覆する。吸入室２７に臨むバルブプレート１４の面１４３は、吸入室２７の形成壁面の一部となる。

リヤハウジング１３の端壁４９と室断熱部材４４１との間には複数の皿ばね４５が介在されている。本実施形態では、皿ばね４５は、図５に示すように３つ使用されている。皿ばね４５は、端壁４９の内壁面４９１に形成された凹部４９２に収容されている。皿ばね４５は、断熱部材４４をバルブプレート１４に向けて付勢している。室断熱部材４４１の端縁４４３，４４４は、皿ばね４５のばね作用によってバルブプレート１４に押接されており、端縁４４３，４４４とバルブプレート１４との間に隙間は生じていない。皿ばね４５は、吸入室２７の形成壁面（面１４３）に断熱部材４４を押接して断熱部材４４とリヤハウジング１３における吸入室２７側の内壁面（内壁面４８２，４９１、外周壁面２９１及び周壁面３３１）との間を冷媒ガスが流動するのを抑制する押接手段（流動抑制手段）である。

図４に示すように、吐出室２８には断熱部材４６がルーズに挿入されている。断熱部材４６は、端壁４９の内壁面４９４と、区画壁２９の内周壁面２９２とを被覆する室断熱部材４６１と、吐出通路３４を形成する周壁面３４１を被覆する通路断熱部材４６２とからなる。つまり、断熱部材４６は、吐出室２８及び吐出通路３４を形成するリヤハウジング１３における吐出室２８側の内壁面（内壁面４９４，内周壁面２９２及び周壁面３４１）を被覆する。吐出室２８に臨むバルブプレート１４の面１４３は、吐出室２８の形成壁面の一部となる。

リヤハウジング１３の端壁４９と室断熱部材４６１との間には複数の皿ばね４７が介在されている。本実施形態では、皿ばね４７は、図５に示すように３つ使用されている。皿ばね４７は、端壁４９の内壁面４９４に形成された凹部４９３に収容されている。皿ばね４７は、断熱部材４６をバルブプレート１４に向けて付勢している。室断熱部材４６１の端縁４６３は、皿ばね４７のばね作用によってバルブプレート１４に押接されており、端縁４６３とバルブプレート１４との間に隙間は生じていない。皿ばね４７は、吐出室２８の形成壁面（面１４３）に断熱部材４６を押接して断熱部材４６とリヤハウジング１３における吐出室２８側の内壁面（内壁面４９４，内周壁面２９２及び周壁面３４１）との間を冷媒ガスが流動するのを抑制する押接手段（流動抑制手段）である。

本実施形態では、断熱部材４４，４６は、合成樹脂製である。又、冷媒として二酸化炭素が用いられている。
第１の実施形態では以下の効果が得られる。

（１−１）可変容量型ピストン式圧縮機１６の運転に伴い、圧縮された冷媒ガスが存在する吐出室２８内及び吐出通路３４内が高温になり、リヤハウジング１３の温度が上昇する。リヤハウジング１３における吸入室２７側の内壁面（内壁面４８２，４９１、外周壁面２９１及び周壁面３３１）を被覆する断熱部材４４は、熱伝導率の小さい合成樹脂製である。断熱部材４４は、熱伝導率の大きいアルミニウム製のリヤハウジング１３から吸入室２７及び吸入通路３３内の冷媒ガスへの熱伝達を低減する。

断熱部材４４は、吸入室２７にルーズに挿入されているので、外周壁４８、端壁４９及び区画壁２９のそれぞれと断熱部材４４との間には隙間が生じる。冷媒ガスがこの隙間を通って圧縮室１１２に吸入されると、外周壁４８、端壁４９及び区画壁２９から熱を直接伝達された冷媒ガスが圧縮室１１２に吸入されることになる。

室断熱部材４４１の端縁４４３，４４４は、皿ばね４５のばね作用によってバルブプレート１４にぴったりと密接している。そのため、外周壁４８、端壁４９及び区画壁２９のそれぞれと断熱部材４４との間の隙間から端縁４４３，４４４とバルブプレート１４との間を経由して冷媒ガスが流れることはない。つまり、皿ばね４５によって端縁４４３，４４４をバルブプレート１４に押接する作用は、冷媒ガスが吸入室２７及び吸入通路３３を形成するリヤハウジング１３の内壁面（内壁面４８２，４９１、外周壁面２９１及び周壁面３３１）と断熱部材４４との間を流動するのを抑制する。その結果、リヤハウジング１３から冷媒ガスに直接伝達される熱量が低減され、可変容量型ピストン式圧縮機１６内の吸入室２７及び吸入通路３３における断熱効率が高められる。これは、可変容量型ピストン式圧縮機１６の性能の向上に寄与する。

（１−２）リヤハウジング１３における吐出室２８側の内壁面（内壁面４９４，内周壁面２９２及び周壁面３４１）を被覆する合成樹脂製の断熱部材４６は、吐出室２８及び吐出通路３４内の冷媒ガスからリヤハウジング１３への熱伝達を低減する。吐出室２８及び吐出通路３４内の冷媒ガスからリヤハウジング１３への熱伝達の低減は、リヤハウジング１３から吸入室２７及び吸入通路３３内の冷媒ガスへの熱伝達の抑制に繋がる。

断熱部材４６は、吐出室２８にルーズに挿入されているので、区画壁２９及び端壁４９のそれぞれと断熱部材４６との間には隙間が生じる。冷媒ガスがこの隙間を通ると、冷媒ガスから区画壁２９及び端壁４９へ熱が直接伝達されることになる。

室断熱部材４６１の端縁４６３は、皿ばね４７のばね作用によってバルブプレート１４にぴったりと密接している。そのため、端縁４６３とバルブプレート１４との間から端壁４９及び区画壁２９のそれぞれと断熱部材４６との間の隙間を経由して冷媒ガスが流れることはない。つまり、皿ばね４７によって端縁４６３をバルブプレート１４に押接する作用は、冷媒ガスが吐出室２８及び吐出通路３４を形成するリヤハウジング１３の内壁面（内壁面４９４，内周壁面２９２及び周壁面３４１）と断熱部材４６との間を流動するのを抑制する。その結果、吐出室２８に吐出された冷媒ガスからリヤハウジング１３に直接伝達される熱量が低減され、可変容量型ピストン式圧縮機１６内の吐出室２８及び吐出通路３４における断熱効率が高められる。これは、可変容量型ピストン式圧縮機１６の性能の向上に寄与する。

（１−３）断熱部材４４は、吸入室２７にルーズに挿入されている。このような構成では、吸入室２７を形成するリヤハウジング１３の内壁面（内壁面４８２，４９１及び外周壁面２９１）の形状と室断熱部材４４１の形状とを厳密に一致させる必要がない。又、吸入通路３３を形成するリヤハウジング１３の内壁面（周壁面３３１）の形状と通路断熱部材４４２の形状とを厳密に一致させる必要がない。これは、リヤハウジング１３と断熱部材４４との間の大きな組み付け誤差を許容するものであり、吸入室２７や断熱部材４４の加工形成が楽になる。

（１−４）断熱部材４６は、吐出室２８にルーズに挿入されている。このような構成では、吐出室２８を形成するリヤハウジング１３の内壁面（内壁面４９４，内周壁面２９２）の形状と室断熱部材４６１の形状とを厳密に一致させる必要がない。又、吐出通路３４を形成するリヤハウジング１３の内壁面（周壁面３４１）の形状と通路断熱部材４６２の形状とを厳密に一致させる必要がない。これは、リヤハウジング１３と断熱部材４６との間の大きな組み付け誤差を許容するものであり、吐出室２８や断熱部材４６の加工形成が楽になる。

（１−５）吸入室２７は、リヤハウジング１３の外周側にあり、吐出室２８は、回転軸１８の軸線１８１の周りで吸入室２７によって包囲されている。リヤハウジング１３の外周側（大気に近い側）に吸入室２７を設けた構成は、吸入室２７内の冷媒ガスの加熱抑制に関して好ましい。

（１−６）フロンガスよりも高圧の状態で冷媒として使用される二酸化炭素は、ガス流量が少なくて済む。ガス流量が少ないほど、吸入室２７及び吸入通路３３における冷媒ガスの加熱防止は、重要である。二酸化炭素を冷媒として使用する可変容量型ピストン式圧縮機１６は、本発明の適用対象として好適である。

（１−７）少ない弾性変化によって大きな弾性力をもたらす皿ばね４５，４７は、断熱部材４４，４６をバルブプレート１４に押接する手段として好適である。
（１−８）合成樹脂製の断熱部材４４，４６とアルミニウム製のリヤハウジング１３とは、熱膨張率が違う。しかし、断熱部材４４，４６がリヤハウジング１３の内壁面に止着されてはいないので、熱膨張率の違いによって引っ張り荷重が断熱部材４４，４６に働くおそれはない。従って、断熱部材４４，４６の耐久性は良い。

本発明では、図６〜図１１の各実施形態も可能である。図６〜図１１の各実施形態において第１の実施形態と同じ構成部には同じ符号が用いてある。
図６の第２の実施形態では、断熱部材４４とリヤハウジング１３の端壁４９の内壁面４９１との間に複数のゴム製のシールリング５０が介在されている。これらのうちの１つは、通路断熱部材４４２を包囲するように配設されている。

断熱部材４６と端壁４９の内壁面４９４との間にはシールリング５１が介在されている。シールリング５１は、通路断熱部材４６２を包囲するように配設されている。室断熱部材４４１の端縁４４３，４４４は、複数のシールリング５０の弾性変形作用によってバルブプレート１４に密接されている。室断熱部材４６１の端縁４６３は、シールリング５１の弾性変形作用によってバルブプレート１４に密接されている。

シールリング５０は、冷媒ガスが断熱部材４４とリヤハウジング１３の内壁面（内壁面４８２，４９１、外周壁面２９１及び周壁面３３１）との間を流動するのをシール作用によって抑制する流動抑制手段である。又、シールリング５０は、吸入室２７の形成壁面（面１４３）に断熱部材４４を押接して、断熱部材４４とリヤハウジング１３の内壁面（内壁面４８２，４９１、外周壁面２９１及び周壁面３３１）との間を冷媒ガスが流動するのを抑制する押接手段である。つまり、シールリング５０は、断熱部材４４によって被覆されるリヤハウジング１３の内壁面（内壁面４８２，４９１、外周壁面２９１）に連なる吸入通路３３の側から、バルブプレート１４の側にかけて、リヤハウジング１３の内壁面（内壁面４８２，４９１、外周壁面２９１）を閉塞する流動抑制手段である。通路断熱部材４４２を包囲するように断熱部材４４と端壁４９の内壁面４９１との間に設けられたシールリング５０は、室断熱部材４４１と内壁面４８２，４９１との間に閉塞された空間Ｓ１を形成する。

シールリング５１は、冷媒ガスが断熱部材４６とリヤハウジング１３の内壁面（内壁面４９４、内周壁面２９２及び周壁面３４１）との間を流動するのをシール作用によって抑制する流動抑制手段である。又、シールリング５１は、吐出室２８の形成壁面（面１４３）に断熱部材４６を押接して、断熱部材４６とリヤハウジング１３の内壁面（内壁面４９４、内周壁面２９２及び周壁面３４１）との間を冷媒ガスが流動するのを抑制する押接手段である。つまり、シールリング５１は、断熱部材４６によって被覆されるリヤハウジング１３の内壁面（内壁面４９４、内周壁面２９２）に連なる吐出通路３４の側から、バルブプレート１４の側にかけて、リヤハウジング１３の内壁面（内壁面４９４、内周壁面２９２）を閉塞する流動抑制手段である。断熱部材４６と端壁４９の内壁面４９４との間に設けられたシールリング５１は、室断熱部材４６１と内周壁面２９２との間に閉塞された空間Ｓ２を形成する。

第２の実施形態では、第１の実施形態における（１−１）項〜（１−６）項と同様の効果が得られる上に、以下の効果が得られる。
通路断熱部材４４２を包囲するシールリング５０は、通路断熱部材４４２と吸入通路３３の周壁面３３１との間の隙間側から室断熱部材４４１と端壁４９の内壁面４９１との間の隙間側に至るガス流を確実に遮断する。従って、通路断熱部材４４２を包囲するシールリング５０の存在は、第１の実施形態の場合よりも吸入室２７及び吸入通路３３における断熱効率をさらに高める。

又、シールリング５１は、室断熱部材４６１と区画壁２９の内周壁面２９２との間の隙間側から通路断熱部材４６２と吐出通路３４の周壁面３４１との間の隙間側に至るガス流を確実に阻止する。従って、通路断熱部材４６２を包囲するシールリング５１の存在は、第１の実施形態の場合よりも吐出室２８及び吐出通路３４における断熱効率をさらに高める。

さらに、閉塞された空間Ｓ１の存在は、室断熱部材４４１（断熱部材４４）と、内壁面４８２，４９１及び外周壁面２９１との間における熱伝達の抑制に寄与し、吸入室２７における断熱効果が高くなる。同様に、閉塞された空間Ｓ２の存在は、室断熱部材４６１（断熱部材４６）と、内壁面４９４及び内周壁面２９２との間における熱伝達の抑制に寄与し、吐出室２８における断熱効果が高くなる。

図７の第３の実施形態では、バルブプレート１４とリヤハウジング１３との間にガスケット５２が介在されている。ガスケット５２は、金属板５２１の両面にゴム層５２２，５２３を設けたものである。ガスケット５２には吐出弁５２４が形成されている。断熱部材４４，４６の端縁４４３，４４４，４６３は、シールリング５０，５１の弾性変形作用によってガスケット５２のゴム層５２２に密接されている。

ゴム層５２２，５２３は、バルブプレート１４から吸入室２７内及び吐出室２８内の冷媒ガスへの熱伝達を抑制し、ゴム層５２２は、ガスケット５２と端縁４４３，４４４，４６３との間のシール性の向上に寄与する。ガスケット５２は、バルブプレート１４とは別体であって、バルブプレート１４におけるリヤハウジング１３（カバーハウジング）側の面１４３を被覆する断熱材製の被覆部材である。このような被覆部材であるガスケット５２の存在は、図６の第２の実施形態の場合よりも断熱効率をさらに高める。

図８の第４の実施形態では、断熱部材４４が接着層５３によって内壁面４９１，４８２、外周壁面２９１及び周壁面３３１に接着されている。接着層５３は、リヤハウジング１３の内壁面（内壁面４９１，４８２、外周壁面２９１及び周壁面３３１）に断熱部材４４を接着して、断熱部材４４とリヤハウジング１３の内壁面（内壁面４９１，４８２、外周壁面２９１及び周壁面３３１）との間を冷媒ガスが流動するのを抑制する接着手段である。又、接着層５３は、断熱部材４４によって被覆されるリヤハウジング１３における吸入室２７側の内壁面（内壁面４８２，４９１、外周壁面２９１、周壁面３３１）に連なる吸入通路３３の側から、バルブプレート１４の側にかけて、吸入室２７側の前記内壁面を閉塞する流動抑制手段である。

断熱部材４６は、接着層５４によって内壁面４９４，内周壁面２９２及び周壁面３４１に接着されている。接着層５４は、リヤハウジング１３の内壁面（内壁面４９４，内周壁面２９２及び周壁面３４１）に断熱部材４６を接着して、断熱部材４６とリヤハウジング１３の前記内壁面との間を冷媒ガスが流動するのを抑制する接着手段である。又、接着層５４は、断熱部材４６によって被覆されるリヤハウジング１３における吐出室２８側の内壁面（内壁面４９４、内周壁面２９２、周壁面３４１）に連なる吐出通路３４の側から、バルブプレート１４の側にかけて、吐出室２８側の前記内壁面を閉塞する流動抑制手段である。

断熱部材４４とリヤハウジング１３の内壁面（内壁面４９１，４８２、外周壁面２９１及び周壁面３３１）との間に隙間が生じないので、冷媒ガスが断熱部材４４とリヤハウジング１３の内壁面（内壁面４９１，４８２、外周壁面２９１及び周壁面３３１）との間に侵入することはない。従って、断熱部材４４によって被覆されているリヤハウジング１３の内壁面（内壁面４９１，４８２、外周壁面２９１及び周壁面３３１）の部分の熱が冷媒ガスに直接伝達されることはなく、吸入室２７及び吸入通路３３における断熱効率は、少なくとも図７の第３の実施形態の場合と同程度に高い。

同様に、断熱部材４６とリヤハウジング１３の内壁面（内壁面４９４，内周壁面２９２及び周壁面３４１）との間に隙間が生じないので、冷媒ガスが断熱部材４４とリヤハウジング１３の内壁面（内壁面４９４，内周壁面２９２及び周壁面３４１）との間に侵入することはない。従って、断熱部材４４によって被覆されているリヤハウジング１３の内壁面（内壁面４９４，内周壁面２９２及び周壁面３４１）の部分の熱が冷媒ガスに直接伝達されることはなく、吐出室２８及び吐出通路３４における断熱効率は、少なくとも図７の第３の実施形態の場合と同程度に高い。

図９の第５の実施形態では、断熱部材４４が通路断熱部材４４２を包囲するシールリング５０と複数の皿ばね４５（図では１つのみ示す）とによってバルブプレート１４側に付勢されている。断熱部材４６は、通路断熱部材４６２を包囲するシールリング５１Ａと複数の皿ばね４７（図では１つのみ示す）とによってバルブプレート１４側に付勢されている。

第５の実施形態では、図１〜図５の第１の実施形態と図６の第２の実施形態とのそれぞれの効果が得られる。
図１０の第６の実施形態では、室断熱部材４４１が接着層５３Ａによって端壁４９の内壁面４９１に接着されており、室断熱部材４６１が接着層５４Ａによって端壁４９の内壁面４９４に接着されている。接着層５３Ａは、断熱部材４４をリヤハウジング１３の内壁面（内壁面４９１）に接着して、断熱部材４４とリヤハウジング１３の内壁面（内壁面４８２，４９１、外周壁面２９１及び周壁面３３１）との間を冷媒ガスが流動するのを抑制する接着手段である。接着層５４Ａは、断熱部材４６をリヤハウジング１３の内壁面４９４に接着して、断熱部材４６とリヤハウジング１３の内壁面（内壁面４９４，内周壁面２９２及び周壁面３４１）との間を冷媒ガスが流動するのを抑制する接着手段である。

接着層５３Ａは、通路断熱部材４４２と吸入通路３３の周壁面３３１との間の隙間側から、室断熱部材４４１と外周壁４８の内壁面４８２との間の隙間側、及び室断熱部材４４１と区画壁２９の外周壁面２９１との間の隙間に至るガス流を確実に遮断する。従って、接着層５３Ａの存在は、吸入室２７及び吸入通路３３における断熱効率の向上に寄与する。又、接着層５４Ａは、室断熱部材４４１と区画壁２９の内周壁面２９２との間の隙間側から、通路断熱部材４６２と吐出通路３４の周壁面３４１との間の隙間側に至るガス流を確実に阻止する。従って、接着層５４Ａの存在は、吐出入圧領域における断熱効率の向上に寄与する。

又、接着層５３Ａは、端壁４９の内壁面４９１にのみ設けられており、接着層５４Ａは、端壁４９の内壁面４９４にのみ設けられている。つまり、断熱部材４４，４６の一部分のみがリヤハウジング１３の内壁面に接着されている。従って、断熱部材４４，４６をリヤハウジング１３の内壁面に全面接着した場合に比べ、熱膨張率の違いによって引っ張り荷重が断熱部材４４，４６に働くおそれは少なく、断熱部材４４，４６の耐久性は良い。

図１１の第７の実施形態では、図９の第６の実施形態と比べて、バルブプレート１４におけるリヤハウジング１３側の面にゴム層５５が設けられている点のみが異なっている。断熱部材４４，４６は、ゴム層５５に押接されている。ゴム層５５は、バルブプレート１４から吸入室２７内及び吐出室２８内の冷媒ガスへの熱伝達を抑制する。ゴム層５５は、バルブプレート１４とは別体であって、バルブプレート１４におけるリヤハウジング１３（カバーハウジング）側の面１４３を被覆する断熱材製の被覆部材である。

第７の実施形態では、図７の第３の実施形態と図９の第６の実施形態とのそれぞれの効果が得られる。
本発明では以下のような実施形態も可能である。

（１）シリンダ１１にリヤハウジング１３を組み付ける前に断熱部材４４を吸入室２７に挿入した状態では、断熱部材４４の端縁４４３，４４４が吸入室２７から僅かにはみ出るように、断熱部材４４を形成してもよい。このようにすると、シリンダ１１にリヤハウジング１３を組み付けた状態では、合成樹脂製の断熱部材４４がバルブプレート１４とリヤハウジング１３との間で強く挟み込まれて弾性変形し、端縁４４３，４４４がバルブプレート１４に押接される。この実施形態では、断熱部材４４自体が弾性力により断熱部材４４を吸入室２７の形成壁面（バルブプレート１４の面１４３）に押接する押接手段となる。

同様に、シリンダ１１にリヤハウジング１３を組み付ける前に断熱部材４６を吐出室２８に挿入した状態では、断熱部材４６の端縁４６３が吐出室２８から僅かにはみ出るように、断熱部材４６を形成してもよい。このようにすると、シリンダ１１にリヤハウジング１３を組み付けた状態では、合成樹脂製の断熱部材４６がバルブプレート１４とリヤハウジング１３との間で強く挟み込まれて弾性変形し、端縁４６３がバルブプレート１４に押接される。この実施形態では、断熱４
４６自体が弾性力により断熱部材４６を吐出室２８の形成壁面（バルブプレート１４の面１４３）に押接する押接手段となる。

（２）断熱部材４４，４６の端縁４４３，４４４，４６３にゴム層を設けてもよい。
（３）吸入室にのみ断熱部材を挿入するようにしてもよい。
（４）吐出室にのみ断熱部材を挿入するようにしてもよい。

（５）リヤハウジング１３における吸入室２７側の内壁面（内壁面４８２，４９１及び外周壁面２９１）のみを断熱部材で被覆するようにしてもよい。つまり、吸入室を形成する内壁面の一部のみを断熱部材で被覆するようにしてもよい。

（６）断熱部材４４，４６の材質として、硬質のゴム又はセラミックを用いてもよい。
（７）リヤハウジング１３の外周側に吐出室を設け、回転軸１８の軸線１８１の周りで吸入室を吐出室によって包囲するピストン式圧縮機に本発明を適用してもよい。

（８）第６の実施形態において、接着層５３Ａ，５４Ａを樹脂製とし、樹脂製の接着層５３Ａ，５４Ａの弾性力によって断熱部材４４，４６をバルブプレート１４に押接するようにしてもよい。

（９）皿ばね４５，４７の代わりに、圧縮型のコイルスプリングを用いてもよい。
（１０）ピストン式圧縮機以外の圧縮機に本発明を適用してもよい。
（１１）固定容量型の圧縮機に本発明を適用してもよい。

（１２）二酸化炭素以外の冷媒を用いた圧縮機に本発明を適用してもよい。

第１の実施形態を示す圧縮機全体の側断面図。 図１のＡ−Ａ線断面図。 図１のＢ−Ｂ線断面図。 要部拡大側断面図。 分解斜視図。 第２の実施形態を示す要部側断面図。 第３の実施形態を示す要部側断面図。 第４の実施形態を示す要部側断面図。 第５の実施形態を示す要部側断面図。 第６の実施形態を示す要部側断面図。 第７の実施形態を示す要部側断面図。

符号の説明

１１…シリンダ。１１１…シリンダボア。１１２…圧縮室。１３…カバーハウジングとしてのリヤハウジング。１４…バルブプレート。１４３…吸入室を形成する形成壁面となる面（バルブプレートにおけるカバーハウジング側の面）。１６…可変容量型ピストン式圧縮機。１８…回転軸。１８１…軸線。２５…ピストン。２７…吸入室。２８…吐出室。２９１…カバーハウジングの内壁面となる外周壁面。２９２…カバーハウジングの内壁面となる内周壁面。３３…吸入通路。３３１…カバーハウジングの内壁面となる周壁面。３４…吐出通路。３４１…カバーハウジングの内壁面となる周壁面。４４，４６…断熱部材。４５…押接手段（流動抑制手段）としての皿ばね。４８２，４９１，４９４…カバーハウジングの内壁面。５０，５１…押接手段（流動抑制手段）としてのシールリング。５２…被覆部材としてのガスケット。５３，５３Ａ…接着手段（流動抑制手段）としての接着層。５５…被覆部材としてのゴム層。Ｓ１，Ｓ２…空間。

Claims (11)

1. 吸入室あるいは吐出室を備えるカバーハウジングを備えた圧縮機において、
   前記カバーハウジングの内壁面を断熱部材で被覆し、冷媒ガスが前記断熱部材によって被覆された前記内壁面と前記断熱部材との間を流動するのを抑制するための流動抑制手段を設け、
   前記流動抑制手段は、前記断熱部材と前記カバーハウジングの内壁面との間に設けられたシールリングである圧縮機における断熱構造。
2. 前記流動抑制手段は、前記内壁面とは別に前記吸入室あるいは吐出室を形成する形成壁面に、又は前記形成壁面を被覆する被覆部材に前記断熱部材を押接する押接手段である請求項１に記載の圧縮機における断熱構造。
3. 前記圧縮機は、シリンダに形成されたシリンダボアにピストンを収容して前記シリンダボア内に圧縮室を区画し、回転軸の回転に基づいて前記シリンダボア内で前記ピストンを往復駆動し、前記シリンダに連結されたカバーハウジング内に前記吸入室と前記吐出室とを形成したピストン式圧縮機である請求項１又は２に記載の圧縮機における断熱構造。
4. 前記流動抑制手段は前記押接手段であり、前記押接手段は、前記吸入室及び前記吐出室から圧縮室を区画するバルブプレートに前記断熱部材を押接する請求項３に記載の圧縮機における断熱構造。
5. 前記バルブプレートとは別体の断熱材製の被覆部材で前記バルブプレートにおけるカバーハウジング側の面を被覆した請求項３又は４に記載の圧縮機における断熱構造。
6. 前記被覆部材は、ガスケットである請求項５に記載の圧縮機における断熱構造。
7. 前記断熱部材は、前記カバーハウジングにおける前記吸入室側の前記内壁面と、前記カバーハウジングにおける前記吐出室側の前記内壁面との少なくとも一方を被覆するように、前記カバーハウジング内にルーズに挿入されている請求項１乃至請求項６のいずれか１項に記載の圧縮機における断熱構造。
8. 前記吸入室及び前記吐出室から圧縮室を区画するバルブプレートと、前記圧縮機の外部から前記吸入室へ冷媒ガスを導入するための吸入通路と、前記吐出室から前記圧縮機の外部へ冷媒ガスを排出するための吐出通路とを備え、前記流動抑制手段は、前記断熱部材によって被覆される前記内壁面に連なる前記吸入通路の側から、又は前記内壁面に連なる吐出通路の側から前記バルブプレートの側にかけて、前記断熱部材によって被覆される前記内壁面を閉塞するものとした請求項７に記載の圧縮機における断熱構造。
9. 前記断熱部材と前記内壁面との間に閉塞された空間を備えている請求項８に記載の圧縮機における断熱構造。
10. 前記吸入室は、前記カバーハウジングの外周側にあって、前記回転軸の軸線の周りで前記吐出室を包囲している請求項８又は９に記載の圧縮機における断熱構造。
11. 前記冷媒ガスは、二酸化炭素である請求項１乃至請求項１０のいずれか１項に記載の圧縮機における断熱構造。

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