JP3869265B2 - ボルト用鋼 - Google Patents
ボルト用鋼 Download PDFInfo
- Publication number
- JP3869265B2 JP3869265B2 JP2001388029A JP2001388029A JP3869265B2 JP 3869265 B2 JP3869265 B2 JP 3869265B2 JP 2001388029 A JP2001388029 A JP 2001388029A JP 2001388029 A JP2001388029 A JP 2001388029A JP 3869265 B2 JP3869265 B2 JP 3869265B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel
- bolt
- present
- scale
- weather resistance
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
- Connection Of Plates (AREA)
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、ボルト用鋼に関し、詳細には飛来塩分量の比較的高い海岸地帯などにおける構造物に用いることのできる高い耐候性を有するとともに、特にスケールの剥離性や酸洗い性を高め、高いボルト製造性を具備するボルト用鋼に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
近年、橋梁などの鋼構造物の維持管理費の低減要求が強まり、海浜地帯などの塩化物環境においても錆止め塗装などをせずに用いられる構造部材が求められている。この観点から、Ｎｉを多量に添加した厚板、形鋼などの鋼材が開発されてきている。こうした鋼材をボルト締結するためには、腐食電位などの電気化学的特性が鋼材と同等であるボルトを用いなければならない。それは、電気化学的特性が著しく異なる鋼材とボルトを塗装せずに接触させると、ガルバニ腐食（異種金属接触腐食）が起こり、いずれかが選択的に腐食するからである。
【０００３】
上記のような背景から、ボルト材についても鋼材の成分に類似してＮｉを多く添加したものが開発されてきている。例えば、特開２０００−６３９７８号公報においてはＮｉを１．５〜７．０％、また本出願人の先願である特開２０００−２１２６９６号公報においてはＮｉを０．５〜２．７％それぞれ添加するとともに、他成分を制限して含有せしめることで耐候性を改善する方法が提案されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、上記に提案されているボルト材においては、Ｎｉの添加は耐食性や耐候性を改善する効果が大きい反面、Ｎｉを多く含有することで、圧延線材においてスケール噛み込みによる線状のしわキズが生じ後の鍛造工程において割れを発生させたり、また伸線前の酸洗いにおいて十分スケールが除去できないことで伸線加工を阻害するなど、厚板などの鋼材の製造過程では想定されなかった固有の問題が生じることがわかった。
【０００５】
本発明は、このような背景からなされたものであり、その目的は、高い耐候性と、スケールの剥離性や酸洗い性を高めたボルト製造性とを両立させ得るボルト用鋼を提供するものである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】
本発明者等は、上記課題を見出した後その解決のため鋭意調査、研究を行った。その結果、Ｎｉ添加によってスケール噛み込みキズや酸洗い性不良が促進する原因は、まだ明確には突き止められていないが次のように推測される。すなわち、Ｎｉ添加による母材の性質変化（変形抵抗の増加や耐酸化性上昇など）もあるが、熱間圧延時に緻密で密着性の高い酸化皮膜が形成されることも大きな要因であると考えられる。
【０００７】
そこで、本発明においては、Ｆｅの酸化物よりも安定な酸化物を形成するＭｎ、Ｓｉ、Ａｌの量を高めることで熱間圧延時のスケールを剥離性の高いものとすることができると考え、また更にＳｉやＡｌはＮｉと同様に母材の腐食電位を貴にする作用があるため、その分Ｎｉの添加量を低減することができると考え、実験によりその効果、すなわち熱間圧延時のスケールの剥離性を高めスケール噛み込みキズを低減し得るとともに、酸洗い性を高め得ることを突きとめて本発明を完成させたものである。
【０００８】
【０００９】
【００１０】
請求項１に係る発明は、質量％で、Ｃ：０．０５〜０．４５％、Ｍｎ：０．１０〜２．０％、Ｃｕ：０．５５〜１．６％、Ｎｉ：１．２〜３．２％、Ａｌ：０．０１〜０．１５％、Ｃｒ：０．１０％以下（０％を含む）、Ｔｉ：０．００５〜０．１５％と、更にＳｉ：０．６０〜１．５０％（０．６０％を含まず）とを含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなることを特徴とするボルト用鋼である。
【００１１】
請求項２に係る発明は、上記請求項１に係る発明のボルト用鋼の鋼成分として、更にＢ：０．００１０〜０．００６０％を含有するボルト用鋼である。
【００１２】
【００１３】
【００１４】
【発明の実施の形態】
以下、本発明について詳細に説明する。まず本発明の鋼の化学成分の限定理由について説明する。
【００１５】
Ｃ：０．０５〜０．４５％
Ｃは、ボルトとしての強度を確保するために必要である。０．０５％以下では強度が不足する。一方、上限は、耐候性の観点からは低い方が好ましく、０．２５％以下、更に好ましくは０．１５％以下である。０．４５％以上では靱性が低下し、遅れ破壊等の問題を生じる。
【００１６】
Ｓｉ：０．６０〜１．５０％（０．６０％を含まず）
Ｓｉは、Ｎｉ添加鋼において熱間圧延中のスケールを剥離しやすい良質なものに変える。更に腐食電位を貴にする作用もあるので、Ｎｉを低下させても高い耐候性を保つことができる。このＳｉの上限は、１．５０％を超えての添加は冷間鍛造性を阻害するので１．５０％までとする。
【００１７】
Ｍｎ：０．１０〜２．０％
Ｍｎは、上記Ｓｉ同様にＮｉ添加鋼において熱間圧延中のスケールを剥離しやすい良質なものに変える。このＭｎの上限は、２．０％を超えると効果が飽和するので経済性を考慮して２．０％までとする。
【００１８】
Ｃｕ：０．５５〜１．６％
Ｃｕは、後記Ｎｉと同様に耐候性を改善する。０．５５％以上でその効果が現れるが、１．６％以上ではその効果が飽和するうえ熱間圧延時に割れなどを起こしやすくなる。
【００１９】
Ｎｉ：１．２〜３．２％
Ｎｉは、耐候性改善効果が高く特に１．２％以上で効果が大きい。しかし、３．２％を超えると、上記Ｍｎ、Ｓｉ及び後記Ａｌなどを添加しても、スケール噛み込みキズの生成や酸洗い不良を抑制できなくなる。従って、上限を３．２％以下とするが、好ましくは２．７％以下、更に好ましくは１．５％以下である。
【００２０】
Ａｌ：０．０１〜０．１５％
Ａｌは、上記Ｓｉと類似して耐候性改善効果およびスケール改質効果を有するので０．０１％以上とするが、製鋼時の鋳造割れなどの原因となるため０．１５％以上の多量添加は好ましくない。
【００２１】
Ｃｒ：０．１０％以下（０％を含む）
Ｃｒは、塩分腐食環境下において特に錆層の安定化を阻害し、錆の進行を促進するため０．１０％以下、より好ましくは０．０６％以下とすることが必要である。
【００２２】
Ｔｉ：０．００５〜０．１５％
Ｔｉは、上記Ｎｉ、Ｃｕとの複合添加により、微量で耐候性を高める元素である。０．００５％未満ではその効果がない。また、０．１５％以上では粗大な窒化物を形成し、疲労特性に悪影響を及ぼす。
【００２３】
また、本発明の鋼においては、更にＢ：０．００１０〜０．００６０％を含有させることが好ましい。Ｂは、微量で焼入れ性を高めるので、他の成分が少量であるときや、ボルトの径が太くで焼きが入りにくいときに添加する。０．００１０％未満ではその効果がなく、０．００６０％以上ではその効果が飽和する。
【００２４】
【００２５】
本発明の鋼における不可避的不純物について、不可避的不純物には種々あるが、主なものには、Ｐ、Ｓ、Ｎなどがある。Ｐ、Ｓは靱性を阻害するので少ない方がよく、いずれも０．０３５％以下が好ましく、０．０１５％以下が更に好ましい。Ｎは製鋼、熱間圧延時の欠陥の原因となるので、０．０２０％以下が好ましく、０．０１０％以下が更に好ましい。
【００２６】
【００２７】
【実施例】
表１に示す成分組成の供試鋼を実験炉にて溶製し、直径２１ｍｍの線材に熱間圧延した。この圧延線材を対象にスケール噛み込みキズの検査、酸洗い性の評価、及び耐候性の評価を行った。これらの評価結果を表２に示す。
【００２８】
なお、スケール噛み込みキズの検査は、圧延線材の横断面（各鋼種Ｎ＝１０断面）を光学顕微鏡で観察し、検出されたキズのうち一番深いものの深さで評価した。また、酸洗い性評価は、圧延線材のカットサンプルを２６℃、１０％の塩酸溶液に２０秒間浸漬した後のスケール除去状態を目視評価した。また、耐候性の評価は、圧延線材にボルトと同等の調質処理を施した長さ１００ｍｍのサンプルを用い、週１回５％食塩水を散布しながら屋外に３ヶ月放置する大気暴露試験を行った。いずれも暴露前の重量と、暴露後に錆を化学的に除去したサンプルの重量との差を表面積で除して腐食減量を算出した。
【００２９】
【表１】
【００３０】
【表２】
【００３１】
上記表１、２においてＮｏ．１および２は本発明鋼、Ｎｏ．３〜５は比較鋼である。本発明鋼Ｎｏ．１は、本発明の特徴成分であるＳｉのみ特に多く（０．６３％）含有し、更にＢ：０．００２０％を含有したもの、本発明鋼Ｎｏ．２は、本発明の特徴成分であるＭｎ、Ｓｉを特に多く（Ｍｎ：１．５７％、Ｓｉ：０．６２％）含有したものである。これら本発明鋼Ｎｏ．１および２は、いずれもキズ深さは比較的浅く（０．０２ｍｍ以下）、酸洗い性についてもスケールが８０％以上除去され、また、腐食減量も比較的良好であった。
【００３２】
上記本発明鋼Ｎｏ．１および２に対して、比較鋼Ｎｏ．３は、Ａｌ：０．０５３％、Ｂ：０．００２２％を含有するものの、本発明の特徴成分であるＭｎ、Ｓｉがともに少量であるため、耐候性には優れたがキズ深さ、酸洗い性がともに本発明鋼よりやや劣る結果となった。また、比較鋼Ｎｏ．４は、本発明の特徴成分であるＭｎを多量に含有しているが、Ｎｉ：３．８３％と多く含有したため改善効果が十分に得られず、耐候性は非常に良いがキズ深さ、酸洗い性が顕著に低かった。また、比較鋼Ｎｏ．５は、Ａｌ：０．０２６％、Ｂ：０．００２０％を含有するものの、本発明の特徴成分であるＭｎ、Ｓｉがともに少量であるうえに、Ｎｉ：１．４５％と低く含有させたもので、キズ深さ、酸洗い性、耐候性のいずれも本発明例よりやや劣る結果となった。
【００３３】
【発明の効果】
以上説明したように、本発明に係るボルト用鋼によれば、スケールの剥離性や酸洗い性を高めることができボルト製造性を高めることができるとともに、製造されたボルトは高い耐候性を有する。
【００３４】
【発明の属する技術分野】
本発明は、ボルト用鋼に関し、詳細には飛来塩分量の比較的高い海岸地帯などにおける構造物に用いることのできる高い耐候性を有するとともに、特にスケールの剥離性や酸洗い性を高め、高いボルト製造性を具備するボルト用鋼に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
近年、橋梁などの鋼構造物の維持管理費の低減要求が強まり、海浜地帯などの塩化物環境においても錆止め塗装などをせずに用いられる構造部材が求められている。この観点から、Ｎｉを多量に添加した厚板、形鋼などの鋼材が開発されてきている。こうした鋼材をボルト締結するためには、腐食電位などの電気化学的特性が鋼材と同等であるボルトを用いなければならない。それは、電気化学的特性が著しく異なる鋼材とボルトを塗装せずに接触させると、ガルバニ腐食（異種金属接触腐食）が起こり、いずれかが選択的に腐食するからである。
【０００３】
上記のような背景から、ボルト材についても鋼材の成分に類似してＮｉを多く添加したものが開発されてきている。例えば、特開２０００−６３９７８号公報においてはＮｉを１．５〜７．０％、また本出願人の先願である特開２０００−２１２６９６号公報においてはＮｉを０．５〜２．７％それぞれ添加するとともに、他成分を制限して含有せしめることで耐候性を改善する方法が提案されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、上記に提案されているボルト材においては、Ｎｉの添加は耐食性や耐候性を改善する効果が大きい反面、Ｎｉを多く含有することで、圧延線材においてスケール噛み込みによる線状のしわキズが生じ後の鍛造工程において割れを発生させたり、また伸線前の酸洗いにおいて十分スケールが除去できないことで伸線加工を阻害するなど、厚板などの鋼材の製造過程では想定されなかった固有の問題が生じることがわかった。
【０００５】
本発明は、このような背景からなされたものであり、その目的は、高い耐候性と、スケールの剥離性や酸洗い性を高めたボルト製造性とを両立させ得るボルト用鋼を提供するものである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】
本発明者等は、上記課題を見出した後その解決のため鋭意調査、研究を行った。その結果、Ｎｉ添加によってスケール噛み込みキズや酸洗い性不良が促進する原因は、まだ明確には突き止められていないが次のように推測される。すなわち、Ｎｉ添加による母材の性質変化（変形抵抗の増加や耐酸化性上昇など）もあるが、熱間圧延時に緻密で密着性の高い酸化皮膜が形成されることも大きな要因であると考えられる。
【０００７】
そこで、本発明においては、Ｆｅの酸化物よりも安定な酸化物を形成するＭｎ、Ｓｉ、Ａｌの量を高めることで熱間圧延時のスケールを剥離性の高いものとすることができると考え、また更にＳｉやＡｌはＮｉと同様に母材の腐食電位を貴にする作用があるため、その分Ｎｉの添加量を低減することができると考え、実験によりその効果、すなわち熱間圧延時のスケールの剥離性を高めスケール噛み込みキズを低減し得るとともに、酸洗い性を高め得ることを突きとめて本発明を完成させたものである。
【０００８】
【０００９】
【００１０】
請求項１に係る発明は、質量％で、Ｃ：０．０５〜０．４５％、Ｍｎ：０．１０〜２．０％、Ｃｕ：０．５５〜１．６％、Ｎｉ：１．２〜３．２％、Ａｌ：０．０１〜０．１５％、Ｃｒ：０．１０％以下（０％を含む）、Ｔｉ：０．００５〜０．１５％と、更にＳｉ：０．６０〜１．５０％（０．６０％を含まず）とを含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなることを特徴とするボルト用鋼である。
【００１１】
請求項２に係る発明は、上記請求項１に係る発明のボルト用鋼の鋼成分として、更にＢ：０．００１０〜０．００６０％を含有するボルト用鋼である。
【００１２】
【００１３】
【００１４】
【発明の実施の形態】
以下、本発明について詳細に説明する。まず本発明の鋼の化学成分の限定理由について説明する。
【００１５】
Ｃ：０．０５〜０．４５％
Ｃは、ボルトとしての強度を確保するために必要である。０．０５％以下では強度が不足する。一方、上限は、耐候性の観点からは低い方が好ましく、０．２５％以下、更に好ましくは０．１５％以下である。０．４５％以上では靱性が低下し、遅れ破壊等の問題を生じる。
【００１６】
Ｓｉ：０．６０〜１．５０％（０．６０％を含まず）
Ｓｉは、Ｎｉ添加鋼において熱間圧延中のスケールを剥離しやすい良質なものに変える。更に腐食電位を貴にする作用もあるので、Ｎｉを低下させても高い耐候性を保つことができる。このＳｉの上限は、１．５０％を超えての添加は冷間鍛造性を阻害するので１．５０％までとする。
【００１７】
Ｍｎ：０．１０〜２．０％
Ｍｎは、上記Ｓｉ同様にＮｉ添加鋼において熱間圧延中のスケールを剥離しやすい良質なものに変える。このＭｎの上限は、２．０％を超えると効果が飽和するので経済性を考慮して２．０％までとする。
【００１８】
Ｃｕ：０．５５〜１．６％
Ｃｕは、後記Ｎｉと同様に耐候性を改善する。０．５５％以上でその効果が現れるが、１．６％以上ではその効果が飽和するうえ熱間圧延時に割れなどを起こしやすくなる。
【００１９】
Ｎｉ：１．２〜３．２％
Ｎｉは、耐候性改善効果が高く特に１．２％以上で効果が大きい。しかし、３．２％を超えると、上記Ｍｎ、Ｓｉ及び後記Ａｌなどを添加しても、スケール噛み込みキズの生成や酸洗い不良を抑制できなくなる。従って、上限を３．２％以下とするが、好ましくは２．７％以下、更に好ましくは１．５％以下である。
【００２０】
Ａｌ：０．０１〜０．１５％
Ａｌは、上記Ｓｉと類似して耐候性改善効果およびスケール改質効果を有するので０．０１％以上とするが、製鋼時の鋳造割れなどの原因となるため０．１５％以上の多量添加は好ましくない。
【００２１】
Ｃｒ：０．１０％以下（０％を含む）
Ｃｒは、塩分腐食環境下において特に錆層の安定化を阻害し、錆の進行を促進するため０．１０％以下、より好ましくは０．０６％以下とすることが必要である。
【００２２】
Ｔｉ：０．００５〜０．１５％
Ｔｉは、上記Ｎｉ、Ｃｕとの複合添加により、微量で耐候性を高める元素である。０．００５％未満ではその効果がない。また、０．１５％以上では粗大な窒化物を形成し、疲労特性に悪影響を及ぼす。
【００２３】
また、本発明の鋼においては、更にＢ：０．００１０〜０．００６０％を含有させることが好ましい。Ｂは、微量で焼入れ性を高めるので、他の成分が少量であるときや、ボルトの径が太くで焼きが入りにくいときに添加する。０．００１０％未満ではその効果がなく、０．００６０％以上ではその効果が飽和する。
【００２４】
【００２５】
本発明の鋼における不可避的不純物について、不可避的不純物には種々あるが、主なものには、Ｐ、Ｓ、Ｎなどがある。Ｐ、Ｓは靱性を阻害するので少ない方がよく、いずれも０．０３５％以下が好ましく、０．０１５％以下が更に好ましい。Ｎは製鋼、熱間圧延時の欠陥の原因となるので、０．０２０％以下が好ましく、０．０１０％以下が更に好ましい。
【００２６】
【００２７】
【実施例】
表１に示す成分組成の供試鋼を実験炉にて溶製し、直径２１ｍｍの線材に熱間圧延した。この圧延線材を対象にスケール噛み込みキズの検査、酸洗い性の評価、及び耐候性の評価を行った。これらの評価結果を表２に示す。
【００２８】
なお、スケール噛み込みキズの検査は、圧延線材の横断面（各鋼種Ｎ＝１０断面）を光学顕微鏡で観察し、検出されたキズのうち一番深いものの深さで評価した。また、酸洗い性評価は、圧延線材のカットサンプルを２６℃、１０％の塩酸溶液に２０秒間浸漬した後のスケール除去状態を目視評価した。また、耐候性の評価は、圧延線材にボルトと同等の調質処理を施した長さ１００ｍｍのサンプルを用い、週１回５％食塩水を散布しながら屋外に３ヶ月放置する大気暴露試験を行った。いずれも暴露前の重量と、暴露後に錆を化学的に除去したサンプルの重量との差を表面積で除して腐食減量を算出した。
【００２９】
【表１】
【表２】
上記表１、２においてＮｏ．１および２は本発明鋼、Ｎｏ．３〜５は比較鋼である。本発明鋼Ｎｏ．１は、本発明の特徴成分であるＳｉのみ特に多く（０．６３％）含有し、更にＢ：０．００２０％を含有したもの、本発明鋼Ｎｏ．２は、本発明の特徴成分であるＭｎ、Ｓｉを特に多く（Ｍｎ：１．５７％、Ｓｉ：０．６２％）含有したものである。これら本発明鋼Ｎｏ．１および２は、いずれもキズ深さは比較的浅く（０．０２ｍｍ以下）、酸洗い性についてもスケールが８０％以上除去され、また、腐食減量も比較的良好であった。
【００３２】
上記本発明鋼Ｎｏ．１および２に対して、比較鋼Ｎｏ．３は、Ａｌ：０．０５３％、Ｂ：０．００２２％を含有するものの、本発明の特徴成分であるＭｎ、Ｓｉがともに少量であるため、耐候性には優れたがキズ深さ、酸洗い性がともに本発明鋼よりやや劣る結果となった。また、比較鋼Ｎｏ．４は、本発明の特徴成分であるＭｎを多量に含有しているが、Ｎｉ：３．８３％と多く含有したため改善効果が十分に得られず、耐候性は非常に良いがキズ深さ、酸洗い性が顕著に低かった。また、比較鋼Ｎｏ．５は、Ａｌ：０．０２６％、Ｂ：０．００２０％を含有するものの、本発明の特徴成分であるＭｎ、Ｓｉがともに少量であるうえに、Ｎｉ：１．４５％と低く含有させたもので、キズ深さ、酸洗い性、耐候性のいずれも本発明例よりやや劣る結果となった。
【００３３】
【発明の効果】
以上説明したように、本発明に係るボルト用鋼によれば、スケールの剥離性や酸洗い性を高めることができボルト製造性を高めることができるとともに、製造されたボルトは高い耐候性を有する。
【００３４】
Claims (2)
- 質量％で、Ｃ：０．０５〜０．４５％、Ｍｎ：０．１０〜２．０％、Ｃｕ：０．５５〜１．６％、Ｎｉ：１．２〜３．２％、Ａｌ：０．０１〜０．１５％、Ｃｒ：０．１０％以下（０％を含む）、Ｔｉ：０．００５〜０．１５％と、更にＳｉ：０．６０〜１．５０％（０．６０％を含まず）とを含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなることを特徴とするボルト用鋼。
- 請求項１に記載のボルト用鋼の鋼成分として、更にＢ：０．００１０〜０．００６０％を含有するボルト用鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001388029A JP3869265B2 (ja) | 2001-12-20 | 2001-12-20 | ボルト用鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001388029A JP3869265B2 (ja) | 2001-12-20 | 2001-12-20 | ボルト用鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003183780A JP2003183780A (ja) | 2003-07-03 |
| JP3869265B2 true JP3869265B2 (ja) | 2007-01-17 |
Family
ID=27596682
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2001388029A Expired - Fee Related JP3869265B2 (ja) | 2001-12-20 | 2001-12-20 | ボルト用鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3869265B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP6479527B2 (ja) * | 2015-03-27 | 2019-03-06 | 株式会社神戸製鋼所 | 酸洗性、および焼入れ焼戻し後の耐遅れ破壊性に優れたボルト用線材、並びにボルト |
| CN113462976B (zh) * | 2021-06-29 | 2022-05-13 | 钢铁研究总院 | 一种高疲劳强度螺栓钢及其制备方法、螺栓的制造方法 |
-
2001
- 2001-12-20 JP JP2001388029A patent/JP3869265B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2003183780A (ja) | 2003-07-03 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP6394839B1 (ja) | 鋼材 | |
| US20140056752A1 (en) | Steel material having excellent atmospheric corrosion resistance | |
| JP4901799B2 (ja) | 表面処理性に優れた熱延鋼板の製造方法 | |
| JPWO2017002148A1 (ja) | ステンレス冷延鋼板用素材およびその製造方法 | |
| JP5053213B2 (ja) | 海岸地区における塗装時の耐食性に優れた高強度鋼およびその製造法 | |
| JP5018257B2 (ja) | 研磨性および耐食性に優れるフェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法 | |
| US7820099B2 (en) | Hot rolled steel sheet excellent in chemical convertibility and method of production of the same | |
| JP3869265B2 (ja) | ボルト用鋼 | |
| JP4808598B2 (ja) | 裸耐発錆性に優れた耐食鋼材 | |
| JP5532086B2 (ja) | 溶融亜鉛めっき鋼管 | |
| KR102597735B1 (ko) | 페라이트계 스테인리스 강판 및 그 제조 방법 | |
| JP5309862B2 (ja) | 部材加工後の化成処理性に優れた鋼材およびその製造方法 | |
| JP6500848B2 (ja) | ボルト用鋼材 | |
| WO2019146748A1 (ja) | 係留チェーン用鋼および係留チェーン | |
| WO2019146749A1 (ja) | 係留チェーン用鋼および係留チェーン | |
| JPH11236651A (ja) | 耐候性に優れたマルテンサイト系ステンレス鋼管およびその製造方法 | |
| JP3790398B2 (ja) | 加工部断面耐食性に優れた被覆鋼 | |
| JP2001011582A (ja) | 加工性および耐食性に優れたフェライト系ステンレス鋼およびその薄鋼板の製造方法 | |
| JP4476928B2 (ja) | 耐食性と母材靭性に優れた船舶用高張力鋼材 | |
| JP7196537B2 (ja) | 石炭専用船又は鉱炭兼用船の船倉用耐食鋼 | |
| JP2012148502A (ja) | 耐海水孔食性に優れたステンレスクラッド鋼 | |
| JP2018017073A (ja) | 改修排水ドレン用アルミニウム材、改修排水ドレン用板状構造体およびその製造方法 | |
| JP5434040B2 (ja) | 化成処理性に優れた高加工性高強度薄鋼板の製造方法 | |
| JP6988858B2 (ja) | ボルト用鋼材 | |
| JP7248897B2 (ja) | 係留チェーンおよび船舶 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20040401 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20050523 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20050531 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20050726 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20061003 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20061012 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20091020 Year of fee payment: 3 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20101020 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20111020 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20111020 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20121020 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20131020 Year of fee payment: 7 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |