JP3855872B2 - 冷間圧延機の張力制御方法および装置 - Google Patents
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、アンコイラとコイラ間に圧延機を配設し、アンコイラで巻き戻した帯状材に所定の張力を付与しつつコイラで巻取りながら圧延を行う冷間圧延機の張力制御方法および装置に関し、コイラ駆動用の電動機を交流可変速制御する電動機制御システム内部で生じる張力制御不良を解消するものである。
【０００２】
【従来の技術】
まず、図３に基づいて冷間圧延機ラインの構成を説明する。
ステンレス冷延鋼板等の帯状材２は、コイラ／アンコイラ3a、3b間で所定の張力を印加されて圧延機１で圧延される。ここで、帯状材２は往復圧延され、所定の板厚とされる。なお、ここでは、圧延機１としてゼンジミアミルを例示するが、圧延機をこれに限定するものでないことは言うまでもない。
【０００３】
張力制御は、コイラ／アンコイラ3a、3bを駆動する電動機11を制御する電動機制御システム10の内部処理として行われており、帯状材２に印加される張力を張力計4aあるいは4bで検出し、その検出した張力実績をＡＴＲ（Automatic Tension Regulator ）制御部15に取り込んで制御が行われる。なお、この張力制御のことをＡＴＲ制御ともよぶものとする。
【０００４】
次に、このＡＴＲ制御の制御出力は、ＡＣＲ／ＡＳＲ（Automatic Current Regulator ／Automatic Speed Regulator ）制御部14に入力され、インバータ12を介して電動機11の制御が行われる。なお、電動機11の制御では、このように通常、電流制御、すなわち、ＡＣＲ制御と、速度制御、すなわち、ＡＳＲ制御を併用して適用するように構成されている。
【０００５】
ここで、ＡＣＲ制御では、電動機11に付与する電流を電流検出器27で検出しＡＣＲ／ＡＳＲ制御部14にフィードバック入力する。一方、ＡＳＲ制御では、電動機11の回転をＳ／Ｅ（Sine Encoder）17で検出してその回転数を速度としてＡＣＲ／ＡＳＲ制御部14にフィードバック入力する。
そのため、一般にＡＣＲ制御が高速応答可能であるのに対し、ＡＳＲ制御の応答性は必然的に遅くなり、一般的には、ＡＳＲ制御の応答性はＡＣＲ制御の応答性よりも１桁程度遅いと言われている。
【０００６】
このことから、電動機11の制御には、通常ＡＣＲ制御が適用され、ＡＳＲ制御はミルの手動介入等の際に限定的に適用されるのが通常である。
図７に、従来の電動機制御システム10の詳細な制御ブロックを示す。以下、図７のうち、本願発明に直接関係する部分を中心に説明する。
ところで、図７は、ベクトル制御を採用した交流電動機制御を示す図である。ベクトル制御とは、交流電動機を直流電動機のように制御しようとするものであり、電動機電流をトルク電流成分と励磁電流成分に分けて制御するものである。こうすることで電動機の速度（回転）制御、トルク制御などの制御特性を著しく向上できると言われている（例えば、特開2000-152700 号公報等参照）。
【０００７】
図７において、上位ＰＬＣ（Programmable Logic Controller ）20では、図３に示す張力測定装置4a、4bからの張力実績が入力され、内部でＡＴＲ制御が実行される。そして、そのＡＴＲ制御に基づきＡＳＲ制御用の速度指令ωr0とＡＣＲ制御用の電流指令Ｉq0が出力される。
ＡＳＲ制御用の速度指令ωr0は、主にオペレータのインチング処理等の手動介入用に用いられる速度調節器21を介して、また、ＡＣＲ制御用の電流指令Ｉq0は直接に、トルク電流調節器22に対して出力される。そして、トルク電流調節器22の出力Ｖq が座標変換器25で変換処理されてＰＷＭ（Pulse Width Modulation）パルス演算器26に取り込まれ、インバータ12の制御が行われることになる。
【０００８】
なお、電動機11の回転数を検出するＳ／Ｅ17の信号がＡＳＲ制御用の速度指令ωr0にフィードバックして入力され、また一方では、電動機11に印加する各相の電流が電流検出器27で検出されて座標変換器28を介してＡＣＲ制御用の電流指令Ｉq0にフィードバックされている。
ＰＷＭパルス演算器26は、交流電圧（変調波）と三角波（搬送波）の振幅を比較することで、交流電圧を一定電圧のパルス状電圧波形に変換し、そのパルス数、パルス間隔、パルス幅を制御することで、任意の振幅と周波数をもつ交流電圧波形と等価な電圧波形を発生させて電動機制御を行うものである。
【０００９】
ＰＷＭパルス演算器26では、交流電圧指令の振幅が小さい、すなわち、圧延速度が遅い場合にはダイポーラ方式ＰＷＭを適用して出力するパルス幅が狭くなりすぎないようにする一方で、交流電圧指令の振幅が所定値以上ではユニポーラ方式ＰＷＭに自動的に切換えることでその動作レンジの拡大を実現している。
また、すべり周波数演算器29は、電動機11の回転子にかかる負荷の増大に応じて回転子速度が同期速度よりも遅れることによる「すべり周波数」を補正するものである。そして、電動機始動後の所定の低速状態のときにすべり周波数演算を開始してすべり周波数制御を開始し、電動機停止前の所定の低速状態のときにすべり周波数制御を停止させる処理を行っている。
【００１０】
従来は、以上で説明したベクトル制御による交流電動機を用いてコイラの巻取り制御を行うことで冷間圧延機の張力制御を行い、圧延機で圧延する帯状材の張力が一定となるように制御し、張力変動にともなう圧延状態の変動を回避し、ひいては板厚変動を回避して一定厚となるように制御できるとしていた。
【００１１】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、実際に帯状材の圧延を行うと、図４（ａ）に示すように、張力実績チャートのＡ部個所とＢ部個所に張力変動が現れ、その結果、圧延後の板厚チャートにおいても対応する個所に板厚偏差が生じることが明らかとなった。これらの板厚変動は、一般的な板厚変動許容差内である±５μｍ内には収まっているものの、近年厳しさを増してきている許容差範囲（例えば、±３μｍ以内、あるいは、更に厳しい場合もある）には対応できない場合も発生し、大きな問題となる。
【００１２】
本発明は、このようなＡ部個所とＢ部個所に現れているような張力変動を解消し、ひいては板厚変動を解消して帯状材の板厚品質の更なる向上を達成することを目的とする。
【００１３】
【課題を解決するための手段】
本発明者らは、上記のＡ部個所、Ｂ部個所に発生する張力変動について鋭意調査研究を行い、それらの張力変動が制御システム内部の特定の制御方式切換えタイミングにおいて発生するものであることを見出した。すなわち、Ａ部箇所での張力変動は、すべり周波数演算器でのすべり周波数制御開始時とすべり周波数制御停止時に発生していることを解明した。また、Ｂ部箇所での張力変動は、ＰＷＭパルス演算器でのダイポーラ方式とユニポーラ方式の切換時に発生していることを解明した。
【００１４】
以上の知見を踏まえ、本発明は、下記の各項記載の冷間圧延機の張力制御方法および装置とすることで上記課題を解決したのである。
▲１▼ アンコイラとコイラ間に圧延機を配設し、アンコイラで巻き戻した帯状材に所定の張力を付与しつつコイラで巻取りながら圧延を行う冷間圧延機の張力制御方法であって、前記コイラを駆動する電動機に流れる電流を検出し、ベクトル演算して求めたトルク電流値に基づいてトルク電流を制御して張力制御を行うに際し、制御方式切換え信号に基づき、前記トルク電流を補正することを特徴とする冷間圧延機の張力制御方法。
▲２▼ 前記制御方式切換え信号を、ＰＷＭパルス演算器においてダイポーラとユニポーラを切換える切換え信号、および／または、すべり周波数演算器においてすべり周波数制御を開始あるいは停止する際の切換え信号とすることを特徴とする上記▲１▼に記載の冷間圧延機の張力制御方法。
▲３▼ アンコイラとコイラ間に圧延機を配設し、アンコイラで巻き戻した帯状材に所定の張力を付与しつつコイラで巻取りながら圧延を行う冷間圧延機の張力制御装置であって、前記コイラを駆動する電動機に流れる電流を検出する電流検出器と、該電流検出器で検出した電流値からベクトル演算してトルク電流値を求める座標変換器と、該座標変換器で求めたトルク電流値に基づいてトルク電流を制御して張力制御を行うトルク電流調節器と、を有してなり、更に、制御方式切換え信号に基づき、前記トルク電流を補正するトルク電流補正器を有してなることを特徴とする冷間圧延機の張力制御装置。
▲４▼ 前記制御方式切換え信号を、ＰＷＭパルス演算器においてダイポーラとユニポーラを切換える切換え信号、および／または、すべり周波数演算器においてすべり周波数制御を開始あるいは停止する際の切換え信号としてなることを特徴とする上記▲３▼に記載の冷間圧延機の張力制御装置。
【００１５】
【発明の実施の形態】
まず、図４（ａ）に示すＡ部個所とＢ部個所において発生している張力変動について更に詳細に説明する。
Ａ部個所において発生している張力変動は、圧延開始後のまだ圧延速度が上昇する前の低速時に、あるいは、圧延終了後の圧延速度が低下した後の低速時に発生することを特徴としており、本発明者らは、これがすべり周波数制御の開始と終了時に対応して発生していることを解明した。すなわち、すべり周波数制御を開始あるいは終了するタイミングで生じる電流制御の一瞬の不連続を電流検出器27が検出し、その電流値のフィードバックによって張力変動が発生し、Ａ部個所に対応する板厚変動が発生するものである。
【００１６】
また、本発明者らは、Ｂ部個所において発生している張力変動を解析し、それらの変動が、圧延速度が増加、あるいは、漸減する際のＰＷＭパルス演算器26におけるダイポーラ方式ＰＷＭとユニポーラ方式ＰＷＭの切換えによって発生することを見出した。そして、その切換えに伴う制御の不連続を電流検出器27が検出し、そのフィードバックによって発生するものであることを解明した。
【００１７】
すなわち、これらの張力変動は、いずれもＡＣＲ制御に基づくトルク電流制御の高応答性に起因して発生するものであり、電流検出器で検出したトルク電流値の変動に起因するものである。
本発明者らは、このような制御方式の変更時における一瞬の不連続を検出して過度の張力制御を行わないようにするには、電流検出器で検出した電流値からベクトル演算して求めたトルク電流値を補正すれば良いことに想到し、本発明に至ったのである。
【００１８】
そして、本発明者らは、図１に示すように、トルク電流補正器31を設けることで、本発明の冷間圧延機の張力制御方法および装置の実現に成功した。なお、図１においては、図７で既に説明した各機能ブロックと同一の機能ブロックには同一の番号を付している。
ところで、トルク電流補正器31は、図２に示す位置に配置してもよいことは明らかである。
【００１９】
以下、トルク電流補正器31の機能について詳細に説明する。
なお、以下では、ＰＷＭパルス演算器におけるダイポーラ方式とユニポーラ方式の切換えによって必要となる補正について例示して説明する。その他の、例えば、すべり周波数演算器でのすべり制御の開始と終了に伴って必要となる補正等、電動機制御システムを構成する各制御要素の切換え処理等によって必要となる場合に適用する補正に対しても同様の処理を行うことが可能であることは明らかである。
【００２０】
ＰＷＭパルス演算器には、電動機に任意の交流電圧、周波数を印加するために半導体素子のスイッチングを行う種々の方式が採用されている。例えば、既に説明したダイポーラ方式とユニポーラ方式の切換え以外にも、速度の制御範囲を広くとるために、スイッチングのための搬送波の周波数を変える方式等が採用される場合もある。そして、これらの方式を採用していることから、全周波数範囲でのトルク電流と電動機出力トルクが比例せず、更には、不連続が生じる原因ともなっているのである。
【００２１】
例えば、図５（ａ）に示すように、ダイポーラ方式とユニポーラ方式では、トルク電流Ｉq に対する電動機出力トルクが異なっている。そのため、図６（ａ）に示すように、ダイポーラ方式とユニポーラ方式では、出力周波数に対する電動機出力トルクが、それらの切換えのタイミングで不連続となる問題がある。
前記の不連続を解決するため、本発明では、トルク電流補正器で行う補正処理として、図５（ｂ）に示す補正比率ａと、図６（ａ）に示す段差を解消する補正を行って、全体として図６（ｂ）に示す補正比率ｂとなるように、補正を行うことで出力トルクを整合させ、不連続を解消するようにした。上記した補正比率ｂは、あらかじめパターンとして登録しておくとよい。特に、図６に示すダイポーラ方式とユニポーラ方式の切換えタイミングに応じて適切なタイミングで補正比率ｂの切換えを行うことで、電動機出力トルクの不連続を解消し、ひいては、張力変動を解消する。
【００２２】
すなわち、図１あるいは図２に示すようにトルク電流補正器31を配置し、上述のようにトルク電流値Ｉq の補正を行ってからトルク電流調節器22にフィードバックさせる。ここで、トルク電流補正器31には、ＰＷＭパルス演算器26での方式切換信号を取り込むことで、不連続のタイミングを正確に把握することを可能としている。このようにして、トルク電流調節器22から出力される出力トルク信号Ｖq の不整合や不連続をすべて解消することができる。
【００２３】
なお、本発明では、すべり周波数演算器29に対しても同様の補正を実施することを好適とするが、基本的には上記のＰＷＭパルス演算器と同様の補正を行うようにすればよいのであり、ここでの詳細の説明を省略する。また、必要に応じて、他の制御機器に対する補正を同様にして行うようにしてもよいことは明らかである。
【００２４】
【実施例】
図７に示すベクトル制御を適用した従来の電動機制御システムを採用し、冷間圧延機（ゼンジミアミル）での張力制御を行った。従来は、図４（ａ）に示すように、張力実績にＡ部とＢ部に示す張力変動が認められ、帯状材の対応位置に±３μｍ程度の板厚偏差が発生していた。
【００２５】
そこで、図１に示すように、電動機制御システムにトルク電流補正器を付加した。ここで、トルク電流補正器に取り込む制御方式切換え信号は、上記のＡ部とＢ部に対応するすべり周波数演算器とＰＷＭパルス演算器における切換タイミングに発生させるようにした。
その結果、図４（ｂ）に示すように、Ａ部、Ｂ部相当位置での張力変動も解消することができ、帯状材の全長に渡って±１μｍ程度の板厚偏差を実現することができた。
【００２６】
【発明の効果】
本発明によって、従来問題となっていた張力変動を解消し、帯状材の板厚偏差の変動を低減し、その板厚品質向上を実現することができた。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明を適用した電動機制御システムの構成例を示すブロック図である。
【図２】本発明を適用した電動機制御システムの他の好適な構成例を示すブロック図である。
【図３】冷間圧延機ラインの模式的な構成図である。
【図４】冷間圧延機での圧延速度、張力実績、板厚偏差を比較する従来例（ａ）と本発明例（ｂ）のチャートグラフである。
【図５】ＰＷＭパルス演算器におけるダイポーラ方式とユニポーラ方式のそれぞれについて、トルク電流と電動機出力トルクの関係とその補正比率ａを示すグラフである。
【図６】ＰＷＭパルス演算器におけるダイポーラ方式とユニポーラ方式のそれぞれについて、出力周波数と電動機出力トルクの関係とその補正比率ｂを示すグラフである。
【図７】従来の電動機制御システムの構成を示すブロック図である。
【符号の説明】
１ 圧延機（ゼンジミアミル）
２ 帯状材（冷延板）
3a、3b コイラ／アンコイラ
4a、4b 張力計
10 電動機制御システム
11 電動機
12 インバータ
13 コンバータ
14 ＡＣＲ／ＡＳＲ（Automatic Current Regulator ／Automatic Speed Regulator ）制御部
15 ＡＴＲ（Automatic Tension Regulator ）制御部
17 Ｓ／Ｅ（Sine Encoder）
20 上位ＰＬＣ（Programmable Logic Controller ）
21 速度調節器
22 トルク電流調節器
23 励磁電流設定器
24 励磁電流調節器
25 座標変換器
26 ＰＷＭ（Pulse Width Modulation）パルス演算器
27 電流検出器
28 座標変換器
29 すべり周波数演算器
30 正弦波発信器
31 トルク電流補正器
【発明の属する技術分野】
本発明は、アンコイラとコイラ間に圧延機を配設し、アンコイラで巻き戻した帯状材に所定の張力を付与しつつコイラで巻取りながら圧延を行う冷間圧延機の張力制御方法および装置に関し、コイラ駆動用の電動機を交流可変速制御する電動機制御システム内部で生じる張力制御不良を解消するものである。
【０００２】
【従来の技術】
まず、図３に基づいて冷間圧延機ラインの構成を説明する。
ステンレス冷延鋼板等の帯状材２は、コイラ／アンコイラ3a、3b間で所定の張力を印加されて圧延機１で圧延される。ここで、帯状材２は往復圧延され、所定の板厚とされる。なお、ここでは、圧延機１としてゼンジミアミルを例示するが、圧延機をこれに限定するものでないことは言うまでもない。
【０００３】
張力制御は、コイラ／アンコイラ3a、3bを駆動する電動機11を制御する電動機制御システム10の内部処理として行われており、帯状材２に印加される張力を張力計4aあるいは4bで検出し、その検出した張力実績をＡＴＲ（Automatic Tension Regulator ）制御部15に取り込んで制御が行われる。なお、この張力制御のことをＡＴＲ制御ともよぶものとする。
【０００４】
次に、このＡＴＲ制御の制御出力は、ＡＣＲ／ＡＳＲ（Automatic Current Regulator ／Automatic Speed Regulator ）制御部14に入力され、インバータ12を介して電動機11の制御が行われる。なお、電動機11の制御では、このように通常、電流制御、すなわち、ＡＣＲ制御と、速度制御、すなわち、ＡＳＲ制御を併用して適用するように構成されている。
【０００５】
ここで、ＡＣＲ制御では、電動機11に付与する電流を電流検出器27で検出しＡＣＲ／ＡＳＲ制御部14にフィードバック入力する。一方、ＡＳＲ制御では、電動機11の回転をＳ／Ｅ（Sine Encoder）17で検出してその回転数を速度としてＡＣＲ／ＡＳＲ制御部14にフィードバック入力する。
そのため、一般にＡＣＲ制御が高速応答可能であるのに対し、ＡＳＲ制御の応答性は必然的に遅くなり、一般的には、ＡＳＲ制御の応答性はＡＣＲ制御の応答性よりも１桁程度遅いと言われている。
【０００６】
このことから、電動機11の制御には、通常ＡＣＲ制御が適用され、ＡＳＲ制御はミルの手動介入等の際に限定的に適用されるのが通常である。
図７に、従来の電動機制御システム10の詳細な制御ブロックを示す。以下、図７のうち、本願発明に直接関係する部分を中心に説明する。
ところで、図７は、ベクトル制御を採用した交流電動機制御を示す図である。ベクトル制御とは、交流電動機を直流電動機のように制御しようとするものであり、電動機電流をトルク電流成分と励磁電流成分に分けて制御するものである。こうすることで電動機の速度（回転）制御、トルク制御などの制御特性を著しく向上できると言われている（例えば、特開2000-152700 号公報等参照）。
【０００７】
図７において、上位ＰＬＣ（Programmable Logic Controller ）20では、図３に示す張力測定装置4a、4bからの張力実績が入力され、内部でＡＴＲ制御が実行される。そして、そのＡＴＲ制御に基づきＡＳＲ制御用の速度指令ωr0とＡＣＲ制御用の電流指令Ｉq0が出力される。
ＡＳＲ制御用の速度指令ωr0は、主にオペレータのインチング処理等の手動介入用に用いられる速度調節器21を介して、また、ＡＣＲ制御用の電流指令Ｉq0は直接に、トルク電流調節器22に対して出力される。そして、トルク電流調節器22の出力Ｖq が座標変換器25で変換処理されてＰＷＭ（Pulse Width Modulation）パルス演算器26に取り込まれ、インバータ12の制御が行われることになる。
【０００８】
なお、電動機11の回転数を検出するＳ／Ｅ17の信号がＡＳＲ制御用の速度指令ωr0にフィードバックして入力され、また一方では、電動機11に印加する各相の電流が電流検出器27で検出されて座標変換器28を介してＡＣＲ制御用の電流指令Ｉq0にフィードバックされている。
ＰＷＭパルス演算器26は、交流電圧（変調波）と三角波（搬送波）の振幅を比較することで、交流電圧を一定電圧のパルス状電圧波形に変換し、そのパルス数、パルス間隔、パルス幅を制御することで、任意の振幅と周波数をもつ交流電圧波形と等価な電圧波形を発生させて電動機制御を行うものである。
【０００９】
ＰＷＭパルス演算器26では、交流電圧指令の振幅が小さい、すなわち、圧延速度が遅い場合にはダイポーラ方式ＰＷＭを適用して出力するパルス幅が狭くなりすぎないようにする一方で、交流電圧指令の振幅が所定値以上ではユニポーラ方式ＰＷＭに自動的に切換えることでその動作レンジの拡大を実現している。
また、すべり周波数演算器29は、電動機11の回転子にかかる負荷の増大に応じて回転子速度が同期速度よりも遅れることによる「すべり周波数」を補正するものである。そして、電動機始動後の所定の低速状態のときにすべり周波数演算を開始してすべり周波数制御を開始し、電動機停止前の所定の低速状態のときにすべり周波数制御を停止させる処理を行っている。
【００１０】
従来は、以上で説明したベクトル制御による交流電動機を用いてコイラの巻取り制御を行うことで冷間圧延機の張力制御を行い、圧延機で圧延する帯状材の張力が一定となるように制御し、張力変動にともなう圧延状態の変動を回避し、ひいては板厚変動を回避して一定厚となるように制御できるとしていた。
【００１１】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、実際に帯状材の圧延を行うと、図４（ａ）に示すように、張力実績チャートのＡ部個所とＢ部個所に張力変動が現れ、その結果、圧延後の板厚チャートにおいても対応する個所に板厚偏差が生じることが明らかとなった。これらの板厚変動は、一般的な板厚変動許容差内である±５μｍ内には収まっているものの、近年厳しさを増してきている許容差範囲（例えば、±３μｍ以内、あるいは、更に厳しい場合もある）には対応できない場合も発生し、大きな問題となる。
【００１２】
本発明は、このようなＡ部個所とＢ部個所に現れているような張力変動を解消し、ひいては板厚変動を解消して帯状材の板厚品質の更なる向上を達成することを目的とする。
【００１３】
【課題を解決するための手段】
本発明者らは、上記のＡ部個所、Ｂ部個所に発生する張力変動について鋭意調査研究を行い、それらの張力変動が制御システム内部の特定の制御方式切換えタイミングにおいて発生するものであることを見出した。すなわち、Ａ部箇所での張力変動は、すべり周波数演算器でのすべり周波数制御開始時とすべり周波数制御停止時に発生していることを解明した。また、Ｂ部箇所での張力変動は、ＰＷＭパルス演算器でのダイポーラ方式とユニポーラ方式の切換時に発生していることを解明した。
【００１４】
以上の知見を踏まえ、本発明は、下記の各項記載の冷間圧延機の張力制御方法および装置とすることで上記課題を解決したのである。
▲１▼ アンコイラとコイラ間に圧延機を配設し、アンコイラで巻き戻した帯状材に所定の張力を付与しつつコイラで巻取りながら圧延を行う冷間圧延機の張力制御方法であって、前記コイラを駆動する電動機に流れる電流を検出し、ベクトル演算して求めたトルク電流値に基づいてトルク電流を制御して張力制御を行うに際し、制御方式切換え信号に基づき、前記トルク電流を補正することを特徴とする冷間圧延機の張力制御方法。
▲２▼ 前記制御方式切換え信号を、ＰＷＭパルス演算器においてダイポーラとユニポーラを切換える切換え信号、および／または、すべり周波数演算器においてすべり周波数制御を開始あるいは停止する際の切換え信号とすることを特徴とする上記▲１▼に記載の冷間圧延機の張力制御方法。
▲３▼ アンコイラとコイラ間に圧延機を配設し、アンコイラで巻き戻した帯状材に所定の張力を付与しつつコイラで巻取りながら圧延を行う冷間圧延機の張力制御装置であって、前記コイラを駆動する電動機に流れる電流を検出する電流検出器と、該電流検出器で検出した電流値からベクトル演算してトルク電流値を求める座標変換器と、該座標変換器で求めたトルク電流値に基づいてトルク電流を制御して張力制御を行うトルク電流調節器と、を有してなり、更に、制御方式切換え信号に基づき、前記トルク電流を補正するトルク電流補正器を有してなることを特徴とする冷間圧延機の張力制御装置。
▲４▼ 前記制御方式切換え信号を、ＰＷＭパルス演算器においてダイポーラとユニポーラを切換える切換え信号、および／または、すべり周波数演算器においてすべり周波数制御を開始あるいは停止する際の切換え信号としてなることを特徴とする上記▲３▼に記載の冷間圧延機の張力制御装置。
【００１５】
【発明の実施の形態】
まず、図４（ａ）に示すＡ部個所とＢ部個所において発生している張力変動について更に詳細に説明する。
Ａ部個所において発生している張力変動は、圧延開始後のまだ圧延速度が上昇する前の低速時に、あるいは、圧延終了後の圧延速度が低下した後の低速時に発生することを特徴としており、本発明者らは、これがすべり周波数制御の開始と終了時に対応して発生していることを解明した。すなわち、すべり周波数制御を開始あるいは終了するタイミングで生じる電流制御の一瞬の不連続を電流検出器27が検出し、その電流値のフィードバックによって張力変動が発生し、Ａ部個所に対応する板厚変動が発生するものである。
【００１６】
また、本発明者らは、Ｂ部個所において発生している張力変動を解析し、それらの変動が、圧延速度が増加、あるいは、漸減する際のＰＷＭパルス演算器26におけるダイポーラ方式ＰＷＭとユニポーラ方式ＰＷＭの切換えによって発生することを見出した。そして、その切換えに伴う制御の不連続を電流検出器27が検出し、そのフィードバックによって発生するものであることを解明した。
【００１７】
すなわち、これらの張力変動は、いずれもＡＣＲ制御に基づくトルク電流制御の高応答性に起因して発生するものであり、電流検出器で検出したトルク電流値の変動に起因するものである。
本発明者らは、このような制御方式の変更時における一瞬の不連続を検出して過度の張力制御を行わないようにするには、電流検出器で検出した電流値からベクトル演算して求めたトルク電流値を補正すれば良いことに想到し、本発明に至ったのである。
【００１８】
そして、本発明者らは、図１に示すように、トルク電流補正器31を設けることで、本発明の冷間圧延機の張力制御方法および装置の実現に成功した。なお、図１においては、図７で既に説明した各機能ブロックと同一の機能ブロックには同一の番号を付している。
ところで、トルク電流補正器31は、図２に示す位置に配置してもよいことは明らかである。
【００１９】
以下、トルク電流補正器31の機能について詳細に説明する。
なお、以下では、ＰＷＭパルス演算器におけるダイポーラ方式とユニポーラ方式の切換えによって必要となる補正について例示して説明する。その他の、例えば、すべり周波数演算器でのすべり制御の開始と終了に伴って必要となる補正等、電動機制御システムを構成する各制御要素の切換え処理等によって必要となる場合に適用する補正に対しても同様の処理を行うことが可能であることは明らかである。
【００２０】
ＰＷＭパルス演算器には、電動機に任意の交流電圧、周波数を印加するために半導体素子のスイッチングを行う種々の方式が採用されている。例えば、既に説明したダイポーラ方式とユニポーラ方式の切換え以外にも、速度の制御範囲を広くとるために、スイッチングのための搬送波の周波数を変える方式等が採用される場合もある。そして、これらの方式を採用していることから、全周波数範囲でのトルク電流と電動機出力トルクが比例せず、更には、不連続が生じる原因ともなっているのである。
【００２１】
例えば、図５（ａ）に示すように、ダイポーラ方式とユニポーラ方式では、トルク電流Ｉq に対する電動機出力トルクが異なっている。そのため、図６（ａ）に示すように、ダイポーラ方式とユニポーラ方式では、出力周波数に対する電動機出力トルクが、それらの切換えのタイミングで不連続となる問題がある。
前記の不連続を解決するため、本発明では、トルク電流補正器で行う補正処理として、図５（ｂ）に示す補正比率ａと、図６（ａ）に示す段差を解消する補正を行って、全体として図６（ｂ）に示す補正比率ｂとなるように、補正を行うことで出力トルクを整合させ、不連続を解消するようにした。上記した補正比率ｂは、あらかじめパターンとして登録しておくとよい。特に、図６に示すダイポーラ方式とユニポーラ方式の切換えタイミングに応じて適切なタイミングで補正比率ｂの切換えを行うことで、電動機出力トルクの不連続を解消し、ひいては、張力変動を解消する。
【００２２】
すなわち、図１あるいは図２に示すようにトルク電流補正器31を配置し、上述のようにトルク電流値Ｉq の補正を行ってからトルク電流調節器22にフィードバックさせる。ここで、トルク電流補正器31には、ＰＷＭパルス演算器26での方式切換信号を取り込むことで、不連続のタイミングを正確に把握することを可能としている。このようにして、トルク電流調節器22から出力される出力トルク信号Ｖq の不整合や不連続をすべて解消することができる。
【００２３】
なお、本発明では、すべり周波数演算器29に対しても同様の補正を実施することを好適とするが、基本的には上記のＰＷＭパルス演算器と同様の補正を行うようにすればよいのであり、ここでの詳細の説明を省略する。また、必要に応じて、他の制御機器に対する補正を同様にして行うようにしてもよいことは明らかである。
【００２４】
【実施例】
図７に示すベクトル制御を適用した従来の電動機制御システムを採用し、冷間圧延機（ゼンジミアミル）での張力制御を行った。従来は、図４（ａ）に示すように、張力実績にＡ部とＢ部に示す張力変動が認められ、帯状材の対応位置に±３μｍ程度の板厚偏差が発生していた。
【００２５】
そこで、図１に示すように、電動機制御システムにトルク電流補正器を付加した。ここで、トルク電流補正器に取り込む制御方式切換え信号は、上記のＡ部とＢ部に対応するすべり周波数演算器とＰＷＭパルス演算器における切換タイミングに発生させるようにした。
その結果、図４（ｂ）に示すように、Ａ部、Ｂ部相当位置での張力変動も解消することができ、帯状材の全長に渡って±１μｍ程度の板厚偏差を実現することができた。
【００２６】
【発明の効果】
本発明によって、従来問題となっていた張力変動を解消し、帯状材の板厚偏差の変動を低減し、その板厚品質向上を実現することができた。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明を適用した電動機制御システムの構成例を示すブロック図である。
【図２】本発明を適用した電動機制御システムの他の好適な構成例を示すブロック図である。
【図３】冷間圧延機ラインの模式的な構成図である。
【図４】冷間圧延機での圧延速度、張力実績、板厚偏差を比較する従来例（ａ）と本発明例（ｂ）のチャートグラフである。
【図５】ＰＷＭパルス演算器におけるダイポーラ方式とユニポーラ方式のそれぞれについて、トルク電流と電動機出力トルクの関係とその補正比率ａを示すグラフである。
【図６】ＰＷＭパルス演算器におけるダイポーラ方式とユニポーラ方式のそれぞれについて、出力周波数と電動機出力トルクの関係とその補正比率ｂを示すグラフである。
【図７】従来の電動機制御システムの構成を示すブロック図である。
【符号の説明】
１ 圧延機（ゼンジミアミル）
２ 帯状材（冷延板）
3a、3b コイラ／アンコイラ
4a、4b 張力計
10 電動機制御システム
11 電動機
12 インバータ
13 コンバータ
14 ＡＣＲ／ＡＳＲ（Automatic Current Regulator ／Automatic Speed Regulator ）制御部
15 ＡＴＲ（Automatic Tension Regulator ）制御部
17 Ｓ／Ｅ（Sine Encoder）
20 上位ＰＬＣ（Programmable Logic Controller ）
21 速度調節器
22 トルク電流調節器
23 励磁電流設定器
24 励磁電流調節器
25 座標変換器
26 ＰＷＭ（Pulse Width Modulation）パルス演算器
27 電流検出器
28 座標変換器
29 すべり周波数演算器
30 正弦波発信器
31 トルク電流補正器
Claims (4)
- アンコイラとコイラ間に圧延機を配設し、アンコイラで巻き戻した帯状材に所定の張力を付与しつつコイラで巻取りながら圧延を行う冷間圧延機の張力制御方法であって、
前記コイラを駆動する電動機に流れる電流を検出し、ベクトル演算して求めたトルク電流値に基づいてトルク電流を制御して張力制御を行うに際し、
制御方式切換え信号に基づき、前記トルク電流の補正を行うことを特徴とする冷間圧延機の張力制御方法。 - 前記制御方式切換え信号を、ＰＷＭパルス演算器においてダイポーラとユニポーラを切換える切換え信号、および／または、すべり周波数演算器においてすべり周波数制御を開始あるいは停止する際の切換え信号とすることを特徴とする請求項１に記載の冷間圧延機の張力制御方法。
- アンコイラとコイラ間に圧延機を配設し、アンコイラで巻き戻した帯状材に所定の張力を付与しつつコイラで巻取りながら圧延を行う冷間圧延機の張力制御装置であって、
前記コイラを駆動する電動機に流れる電流を検出する電流検出器と、
該電流検出器で検出した電流値からベクトル演算してトルク電流値を求める座標変換器と、
該座標変換器で求めたトルク電流値に基づいてトルク電流を制御して張力制御を行うトルク電流調節器と、
を有してなり、更に、
制御方式切換え信号に基づき、前記トルク電流の補正を行うトルク電流補正器を有してなることを特徴とする冷間圧延機の張力制御装置。 - 前記制御方式切換え信号を、ＰＷＭパルス演算器においてダイポーラとユニポーラを切換える切換え信号、および／または、すべり周波数演算器においてすべり周波数制御を開始あるいは停止する際の切換え信号としてなることを特徴とする請求項３に記載の冷間圧延機の張力制御装置。
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