JP3849508B2 - 高張力亜鉛系めっき鋼板のスポット溶接方法 - Google Patents

高張力亜鉛系めっき鋼板のスポット溶接方法 Download PDF

Info

Publication number
JP3849508B2
JP3849508B2 JP2001367591A JP2001367591A JP3849508B2 JP 3849508 B2 JP3849508 B2 JP 3849508B2 JP 2001367591 A JP2001367591 A JP 2001367591A JP 2001367591 A JP2001367591 A JP 2001367591A JP 3849508 B2 JP3849508 B2 JP 3849508B2
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
spot welding
welding
nugget
steel sheet
electrode
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Expired - Fee Related
Application number
JP2001367591A
Other languages
English (en)
Other versions
JP2003164975A (ja
Inventor
和彦 鎌倉
功一 安田
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
JFE Steel Corp
Original Assignee
JFE Steel Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by JFE Steel Corp filed Critical JFE Steel Corp
Priority to JP2001367591A priority Critical patent/JP3849508B2/ja
Publication of JP2003164975A publication Critical patent/JP2003164975A/ja
Application granted granted Critical
Publication of JP3849508B2 publication Critical patent/JP3849508B2/ja
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Fee Related legal-status Critical Current

Links

Images

Landscapes

  • Resistance Welding (AREA)

Description

【0001】
【発明の属する技術分野】
本発明は、重ね抵抗溶接法の一種であるスポット溶接法に係り、とくに高張力亜鉛系めっき鋼板のスポット溶接における耐溶接割れ性の改善に関する。なお、ここでいう亜鉛系めっきとは、電気亜鉛めっき、溶融亜鉛めっき(合金化溶融亜鉛めっきを含む)に代表される、亜鉛や亜鉛合金のめっきをいうものとする。
【0002】
【従来の技術】
亜鉛系めっき鋼板は、耐食性が良好であることから、自動車、家電などの分野で幅広く用いられている。特に自動車用として用いられる亜鉛系めっき鋼板は、自動車車体の軽量化、および衝突安全性の観点から、高強度化が要望され、各種の高張力亜鉛系めっき鋼板が開発されてきた。しかしながら、このような高張力亜鉛系めっき鋼板では、スポット溶接を行うと、スポット溶接部に割れが発生するという問題がある。
【0003】
このスポット溶接部の割れは、溶接部表面の亜鉛が溶融するとともに、電極の加圧力や鋼板の熱膨張、収縮による引張応力が溶接部に加わることにより、溶融した亜鉛が鋼板の結晶粒界に侵入して粒界強度を低下させ、割れを引き起こす、いわゆる液体金属脆性に起因する割れであるといわれている。
このような液体金属脆性起因の割れを防止する対策としては、例えば、特開平10-195597 号公報には、被溶接材である鋼板の組成を特定範囲の組成、具体的には、C:0.003 〜0.01%、Mn:0.05〜 0.5%、P:0.02%以下、sol Al: 0.1%以下、Ti:48×(N/14)〜48×{(N/14)+(S/32)}%、Nb:93×(C/12)〜 0.1%、B:0.0005〜 0.003%、N:0.01%以下、Ni:0.05%以下を含有する組成とする接合性に優れた鋼板が提案されている。
【0004】
また、特開平9-291338号公報には、液体金属脆性割れを防止できる鋼板、具体的には、C:0.05〜0.15%、Si:0.3 %以下、Mn:2%以下、Sol Al:0.1 %以下を含み、残部がFe及び不可避的不純物からなり、Sを0.01%以下に制御してなる組成を有し、α/γ2相域で圧延することによって生成させた展伸フェライトを主体とする組織が、50μm以上の厚みで鋼板表層部に存在する鉄塔用鋼板が提案されている。
【0005】
【発明が解決しようとする課題】
近年、自動車車体の軽量化要求が厳しくなるにともない、自動車用鋼板には更なる高強度化が要望されている。一般に、液体金属脆性割れは鋼板強度が高くなればなるほど発生しやすい傾向にあると言われており、更に高強度化された自動車用高張力亜鉛系めっき鋼板のスポット溶接部における割れは、特開平10-195597 号公報、特開平9-291338号公報に記載されたような、鋼板組成、組織を制御する方法のみでは、完全には防止することができないという問題がある。また、特開平10-195597 号公報、特開平9-291338号公報に記載されたような、鋼板組成、組織を制御する方法は、加工性や靱性等の鋼板諸特性を劣化させる場合があり、鋼板用途が限定されるという欠点もある。
【0006】
本発明は、上記した従来技術の問題を有利に解決し、高張力亜鉛系めっき鋼板のスポット溶接部割れを防止し、高品質のスポット溶接部を形成できる高張力亜鉛系めっき鋼板のスポット溶接方法を提案することを目的とする。
【0007】
【課題を解決するための手段】
本発明者らは、上記した課題を達成するために、スポット溶接部の液体金属脆性割れ(以下、スポット溶接部割れ、あるいは単に溶接部割れともいう)と、スポット溶接条件、および形成されるナゲット形状との関係について、鋭意研究した。その結果、高張力亜鉛系めっき鋼板を種々の溶接条件にてスポット溶接を行い溶接部割れの発生を調査した結果、図1に示すような、ナゲットの板厚方向への溶けこみが比較的少なく溶融残厚が大きい、すなわち偏平なナゲット形状が得られる場合に、溶接部割れ発生が抑制されることを見いだした。なお、ここでいう「溶融残厚」とは、図1に示すように、鋼板表面からスポット溶接により溶融した溶融面までの最短距離Δtをいうものとする。
【0008】
また、本発明者らは、高張力亜鉛系めっき鋼板のスポット溶接では、溶接部割れ防止のためには、溶融残厚が0.05mm以上のナゲット形状とする必要があることを見出した。
さらに、本発明者らは、溶接部割れを防止するためには、スポット溶接に際し、使用する電極、溶接電流、電極加圧力、通電時間等の溶接条件を調整して、適正電流範囲ΔIが1.0kA 以上とすることが溶接作業上好ましいことも見出した。また、上記したような偏平なナゲット形状および上記した適正電流範囲を得るためには、スポット溶接における通電時間を適正範囲内とすること、あるいはさらに特定形状の電極を使用することがよいことを見出した。
【0009】
本発明は、かかる知見に基づいて、さらに検討を加えて完成されたものである。すなわち、本発明は、高張力亜鉛系めっき鋼板をスポット溶接するにあたり、形成されるナゲットが、次(1)式
d=k√t ・・・・・・(1)
ここで、d:所望のナゲット径(mm)
t:鋼板板厚(mm)
k:3〜6の間で施工条件に合わせて任意に選択される係数
で表される所望のナゲット径d以上で、かつ溶融残厚が0.05mm以上であるナゲットとなるように、使用する電極、溶接電流、電極加圧力、通電時間等の溶接条件を調整してスポット溶接することを特徴とする高張力亜鉛系めっき鋼板のスポット溶接方法である。本発明では、前記スポット溶接するにあたり、前記溶接条件を適正電流範囲ΔIが1.0 kA以上、好ましくは2.0kA 以上となるように、通電時間を2サイクル以上、好ましくは3サイクル以上15サイクル以下に調整してスポット溶接する。また、本発明では、前記スポット溶接するにあたり、先端径が所望のナゲット径d以上で、かつ先端曲率半径Rが40mm以上である電極形状を有する電極を用いることが好ましい。
【0010】
【発明の実施の形態】
以下、本発明について詳細に説明する。
従来から、スポット溶接では、使用する電極、溶接電流、電極加圧力、通電時間等を所望のナゲット形状が得られるようにとくに溶接電流を調整している。本発明では、高張力亜鉛系めっき鋼板をスポット溶接する際に、高品質のスポット溶接部を得るために、形成されるナゲットが、所望のナゲット径d以上で、かつ溶融残厚が0.05mm以上であるナゲットとなるように、スポット溶接条件を調整する。ナゲットの溶融残厚が0.05mm未満となるようなスポット溶接条件では、溶接割れが発生する。
【0011】
なお、所望のナゲット径dとは、次式(1)式
Figure 0003849508
で表される。
【0012】
一般には、所望のナゲット径dは、d=4√tで表され、被溶接材である高張力亜鉛系めっき鋼板の板厚(t)に依存して決定される。なお、係数kは、4に限定されず、3〜6の間で施工条件に合わせて任意に選択される。
所望のナゲット径dを得るためには、一定以上の溶接電流で溶接することが必要となる。同一板厚の高張力亜鉛系めっき鋼板を電流値を変化させてスポット溶接した場合のナゲット径dと溶融残厚Δtとの関係を模式的に図3に示す。溶接条件(a)、(b)は使用する電極、通電時間が異なる条件でスポット溶接した場合である。溶接電流を増加するにしたがい、ナゲット径dは増大するが、それとともに被溶接材(鋼板)の板厚方向へも溶融領域が拡大し、溶融残厚Δtが少なくなり、ついには0.05mm未満となり、前記したような溶接割れが発生する。
【0013】
図3の溶接条件(a)のように、溶接割れを発生させないで、すなわち溶融残厚Δtが0.05mm以上で、かつ所望のナゲット径d以上のナゲット径を有するナゲットが得られる条件(図3の斜線領域内となりうる条件)が広く取りうるほど、すなわち所望のナゲット径dが得られる最小の電流値と溶接割れ(または溶着)が発生する最小の電流値の差(以下、適正電流範囲:ΔIという)が大きい溶接条件であることが、溶接部割れの発生を安定して抑制でき、高品質スポット溶接部安定形成のために、スポット溶接作業上は好都合である。本発明では、適正電流範囲ΔIが1.0 kA以上、好ましくは2.0kA 以上である溶接条件でスポット溶接することが、高品質のスポット溶接部を安定して得るというスポット溶接作業上から好ましい。
【0014】
本発明では、上記した形状のナゲット形成、および適正電流範囲ΔIを1.0 kA以上とするには、通電時間を適正に調整して、あるいはさらに特定形状の電極を使用して、スポット溶接する。
本発明では、スポット溶接における適正な通電時間として、2サイクル以上、15サイクル以下とする。
【0015】
スポット溶接では、初期の電極加圧により鋼板の接触した部分から通電が開始され、通電経路にナゲットが形成されはじめる。通電時間が2サイクル未満では、温度上昇にともなう鋼板の軟化と接触面積の拡大が起こる以前に、通電が終了してしまう。このため、通電面積が限定され、板厚方向に厚いナゲット形状となり、溶融残厚が0.05mm未満となりやすい。また、通電時間が短すぎると電流の制御が困難となるという問題もある。なお、より好ましくは、通電時間は3サイクル以上である。
【0016】
一方、通電時間を15サイクル以上に延長しても、通電中にナゲットの冷却、凝固が始まるため、ナゲット径の成長が飽和し、それ以降の通電は、溶接部のせん断引張強度の向上にはなんら寄与しない。このため、通電時間は2サイクル以上、好ましくは3サイクル以上15サイクル以下とする。なおより好ましくは13サイクル以下、さらに好ましくは10サイクル以下である。通電時間を上記した範囲に調整することにより、板厚方向の溶融を調整することができ、適正電流範囲ΔIを1.0 kA以上に調整することもできる。
【0017】
本発明では、また、特定形状の電極を使用することが好ましい。本発明で使用する電極は、電極の先端径が所望のナゲット径d以上で、かつ先端曲率半径Rが40mm以上である電極形状を有する電極を用いることが好ましい。
電極の先端径が所望のナゲット径d未満では、スポット溶接初期に鋼板との接触面積が小さく、したがって通電面積が限られるため、必要ナゲット径dに達するまでに板厚方向への溶融も進行し、厚みのあるナゲット形状となる。このため、溶融残厚Δtが少なくなり、溶接部割れが発生しやすくなる。したがって、使用する電極は先端径が所望のナゲット径d以上とすることが好ましい。なお、より好ましくはd+1mm以上、さらに好ましくはd+2mm以上である。
【0018】
また、使用する電極の先端曲率半径は、40mm以上とすることが好ましい。先端曲率半径が40mm未満では、スポット溶接初期に鋼板との接触面積が小さく、したがって通電面積が限られるため、先端径が小さいときと同様に、必要ナゲット径dに達するまでに板厚方向への溶融も進行し、厚みのあるナゲット形状となる。このため、溶融残厚Δtが少なくなり、溶接部割れが発生しやすくなる。したがって、使用する電極の先端曲率半径は40mm以上とすることが好ましい。なお、より好ましくは50mm以上であり、さらに好ましくは60mm以上である。なお、CF型電極のような、先端端部が平面(曲率半径:無限大)である電極が特に好ましい。
【0019】
本発明により、高張力亜鉛めっき系鋼板をスポット溶接すると、溶接部割れ性が改善される理由については、現在までのところ十分には解明されてはいないが、本発明者らは以下のように推測している。すなわち、本発明のスポット溶接方法では、板厚方向への溶けこみが少ないナゲットが得られ、溶融面から鋼板表面への距離(溶融残厚Δt)が長くなるため、同一ナゲット径で比較して溶融残厚Δtの小さいナゲット(図2)が得られる従来の溶接方法に比べ、鋼板表面の温度が比較的低く抑えられていると予想される。鋼板表面温度が低く抑えられていると、亜鉛めっきが溶融して生成される溶融亜鉛の量が少なくなり、また、温度上昇が少なく粒界強度の低下も少ないことから、耐溶接部割れ性が改善されたと考えられる。
【0020】
【実施例】
590MPa級高張力鋼板( 板厚:1.2mm )の表裏面に片面当たり40g/m2の合金化溶融亜鉛めっき(GAめっき)を施した高張力亜鉛系めっき鋼板を重ね合わせて、スポット溶接を実施した。所望のナゲット径dは、4√t=4.38mm(t:鋼板板厚)と設定した。
【0021】
なお、スポット溶接では、先端曲率半径を30〜60mmに各種変化させた先端径6mmのDR型電極、および先端径を4〜8mmに各種変化させたCF型電極(先端端面は平面)を使用した。DR型電極、CF型電極の形状を模式的に図4に示す。なお、CF型電極の先端端面は平面である。
溶接機は、単相交流スポット溶接機を使用した。なお、通電時の電極加圧力は2450N、溶接電流は5.0 kAから0.5 kA毎に増加させて、溶着発生まで溶接を行った。通電時間は、1〜18サイクルの範囲で7水準実施した。なお、交流電源の周波数は50Hzであった。
【0022】
得られたスポット溶接部について、溶接部割れの発生およびナゲット形状の調査を実施した。
溶接部割れ発生の調査は、スポット溶接部を目視観察により割れ発生の有無を調査した。また、ナゲット形状の調査は、溶接部を含む試験片を溶接部中央で切断し、研磨、エッチングして、ナゲット径と溶融残厚Δtを測定した。
【0023】
また、得られたナゲット径と、溶接残厚Δtとの関係から、ナゲット径が所望のナゲット径dを超える溶接電流値と、溶融残厚Δtが0.05mm未満となる溶接電流値との差、すなわち、適正電流範囲ΔIを各溶接条件で算出した。この適正電流範囲ΔIを、溶接部割れの発生がない、高品質スポット溶接部安定形成性(高品質溶接部形成性ともいう)の指標とした。ΔIが2kA以上で◎、2kA未満1.0 kA以上が○、1.0 kA未満が△、0kAが×として評価した。ΔI=0kAでは、所望のナゲット径d以上で、溶融残厚△tが0.05mm以上を満足するナゲットが形成されないことを意味する。
【0024】
また、溶接施工においては、溶接効率の向上は重要項目であり、溶接施工時間の長短は溶接コストの高低に影響する。スポット溶接においては通電時間が溶接効率を支配しており、通電時間で溶接効率を評価した。通電時間:10サイクル以下を○、11サイクル以上15サイクル以下をΔ、16サイクル以上を×として評価した。
【0025】
また、高品質溶接部形成性と溶接効率の評価を考慮して、総合評価を行った。総合評価では、高品質溶接部形成性が○以上で溶接効率が○の場合を総合評価◎とし、高品質溶接部形成性が○以上で溶接効率が△の場合を総合評価○、高品質溶接部形成性が○で溶接効率が○の場合を総合評価○、高品質溶接部形成性が○以上で溶接効率が×の場合を総合評価△、高品質溶接部形成性が△で溶接効率が○、△または×の場合を総合評価△、高品質溶接部形成性が×で溶接効率が○、△または×の場合を総合評価×とした。
【0026】
得られた結果を表1に示す。
【0027】
【表1】
Figure 0003849508
【0028】
【表2】
Figure 0003849508
【0029】
本発明例はいずれも、溶接部割れの発生する危険性が少なくなり、高品質溶接部形成性に優れた溶接方法となっている。これに対し、本発明の範囲を外れる比較例は、溶接部割れの発生する危険性が高く、高品質溶接部形成性が低下している。電極先端径、電極先端の曲率半径、通電時間のいずれかまたは全部が本発明の好適範囲を外れると溶接部割れが発生しやすくなり、高品質溶接部形成性が低下または顕著に低下する。
【0030】
【発明の効果】
以上のように、本発明によれば、表面に亜鉛系めっき層を形成した高張力亜鉛系めっき鋼板をスポット溶接した際に多発する溶接部割れを安定して抑制でき、高品質のスポット溶接部を安価にしかも安定して形成でき、産業上格段の効果を奏する。
【図面の簡単な説明】
【図1】本発明のスポット溶接方法を適用した偏平ナゲットの一例を模式的に示す断面図である。
【図2】本発明範囲を外れる溶接方法で溶接したスポット溶接部のナゲット形状の一例を模式的に示す断面図である。
【図3】溶接電流変化による、ナゲット径と溶融残厚の関係を模式的に示す説明図である。
【図4】実施例で使用した電極の形状を模式的に示す説明図である。

Claims (2)

  1. 高張力亜鉛系めっき鋼板をスポット溶接するにあたり、形成されるナゲットが、下記(1)式で表される所望のナゲット径d以上で、かつ溶融残厚が0.05mm以上であるナゲットとなるように、溶接条件を適正電流範囲ΔIが 1.0kA 以上となるように、通電時間を2サイクル以上、 15 サイクル以下に調整してスポット溶接することを特徴とする高張力亜鉛系めっき鋼板のスポット溶接方法。

    d=k√t ・・・・・・(1)
    ここで、d:所望のナゲット径(mm)
    t:鋼板板厚(mm)
    k:3〜6の間で施工条件に合わせて選択される係数
  2. 前記スポット溶接するにあたり、先端径が所望のナゲット径d以上で、かつ先端曲率半径Rが40mm以上である電極形状を有する電極を用いることを特徴とする請求項1に記載の高張力亜鉛系めっき鋼板のスポット溶接方法。
JP2001367591A 2001-11-30 2001-11-30 高張力亜鉛系めっき鋼板のスポット溶接方法 Expired - Fee Related JP3849508B2 (ja)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2001367591A JP3849508B2 (ja) 2001-11-30 2001-11-30 高張力亜鉛系めっき鋼板のスポット溶接方法

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2001367591A JP3849508B2 (ja) 2001-11-30 2001-11-30 高張力亜鉛系めっき鋼板のスポット溶接方法

Publications (2)

Publication Number Publication Date
JP2003164975A JP2003164975A (ja) 2003-06-10
JP3849508B2 true JP3849508B2 (ja) 2006-11-22

Family

ID=19177314

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2001367591A Expired - Fee Related JP3849508B2 (ja) 2001-11-30 2001-11-30 高張力亜鉛系めっき鋼板のスポット溶接方法

Country Status (1)

Country Link
JP (1) JP3849508B2 (ja)

Families Citing this family (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP3849525B2 (ja) * 2001-12-28 2006-11-22 Jfeスチール株式会社 高張力亜鉛系めっき鋼板のスポット溶接方法
JP3849539B2 (ja) * 2002-02-19 2006-11-22 Jfeスチール株式会社 高張力亜鉛系めっき鋼板のスポット溶接方法
JP5376391B2 (ja) * 2007-03-30 2013-12-25 日産自動車株式会社 異種金属の接合方法及び接合構造
US8058584B2 (en) 2007-03-30 2011-11-15 Nissan Motor Co., Ltd. Bonding method of dissimilar materials made from metals and bonding structure thereof
JP6519510B2 (ja) * 2016-03-28 2019-05-29 マツダ株式会社 スポット溶接物の製造方法およびそのための製造装置
WO2018162937A1 (en) * 2017-03-07 2018-09-13 Arcelormittal Resistance spot welding method for joining zinc coated steel sheets
JP6852035B2 (ja) * 2018-10-16 2021-03-31 株式会社豊田中央研究所 スポット溶接方法
JP2020127958A (ja) * 2019-02-08 2020-08-27 日本製鉄株式会社 抵抗スポット溶接用電極、及び抵抗スポット溶接継手の製造方法
CN110153546A (zh) * 2019-06-05 2019-08-23 安徽巨一自动化装备有限公司 一种铝合金薄板点焊方法
JP7208193B2 (ja) 2020-07-08 2023-01-18 フタバ産業株式会社 抵抗スポット溶接方法及び抵抗スポット溶接装置
JP7502713B1 (ja) 2022-12-23 2024-06-19 日本製鉄株式会社 スポット溶接継手、スポット溶接継手の製造方法、及び自動車部品
WO2024135558A1 (ja) * 2022-12-23 2024-06-27 日本製鉄株式会社 スポット溶接継手、スポット溶接継手の製造方法、及び自動車部品

Also Published As

Publication number Publication date
JP2003164975A (ja) 2003-06-10

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP3849539B2 (ja) 高張力亜鉛系めっき鋼板のスポット溶接方法
US11607744B2 (en) Welded advanced high strength steel
JP5019781B2 (ja) ガスシールドアーク溶接フラックス入りワイヤを使用するmigアーク溶接方法
JP4857015B2 (ja) ガスシールドアーク溶接フラックス入りワイヤ及び溶接方法
KR20150143818A (ko) 스폿 용접 조인트 및 스폿 용접 방법
JP3849508B2 (ja) 高張力亜鉛系めっき鋼板のスポット溶接方法
KR102057893B1 (ko) 스폿 용접 방법
JP2016068142A (ja) スポット溶接方法
JP2017047475A (ja) スポット溶接方法
KR102028435B1 (ko) 저항 스폿 용접 방법 및 용접 부재의 제조 방법
JP2012152786A (ja) 鋼板とアルミニウム合金板との異種金属接合方法および異種金属接合継手
US11772184B2 (en) Welding method for the manufacture of an assembly of at least 2 metallic substrates
US20240123539A1 (en) Resistance spot welded joint and method for manufacturing resistance spot welded joint
JP7047387B2 (ja) 鋼板、突合せ溶接部材、熱間プレス成形品、鋼管、中空状焼入れ成形品、および鋼板の製造方法
JP7329692B2 (ja) 溶接構造物の製造方法、及びこれにより製造された溶接構造物
JP2002172469A (ja) 高強度鋼板のスポット溶接方法
WO2020105266A1 (ja) 接合構造体及び接合構造体の製造方法
JP3849525B2 (ja) 高張力亜鉛系めっき鋼板のスポット溶接方法
JP5070866B2 (ja) 熱延鋼板およびスポット溶接部材
JP2023111034A (ja) 抵抗スポット溶接継手及び抵抗スポット溶接継手の製造方法
JP7047543B2 (ja) 接合構造体およびその製造方法
US20210252627A1 (en) An assembly of at least 2 metallic substrates
JP7435935B1 (ja) 溶接部材およびその製造方法
JP4532146B2 (ja) 溶融亜鉛めっき鋼板と非めっき鋼板の抵抗スポット溶接方法
WO2024209831A1 (ja) 抵抗スポット溶接方法、並びに溶接部材の製造方法

Legal Events

Date Code Title Description
A621 Written request for application examination

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621

Effective date: 20040728

A131 Notification of reasons for refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131

Effective date: 20060405

A521 Written amendment

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20060605

TRDD Decision of grant or rejection written
A01 Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01

Effective date: 20060808

A61 First payment of annual fees (during grant procedure)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61

Effective date: 20060821

R150 Certificate of patent or registration of utility model

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150

FPAY Renewal fee payment (event date is renewal date of database)

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090908

Year of fee payment: 3

FPAY Renewal fee payment (event date is renewal date of database)

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100908

Year of fee payment: 4

FPAY Renewal fee payment (event date is renewal date of database)

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100908

Year of fee payment: 4

FPAY Renewal fee payment (event date is renewal date of database)

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110908

Year of fee payment: 5

FPAY Renewal fee payment (event date is renewal date of database)

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110908

Year of fee payment: 5

FPAY Renewal fee payment (event date is renewal date of database)

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120908

Year of fee payment: 6

FPAY Renewal fee payment (event date is renewal date of database)

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120908

Year of fee payment: 6

FPAY Renewal fee payment (event date is renewal date of database)

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130908

Year of fee payment: 7

LAPS Cancellation because of no payment of annual fees