JP3826997B2 - 内燃機関の空燃比制御装置 - Google Patents
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、排ガス浄化用の触媒の上流側と下流側にそれぞれ空燃比センサ（リニアＡ／Ｆセンサ）又は酸素センサを設置して内燃機関の空燃比をフィードバック制御する内燃機関の空燃比制御装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
今日の自動車は、排気管に三元触媒を設置して排ガスを浄化するようにしているが、触媒の排ガス浄化率を高めるためには、排ガスの空燃比を触媒の浄化ウインド内（理論空燃比付近）に制御する必要がある。そこで、触媒の上流側と下流側にそれぞれ排ガスセンサ（空燃比センサ又は酸素センサ）を設置し、上流側排ガスセンサで検出される排ガスの空燃比が上流側目標空燃比となるように燃料噴射量をフィードバック制御すると共に、下流側排ガスセンサで検出される排ガスの空燃比が下流側目標空燃比となるように上流側目標空燃比を補正するサブフィードバック制御を実施するようにしたものがある。
【０００３】
このようなメイン／サブフィードバックシステムでは、特許第２５１８２４７号公報に示すように、下流側排ガスセンサの検出空燃比と下流側目標空燃比との偏差が大きくなるほど、空燃比フィードバック制御定数（例えばスキップ量）の更新量を大きくすることが提案されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
ところで、触媒の動特性は、触媒の劣化度合、触媒内のリーン／リッチ成分吸着状態、エンジン運転状態によって変化するが、上記従来のメイン／サブフィードバックシステムでは、触媒の動特性の変化に対するサブフィードバック制御の応答性が十分とは言えない。このため、触媒の動特性の変化に対してサブフィードバック制御の応答遅れが発生して触媒下流側の空燃比（下流側排ガスセンサの出力）が不安定となり、ハンチングが発生する可能性がある。
【０００５】
そこで、本発明者らは、この欠点を解消するために、特願２０００−４０４６７１号の明細書に記載されているように、下流側排ガスセンサの過去の検出空燃比と最終的な下流側目標空燃比とに基づいてサブフィードバック制御の中間目標値を設定し、下流側排ガスセンサの検出空燃比と前記中間目標値との偏差に基づいて上流側目標空燃比を補正するサブフィードバック制御を行うシステムを実用化に向けて開発中である。
【０００６】
このシステムを実用化にするに当たって、次のような新たな技術的課題が判明している。すなわち、触媒は大きな遅れ系（むだ時間と時定数）を持っており、それが排ガス流量や触媒反応速度により大きく変化する。その場合、サブフィードバック制御に用いる中間目標値の更新（サブフィードバック制御の応答性）を、ハンチングを防ぐために遅い条件で適合すると、排ガス流量が少ない場合や触媒反応速度が遅い場合（触媒の浄化性能が低下している場合）には、中間目標値の更新が適度になるが、排ガス流量が多い場合や触媒反応速度が速い場合には、中間目標値の更新（サブフィードバック制御の応答性）が遅くなり過ぎ、十分な排ガス浄化性能を確保することができない。
【０００７】
本発明はこのような事情を考慮してなされたものであり、従ってその目的は、中間目標値を用いてメイン／サブフィードバック制御を行うシステムにおいて、内燃機関の運転状態や触媒の状態の変化に応じて適正な制御条件に変更しながら応答性と安定性とを両立させたサブフィードバック制御を行うことができ、内燃機関の運転状態や触媒の状態に左右されない安定した排ガス浄化性能を確保することができる内燃機関の空燃比制御装置を提供することにある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】
上記目的を達成するために、本発明の請求項１の内燃機関の空燃比制御装置は、下流側排ガスセンサの過去の検出空燃比と現在制御されるべき最終的な下流側目標空燃比とに基づいて当該過去の検出空燃比と最終的な下流側目標空燃比との間に位置する中間目標値を設定し、下流側排ガスセンサの検出空燃比と前記中間目標値との偏差に基づいて上流側目標空燃比を補正するサブフィードバック制御を行うものにおいて、内燃機関の運転状態又は前記触媒の状態に関連するパラメータに応じて、前記中間目標値の更新量、更新速度、前記サブフィードバック制御の制御ゲイン、制御周期、制御範囲のうちの少なくとも１つを制御補正手段によって変更するようにしたものである。このようにすれば、内燃機関の運転状態や触媒の状態の変化に応じて適正な制御条件に変更しながら応答性と安定性とを両立させたサブフィードバック制御を行うことができ、内燃機関の運転状態や触媒の状態に左右されない安定した排ガス浄化性能を確保することができる。
【０００９】
ここで、内燃機関の運転状態に関連するパラメータとしては、排ガス流量、吸入空気量、エンジン回転速度、吸気管圧力、スロットル開度、車速、冷却水温、排気温度、アイドルスイッチ信号、始動後経過時間の中からいずれか１つ又は複数のパラメータを用いれば良く、また、触媒の状態に関連するパラメータとしては、触媒反応速度、触媒温度（排気温度や始動後経過時間等で代替可能）、触媒劣化度合、触媒のＯ2 ストレージ量（リーン／リッチ成分吸着量）の中からいずれか１つ又は複数のパラメータを用いれば良い。
【００１０】
この場合、触媒による遅れ系（むだ時間と時定数）が排ガス流量や触媒反応速度により大きく変化することを考慮して、請求項２のように、排ガス流量又は触媒反応速度に関連するパラメータに応じて、前記中間目標値の更新量、更新速度、前記サブフィードバック制御の制御ゲイン、制御周期、制御範囲のうちの少なくとも１つを変更するようにすると良い。このようにすれば、触媒による遅れ系（むだ時間と時定数）の変化に応答良く追従した高応答のサブフィードバック制御を安定して行うことができる。
【００１１】
また、請求項３のように、下流側排ガスセンサの過去の検出空燃比と最終的な下流側目標空燃比との偏差に減衰率を乗算した値と、最終的な下流側目標空燃比とを加算して中間目標値を求め、内燃機関の運転状態又は触媒の状態に関連するパラメータに応じて減衰率を変更するようにしても良い。このようにすれば、中間目標値を簡単な演算処理で設定できると共に、内燃機関の運転状態や触媒の状態の変化に追従した制御条件の変更を、簡単な演算処理で行うことができる。
【００１２】
また、請求項４のように、下流側排ガスセンサの検出空燃比と中間目標値との偏差に対する比例積分動作で演算した値を所定の制御範囲内に制限することで、上流側目標空燃比の補正量を求め、内燃機関の運転状態又は触媒の状態に関連するパラメータ応じて比例積分動作のゲイン（制御ゲイン）及び／又は制御範囲を変更するようにしても良い。このようにすれば、触媒の動特性の変化を上流側目標空燃比の補正量に応答良く反映させることができると共に、内燃機関の運転状態や触媒の状態の変化に追従した制御条件の変更を、簡単な演算処理で行うことができる。
【００１３】
【発明の実施の形態】
［実施形態（１）］
以下、本発明の実施形態（１）を図１乃至図６に基づいて説明する。
まず、図１に基づいてエンジン制御システム全体の概略構成を説明する。内燃機関であるエンジン１１の吸気管１２の最上流部には、エアクリーナ１３が設けられ、このエアクリーナ１３の下流側には、吸入空気量を検出するエアフローメータ１４が設けられている。このエアフローメータ１４の下流側には、スロットルバルブ１５が設けられている。
【００１４】
更に、スロットルバルブ１５の下流側にはサージタンク１７が設けられ、このサージタンク１７に、エンジン１１の各気筒に空気を導入する吸気マニホールド１９が設けられている。各気筒の吸気マニホールド１９の吸気ポート近傍には、それぞれ燃料を噴射する燃料噴射弁２０が取り付けられている。また、エンジン１１のシリンダヘッドには、気筒毎に点火プラグ２１が取り付けられている。
【００１５】
一方、エンジン１１の排気管２２の途中には、排ガス中のＣＯ，ＨＣ，ＮＯｘ等を浄化する三元触媒等の触媒２３が設置されている。この触媒２３の上流側と下流側には、それぞれ排ガス空燃比又はリッチ／リーンを検出する排ガスセンサ２４，２５が設置されている。本実施形態では、上流側排ガスセンサ２４は、排ガス空燃比に応じたリニアな空燃比信号を出力する空燃比センサ（リニアＡ／Ｆセンサ）が用いられ、下流側排ガスセンサ２５は、排ガスの空燃比が理論空燃比に対してリッチかリーンかによって出力電圧が反転する酸素センサが用いられている。従って、下流側排ガスセンサ２５は、空燃比がリーンの時には０．１Ｖ程度の出力電圧を発生し、空燃比がリッチの時には０．９Ｖ程度の出力電圧を発生する。尚、エンジン１１のシリンダブロックには、冷却水温を検出する水温センサ２６や、エンジン回転速度を検出する回転速度センサ２７が取り付けられている。
【００１６】
エンジン制御回路（以下「ＥＣＵ」と表記する）２８は、ＲＯＭ２９、ＲＡＭ３０、ＣＰＵ３１、バッテリ３２でバックアップされたバックアップＲＡＭ３３、入力ポート３４、出力ポート３５等からなるマイクロコンピュータを主体として構成されている。入力ポート３４には、回転速度センサ２７の出力信号が入力されると共に、エアフローメータ１４、上流側及び下流側排ガスセンサ２４，２５、水温センサ２６の出力信号が、それぞれＡ／Ｄ変換器３６を介して入力される。また、出力ポート３５には、駆動回路３９を介して燃料噴射弁２０、点火プラグ２１等が接続されている。
【００１７】
ＥＣＵ２８は、ＲＯＭ２９に記憶された燃料噴射制御プログラムや点火制御プログラムをＣＰＵ３１で実行することで、燃料噴射弁２０や点火プラグ２１の動作を制御すると共に、空燃比制御プログラムを実行することで、排ガスの空燃比が目標空燃比となるように空燃比（燃料噴射量）をフィードバック制御する。
【００１８】
以下、本実施形態（１）の空燃比フィードバック制御システムについて図２及び図３に基づいて説明する。ここで、図２はＣＰＵ３１の演算処理機能で実現する空燃比制御手段４０の機能を示すブロック図、図３は空燃比フィードバック制御システム全体の機能を示すブロック図である。
【００１９】
空燃比制御手段４０は、燃料噴射量フィードバック制御部４１と目標空燃比計算部４２とから構成され、目標空燃比計算部４２は、負荷目標空燃比計算部４３と目標空燃比補正部４４とから構成されている。
【００２０】
燃料噴射量フィードバック制御部４１は、上流側排ガスセンサ２４の検出空燃比ＡＦが上流側目標空燃比ＡＦref に収束するように、燃料噴射弁２０の燃料噴射時間Ｔinj を算出する。この燃料噴射時間Ｔinj の算出は、制御対象のモデルの線形方程式に対して構築された最適レギュレータにより行われる。この燃料噴射量フィードバック制御部４１が、特許請求の範囲でいう空燃比フィードバック制御手段に相当する役割を果たす。
【００２１】
一方、負荷目標空燃比計算部４３は、ＲＯＭ２９に記憶された関数式又はマップにより吸入空気量（又は吸気管圧力）とエンジン回転速度に応じた負荷目標空燃比ＡＦbaseを算出する。この負荷目標空燃比ＡＦbaseを算出するための関数式又はマップは、下流側排ガスセンサ２５の出力Ｏ2out（検出空燃比）が定常的にほぼ最終目標値Ｏ2targ （最終的な下流側目標空燃比）と等しいときに、上流側目標空燃比ＡＦref を負荷目標空燃比ＡＦbaseに維持すれば、下流側排ガスセンサ２５の出力Ｏ2outが最終目標値Ｏ2targ 付近に維持されるように予め試験等によって設定されている。
【００２２】
また、目標空燃比補正部４４は、下流側排ガスセンサ２５の出力Ｏ2outに基づいて、後述する中間目標値Ｏ2midtargを用いて上流側目標空燃比ＡＦref の補正量ＡＦcompを算出する。そして、この補正量ＡＦcompを負荷目標空燃比ＡＦbaseに加算することにより、上流側目標空燃比ＡＦref を求め、この上流側目標空燃比ＡＦref を燃料噴射量フィードバック制御部４１に入力する。
ＡＦref ＝ＡＦbase＋ＡＦcomp
尚、上式に代えて、次式により上流側目標空燃比ＡＦref を算出しても良い。
ＡＦref ＝（１＋ＡＦcomp）×ＡＦbase
【００２３】
この場合、目標空燃比計算部４２（負荷目標空燃比計算部４３と目標空燃比補正部４４）が、特許請求の範囲でいうサブフィードバック制御手段に相当する役割を果たす。
【００２４】
次に、目標空燃比補正部４４で中間目標値Ｏ2midtargを設定して上流側目標空燃比ＡＦref の補正量ＡＦcompを算出する方法を図３に基づいて説明する。
制御対象を燃料噴射量フィードバック制御部４１、燃料噴射弁２０、エンジン１１、触媒２３、下流側排ガスセンサ２５等からなる系とする。目標空燃比補正部４４は、時間遅れ要素（１／ｚ）４５、中間目標値計算部４６、減衰率設定部４７及び補正量計算部４８から構成され、時間遅れ要素４５は、前回演算時の下流側排ガスセンサ２５の出力Ｏ2out(i-1) を中間目標値計算部４６に入力する。
【００２５】
一方、中間目標値計算部４６は、特許請求の範囲でいう中間目標値設定手段に相当する役割を果たし、前回演算時の下流側排ガスセンサ２５の出力Ｏ2out(i-1) と最終目標値Ｏ2targ(i)（最終的な下流側目標空燃比）とに基づいて中間目標値Ｏ2midtarg(i) を下記の（１）式を用いて計算する。これにより、前回演算時の下流側排ガスセンサ２５の出力Ｏ2out(i-1) と最終目標値Ｏ2targ(i)との間に中間目標値Ｏ2midtarg(i) が設定される。
Ｏ2midtarg(i) ＝Ｏ2targ(i)＋Ｋdec ×｛Ｏ2out(i-1) −Ｏ2targ(i)｝……（１）
【００２６】
上式において、Ｏ2targ(i)は今回の最終目標値、Ｏ2out(i-1) は前回演算時の下流側排ガスセンサ２５の出力である。また、Ｋdec は減衰率であり、減衰率設定部４７で、エンジン運転状態又は触媒２３の状態に関連するパラメータに応じて０＜Ｋdec ＜１の範囲内で設定される。ここで、エンジン運転状態に関連するパラメータとしては、排ガス流量、吸入空気量、エンジン回転速度、吸気管圧力、スロットル開度、車速、冷却水温、排気温度、アイドルスイッチ信号、始動後経過時間の中からいずれか１つ又は複数のパラメータを用いれば良く、また、触媒２３の状態に関連するパラメータパラメータとしては、触媒反応速度、触媒温度（排気温度や始動後経過時間等で代替可能）、触媒２３の劣化度合、触媒２３のＯ2 ストレージ量（リーン／リッチ成分吸着量）の中からいずれか１つ又は複数のパラメータを用いれば良い。
【００２７】
本実施形態（１）では、触媒２３による遅れ系（むだ時間と時定数）が排ガス流量や触媒反応速度により大きく変化することを考慮して、減衰率設定部４７は排ガス流量又は触媒反応速度に関連するパラメータに応じて図４のマップ又は数式によって減衰率Ｋdec を設定する。ここで、排ガス流量に関連するパラメータとしては、吸入空気量、エンジン回転速度、吸気管圧力、スロットル開度等の中からいずれか１つ又は複数のパラメータを用いれば良く、勿論、これらのパラメータから排ガス流量を算出するようしても良い。また、触媒反応速度に関連するパラメータとしては、触媒温度（排気温度や始動後経過時間等で代替可能）、触媒２３の劣化度合、触媒２３のＯ2 ストレージ量（リーン／リッチ成分吸着量）等の中からいずれか１つ又は複数のパラメータを用いれば良く、勿論、これらのパラメータから触媒反応速度を算出するようにしても良い。
【００２８】
図４の減衰率設定マップの特性は、排ガス流量が少なく（触媒反応速度が遅く）なるほど、減衰率Ｋdec が大きくなって、中間目標値Ｏ2midtarg(i) の更新量が大きくなり、排ガス流量が多く（触媒反応速度が速く）なるほど、ハンチングを防ぐために、減衰率Ｋdec が小さくなって、中間目標値Ｏ2midtarg(i) の更新量が小さくなるように設定されている。尚、減衰率設定部４７は、特許請求の範囲でいう制御補正手段に相当する役割を果たす。
【００２９】
以上のようにして、減衰率設定部４７で設定した減衰率Ｋdec を用いて中間目標値計算部４６で中間目標値Ｏ2midtarg(i) を計算した後、この中間目標値Ｏ2midtarg(i) を用いて次式により上流側目標空燃比ＡＦref の補正量ＡＦcomp(i) を算出する。
【００３０】
上式において、Ｆsat は図５に示すような特性の飽和関数であり、補正量ＡＦcomp(i) は、Ｋ1 ×ΔＯ2(i)＋Ｋ2 ×Σ（ΔＯ2(i)）の演算値を上限ガード値と下限ガード値でガード処理して求められる。上式において、Ｋ1 は比例ゲイン、Ｋ2 は積分ゲインである。Ｋ1 ×ΔＯ2(i)は比例項であり、中間目標値Ｏ2midtarg(i) と下流側排ガスセンサ２５の出力Ｏ2out(i) との偏差ΔＯ2(i)が大きくなるほど、大きくなる。また、Ｋ2 ×ΣΔＯ2(i)は積分項であり、中間目標値Ｏ2midtarg(i) と下流側排ガスセンサ２５の出力Ｏ2out(i) との偏差ΔＯ2(i)の積算値が大きくなるほど、大きくなる。補正量ＡＦcomp(i) は、比例項と積分項を加算して求めた値を上限ガード値と下限ガード値でガード処理して求められる。
【００３１】
以上説明した目標空燃比補正部４４による補正量ＡＦcomp(i) の算出は、図６の補正量算出プログラムに従って行われる。本プログラムは、所定時間毎又は所定クランク角毎に実行される。本プログラムが起動されると、まずステップ１０１で、現在の下流側排ガスセンサ２５の出力Ｏ2out(i) を読み込み、次のステップ１０２で、排ガス流量又は触媒反応速度に関連するパラメータを読み込む。
【００３２】
ここで、排ガス流量に関連するパラメータとしては、吸入空気量、エンジン回転速度、吸気管圧力、スロットル開度等の中からいずれか１つ又は複数のパラメータを用いれば良く、勿論、これらのパラメータから排ガス流量を算出するようしても良い。また、触媒反応速度に関連するパラメータとしては、触媒温度（排気温度や始動後経過時間等で代替可能）、触媒２３の劣化度合、触媒２３のＯ2 ストレージ量（リーン／リッチ成分吸着量）等の中からいずれか１つ又は複数のパラメータを用いれば良く、勿論、これらのパラメータから触媒反応速度を算出するようにしても良い。
【００３３】
この後、ステップ１０３で、排ガス流量又は触媒反応速度に関連するパラメータに応じて図４のマップ又は数式によって減衰率Ｋdec を設定する。そして、次のステップ１０４で、この減衰率Ｋdec を用いて、前回演算時の下流側排ガスセンサ２５の出力Ｏ2out(i-1) と最終目標値Ｏ2targ(i)（最終的な下流側目標空燃比）とに基づいて中間目標値Ｏ2midtarg(i) を前記（１）式を用いて算出する。これにより、前回演算時の下流側排ガスセンサ２５の出力Ｏ2out(i-1) と最終目標値Ｏ2targ(i)との間に中間目標値Ｏ2midtarg(i) が設定される。
【００３４】
この後、ステップ１０５に進み、中間目標値Ｏ2midtarg(i) と下流側排ガスセンサ２５の出力Ｏ2out(i) との偏差ΔＯ2(i)を算出する。
ΔＯ2(i)＝Ｏ2midtarg(i) −Ｏ2out(i)
そして、次のステップ１０６で、前回までの偏差ΔＯ2 の積算値ΣΔＯ2(i-1)に今回の偏差ΔＯ2(i)を積算して、今回までの偏差ΔＯ2 の積算値ΣΔＯ2(i)を求める。
ΣΔＯ2(i)＝ΣΔＯ2(i-1)＋ΔＯ2(i)
【００３５】
この後、ステップ１０７に進み、上流側目標空燃比ＡＦref の補正量ＡＦcomp(i) を次式により算出する。
ＡＦcomp(i) ＝Ｆsat （Ｋ1 ×ΔＯ2(i)＋Ｋ2 ×ΣΔＯ2(i)）
これにより、上流側目標空燃比ＡＦref の補正量ＡＦcomp(i) は比例項（Ｋ1 ×ΔＯ2(i)）と積分項（Ｋ2 ×ΣΔＯ2(i)）を加算して求めた値を上限ガード値と下限ガード値でガード処理して求められる。
そして、次のステップ１０８で、今回のΔＯ2(i)とΣΔＯ2(i)をそれぞれ前回のΔＯ2(i-1)とΣΔＯ2(i-1)として記憶して本プログラムを終了する。
【００３６】
エンジン運転中は、吸入空気量（又は吸気管圧力）とエンジン回転速度に応じた負荷目標空燃比ＡＦbaseを算出し、上記図６の補正量算出プログラムで算出した補正量ＡＦcompを負荷目標空燃比ＡＦbaseに加算することで、上流側目標空燃比ＡＦref を求め、上流側排ガスセンサ２４の検出空燃比ＡＦが上流側目標空燃比ＡＦref に収束するように燃料噴射時間Ｔinj （燃料噴射量）を算出する。
【００３７】
以上説明した本実施形態（１）によれば、触媒２３による遅れ系（むだ時間と時定数）が排ガス流量や触媒反応速度により大きく変化することを考慮して、排ガス流量又は触媒反応速度に関連するパラメータに応じて減衰率Ｋdec を変更して中間目標値Ｏ2midtarg(i) の更新量を変更するようにしたので、触媒２３による遅れ系（むだ時間と時定数）の変化に応答良く追従した高応答のサブフィードバック制御を安定して行うことができ、エンジン運転状態や触媒２３の状態に左右されない安定した排ガス浄化性能を確保することができる。
【００３８】
尚、本実施形態（１）では、減衰率Ｋdec を変更することで、中間目標値Ｏ2midtarg(i) の更新量を変更するようにしたが、これ以外の方法で中間目標値Ｏ2midtarg(i) の更新量を変更するようにしても良い。
或は、排ガス流量又は触媒反応速度に関連するパラメータに応じて中間目標値Ｏ2midtarg(i) の更新周期（更新速度）を変更するようにしても良い。
【００３９】
［実施形態（２）］
上記実施形態（１）では、排ガス流量又は触媒反応速度に関連するパラメータに応じて減衰率Ｋdec を変更することで、触媒２３による遅れ系（むだ時間と時定数）の変化にサブフィードバック制御を応答良く追従させるようにしたが、図７乃至図９に示す本発明の実施形態（２）では、排ガス流量又は触媒反応速度に関連するパラメータに応じて、図７及び図８に示すように比例・積分ゲインＫ1 ，Ｋ2 と制御範囲（上限ガード値と下限ガード値）を変更することで、触媒２３による遅れ系（むだ時間と時定数）の変化にサブフィードバック制御を応答良く追従させるようにしている。
【００４０】
図７の比例ゲインＫ1 （積分ゲインＫ2 ）を変更するマップの特性は、排ガス流量が少なく（触媒反応速度が遅く）なるほど、比例ゲインＫ1 （積分ゲインＫ2 ）が大きくなって、制御速度が速くなり、排ガス流量が多く（触媒反応速度が速く）なるほど、ハンチングを防ぐために比例ゲインＫ1 （積分ゲインＫ2 ）が小さくなって、制御速度が遅くなるように設定されている。
【００４１】
また、図８の制御範囲（上限ガード値と下限ガード値）を変更するマップの特性は、排ガス流量が少なく（触媒反応速度が遅く）なるほど、制御範囲が狭くなり、排ガス流量が多く（触媒反応速度が速く）なるほど、制御範囲が広くなるように設定されている。
【００４２】
本実施形態（２）で用いる図９の補正量算出プログラムは、前記実施形態（１）で説明した図６の補正量算出プログラムのステップ１０３の処理をステップ１０３ａの処理に変更したものであり、それ以外の各ステップの処理は同じである。図９の補正量算出プログラムでは、ステップ１０２で、排ガス流量又は触媒反応速度に関連するパラメータを読み込んだ後、ステップ１０３ａに進み、排ガス流量又は触媒反応速度に関連するパラメータに応じて、図７及び図８のマップにより、比例・積分ゲインＫ1 ，Ｋ2 と制御範囲（上限ガード値と下限ガード値）を変更する。そして、前回演算時の下流側排ガスセンサ２５の出力Ｏ2out(i-1) と最終目標値Ｏ2targ(i)とに基づいて中間目標値Ｏ2midtarg(i) を算出した後、上記ステップ１０３ａで設定した比例・積分ゲインＫ1 ，Ｋ2 と制御範囲（上限ガード値と下限ガード値）を用いて、上流側目標空燃比ＡＦref の補正量ＡＦcomp(i) を算出する（ステップ１０５〜１０７）。
【００４３】
尚、本実施形態（２）では、減衰率Ｋdec は、演算処理の簡略化のために、固定値としても良い。また、中間目標値Ｏ2midtarg(i) を、前回演算時の下流側排ガスセンサ２５の出力Ｏ2out(i-1) と最終目標値Ｏ2targ(i)とをパラメータとする二次元マップにより算出するようにしても良い。
【００４４】
以上説明した本実施形態（２）のように、排ガス流量又は触媒反応速度に関連するパラメータに応じて、比例・積分ゲインＫ1 ，Ｋ2 と制御範囲（上限ガード値と下限ガード値）を変更するようにしても、前記実施形態（１）と同じように触媒２３による遅れ系（むだ時間と時定数）の変化に応答良く追従した高応答のサブフィードバック制御を安定して行うことができ、エンジン運転状態や触媒２３の状態に左右されない安定した排ガス浄化性能を確保することができる。
【００４５】
尚、排ガス流量又は触媒反応速度に関連するパラメータに応じて、サブフィードバック制御の制御周期（補正量ＡＦcomp(i) の演算周期）を変更するようにしても良い。
【００４６】
また、排ガス流量や触媒反応速度に関連しないパラメータ（但しエンジン運転状態に関連するパラメータ）を用いて、中間目標値の更新量、更新速度、サブフィードバック制御の制御ゲイン、制御周期、制御範囲のうちの少なくとも１つを変更するようにしても良い。
【００４７】
また、下流側排ガスセンサ２５は、酸素センサに代えて、空燃比センサ（リニアＡ／Ｆセンサ）を用いても良く、また、上流側排ガスセンサ２４は、空燃比センサ（リニアＡ／Ｆセンサ）に代えて、酸素センサを用いても良い。
【００４８】
また、前記各実施形態では、中間目標値Ｏ2midtarg(i) を算出する際に前回演算時の下流側排ガスセンサ２５の出力Ｏ2out(i-1) を用いたが、所定演算回数前の下流側排ガスセンサ２５の出力Ｏ2out(i-n) を用いても良い。
【００４９】
その他、本発明は、中間目標値Ｏ2midtarg(i) の算出式や補正量ＡＦcomp(i) の算出式を適宜変更しても良い等、種々変更して実施できることは言うまでもない。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の実施形態（１）を示すエンジン制御システム全体の概略構成図
【図２】ＥＣＵのＣＰＵの演算処理機能で実現する空燃比制御手段の機能を示すブロック図
【図３】空燃比フィードバック制御システム全体の機能を示す機能ブロック図
【図４】排ガス流量（又は触媒反応速度）に応じて減衰率Ｋdec を設定するマップを概念的に示す図
【図５】補正量ＡＦcomp(i) を算出する飽和関数を説明する図
【図６】実施形態（１）の補正量算出プログラムの処理の流れを示すフローチャート
【図７】排ガス流量（又は触媒反応速度）に応じて比例ゲインＫ1 （積分ゲインＫ2 ）を設定するマップを概念的に示す図
【図８】排ガス流量（又は触媒反応速度）に応じて制御範囲を設定するマップを概念的に示す図
【図９】実施形態（２）の補正量算出プログラムの処理の流れを示すフローチャート
【符号の説明】
１１…エンジン（内燃機関）、２０…燃料噴射弁、２２…排気管、２３…触媒、２４…上流側排ガスセンサ、２５…下流側排ガスセンサ、２８…ＥＣＵ（空燃比フィードバック制御手段，サブフィードバック制御手段，中間目標値設定手段）、３１…ＣＰＵ、４０…空燃比制御手段、４１…燃料噴射量フィードバック制御部（空燃比フィードバック制御手段）、４２…目標空燃比計算部（サブフィードバック制御手段）、４３…負荷目標空燃比計算部、４４…目標空燃比補正部、４５…時間遅れ要素（１／ｚ）、４６…中間目標値計算部（中間目標値設定手段）、４７…減衰率設定部（制御補正手段）、４７…補正量計算部。
【発明の属する技術分野】
本発明は、排ガス浄化用の触媒の上流側と下流側にそれぞれ空燃比センサ（リニアＡ／Ｆセンサ）又は酸素センサを設置して内燃機関の空燃比をフィードバック制御する内燃機関の空燃比制御装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
今日の自動車は、排気管に三元触媒を設置して排ガスを浄化するようにしているが、触媒の排ガス浄化率を高めるためには、排ガスの空燃比を触媒の浄化ウインド内（理論空燃比付近）に制御する必要がある。そこで、触媒の上流側と下流側にそれぞれ排ガスセンサ（空燃比センサ又は酸素センサ）を設置し、上流側排ガスセンサで検出される排ガスの空燃比が上流側目標空燃比となるように燃料噴射量をフィードバック制御すると共に、下流側排ガスセンサで検出される排ガスの空燃比が下流側目標空燃比となるように上流側目標空燃比を補正するサブフィードバック制御を実施するようにしたものがある。
【０００３】
このようなメイン／サブフィードバックシステムでは、特許第２５１８２４７号公報に示すように、下流側排ガスセンサの検出空燃比と下流側目標空燃比との偏差が大きくなるほど、空燃比フィードバック制御定数（例えばスキップ量）の更新量を大きくすることが提案されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
ところで、触媒の動特性は、触媒の劣化度合、触媒内のリーン／リッチ成分吸着状態、エンジン運転状態によって変化するが、上記従来のメイン／サブフィードバックシステムでは、触媒の動特性の変化に対するサブフィードバック制御の応答性が十分とは言えない。このため、触媒の動特性の変化に対してサブフィードバック制御の応答遅れが発生して触媒下流側の空燃比（下流側排ガスセンサの出力）が不安定となり、ハンチングが発生する可能性がある。
【０００５】
そこで、本発明者らは、この欠点を解消するために、特願２０００−４０４６７１号の明細書に記載されているように、下流側排ガスセンサの過去の検出空燃比と最終的な下流側目標空燃比とに基づいてサブフィードバック制御の中間目標値を設定し、下流側排ガスセンサの検出空燃比と前記中間目標値との偏差に基づいて上流側目標空燃比を補正するサブフィードバック制御を行うシステムを実用化に向けて開発中である。
【０００６】
このシステムを実用化にするに当たって、次のような新たな技術的課題が判明している。すなわち、触媒は大きな遅れ系（むだ時間と時定数）を持っており、それが排ガス流量や触媒反応速度により大きく変化する。その場合、サブフィードバック制御に用いる中間目標値の更新（サブフィードバック制御の応答性）を、ハンチングを防ぐために遅い条件で適合すると、排ガス流量が少ない場合や触媒反応速度が遅い場合（触媒の浄化性能が低下している場合）には、中間目標値の更新が適度になるが、排ガス流量が多い場合や触媒反応速度が速い場合には、中間目標値の更新（サブフィードバック制御の応答性）が遅くなり過ぎ、十分な排ガス浄化性能を確保することができない。
【０００７】
本発明はこのような事情を考慮してなされたものであり、従ってその目的は、中間目標値を用いてメイン／サブフィードバック制御を行うシステムにおいて、内燃機関の運転状態や触媒の状態の変化に応じて適正な制御条件に変更しながら応答性と安定性とを両立させたサブフィードバック制御を行うことができ、内燃機関の運転状態や触媒の状態に左右されない安定した排ガス浄化性能を確保することができる内燃機関の空燃比制御装置を提供することにある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】
上記目的を達成するために、本発明の請求項１の内燃機関の空燃比制御装置は、下流側排ガスセンサの過去の検出空燃比と現在制御されるべき最終的な下流側目標空燃比とに基づいて当該過去の検出空燃比と最終的な下流側目標空燃比との間に位置する中間目標値を設定し、下流側排ガスセンサの検出空燃比と前記中間目標値との偏差に基づいて上流側目標空燃比を補正するサブフィードバック制御を行うものにおいて、内燃機関の運転状態又は前記触媒の状態に関連するパラメータに応じて、前記中間目標値の更新量、更新速度、前記サブフィードバック制御の制御ゲイン、制御周期、制御範囲のうちの少なくとも１つを制御補正手段によって変更するようにしたものである。このようにすれば、内燃機関の運転状態や触媒の状態の変化に応じて適正な制御条件に変更しながら応答性と安定性とを両立させたサブフィードバック制御を行うことができ、内燃機関の運転状態や触媒の状態に左右されない安定した排ガス浄化性能を確保することができる。
【０００９】
ここで、内燃機関の運転状態に関連するパラメータとしては、排ガス流量、吸入空気量、エンジン回転速度、吸気管圧力、スロットル開度、車速、冷却水温、排気温度、アイドルスイッチ信号、始動後経過時間の中からいずれか１つ又は複数のパラメータを用いれば良く、また、触媒の状態に関連するパラメータとしては、触媒反応速度、触媒温度（排気温度や始動後経過時間等で代替可能）、触媒劣化度合、触媒のＯ2 ストレージ量（リーン／リッチ成分吸着量）の中からいずれか１つ又は複数のパラメータを用いれば良い。
【００１０】
この場合、触媒による遅れ系（むだ時間と時定数）が排ガス流量や触媒反応速度により大きく変化することを考慮して、請求項２のように、排ガス流量又は触媒反応速度に関連するパラメータに応じて、前記中間目標値の更新量、更新速度、前記サブフィードバック制御の制御ゲイン、制御周期、制御範囲のうちの少なくとも１つを変更するようにすると良い。このようにすれば、触媒による遅れ系（むだ時間と時定数）の変化に応答良く追従した高応答のサブフィードバック制御を安定して行うことができる。
【００１１】
また、請求項３のように、下流側排ガスセンサの過去の検出空燃比と最終的な下流側目標空燃比との偏差に減衰率を乗算した値と、最終的な下流側目標空燃比とを加算して中間目標値を求め、内燃機関の運転状態又は触媒の状態に関連するパラメータに応じて減衰率を変更するようにしても良い。このようにすれば、中間目標値を簡単な演算処理で設定できると共に、内燃機関の運転状態や触媒の状態の変化に追従した制御条件の変更を、簡単な演算処理で行うことができる。
【００１２】
また、請求項４のように、下流側排ガスセンサの検出空燃比と中間目標値との偏差に対する比例積分動作で演算した値を所定の制御範囲内に制限することで、上流側目標空燃比の補正量を求め、内燃機関の運転状態又は触媒の状態に関連するパラメータ応じて比例積分動作のゲイン（制御ゲイン）及び／又は制御範囲を変更するようにしても良い。このようにすれば、触媒の動特性の変化を上流側目標空燃比の補正量に応答良く反映させることができると共に、内燃機関の運転状態や触媒の状態の変化に追従した制御条件の変更を、簡単な演算処理で行うことができる。
【００１３】
【発明の実施の形態】
［実施形態（１）］
以下、本発明の実施形態（１）を図１乃至図６に基づいて説明する。
まず、図１に基づいてエンジン制御システム全体の概略構成を説明する。内燃機関であるエンジン１１の吸気管１２の最上流部には、エアクリーナ１３が設けられ、このエアクリーナ１３の下流側には、吸入空気量を検出するエアフローメータ１４が設けられている。このエアフローメータ１４の下流側には、スロットルバルブ１５が設けられている。
【００１４】
更に、スロットルバルブ１５の下流側にはサージタンク１７が設けられ、このサージタンク１７に、エンジン１１の各気筒に空気を導入する吸気マニホールド１９が設けられている。各気筒の吸気マニホールド１９の吸気ポート近傍には、それぞれ燃料を噴射する燃料噴射弁２０が取り付けられている。また、エンジン１１のシリンダヘッドには、気筒毎に点火プラグ２１が取り付けられている。
【００１５】
一方、エンジン１１の排気管２２の途中には、排ガス中のＣＯ，ＨＣ，ＮＯｘ等を浄化する三元触媒等の触媒２３が設置されている。この触媒２３の上流側と下流側には、それぞれ排ガス空燃比又はリッチ／リーンを検出する排ガスセンサ２４，２５が設置されている。本実施形態では、上流側排ガスセンサ２４は、排ガス空燃比に応じたリニアな空燃比信号を出力する空燃比センサ（リニアＡ／Ｆセンサ）が用いられ、下流側排ガスセンサ２５は、排ガスの空燃比が理論空燃比に対してリッチかリーンかによって出力電圧が反転する酸素センサが用いられている。従って、下流側排ガスセンサ２５は、空燃比がリーンの時には０．１Ｖ程度の出力電圧を発生し、空燃比がリッチの時には０．９Ｖ程度の出力電圧を発生する。尚、エンジン１１のシリンダブロックには、冷却水温を検出する水温センサ２６や、エンジン回転速度を検出する回転速度センサ２７が取り付けられている。
【００１６】
エンジン制御回路（以下「ＥＣＵ」と表記する）２８は、ＲＯＭ２９、ＲＡＭ３０、ＣＰＵ３１、バッテリ３２でバックアップされたバックアップＲＡＭ３３、入力ポート３４、出力ポート３５等からなるマイクロコンピュータを主体として構成されている。入力ポート３４には、回転速度センサ２７の出力信号が入力されると共に、エアフローメータ１４、上流側及び下流側排ガスセンサ２４，２５、水温センサ２６の出力信号が、それぞれＡ／Ｄ変換器３６を介して入力される。また、出力ポート３５には、駆動回路３９を介して燃料噴射弁２０、点火プラグ２１等が接続されている。
【００１７】
ＥＣＵ２８は、ＲＯＭ２９に記憶された燃料噴射制御プログラムや点火制御プログラムをＣＰＵ３１で実行することで、燃料噴射弁２０や点火プラグ２１の動作を制御すると共に、空燃比制御プログラムを実行することで、排ガスの空燃比が目標空燃比となるように空燃比（燃料噴射量）をフィードバック制御する。
【００１８】
以下、本実施形態（１）の空燃比フィードバック制御システムについて図２及び図３に基づいて説明する。ここで、図２はＣＰＵ３１の演算処理機能で実現する空燃比制御手段４０の機能を示すブロック図、図３は空燃比フィードバック制御システム全体の機能を示すブロック図である。
【００１９】
空燃比制御手段４０は、燃料噴射量フィードバック制御部４１と目標空燃比計算部４２とから構成され、目標空燃比計算部４２は、負荷目標空燃比計算部４３と目標空燃比補正部４４とから構成されている。
【００２０】
燃料噴射量フィードバック制御部４１は、上流側排ガスセンサ２４の検出空燃比ＡＦが上流側目標空燃比ＡＦref に収束するように、燃料噴射弁２０の燃料噴射時間Ｔinj を算出する。この燃料噴射時間Ｔinj の算出は、制御対象のモデルの線形方程式に対して構築された最適レギュレータにより行われる。この燃料噴射量フィードバック制御部４１が、特許請求の範囲でいう空燃比フィードバック制御手段に相当する役割を果たす。
【００２１】
一方、負荷目標空燃比計算部４３は、ＲＯＭ２９に記憶された関数式又はマップにより吸入空気量（又は吸気管圧力）とエンジン回転速度に応じた負荷目標空燃比ＡＦbaseを算出する。この負荷目標空燃比ＡＦbaseを算出するための関数式又はマップは、下流側排ガスセンサ２５の出力Ｏ2out（検出空燃比）が定常的にほぼ最終目標値Ｏ2targ （最終的な下流側目標空燃比）と等しいときに、上流側目標空燃比ＡＦref を負荷目標空燃比ＡＦbaseに維持すれば、下流側排ガスセンサ２５の出力Ｏ2outが最終目標値Ｏ2targ 付近に維持されるように予め試験等によって設定されている。
【００２２】
また、目標空燃比補正部４４は、下流側排ガスセンサ２５の出力Ｏ2outに基づいて、後述する中間目標値Ｏ2midtargを用いて上流側目標空燃比ＡＦref の補正量ＡＦcompを算出する。そして、この補正量ＡＦcompを負荷目標空燃比ＡＦbaseに加算することにより、上流側目標空燃比ＡＦref を求め、この上流側目標空燃比ＡＦref を燃料噴射量フィードバック制御部４１に入力する。
ＡＦref ＝ＡＦbase＋ＡＦcomp
尚、上式に代えて、次式により上流側目標空燃比ＡＦref を算出しても良い。
ＡＦref ＝（１＋ＡＦcomp）×ＡＦbase
【００２３】
この場合、目標空燃比計算部４２（負荷目標空燃比計算部４３と目標空燃比補正部４４）が、特許請求の範囲でいうサブフィードバック制御手段に相当する役割を果たす。
【００２４】
次に、目標空燃比補正部４４で中間目標値Ｏ2midtargを設定して上流側目標空燃比ＡＦref の補正量ＡＦcompを算出する方法を図３に基づいて説明する。
制御対象を燃料噴射量フィードバック制御部４１、燃料噴射弁２０、エンジン１１、触媒２３、下流側排ガスセンサ２５等からなる系とする。目標空燃比補正部４４は、時間遅れ要素（１／ｚ）４５、中間目標値計算部４６、減衰率設定部４７及び補正量計算部４８から構成され、時間遅れ要素４５は、前回演算時の下流側排ガスセンサ２５の出力Ｏ2out(i-1) を中間目標値計算部４６に入力する。
【００２５】
一方、中間目標値計算部４６は、特許請求の範囲でいう中間目標値設定手段に相当する役割を果たし、前回演算時の下流側排ガスセンサ２５の出力Ｏ2out(i-1) と最終目標値Ｏ2targ(i)（最終的な下流側目標空燃比）とに基づいて中間目標値Ｏ2midtarg(i) を下記の（１）式を用いて計算する。これにより、前回演算時の下流側排ガスセンサ２５の出力Ｏ2out(i-1) と最終目標値Ｏ2targ(i)との間に中間目標値Ｏ2midtarg(i) が設定される。
Ｏ2midtarg(i) ＝Ｏ2targ(i)＋Ｋdec ×｛Ｏ2out(i-1) −Ｏ2targ(i)｝……（１）
【００２６】
上式において、Ｏ2targ(i)は今回の最終目標値、Ｏ2out(i-1) は前回演算時の下流側排ガスセンサ２５の出力である。また、Ｋdec は減衰率であり、減衰率設定部４７で、エンジン運転状態又は触媒２３の状態に関連するパラメータに応じて０＜Ｋdec ＜１の範囲内で設定される。ここで、エンジン運転状態に関連するパラメータとしては、排ガス流量、吸入空気量、エンジン回転速度、吸気管圧力、スロットル開度、車速、冷却水温、排気温度、アイドルスイッチ信号、始動後経過時間の中からいずれか１つ又は複数のパラメータを用いれば良く、また、触媒２３の状態に関連するパラメータパラメータとしては、触媒反応速度、触媒温度（排気温度や始動後経過時間等で代替可能）、触媒２３の劣化度合、触媒２３のＯ2 ストレージ量（リーン／リッチ成分吸着量）の中からいずれか１つ又は複数のパラメータを用いれば良い。
【００２７】
本実施形態（１）では、触媒２３による遅れ系（むだ時間と時定数）が排ガス流量や触媒反応速度により大きく変化することを考慮して、減衰率設定部４７は排ガス流量又は触媒反応速度に関連するパラメータに応じて図４のマップ又は数式によって減衰率Ｋdec を設定する。ここで、排ガス流量に関連するパラメータとしては、吸入空気量、エンジン回転速度、吸気管圧力、スロットル開度等の中からいずれか１つ又は複数のパラメータを用いれば良く、勿論、これらのパラメータから排ガス流量を算出するようしても良い。また、触媒反応速度に関連するパラメータとしては、触媒温度（排気温度や始動後経過時間等で代替可能）、触媒２３の劣化度合、触媒２３のＯ2 ストレージ量（リーン／リッチ成分吸着量）等の中からいずれか１つ又は複数のパラメータを用いれば良く、勿論、これらのパラメータから触媒反応速度を算出するようにしても良い。
【００２８】
図４の減衰率設定マップの特性は、排ガス流量が少なく（触媒反応速度が遅く）なるほど、減衰率Ｋdec が大きくなって、中間目標値Ｏ2midtarg(i) の更新量が大きくなり、排ガス流量が多く（触媒反応速度が速く）なるほど、ハンチングを防ぐために、減衰率Ｋdec が小さくなって、中間目標値Ｏ2midtarg(i) の更新量が小さくなるように設定されている。尚、減衰率設定部４７は、特許請求の範囲でいう制御補正手段に相当する役割を果たす。
【００２９】
以上のようにして、減衰率設定部４７で設定した減衰率Ｋdec を用いて中間目標値計算部４６で中間目標値Ｏ2midtarg(i) を計算した後、この中間目標値Ｏ2midtarg(i) を用いて次式により上流側目標空燃比ＡＦref の補正量ＡＦcomp(i) を算出する。
上式において、Ｆsat は図５に示すような特性の飽和関数であり、補正量ＡＦcomp(i) は、Ｋ1 ×ΔＯ2(i)＋Ｋ2 ×Σ（ΔＯ2(i)）の演算値を上限ガード値と下限ガード値でガード処理して求められる。上式において、Ｋ1 は比例ゲイン、Ｋ2 は積分ゲインである。Ｋ1 ×ΔＯ2(i)は比例項であり、中間目標値Ｏ2midtarg(i) と下流側排ガスセンサ２５の出力Ｏ2out(i) との偏差ΔＯ2(i)が大きくなるほど、大きくなる。また、Ｋ2 ×ΣΔＯ2(i)は積分項であり、中間目標値Ｏ2midtarg(i) と下流側排ガスセンサ２５の出力Ｏ2out(i) との偏差ΔＯ2(i)の積算値が大きくなるほど、大きくなる。補正量ＡＦcomp(i) は、比例項と積分項を加算して求めた値を上限ガード値と下限ガード値でガード処理して求められる。
【００３１】
以上説明した目標空燃比補正部４４による補正量ＡＦcomp(i) の算出は、図６の補正量算出プログラムに従って行われる。本プログラムは、所定時間毎又は所定クランク角毎に実行される。本プログラムが起動されると、まずステップ１０１で、現在の下流側排ガスセンサ２５の出力Ｏ2out(i) を読み込み、次のステップ１０２で、排ガス流量又は触媒反応速度に関連するパラメータを読み込む。
【００３２】
ここで、排ガス流量に関連するパラメータとしては、吸入空気量、エンジン回転速度、吸気管圧力、スロットル開度等の中からいずれか１つ又は複数のパラメータを用いれば良く、勿論、これらのパラメータから排ガス流量を算出するようしても良い。また、触媒反応速度に関連するパラメータとしては、触媒温度（排気温度や始動後経過時間等で代替可能）、触媒２３の劣化度合、触媒２３のＯ2 ストレージ量（リーン／リッチ成分吸着量）等の中からいずれか１つ又は複数のパラメータを用いれば良く、勿論、これらのパラメータから触媒反応速度を算出するようにしても良い。
【００３３】
この後、ステップ１０３で、排ガス流量又は触媒反応速度に関連するパラメータに応じて図４のマップ又は数式によって減衰率Ｋdec を設定する。そして、次のステップ１０４で、この減衰率Ｋdec を用いて、前回演算時の下流側排ガスセンサ２５の出力Ｏ2out(i-1) と最終目標値Ｏ2targ(i)（最終的な下流側目標空燃比）とに基づいて中間目標値Ｏ2midtarg(i) を前記（１）式を用いて算出する。これにより、前回演算時の下流側排ガスセンサ２５の出力Ｏ2out(i-1) と最終目標値Ｏ2targ(i)との間に中間目標値Ｏ2midtarg(i) が設定される。
【００３４】
この後、ステップ１０５に進み、中間目標値Ｏ2midtarg(i) と下流側排ガスセンサ２５の出力Ｏ2out(i) との偏差ΔＯ2(i)を算出する。
ΔＯ2(i)＝Ｏ2midtarg(i) −Ｏ2out(i)
そして、次のステップ１０６で、前回までの偏差ΔＯ2 の積算値ΣΔＯ2(i-1)に今回の偏差ΔＯ2(i)を積算して、今回までの偏差ΔＯ2 の積算値ΣΔＯ2(i)を求める。
ΣΔＯ2(i)＝ΣΔＯ2(i-1)＋ΔＯ2(i)
【００３５】
この後、ステップ１０７に進み、上流側目標空燃比ＡＦref の補正量ＡＦcomp(i) を次式により算出する。
ＡＦcomp(i) ＝Ｆsat （Ｋ1 ×ΔＯ2(i)＋Ｋ2 ×ΣΔＯ2(i)）
これにより、上流側目標空燃比ＡＦref の補正量ＡＦcomp(i) は比例項（Ｋ1 ×ΔＯ2(i)）と積分項（Ｋ2 ×ΣΔＯ2(i)）を加算して求めた値を上限ガード値と下限ガード値でガード処理して求められる。
そして、次のステップ１０８で、今回のΔＯ2(i)とΣΔＯ2(i)をそれぞれ前回のΔＯ2(i-1)とΣΔＯ2(i-1)として記憶して本プログラムを終了する。
【００３６】
エンジン運転中は、吸入空気量（又は吸気管圧力）とエンジン回転速度に応じた負荷目標空燃比ＡＦbaseを算出し、上記図６の補正量算出プログラムで算出した補正量ＡＦcompを負荷目標空燃比ＡＦbaseに加算することで、上流側目標空燃比ＡＦref を求め、上流側排ガスセンサ２４の検出空燃比ＡＦが上流側目標空燃比ＡＦref に収束するように燃料噴射時間Ｔinj （燃料噴射量）を算出する。
【００３７】
以上説明した本実施形態（１）によれば、触媒２３による遅れ系（むだ時間と時定数）が排ガス流量や触媒反応速度により大きく変化することを考慮して、排ガス流量又は触媒反応速度に関連するパラメータに応じて減衰率Ｋdec を変更して中間目標値Ｏ2midtarg(i) の更新量を変更するようにしたので、触媒２３による遅れ系（むだ時間と時定数）の変化に応答良く追従した高応答のサブフィードバック制御を安定して行うことができ、エンジン運転状態や触媒２３の状態に左右されない安定した排ガス浄化性能を確保することができる。
【００３８】
尚、本実施形態（１）では、減衰率Ｋdec を変更することで、中間目標値Ｏ2midtarg(i) の更新量を変更するようにしたが、これ以外の方法で中間目標値Ｏ2midtarg(i) の更新量を変更するようにしても良い。
或は、排ガス流量又は触媒反応速度に関連するパラメータに応じて中間目標値Ｏ2midtarg(i) の更新周期（更新速度）を変更するようにしても良い。
【００３９】
［実施形態（２）］
上記実施形態（１）では、排ガス流量又は触媒反応速度に関連するパラメータに応じて減衰率Ｋdec を変更することで、触媒２３による遅れ系（むだ時間と時定数）の変化にサブフィードバック制御を応答良く追従させるようにしたが、図７乃至図９に示す本発明の実施形態（２）では、排ガス流量又は触媒反応速度に関連するパラメータに応じて、図７及び図８に示すように比例・積分ゲインＫ1 ，Ｋ2 と制御範囲（上限ガード値と下限ガード値）を変更することで、触媒２３による遅れ系（むだ時間と時定数）の変化にサブフィードバック制御を応答良く追従させるようにしている。
【００４０】
図７の比例ゲインＫ1 （積分ゲインＫ2 ）を変更するマップの特性は、排ガス流量が少なく（触媒反応速度が遅く）なるほど、比例ゲインＫ1 （積分ゲインＫ2 ）が大きくなって、制御速度が速くなり、排ガス流量が多く（触媒反応速度が速く）なるほど、ハンチングを防ぐために比例ゲインＫ1 （積分ゲインＫ2 ）が小さくなって、制御速度が遅くなるように設定されている。
【００４１】
また、図８の制御範囲（上限ガード値と下限ガード値）を変更するマップの特性は、排ガス流量が少なく（触媒反応速度が遅く）なるほど、制御範囲が狭くなり、排ガス流量が多く（触媒反応速度が速く）なるほど、制御範囲が広くなるように設定されている。
【００４２】
本実施形態（２）で用いる図９の補正量算出プログラムは、前記実施形態（１）で説明した図６の補正量算出プログラムのステップ１０３の処理をステップ１０３ａの処理に変更したものであり、それ以外の各ステップの処理は同じである。図９の補正量算出プログラムでは、ステップ１０２で、排ガス流量又は触媒反応速度に関連するパラメータを読み込んだ後、ステップ１０３ａに進み、排ガス流量又は触媒反応速度に関連するパラメータに応じて、図７及び図８のマップにより、比例・積分ゲインＫ1 ，Ｋ2 と制御範囲（上限ガード値と下限ガード値）を変更する。そして、前回演算時の下流側排ガスセンサ２５の出力Ｏ2out(i-1) と最終目標値Ｏ2targ(i)とに基づいて中間目標値Ｏ2midtarg(i) を算出した後、上記ステップ１０３ａで設定した比例・積分ゲインＫ1 ，Ｋ2 と制御範囲（上限ガード値と下限ガード値）を用いて、上流側目標空燃比ＡＦref の補正量ＡＦcomp(i) を算出する（ステップ１０５〜１０７）。
【００４３】
尚、本実施形態（２）では、減衰率Ｋdec は、演算処理の簡略化のために、固定値としても良い。また、中間目標値Ｏ2midtarg(i) を、前回演算時の下流側排ガスセンサ２５の出力Ｏ2out(i-1) と最終目標値Ｏ2targ(i)とをパラメータとする二次元マップにより算出するようにしても良い。
【００４４】
以上説明した本実施形態（２）のように、排ガス流量又は触媒反応速度に関連するパラメータに応じて、比例・積分ゲインＫ1 ，Ｋ2 と制御範囲（上限ガード値と下限ガード値）を変更するようにしても、前記実施形態（１）と同じように触媒２３による遅れ系（むだ時間と時定数）の変化に応答良く追従した高応答のサブフィードバック制御を安定して行うことができ、エンジン運転状態や触媒２３の状態に左右されない安定した排ガス浄化性能を確保することができる。
【００４５】
尚、排ガス流量又は触媒反応速度に関連するパラメータに応じて、サブフィードバック制御の制御周期（補正量ＡＦcomp(i) の演算周期）を変更するようにしても良い。
【００４６】
また、排ガス流量や触媒反応速度に関連しないパラメータ（但しエンジン運転状態に関連するパラメータ）を用いて、中間目標値の更新量、更新速度、サブフィードバック制御の制御ゲイン、制御周期、制御範囲のうちの少なくとも１つを変更するようにしても良い。
【００４７】
また、下流側排ガスセンサ２５は、酸素センサに代えて、空燃比センサ（リニアＡ／Ｆセンサ）を用いても良く、また、上流側排ガスセンサ２４は、空燃比センサ（リニアＡ／Ｆセンサ）に代えて、酸素センサを用いても良い。
【００４８】
また、前記各実施形態では、中間目標値Ｏ2midtarg(i) を算出する際に前回演算時の下流側排ガスセンサ２５の出力Ｏ2out(i-1) を用いたが、所定演算回数前の下流側排ガスセンサ２５の出力Ｏ2out(i-n) を用いても良い。
【００４９】
その他、本発明は、中間目標値Ｏ2midtarg(i) の算出式や補正量ＡＦcomp(i) の算出式を適宜変更しても良い等、種々変更して実施できることは言うまでもない。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の実施形態（１）を示すエンジン制御システム全体の概略構成図
【図２】ＥＣＵのＣＰＵの演算処理機能で実現する空燃比制御手段の機能を示すブロック図
【図３】空燃比フィードバック制御システム全体の機能を示す機能ブロック図
【図４】排ガス流量（又は触媒反応速度）に応じて減衰率Ｋdec を設定するマップを概念的に示す図
【図５】補正量ＡＦcomp(i) を算出する飽和関数を説明する図
【図６】実施形態（１）の補正量算出プログラムの処理の流れを示すフローチャート
【図７】排ガス流量（又は触媒反応速度）に応じて比例ゲインＫ1 （積分ゲインＫ2 ）を設定するマップを概念的に示す図
【図８】排ガス流量（又は触媒反応速度）に応じて制御範囲を設定するマップを概念的に示す図
【図９】実施形態（２）の補正量算出プログラムの処理の流れを示すフローチャート
【符号の説明】
１１…エンジン（内燃機関）、２０…燃料噴射弁、２２…排気管、２３…触媒、２４…上流側排ガスセンサ、２５…下流側排ガスセンサ、２８…ＥＣＵ（空燃比フィードバック制御手段，サブフィードバック制御手段，中間目標値設定手段）、３１…ＣＰＵ、４０…空燃比制御手段、４１…燃料噴射量フィードバック制御部（空燃比フィードバック制御手段）、４２…目標空燃比計算部（サブフィードバック制御手段）、４３…負荷目標空燃比計算部、４４…目標空燃比補正部、４５…時間遅れ要素（１／ｚ）、４６…中間目標値計算部（中間目標値設定手段）、４７…減衰率設定部（制御補正手段）、４７…補正量計算部。
Claims (4)
- 排ガス浄化用の触媒の上流側と下流側でそれぞれ排ガスの空燃比又はリッチ／リーンを検出する上流側排ガスセンサ及び下流側排ガスセンサと、
前記上流側排ガスセンサの検出空燃比が上流側目標空燃比となるように燃料噴射量をフィードバック制御する空燃比フィードバック制御手段と、
前記下流側排ガスセンサの過去の検出空燃比と現在制御されるべき最終的な下流側目標空燃比とに基づいて当該過去の検出空燃比と最終的な下流側目標空燃比との間に位置する中間目標値を設定する中間目標値設定手段と、
前記下流側排ガスセンサの検出空燃比と前記中間目標値とに基づいて前記上流側目標空燃比を補正するサブフィードバック制御を行うサブフィードバック制御手段と
を備えた内燃機関の空燃比制御装置において、
排ガス流量、吸入空気量、エンジン回転速度、吸気管圧力、スロットル開度、車速、冷却水温、排気温度、アイドルスイッチ信号、始動後経過時間、触媒反応速度、触媒温度、触媒劣化度合、触媒のＯ 2 ストレージ量のうちのいずれか１つ又は複数のパラメータに応じて、前記中間目標値の更新量、更新速度、前記サブフィードバック制御の制御ゲイン、制御周期、制御範囲のうちの少なくとも１つを変更する制御補正手段を備えていることを特徴とする内燃機関の空燃比制御装置。 - 前記制御補正手段は、排ガス流量又は触媒反応速度に関連するパラメータに応じて、前記中間目標値の更新量、更新速度、前記サブフィードバック制御の制御ゲイン、制御周期、制御範囲のうちの少なくとも１つを変更することを特徴とする請求項１に記載の内燃機関の空燃比制御装置。
- 前記中間目標値設定手段は、前記下流側排ガスセンサの過去の検出空燃比と前記最終的な下流側目標空燃比との偏差に減衰率を乗算した値と、前記最終的な下流側目標空燃比とを加算して前記中間目標値を求め、
前記制御補正手段は、前記内燃機関の運転状態又は前記触媒の状態に関連するパラメータに応じて前記減衰率を変更することを特徴とする請求項１又は２に記載の内燃機関の空燃比制御装置。 - 前記サブフィードバック制御手段は、前記下流側排ガスセンサの検出空燃比と前記中間目標値との偏差に対する比例積分動作で演算した値を所定の制御範囲内に制限することで前記上流側目標空燃比の補正量を求め、
前記制御補正手段は、前記内燃機関の運転状態又は前記触媒の状態に関連するパラメータに応じて前記比例積分動作のゲイン及び／又は前記制御範囲を変更することを特徴とする請求項１乃至３のいずれかに記載の内燃機関の空燃比制御装置。
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