JP3819101B2 - 球状黒鉛鋳鉄と軟鋼との溶接接合用溶接材料及び球状黒鉛鋳鉄の溶接補修用溶接材料 - Google Patents
球状黒鉛鋳鉄と軟鋼との溶接接合用溶接材料及び球状黒鉛鋳鉄の溶接補修用溶接材料 Download PDFInfo
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Description
【0001】
【発明の属する技術分野】
この発明は、球状黒鉛鋳鉄部材と軟鋼部材との溶接接合、及び、球状黒鉛鋳鉄部材の溶接補修に用いるのに適したTIG溶接及びアーク溶接用の溶接材料に関するものである。
【0002】
【従来の技術】
球状黒鉛鋳鉄は機械的性質が優れており、工業材料として広く用いられている。しかしながら、球状黒鉛鋳鉄の溶接性は著しく悪いので、利用上大きな制約となっている。球状黒鉛鋳鉄の溶接が困難である原因は、母材の炭素含有率が高いため、溶接時の急冷により溶着金属、及び溶着金属と母材との界面であるボンド部に、チル炭化物及び/又はレデブライトが形成されるからである。セメンタイトで構成されたこのチル炭化物及び/又はレデブライト(以下、総称して「チル組織」という)は、硬く脆いので、溶接部に存在するとその部位から破壊される可能性が高い。その他、鋳鉄は一般に溶接時のガス発生によるブローホールやスラグ巻き込み等の溶接欠陥も多い。こうした理由により、球状黒鉛鋳鉄は優れた機械的性質を有するにもかかわらず、溶接困難な材料として扱われてきた。
【0003】
上記理由により従来、球状黒鉛鋳鉄部材と軟鋼部材とを信頼性高く溶接接合することが困難とされている。そこで、両部材の接合方法としては一般に、両部材の接合部にフランジ等を設けてボルトとナットで接合する機械的接合法が採用されている。しかしながら、機械的接合法においては、ボルトやナット等の部品点数が増加するばかりでなく、部材の構造も複雑になり、また組立作業も煩雑である。
【0004】
一方、球状黒鉛鋳鉄は普通鋳鉄に比べてはるかに強靱な機械的性質を有するので使用分野が大きく広がり、球状黒鉛鋳鉄は本来の鋳物用材料から、棒状あるいは板状の加工用材料まで市販されている。例えば、自動車産業では、従来、軟鋼のみで製造されていた部品に対して、強度の重視される部材には軟鋼を用い、その他部材には安価な球状黒鉛鋳鉄製棒状あるいは板状部材を用いる試みがある。このため、球状黒鉛鋳鉄部材と軟鋼部材との溶接技術が要請されるに至った。
【0005】
従来、球状黒鉛鋳鉄部材と鋼部材との溶接接合に対して、下記方法がある。
▲1▼ 通常、軟鋼系溶接材を用いる方法が知られている。
この方法によれば、鋼部材側の溶接性は良好であるが、球状黒鉛鋳鉄部材側の溶接性が悪く、特に接合強度に関して信頼性に欠け、ボンド部でチル組織が発生し、硬さが高くなると共に脆くなり、溶接割れが発生する。
【0006】
▲2▼ 鉄−ニッケル系溶接材を用いる方法もある。
この方法によれば、球状黒鉛鋳鉄部材側の溶接性は、軟鋼系溶接材を用いた場合よりも良好であるが、球状黒鉛鋳鉄部材側のボンド部及び軟鋼部材側のボンド部のいずれにおいても、チル組織が生成し、強度に劣る。更に、球状黒鉛鋳鉄部材と溶着金属との間での色調及び耐食性が不整合のため、外観上好ましくない。また、軟鋼系溶接材に比べて高価であり経済性に劣る。
【0007】
▲3▼ オーステナイト系ステンレス溶接棒を用いる方法もある。
この方法によれば、鋼部材側の溶接性は優れ、また球状黒鉛鋳鉄部材側の溶接性も比較的良好であるが、球状黒鉛鋳鉄部材側のボンド部に、溶接の熱影響によりチル組織、及び球状黒鉛鋳鉄の基地組織が硬化した硬化基地組織が生成し、溶接割れが発生し易くなり、溶接の信頼性が十分でない。そこで、これを改良するために溶接速度を一般的に行なわれる速度よりも大きくする方法が、特開平8−10952号公報に開示されている。この方法は、溶接速度を速くして球状黒鉛鋳鉄部材と鋼部材とに付与される熱量を少なくすることにより、ボンド部における球状黒鉛鋳鉄のチル組織及び硬化基地組織の生成を抑制し、溶接割れの発生を防ぐというものである。しかしながら、この方法はまだ信頼性が高いとはいえず、溶接速度を高めなければならないという制約があり、また、軟鋼系溶接材に比べて高価であり経済性にも劣る。
【0008】
球状黒鉛鋳鉄の補修溶接として、従来、アーク溶接法で球状黒鉛鋳鉄心線の被覆アーク溶接棒を用いる方法、又はガス溶接法でSi含有率の高い過共晶球状黒鉛鋳鉄等の鋳鉄裸溶接棒を用いる方法において、母材を500℃以上に予熱することによりチル組織の発生を防止する方法が考えられている。しかしながら、500℃以上の予熱を行なうと溶接作業性を著しく悪化させる。更に、このような高温予熱を施すための加熱装置の新設や加熱作業時間の発生は、近年、溶接の能率化及び省力化を課題とする状況下において望ましくない。一方、上記方法では鋳鉄製溶接棒を用いるので、溶接棒は安価であり、溶接部は母材に類似した成分組成になる点において望ましい。
【0009】
【発明が解決しようとする課題】
球状黒鉛鋳鉄部材と軟鋼部材との溶接接合用、及び球状黒鉛鋳鉄部材の溶接補修用の従来の溶接材料には、上述した通りの種々の問題がある。この発明はこうした状況を背景にしてなされたものであり、その課題は、球状黒鉛鋳鉄部材と軟鋼部材との溶接において、鋼部材溶接時に行なわれる程度の通常の低温予熱条件下で、溶着金属並びに球状黒鉛鋳鉄部材側及び軟鋼部材側の両ボンド部からなる溶接部全域において、(a)チル組織が発生せず、(b)硬度が異常に高くならず、(c)溶接割れが発生せず、(d)色調及び耐食性が不整合でない、TIG溶接及びアーク溶接用の溶接材料を開発することにある。こうして、この発明の目的は、上記課題を解決することにより、球状黒鉛鋳鉄と軟鋼との健全な異材溶接をTIG溶接又はアーク溶接で効率的に行なうことができる溶接材料、及び球状黒鉛鋳鉄の健全な補修溶接をTIG溶接又はアーク溶接で効率的に行なうことができる溶接材料を提供することにある。
【0010】
【課題を解決するための手段】
本発明者は、上述した観点から上記溶接材料を開発すべく鋭意研究を重ね、下記実験を行なった。
【0011】
(実験−1)
はじめに、球状黒鉛鋳鉄と軟鋼との異材溶接用の溶接棒として、従来知られているニッケル溶接棒、ニッケル−鉄溶接棒、軟鋼用溶接棒、球状黒鉛鋳鉄製溶接棒に、過共晶片状黒鉛鋳鉄製溶接棒を加えた5種類の溶鋼棒について、下記実験を行なった。過共晶片状黒鉛鋳鉄製溶接棒を加えたのは、片状黒鉛鋳鉄は母材に類似した成分組成であり、過共晶組成であると完全に黒鉛化し、過冷度が大きくてもチル組織が形成されにくく、しかも球状黒鉛鋳鉄のようにチルを生成し易いMgを含んでいることはないことに着眼したものである。
【0012】
実験は、TIG溶接機(Tungsten Inert-Gas arc welding)を用いて、母材板厚3.2mmの球状黒鉛鋳鉄及び軟鋼のそれぞれに対して、ビードオンプレート試験を行なった。ビードオンプレート試験とは、溶接棒を用いてビードを盛り、その溶込み深さとビード幅とを測定する手法である。但し、ここでは、ビードオンプレート試験は、上記5種類の溶接棒間の、球状黒鉛鋳鉄母材及び軟鋼母材のそれぞれに対する溶接特性、特に溶着金属及びボンド部の金属組織及び硬さの差を定性的に比較して順位付けするために利用したものである。
【0013】
表1に主な溶接条件を、表2に母材(球状黒鉛鋳鉄及び軟鋼)の化学成分組成を、そして表3に溶接棒の化学成分組成を示す。
【0014】
【表1】
【0015】
【表2】
【0016】
【表3】
【0017】
溶接条件は、球状黒鉛鋳鉄母材では、溶接電流150A、アーク電圧20V、入熱量9000J/cm、溶接速度:20cm/minとし、また軟鋼母材では、溶接電流170A、アーク電圧20V、入熱量13600J/cm、溶接速度:15cm/minとした。いずれの母材についても、タングステン電極径:4.2mmφ、電極高さ:5mm、Arガス流量:7〜8l/minとし、予熱条件は、予熱なし及び300℃とした。
【0018】
溶接棒の内、ニッケル溶接棒(CIA−1)、ニッケル−鉄溶接棒(CIA−2)、及び軟鋼用溶接棒(LB−47)は市販の溶接棒を使用し、球状黒鉛鋳鉄製溶接棒はFe−Si−Mgで球状化処理したものを、そして過共晶片状黒鉛鋳鉄製溶接棒はFe−Siで接種したものを使用した。
【0019】
こうして調製されたビードオンプレート試験片のボンド部及び溶着金属について、金属組織観察を顕微鏡観察試験で、そして硬度分布測定をビッカース硬さ試験で行なった。試験位置は、ビードの長手方向中央部でビードに直角で鉛直方向の断面である。
【0020】
表4に金属組織の観察結果を、そして表5にビッカース硬さ試験結果をまとめて示す。
【0021】
【表4】
【0022】
【表5】
【0023】
各溶接棒を使用したときの金属組織及び硬さの特徴は次の通りである。
▲1▼ニッケル溶接棒を用いた場合は、300℃予熱をしても球状黒鉛鋳鉄母材側のボンド部で、チル組織が形成されており、硬度も高い。
▲2▼ニッケル−鉄溶接棒を用いた場合も、ニッケル溶接棒を用いた場合と同様、300℃予熱をしても球状黒鉛鋳鉄母材側のボンド部で、チル組織が形成されており、硬度も高い。
▲3▼軟鋼溶接棒を用いた場合は、300℃予熱をしても球状黒鉛鋳鉄母材側ではボンド部及び溶着金属のいずれにもチル組織が形成され、硬度も高い。
▲4▼球状黒鉛鋳鉄製溶接棒を用いた場合は、300℃予熱をしても球状黒鉛鋳鉄母材側のボンド部及び溶着金属、並びに軟鋼母材側の溶着金属のいずれにもチル組織が形成されている。また、軟鋼母材側のボンド部については、予熱無しではマルテンサイトが形成したが、300℃予熱で消失した。硬度は金属組織に対応して高い。
▲5▼過共晶片状黒鉛鋳鉄製溶接棒を用いた場合は、300℃予熱をしても球状黒鉛鋳鉄母材側のボンド部及び溶着金属、並びに軟鋼母材側の溶着金属のいずれにも、チル組織が形成されているが、その量は球状黒鉛鋳鉄製溶接棒を用いた場合よりもかなり少なくなっている。従って、これに対応して硬度も低下している。
また、軟鋼母材側のボンド部については、予熱無しではマルテンサイトが生成したが、300℃予熱をするとマルテンサイトは生成しなかった。
【0024】
上記各種溶接棒の優劣について上記実験結果から次の知見を得た。
前述したように、ニッケル及びニッケル−鉄溶接棒は、球状黒鉛鋳鉄部材及び軟鋼部材に対して、色調及び耐食性が不整合のため外観上好ましくなく、また、軟鋼系溶接材に比べて高価であり経済性に劣っている。更に、上述した金属組織及び硬度の結果に基づき総合的に判断すると、ニッケル系溶接棒及び軟鋼溶接棒よりも、球状黒鉛鋳鉄製溶接棒及び過共晶片状黒鉛鋳鉄製溶接棒の方が優れている。更に、過共晶片状黒鉛鋳鉄製溶接棒を用いた場合は、軟鋼母材側のボンド部を除く溶接部位にチル組織の形成が認められるが、その形成量は比較的少なく、球状黒鉛鋳鉄製溶接棒を用いた場合と比べても少なくなっている。また、硬さについても、過共晶片状黒鉛鋳鉄製溶接棒を用いた場合には、異常に高値を示す部位がなく安定しており、また、軟鋼母材側のボンド部に予熱なしで生成していたマルテンサイトが300℃の低温予熱で消失していることがわかった。
【0025】
そこで、溶接棒心線は、過共晶片状黒鉛鋳鉄性溶接棒が適しており、300℃の予熱を施した方がよいと判断した。
更に、本発明者は、上記結果に注目すると共に、鋳鉄の鋳造における溶湯の接種処理の効果を、球状黒鉛鋳鉄と軟鋼との異材溶接技術に利用することに着眼した。即ち、鋳鉄の鋳造における接種とは、溶湯を鋳込む直前に、合金(接種剤)を添加して組織や性質を改善することをいい、鋳鉄では接種剤を添加すると、チル組織の形成が抑制される。しかしながら、接種剤添加効果にはフェーディングがあり、接種剤溶解後に溶解状態に保持された時間経過とともにその効果が薄れる。つまり、溶製するときに接種剤を添加した溶接棒を使用して溶接しても、接種効果(組織改善)はない。これに対して、溶接棒心線に接種剤を塗布して溶接すると、接種剤が溶け始めるのは溶接棒心線の溶解開始時であり、しかも溶融金属は極めて短時間で凝固が完了するので、接種効果が発揮され、チル組織の形成が抑制される。
【0026】
上記理由により、溶接棒心線に過共晶片状黒鉛鋳鉄を用い、その表面に接種剤を塗布した溶接棒を試作することを着想した。
本発明者は、上記着想に基づき、過共晶片状黒鉛鋳鉄製棒心線に各種接種剤を塗布した溶接棒を製作し、下記実験を行なった。
【0027】
(実験−2)
上記着想の妥当性を確認し、望ましい接種剤の種類を見極めるために、実験の簡便なビードオンプレート試験を、予熱温度300℃で行なった。実験は、(実験−1)に準じ下記の通り行なった。
【0028】
実験に使用した溶接棒心線の化学成分組成を、表6に示す。溶接棒心線A及びBは、炭素当量CE値(=C+0.31×Si)が4.8の溶湯を大気中で溶解し、球状化処理を行なわず、6mm×300mm棒用の金型に鋳込んだものである。溶接棒心線AはS含有率を0.1wt.%と高くしたもの、溶接棒心線Bは、S含有率が0.01wt.%と通常の水準のものである。
【0029】
上記溶接棒心線の表面に、各種接種剤を塗布した。接種剤の化学成分組成を、表7に示す。接種剤は、同表の化学成分組成の金属塊を粉砕機で粉砕し、篩で60メッシュ(250μm)以下の粒径に整えた。整粒された接種剤を、酢酸ビニール系接着剤をメチルアルコールで薄めた有機溶剤をバインダーとして溶接棒心線表面に直接、均一の厚さに塗布した。但し、RE−Si系及びRE−Ca−Si系は溶接棒A(S=0.1wt.%)に塗布し、Ca−Si−Bi系及びCa−Si−Ba系は溶接棒B(S=0.01wt.%)に塗布した。
【0030】
接種剤の塗布量は、接種剤中の所定元素重量の溶接棒心線重量に対する割合(%)で表わし、これを溶接棒中接種元素の添加量と定義した(以下、同じ)。溶接棒中接種元素の添加量は、
RE−Si系の場合、RE=0.25wt.%、
RE−Ca−Si系の場合、RE=0.25wt.%、
Ca−Si−Bi系の場合、Bi=0.01wt.%、そして、
Ca−Si−Ba系の場合、Si=5wt.%
とした。
【0031】
溶接母材は、板厚12mmの球状黒鉛鋳鉄及び軟鋼を、図1に示すように調製した。同図において、1は球状黒鉛鋳鉄母材、2は軟鋼母材、3はビード、そして4は仮付けを示す。TIG溶接機を用い、球状黒鉛鋳鉄母材1及び軟鋼母材2の上に、表8に示す溶接条件でビード3を形成させた。球状黒鉛鋳鉄母材1(符号:A)及び軟鋼母材2(符号:B)の化学成分組成を、表9に示す。
【0032】
【表6】
【0033】
【表7】
【0034】
【表8】
【0035】
【表9】
【0036】
上記実験条件の水準を、表10にまとめて示す。
【0037】
【表10】
【0038】
こうして調製されたビードオンプレート試験片のボンド部及び溶着金属について、金属組織観察及び硬度分布測定を、(実験−1)と同じように行なった。試験結果の特徴を、表11にまとめて示す。同表には、試験結果の良否を、良:○、否:×で表記した。
【0039】
【表11】
【0040】
表11の試験結果より、下記事項が明らかである。
▲1▼試験No. 1のRE−Si系接種剤を用い、RE=0.25%を、S=0.1wt.%の高S含有率である溶接棒心線Aに塗布した場合、球状黒鉛鋳鉄母材側の溶着金属はモットル組織(チル組織と黒鉛組織との混在組織)であり、硬さは400HV以下と低いが、ボンド部で549HVとやや高くなっている。この部分でのチル組織の形成は極めて少ない。軟鋼母材側の溶着金属及びボンド部においても、500HV以下であり、ボンド部における異常なピークは認められない。この部分でのチル組織の形成も極めて少ない。
【0041】
▲2▼試験No. 2のRE−Ca−Si系接種剤を用い、RE=0.25%を、S=0.1wt.%の高S含有率である溶接棒心線Aに塗布した場合、球状黒鉛鋳鉄母材側の溶着金属は、モットル組織であり、硬さは411〜570HVで、ボンド部では588HVとやや高くなっている。この部分でのチル組織の形成は少ない。軟鋼母材側の溶着金属の硬さは510〜570HVでボンド部の硬さは510HVと、RE−Si系接種剤を用いた場合よりも若干高いが、この部分ではチル組織の形成は少ない。
【0042】
▲3▼試験No. 3のCa−Si−Bi系接種剤を用い、Bi=0.01%を、S=0.01wt.%の低S含有率である溶接棒心線Bに塗布した場合、球状黒鉛鋳鉄母材側の溶着金属には、モットル組織と黒鉛組織とが混在している。硬度は球状黒鉛鋳鉄母材側ボンド部で496HVと500HV以下であり、溶着金属では250HVと低い。軟鋼母材側の溶着金属の硬さは396HVから680HVまで上昇しており、ボンド部の硬さは540HVとやや高いが、この部分ではチル組織の形成は少ない。
【0043】
▲4▼試験No. 4のCa−Si−Ba系接種剤を用い、Si=5%を、S=0.01wt.%の低S含有率である溶接棒心線Bに塗布した場合、球状黒鉛鋳鉄母材側の溶着金属は393〜500HVまで上昇している。また、球状黒鉛鋳母材側のボンド部には、チル組織が多量に形成されており、硬さは717HVと著しく高く不良状態である。軟鋼母材側の溶着金属では硬さが457〜527HVでチル組織も少ないが、ボンド部では硬さが636HVと高く、チル組織が多量形成された。
【0044】
上記実験結果を、溶接部に(a)チル組織が形成されないこと、(b)硬度が異常に高くなる部位がないこと、(c)溶接割れが発生しないことという基準で判断し、下記2点が明らかとなった。即ち、
第一に、(実験−1)において過共晶片状黒鉛鋳鉄製溶接棒を使用した場合と、今回の(実験−2)におけるように、過共晶片状黒鉛鋳鉄製心線の表面に各種接種剤を塗布した溶接棒を使用した場合との溶接試験結果の比較より、球状黒鉛鋳鉄母材と軟鋼母材との異材溶接において、溶接棒心線として過共晶片状黒鉛鋳鉄棒を使用する代わりに、更にその表面に接種剤を塗布した場合の方が、チル組織の形成量が著しく減少した。従って、接種剤は、溶接棒の表面に塗布して使用することにより、フェーディングは起こらず、溶接金属各部位におけるチル組織の形成の抑制効果が発揮されることがわかった。
【0045】
第二に、今回の(実験−2)の溶接試験結果より、上記第一の溶接においてチル組織形成を抑制するためのより望ましい接種剤として、RE−Si系、RE−Ca−Si系及びCa−Si−Bi系があげられ、これら接種剤はCa−Si−Ba系接種剤より優れていることがわかった。
【0046】
次に、溶接棒表面に形成された接種剤をより効果的に作用させ、チル組織の形成を極力抑制するために、接種剤の適正添加量を決定することにした。
従来、球状黒鉛鋳鉄のチル組織形成を防止するためには、溶湯が凝固するときに、凝固組織中に一定値以上の黒鉛粒数(チル臨界粒数)を形成させる必要があり、黒鉛粒数は、溶湯の化学成分組成が同一の場合には、溶湯の冷却・凝固時の冷却速度に依存し、冷却速度が大きいほど少なくなる、即ち、チル組織が形成し易くなることが知られている。これに対して、溶接では、溶湯の冷却速度及び凝固速度が、鋳造時のそれよりも速いので、黒鉛粒の形成が少なく、チル臨界粒数以上形成され難く、従って、一般に鋳鉄の溶接ではチル組織が形成される。ところが、今回、本発明者は、溶接においてもRE系及びBi系の接種材を表面に形成させた溶接棒を使用することによりチル組織の形成を抑制できるとの知見を得た。そこで、溶接における接種剤の効果を黒鉛粒数の増加の観点から把握し、次のように考えた。
【0047】
▲1▼希土類元素(RE)は、硫黄及び酸素との親和力が極めて強く溶接の溶け込みの際に、溶湯中に一般的には不純物として含まれる硫黄と反応して数μmの大きさの多数の希土類元素の固体状硫化物(RES)を形成する。そして、共晶凝固時にこのRESに黒鉛が晶出し、黒鉛粒数が増加する。
【0048】
▲2▼ビスマスは、溶湯中で液相の微粒子として存在し、REの場合と同様に、共晶凝固に至って黒鉛晶出の下地として作用する。
そして、上記▲1▼におけるRESを、上記異材溶接における各溶接部における凝固現象で適切に行なわせるためのRE含有率及びS含有率との関係を把握するために、下記実験を行なった。
【0049】
(実験−3)
上記(実験−2)の試験No. 1のRE−Si系接種剤を塗布した溶接棒を用いた異材溶接試験において、予熱温度300℃で、溶接棒心線中のS含有率の水準を、
試験No. 5では、0.01wt.%、 試験No. 6では、0.1wt.%、
試験No. 7では、0.5wt.%、 試験No. 8では、1.0wt.%、そして、
試験No. 9では、1.6wt.%
の5水準に設定し、REの添加量を上記各S含有率の2.5倍とし、その他の条件はすべて試験No. 1と同じ試験を行なった。こうして調製されたビードオンプレート試験片のボンド部及び溶着金属について、金属組織観察及び硬度分布測定を、(実験−1)と同じように行なった。硬度試験の結果を、図2〜6に示す。
【0050】
その結果、溶接棒心線のS含有率に応じて次の特徴が明らかとなった。
S含有率が0.01wt.%の場合は、硬度は、球状黒鉛鋳鉄母材側、及び軟鋼母材側の溶着金属で600HV程度と高かったが、S含有率が0.1wt.%以上になるとそれよりも低下し、球状黒鉛鋳鉄母材側では400〜500HV、軟鋼母材側では500HV前後に低下した。
【0051】
なお、金属組織は硬度分布の上記変化に対応し次の通りであった。
球状黒鉛鋳鉄母材側の溶着金属及びボンド部において、S含有率が0.01wt.%の溶接棒心線を使用した場合は、その他の場合に比べて多くのチル組織が形成されたが、例えば、S含有率が0.1wt.%の場合にはチル組織の形成は極めて少なかった。
【0052】
軟鋼母材側の溶着金属及びボンド部においても、球状黒鉛鋳鉄母材側におけると同様、S含有率が0.1wt.%以上の溶接棒心線を使用した場合、チル組織の形成は極めて少なかった。
【0053】
上記の通り、RESを核として黒鉛晶出を促進させるためには、溶接棒心線中のS含有率を一定値以上とすることが重要であり、更に、効果を一層発揮させるためには、RE添加量をS含有率の化学当量以上にすることが重要であるとの知見を確認した。
【0054】
この発明は、上記多くの着想及び知見に基づきなされたものであり、下記構成を有する。
本願の請求項1記載の球状黒鉛鋳鉄と軟鋼との溶接接合用溶接材料は、過共晶片状黒鉛鋳鉄製棒心線の表面にRE−Si系接種剤が形成されており、且つ、上記棒心線中のS含有率は、0.05〜0.6wt.%の範囲内にあることに特徴を有するものである。
【0055】
請求項2記載の球状黒鉛鋳鉄と軟鋼との溶接接合用溶接材料は、過共晶片状黒鉛鋳鉄製棒心線の表面にRE−Ca−Si系接種剤が形成されており、且つ、上記棒心線中のS含有率は、0.05〜0.6wt.%の範囲内にあることに特徴を有するものである。
【0056】
請求項3記載の球状黒鉛鋳鉄と軟鋼との溶接接合用溶接材料は、請求項1または2記載の溶接材料において、前記接種剤の形成量は、前記接種剤中のREの重量に換算して、前記棒心線の重量(W)に対する前記接種剤中REの重量(wRE)の比率((wRE/W)×100(wt.%))が、前記棒心線中のS含有率(wt.%)の2倍以上4倍以下の範囲内にあることに特徴を有するものである。
【0057】
請求項4記載の球状黒鉛鋳鉄と軟鋼との溶接接合用溶接材料は、請求項1〜3の内いずれか一つに記載の溶接材料において、棒心線の化学成分組成が、
C :3.3〜3.8wt.%、及び、
Si:4.0〜5.0wt.%
を含有し、残部がFe及び不可避的不純物からなり、且つ、C(wt.%)+0.31×Si(wt.%)で表わされる炭素当量、CE値が、4.8〜5.3の範囲内にあることに特徴を有するものである。
【0058】
請求項5記載の球状黒鉛鋳鉄と軟鋼との溶接接合用溶接材料は、過共晶片状黒鉛鋳鉄製棒心線の表面にCa−Si−Bi系接種剤が形成されており、且つ、上記接種剤の形成量は、接種剤中のBiの重量に換算して、棒心線の重量(W)に対する接種剤中Biの重量(wBi)の比率((wBi/W)×100(wt.%))が、0.005〜0.02wt.%の範囲内にあることにあることに特徴を有するものである。
【0059】
請求項6記載の球状黒鉛鋳鉄と軟鋼との溶接接合用溶接材料は、請求項5記載の溶接材料において、棒心線の化学成分組成が、
C :3.3〜3.8wt.%、及び、
Si:4.0〜5.0wt.%
を含有し、残部がFe及び不可避的不純物からなり、且つ、C(wt.%)+0.31×Si(wt.%)で表わされる炭素当量、CE値が、4.8〜5.3の範囲内にある化学成分組成を有することに特徴を有するものである。
【0060】
請求項7記載の球状黒鉛鋳鉄の溶接補修用溶接材料は、請求項1〜6の内いずれか一つに記載の発明の特徴を有するものである。即ち、請求項1〜6に記載された発明はいずれも、各当該請求項に記載された特徴を有する球状黒鉛鋳鉄と軟鋼との溶接接合用溶接材料であるが、請求項7記載の発明は上記各当該請求項に記載された特徴を有する球状黒鉛鋳鉄の溶接補修用溶接材料である。
【0061】
【発明の実施の形態】
この発明において、球状黒鉛鋳鉄と軟鋼との溶接接合用溶接材料、及び球状黒鉛鋳鉄の溶接補修用溶接材料において、溶接棒心線に過共晶片状黒鉛鋳鉄を使用した理由、及び当該溶接棒心線にRE系及びビスマス系接種剤を塗布した理由は、上述した通りであり、これらの成分及び組成の限定理由等について更に詳細に説明する。
【0062】
なお、接種剤の溶接棒心線表面への形成方法は塗布に限る必要はなく、吹付け、溶射あるいは被覆等によってもよい。
(1)RE−Si系接種剤及びRE−Ca−Si系接種剤
RE系接種剤として、RE−Si系接種剤又はRE−Ca−Si系接種剤を用いるのは、次の理由による。Ca及びSi共に、共晶凝固時に黒鉛粒形成の核となり黒鉛粒数を増加させるので黒鉛化促進の作用を有し、接種剤として添加することによりチル組織の形成を抑制する効果を有する。即ち、Ca及び/又はSiも接種剤として作用するが、球状黒鉛鋳鉄部材と軟鋼部材との異材溶接においては、REを、Ca及びSiよりもはるかに強力な接種剤として作用させる必要があり、そうすることによりはじめてチル組織形成を抑制することができる。従って、REをこのように強力な接種剤としての効果を発揮させるためには、Ca及び/又はSiも同時に添加する必要があるからである。
【0063】
RE系接種剤の溶接棒心線表面への形成量をREの重量に換算し、更に溶接材料中のRE含有量をもって規定するのは、前述した通り、接種剤の主たる作用効果はREに行わせるからであり、また、接種剤は溶接棒心線の溶解と共に溶解するからである。
【0064】
溶接材料中のRE含有率を、棒心線の重量(W)に対するREの重量(wRE)の比率((wRE/W)×100(wt.%))で表示するのは、前述したように、接種剤は溶接棒心線と一緒に溶解するから、棒心線の重量を基準とすべきである。更に、REの添加量を溶接棒心線中S含有率に対する比率で規定するのは、REはRESの形態で黒鉛粒の核を形成することにより接種剤として効果を発揮するからである。この際、REはRE+S=RESの反応をする。更に、RE含有率を棒心線中のS含有率(wt.%)の2倍以上4倍以下の範囲内に調整するのは、REとして例えば、その原子量の小さいものとしてY=89を、大きいものとしてCe=140を考えると、硫黄はS=32であるから、RESにおけるREとSとの化学当量は、89/32〜140/32、即ち、2.8/1〜4.4/1となる。従って、RE含有率は少なくともS含有率の2倍程度以上を要し、4倍程度あればよく、望ましくは2.5倍程度あればよい。そして、RE含有率がこの範囲内にあれば、黒鉛鋳鉄部材側及び軟鋼部材側いずれの溶着金属及びボンド部においても、黒鉛晶出の核となるRESの形成により、黒鉛化が進み、チル組織が形成されず、良好な金属組織となる。これに対して、RE含有率が棒心線中のS含有率(wt.%)の2倍未満であるとSが黒鉛化を阻害し、一方、4倍を超えるとREが黒鉛化を阻害し、いずれもチル組織が形成される。従って、RE添加量は、棒心線の重量(W)に対するREの重量(wRE)の比率((wRE/W)×100(wt.%))で表示し、棒心線中のS含有率の2〜4倍の範囲内とすべきである。
【0065】
(2)Ca−Si−Bi系接種剤
Bi系接種剤として、Ca−Si−Bi系接種剤を用いるのは、Ca及びSiは上記RE−Ca−Si系接種剤におけると同様の作用効果を有し、Biを、Ca及びSiよりもはるかに強力な接種剤として作用させる必要があり、そうすることによりはじめてチル組織形成を抑制することができる。従って、Biをこのように強力な接種剤としての効果を発揮させるためには、Ca及びSiも同時に添加する必要があるからである。
【0066】
Bi系接種剤の溶接棒心線表面への形成量をBiの重量に換算し、更に溶接材料中のBi含有量をもって規定する理由は、接種剤の主たる作用効果はBiに行わせるからであり、また、接種剤は溶接棒心線の溶解と共に溶解するからである。
【0067】
Biは、溶湯中で液相の微粒子として存在し、REの場合と同様に、共晶凝固に至って黒鉛晶出の下地として作用する。
溶接材料中のBi含有率を、棒心線の重量(W)に対するBiの重量(wBi)の比率((wBi/W)×100(wt.%))表示で、0.005〜0.02wt.%の範囲内に、望ましくは0.02〜0.01wt.%に調整することにより、黒鉛鋳鉄部材側及び軟鋼部材側いずれの溶着金属及びボンド部においても、黒鉛晶出の下地となるBiの液相微粒子の存在により、凝固後の黒鉛粒数が増加し、チル組織の形成を防止する。これに対して、(wBi/W)×100が0.005wt.%未満では、Biの上記効果が現われず、一方、0.02wt.%を超えると、黒鉛が粒状の形態から崩れた形態に変化しチル組織が形成される。
【0068】
(3)過共晶片状黒鉛鋳鉄の成分組成
溶接棒心線に使用する過共晶片状黒鉛鋳鉄の適切な成分組成は、RE系接種剤を形成させる場合と、Bi系接種剤を形成させる場合とでは異なる。RE系接種剤を用いる場合は、RESによる黒鉛晶出の核機能を期待するので、棒心線中のS含有率は適切な範囲内で高い方が望ましい。これに対してBi系接種剤を用いる場合には、Biの液相微粒子による黒鉛晶出の核機能を期待するので、棒心線中S含有率を特定しなくてよい。
【0069】
(a)RE系接種剤を形成させる場合
▲1▼棒心線のC含有率=3.3〜3.8wt.%
Cは、共晶凝固時のチル組織の生成防止に効果を発揮する。しかしながら、そのC含有率が3.3wt.%未満では、チル組織の形成防止効果が不十分である。一方、3.8wt.%より多くなると、溶接時に黒鉛の偏析が生じ、溶接部の機械的性質が劣化する。従って、棒心線のC含有率は、3.3〜3.8wt.%の範囲内に限定すべきである。
【0070】
▲2▼棒心線のSi含有率=4.0〜5.0wt.%
Siは、黒鉛化促進傾向をもつ元素であり、4.0wt.%以上含有させることにより、溶接部の組織の黒鉛化を進め、チル組織の形成を抑えることができる。しかしながら、5.0wt.%よりも多く含有させると、溶接部の靱性が低下する。従って、棒心線のSi含有率のSi含有率は、4.0〜5.0wt.%の範囲内に限定すべきである。
【0071】
▲3▼棒心線のCE値:C(wt.%)+0.31×Si(wt.%)=4.8〜5.3
CE値が適切な範囲内にあると、共晶凝固に際し黒鉛粒数が多く形成される。CE値が4.8未満になると、溶接時の急冷条件ではチル組織が形成される。一方、CE値が5.3より大きくなると、多数の黒鉛粒が凝集した一種の溶接欠陥を形成して溶接部の機械的性質を著しく劣化させる恐れがある。従って、棒心線のCE値は、4.8〜5.3の範囲内に限定すべきである。
【0072】
▲4▼棒心線のS含有率=0.05〜0.6wt.%
Sは、REと結合して希土類元素の硫化物(RE2 S及びRES)を形成し、黒鉛晶出の核となり黒鉛化を促進する。しかしながら、S含有率が0.05wt.%未満では、母材の球状黒鉛鋳鉄部側及び軟鋼部材側の溶着金属及びボンド部のいずれにおいても、多くのチル組織が形成される。一方、S含有率が0.6wt.%より多くなると、RE含有率が上記条件を満たしても上記溶接部に割れが発生する。従って、棒心線のS含有率は、0.05〜0.6wt.%の範囲内に限定すべきである。
【0073】
なお、棒心線中の不可避不純物としては、通常の鋳鉄製造過程で混入する範囲内の含有率であればよい。Mn≦0.3wt.%、P≦0.08wt.%、Ni≦0.5wt.%、Cr≦0.4wt.%、Mo≦0.4wt.%、V≦0.1wt.%、Al≦0.05wt.%、As≦0.01wt.%、Sn≦0.01wt.%そしてSb≦0.01wt.%であればよい。
【0074】
(b)Bi系接種剤を形成させる場合
Bi系接種剤を形成させる場合の、棒心線中のC及びSi含有率、並びにCE値の限定理由は、上記RE系接種剤を形成させる場合の当該限定理由と同じである。
【0075】
なお、この場合には、接種剤添加による硫化物の形成を積極的に期待しないので、RE系接種剤を形成させる場合のように、棒心線中のS含有率として特に望ましい範囲はない。但し、通常の鋳鉄製造過程で混入する範囲内のS含有率は、0.1wt.%以下であれば問題ないが、Sを積極的に添加してはならない。溶接部に割れが発生するからである。また、棒心線中の不可避不純物の含有率許容量についても、RE系接種剤の場合と同じである。
【0076】
【実施例】
次に、この発明を、実施例によって更に説明する。
TIG溶接機を用いて、図7に示すように調製された母材板厚3.2mmの球状黒鉛鋳鉄5、及び軟鋼6をルート部7で突合せ溶接した。また、球状黒鉛鋳鉄母材、及び軟鋼母材の化学成分組成は、それぞれ表9に示した球状黒鉛鋳鉄母材A、及び軟鋼母材Aと同じものである。表12に、溶接条件を示す。
【0077】
【表12】
【0078】
溶接棒は、所定の溶接棒心線に所定の接種剤を塗布したものである。
溶接棒心線は過共晶片状黒鉛鋳鉄であり、化学成分組成は、表6に示した溶接棒心線A及びBと同じものである。溶接棒心線A及びBは、炭素当量CE値(=C+0.31×Si)が4.8の溶湯を大気中で溶解し、球状化処理を行なわず、3.5mmφ石英管に吸い上げ、長さ300mmの棒に調製したものである。
【0079】
上記溶接棒心線の表面には、接種剤を塗布した。接種剤の種類は、RE−Si系、RE−Ca−Si系、Ca−Si−Bi系及びCa−Si−Ba系の4種類であり、接種剤の化学成分組成は、表7に示したものと同じである。但し、接種剤の粒径は、75μm以下に整えた。整粒された接種剤を、酢酸ビニール系接着剤をメチルアルコールで薄めた有機溶剤をバインダーとして溶接棒心線表面に直接、均一の厚さに塗布した。但し、RE−Si系及びRE−Ca−Si系は溶接棒A(S=0.1wt.%)に塗布し、Ca−Si−Ba系及びCa−Si−Bi系は溶接棒B(S=0.01wt.%)に塗布した。溶接棒中接種元素の添加量は、本発明の範囲内の実施例として、
RE−Si系の場合、RE=0.25wt.%、
RE−Ca−Si系の場合、RE=0.25wt.%、そして、
Ca−Si−Bi系の場合、Bi=0.01wt.%
であり、(実験−2)の場合と同じである。また、本発明の範囲外の比較例として、
Ca−Si−Ba系の場合、Si=5wt.%、及び、
無接種溶接棒心線B
を用いた。
【0080】
上記試験条件を、表13にまとめて示す。
こうして調製された突合せ溶接試験片のボンド部及び溶着金属について、金属組織観察、及び硬度分布測定を行なった。試験位置は、ビード長手方向中央部でビードに直角の鉛直方向断面である。
表14に、上記金属組織の観察結果及びビッカース硬さ試験結果をまとめて示す。なお、表10には、結果の良否の判定を良:○、否:×、良否の中間:△で表記した。また、図8に実施例2の硬度分布、図9に実施例3の硬度分布を示すグラフを示す。図10に比較例1の硬度分布を示すグラフを示す。
【0081】
【表13】
【0082】
【表14】
【0083】
上記試験結果より、下記事項が明らかである。
▲1▼実施例1の、RE−Si系接種剤を塗布した過共晶片状黒鉛鋳鉄製溶接棒を用い、RE=0.25wt.%を、S=0.1wt.%の高S含有率である溶接棒心線Aに塗布した場合、球状黒鉛鋳鉄母材側及び軟鋼母材側共に、ボンド部硬度は450HV以下に収まり、チル組織は形成されなかった。また、球状黒鉛鋳鉄母材側及び軟鋼母材側共に、溶着金属の硬度は300以下であり、チル組織は形成されなかった。
【0084】
▲2▼実施例2の、RE−Ca−Si系接種剤を塗布した過共晶片状黒鉛鋳鉄製溶接棒を用い、RE=0.25wt.%を、S=0.1wt.%の高S含有率である溶接棒心線Aに塗布した場合、球状黒鉛鋳鉄母材側及び軟鋼母材側共に、ボンド部硬度は450HV以下に収まり、チル組織は形成されなかった。また、球状黒鉛鋳鉄母材側及び軟鋼母材側共に、溶着金属の硬度は280以下と低く、チル組織は形成されなかった。
【0085】
▲3▼実施例3の、Ca−Si−Bi系接種剤を塗布した過共晶片状黒鉛鋳鉄製溶接棒を用い、Bi=0.01wt.%を、S=0.01wt.%の低S含有率である溶接棒心線Bに塗布した場合、球状黒鉛鋳鉄母材側及び軟鋼母材側共に、ボンド部硬度は411HV以下に収まり、チル組織は形成されなかった。また、球状黒鉛鋳鉄母材側及び軟鋼母材側共に、溶着金属の硬度は350以下と低く、チル組織は形成されなかった。
【0086】
以上の通り、実施例においてはいずれも溶接部における硬度異常はなく、チル組織は形成されず、また溶接割れも発生しなかった。このように優れた溶接が行われた。
【0087】
▲4▼これに対して、比較例1の、Ca−Si−Ba系接種剤を塗布した過共晶片状黒鉛鋳鉄製溶接棒を用い、Si=5wt.%を、S=0.01wt.%の低S含有率である溶接棒心線Bに塗布した場合には、球状黒鉛鋳鉄母材側のボンド部の硬度は511HVとやや高く、チル組織が形成された。その他の部位にはチル組織は形成されなかった。
【0088】
▲5▼また、比較例2の、接種剤を塗布しない過共晶片状黒鉛鋳鉄製溶接棒の場合には、球状黒鉛鋳鉄母材側のボンド部及び母材のいずれにおいても硬度が500〜600程度と高く、チル組織が形成された。また、軟鋼母材側の溶着金属の硬度も550を超え、チル組織が形成された。
【0089】
このように、球状黒鉛鋳鉄部材と軟鋼部材との異材溶接において、300℃程度の比較的低い予熱を行なえば、チル組織の形成を抑制することができ、硬度の異常上昇をきたさず、溶接割れの発生しないTIG溶接が可能であることが明らかとなった。
【0090】
一方、球状黒鉛鋳鉄の補修溶接においては、一般に、溶融金属の冷却・凝固速度が上記実施例での突合せ溶接時の状態に類似している。従って、球状黒鉛鋳鉄の補修溶接の状態は、上述した球状黒鉛鋳鉄部材と軟鋼部材との異材溶接における球状黒鉛鋳鉄部材側における溶接結果から推定され、低温予熱により良好に行なうことができることがわかった。
【0091】
なお、上記実施例は、TIG溶接による試験結果について説明したが、アーク溶接においても同様な結果が得られる。従って、この発明の溶接材料は、TIG溶接及びアーク溶接のいずれにも使用できるものである。
【0092】
【発明の効果】
以上述べたように、この発明によれば、従来困難とされていた球状黒鉛鋳鉄部材と軟鋼部材との異材溶接を低温予熱により行なうことができ、また、球状黒鉛鋳鉄の補修溶接棒を低温予熱により行なうことができる溶接材料を提供することができ、工業上有用な効果がもたらされる。
【図面の簡単な説明】
【図1】ビードオンプレート試験用溶接母材の試験片形状を示す斜視図である。
【図2】本発明の溶接材料例を用いた予備実験における球状黒鉛鋳鉄部材と軟鋼部材との溶接部の硬度分布を示すグラフである。
【図3】本発明の他の溶接材料例を用いた図2に準じたグラフである。
【図4】本発明の他の溶接材料例を用いた図2に準じたグラフである。
【図5】本発明の他の溶接材料例を用いた図2に準じたグラフである。
【図6】本発明の他の溶接材料例を用いた図2に準じたグラフである。
【図7】実施例及び比較例の溶接材料を用いた突合せ溶接用母材の試験片形状を示す斜視図である。
【図8】実施例2(RE−Ca−Si系接種剤塗布の過共晶片状黒鉛鋳鉄製溶接棒使用時)の硬度分布を示すグラフである。
【図9】実施例3(Ca−Si−Bi系接種剤塗布の過共晶片状黒鉛鋳鉄製溶接棒使用時)の硬度分布を示すグラフである。
【図10】比較例1(Ca−Si−Ba系接種剤塗布の過共晶片状黒鉛鋳鉄製溶接棒使用時)の硬度分布を示すグラフである。
【符号の説明】
1 球状黒鉛鋳鉄母材
2 軟鋼母材
3 ビード
4 仮付け溶接
5 球状黒鉛鋳鉄母材
6 軟鋼母材
7 ルート部
【発明の属する技術分野】
この発明は、球状黒鉛鋳鉄部材と軟鋼部材との溶接接合、及び、球状黒鉛鋳鉄部材の溶接補修に用いるのに適したTIG溶接及びアーク溶接用の溶接材料に関するものである。
【0002】
【従来の技術】
球状黒鉛鋳鉄は機械的性質が優れており、工業材料として広く用いられている。しかしながら、球状黒鉛鋳鉄の溶接性は著しく悪いので、利用上大きな制約となっている。球状黒鉛鋳鉄の溶接が困難である原因は、母材の炭素含有率が高いため、溶接時の急冷により溶着金属、及び溶着金属と母材との界面であるボンド部に、チル炭化物及び/又はレデブライトが形成されるからである。セメンタイトで構成されたこのチル炭化物及び/又はレデブライト(以下、総称して「チル組織」という)は、硬く脆いので、溶接部に存在するとその部位から破壊される可能性が高い。その他、鋳鉄は一般に溶接時のガス発生によるブローホールやスラグ巻き込み等の溶接欠陥も多い。こうした理由により、球状黒鉛鋳鉄は優れた機械的性質を有するにもかかわらず、溶接困難な材料として扱われてきた。
【0003】
上記理由により従来、球状黒鉛鋳鉄部材と軟鋼部材とを信頼性高く溶接接合することが困難とされている。そこで、両部材の接合方法としては一般に、両部材の接合部にフランジ等を設けてボルトとナットで接合する機械的接合法が採用されている。しかしながら、機械的接合法においては、ボルトやナット等の部品点数が増加するばかりでなく、部材の構造も複雑になり、また組立作業も煩雑である。
【0004】
一方、球状黒鉛鋳鉄は普通鋳鉄に比べてはるかに強靱な機械的性質を有するので使用分野が大きく広がり、球状黒鉛鋳鉄は本来の鋳物用材料から、棒状あるいは板状の加工用材料まで市販されている。例えば、自動車産業では、従来、軟鋼のみで製造されていた部品に対して、強度の重視される部材には軟鋼を用い、その他部材には安価な球状黒鉛鋳鉄製棒状あるいは板状部材を用いる試みがある。このため、球状黒鉛鋳鉄部材と軟鋼部材との溶接技術が要請されるに至った。
【0005】
従来、球状黒鉛鋳鉄部材と鋼部材との溶接接合に対して、下記方法がある。
▲1▼ 通常、軟鋼系溶接材を用いる方法が知られている。
この方法によれば、鋼部材側の溶接性は良好であるが、球状黒鉛鋳鉄部材側の溶接性が悪く、特に接合強度に関して信頼性に欠け、ボンド部でチル組織が発生し、硬さが高くなると共に脆くなり、溶接割れが発生する。
【0006】
▲2▼ 鉄−ニッケル系溶接材を用いる方法もある。
この方法によれば、球状黒鉛鋳鉄部材側の溶接性は、軟鋼系溶接材を用いた場合よりも良好であるが、球状黒鉛鋳鉄部材側のボンド部及び軟鋼部材側のボンド部のいずれにおいても、チル組織が生成し、強度に劣る。更に、球状黒鉛鋳鉄部材と溶着金属との間での色調及び耐食性が不整合のため、外観上好ましくない。また、軟鋼系溶接材に比べて高価であり経済性に劣る。
【0007】
▲3▼ オーステナイト系ステンレス溶接棒を用いる方法もある。
この方法によれば、鋼部材側の溶接性は優れ、また球状黒鉛鋳鉄部材側の溶接性も比較的良好であるが、球状黒鉛鋳鉄部材側のボンド部に、溶接の熱影響によりチル組織、及び球状黒鉛鋳鉄の基地組織が硬化した硬化基地組織が生成し、溶接割れが発生し易くなり、溶接の信頼性が十分でない。そこで、これを改良するために溶接速度を一般的に行なわれる速度よりも大きくする方法が、特開平8−10952号公報に開示されている。この方法は、溶接速度を速くして球状黒鉛鋳鉄部材と鋼部材とに付与される熱量を少なくすることにより、ボンド部における球状黒鉛鋳鉄のチル組織及び硬化基地組織の生成を抑制し、溶接割れの発生を防ぐというものである。しかしながら、この方法はまだ信頼性が高いとはいえず、溶接速度を高めなければならないという制約があり、また、軟鋼系溶接材に比べて高価であり経済性にも劣る。
【0008】
球状黒鉛鋳鉄の補修溶接として、従来、アーク溶接法で球状黒鉛鋳鉄心線の被覆アーク溶接棒を用いる方法、又はガス溶接法でSi含有率の高い過共晶球状黒鉛鋳鉄等の鋳鉄裸溶接棒を用いる方法において、母材を500℃以上に予熱することによりチル組織の発生を防止する方法が考えられている。しかしながら、500℃以上の予熱を行なうと溶接作業性を著しく悪化させる。更に、このような高温予熱を施すための加熱装置の新設や加熱作業時間の発生は、近年、溶接の能率化及び省力化を課題とする状況下において望ましくない。一方、上記方法では鋳鉄製溶接棒を用いるので、溶接棒は安価であり、溶接部は母材に類似した成分組成になる点において望ましい。
【0009】
【発明が解決しようとする課題】
球状黒鉛鋳鉄部材と軟鋼部材との溶接接合用、及び球状黒鉛鋳鉄部材の溶接補修用の従来の溶接材料には、上述した通りの種々の問題がある。この発明はこうした状況を背景にしてなされたものであり、その課題は、球状黒鉛鋳鉄部材と軟鋼部材との溶接において、鋼部材溶接時に行なわれる程度の通常の低温予熱条件下で、溶着金属並びに球状黒鉛鋳鉄部材側及び軟鋼部材側の両ボンド部からなる溶接部全域において、(a)チル組織が発生せず、(b)硬度が異常に高くならず、(c)溶接割れが発生せず、(d)色調及び耐食性が不整合でない、TIG溶接及びアーク溶接用の溶接材料を開発することにある。こうして、この発明の目的は、上記課題を解決することにより、球状黒鉛鋳鉄と軟鋼との健全な異材溶接をTIG溶接又はアーク溶接で効率的に行なうことができる溶接材料、及び球状黒鉛鋳鉄の健全な補修溶接をTIG溶接又はアーク溶接で効率的に行なうことができる溶接材料を提供することにある。
【0010】
【課題を解決するための手段】
本発明者は、上述した観点から上記溶接材料を開発すべく鋭意研究を重ね、下記実験を行なった。
【0011】
(実験−1)
はじめに、球状黒鉛鋳鉄と軟鋼との異材溶接用の溶接棒として、従来知られているニッケル溶接棒、ニッケル−鉄溶接棒、軟鋼用溶接棒、球状黒鉛鋳鉄製溶接棒に、過共晶片状黒鉛鋳鉄製溶接棒を加えた5種類の溶鋼棒について、下記実験を行なった。過共晶片状黒鉛鋳鉄製溶接棒を加えたのは、片状黒鉛鋳鉄は母材に類似した成分組成であり、過共晶組成であると完全に黒鉛化し、過冷度が大きくてもチル組織が形成されにくく、しかも球状黒鉛鋳鉄のようにチルを生成し易いMgを含んでいることはないことに着眼したものである。
【0012】
実験は、TIG溶接機(Tungsten Inert-Gas arc welding)を用いて、母材板厚3.2mmの球状黒鉛鋳鉄及び軟鋼のそれぞれに対して、ビードオンプレート試験を行なった。ビードオンプレート試験とは、溶接棒を用いてビードを盛り、その溶込み深さとビード幅とを測定する手法である。但し、ここでは、ビードオンプレート試験は、上記5種類の溶接棒間の、球状黒鉛鋳鉄母材及び軟鋼母材のそれぞれに対する溶接特性、特に溶着金属及びボンド部の金属組織及び硬さの差を定性的に比較して順位付けするために利用したものである。
【0013】
表1に主な溶接条件を、表2に母材(球状黒鉛鋳鉄及び軟鋼)の化学成分組成を、そして表3に溶接棒の化学成分組成を示す。
【0014】
【表1】
【0015】
【表2】
【0016】
【表3】
【0017】
溶接条件は、球状黒鉛鋳鉄母材では、溶接電流150A、アーク電圧20V、入熱量9000J/cm、溶接速度:20cm/minとし、また軟鋼母材では、溶接電流170A、アーク電圧20V、入熱量13600J/cm、溶接速度:15cm/minとした。いずれの母材についても、タングステン電極径:4.2mmφ、電極高さ:5mm、Arガス流量:7〜8l/minとし、予熱条件は、予熱なし及び300℃とした。
【0018】
溶接棒の内、ニッケル溶接棒(CIA−1)、ニッケル−鉄溶接棒(CIA−2)、及び軟鋼用溶接棒(LB−47)は市販の溶接棒を使用し、球状黒鉛鋳鉄製溶接棒はFe−Si−Mgで球状化処理したものを、そして過共晶片状黒鉛鋳鉄製溶接棒はFe−Siで接種したものを使用した。
【0019】
こうして調製されたビードオンプレート試験片のボンド部及び溶着金属について、金属組織観察を顕微鏡観察試験で、そして硬度分布測定をビッカース硬さ試験で行なった。試験位置は、ビードの長手方向中央部でビードに直角で鉛直方向の断面である。
【0020】
表4に金属組織の観察結果を、そして表5にビッカース硬さ試験結果をまとめて示す。
【0021】
【表4】
【0022】
【表5】
【0023】
各溶接棒を使用したときの金属組織及び硬さの特徴は次の通りである。
▲1▼ニッケル溶接棒を用いた場合は、300℃予熱をしても球状黒鉛鋳鉄母材側のボンド部で、チル組織が形成されており、硬度も高い。
▲2▼ニッケル−鉄溶接棒を用いた場合も、ニッケル溶接棒を用いた場合と同様、300℃予熱をしても球状黒鉛鋳鉄母材側のボンド部で、チル組織が形成されており、硬度も高い。
▲3▼軟鋼溶接棒を用いた場合は、300℃予熱をしても球状黒鉛鋳鉄母材側ではボンド部及び溶着金属のいずれにもチル組織が形成され、硬度も高い。
▲4▼球状黒鉛鋳鉄製溶接棒を用いた場合は、300℃予熱をしても球状黒鉛鋳鉄母材側のボンド部及び溶着金属、並びに軟鋼母材側の溶着金属のいずれにもチル組織が形成されている。また、軟鋼母材側のボンド部については、予熱無しではマルテンサイトが形成したが、300℃予熱で消失した。硬度は金属組織に対応して高い。
▲5▼過共晶片状黒鉛鋳鉄製溶接棒を用いた場合は、300℃予熱をしても球状黒鉛鋳鉄母材側のボンド部及び溶着金属、並びに軟鋼母材側の溶着金属のいずれにも、チル組織が形成されているが、その量は球状黒鉛鋳鉄製溶接棒を用いた場合よりもかなり少なくなっている。従って、これに対応して硬度も低下している。
また、軟鋼母材側のボンド部については、予熱無しではマルテンサイトが生成したが、300℃予熱をするとマルテンサイトは生成しなかった。
【0024】
上記各種溶接棒の優劣について上記実験結果から次の知見を得た。
前述したように、ニッケル及びニッケル−鉄溶接棒は、球状黒鉛鋳鉄部材及び軟鋼部材に対して、色調及び耐食性が不整合のため外観上好ましくなく、また、軟鋼系溶接材に比べて高価であり経済性に劣っている。更に、上述した金属組織及び硬度の結果に基づき総合的に判断すると、ニッケル系溶接棒及び軟鋼溶接棒よりも、球状黒鉛鋳鉄製溶接棒及び過共晶片状黒鉛鋳鉄製溶接棒の方が優れている。更に、過共晶片状黒鉛鋳鉄製溶接棒を用いた場合は、軟鋼母材側のボンド部を除く溶接部位にチル組織の形成が認められるが、その形成量は比較的少なく、球状黒鉛鋳鉄製溶接棒を用いた場合と比べても少なくなっている。また、硬さについても、過共晶片状黒鉛鋳鉄製溶接棒を用いた場合には、異常に高値を示す部位がなく安定しており、また、軟鋼母材側のボンド部に予熱なしで生成していたマルテンサイトが300℃の低温予熱で消失していることがわかった。
【0025】
そこで、溶接棒心線は、過共晶片状黒鉛鋳鉄性溶接棒が適しており、300℃の予熱を施した方がよいと判断した。
更に、本発明者は、上記結果に注目すると共に、鋳鉄の鋳造における溶湯の接種処理の効果を、球状黒鉛鋳鉄と軟鋼との異材溶接技術に利用することに着眼した。即ち、鋳鉄の鋳造における接種とは、溶湯を鋳込む直前に、合金(接種剤)を添加して組織や性質を改善することをいい、鋳鉄では接種剤を添加すると、チル組織の形成が抑制される。しかしながら、接種剤添加効果にはフェーディングがあり、接種剤溶解後に溶解状態に保持された時間経過とともにその効果が薄れる。つまり、溶製するときに接種剤を添加した溶接棒を使用して溶接しても、接種効果(組織改善)はない。これに対して、溶接棒心線に接種剤を塗布して溶接すると、接種剤が溶け始めるのは溶接棒心線の溶解開始時であり、しかも溶融金属は極めて短時間で凝固が完了するので、接種効果が発揮され、チル組織の形成が抑制される。
【0026】
上記理由により、溶接棒心線に過共晶片状黒鉛鋳鉄を用い、その表面に接種剤を塗布した溶接棒を試作することを着想した。
本発明者は、上記着想に基づき、過共晶片状黒鉛鋳鉄製棒心線に各種接種剤を塗布した溶接棒を製作し、下記実験を行なった。
【0027】
(実験−2)
上記着想の妥当性を確認し、望ましい接種剤の種類を見極めるために、実験の簡便なビードオンプレート試験を、予熱温度300℃で行なった。実験は、(実験−1)に準じ下記の通り行なった。
【0028】
実験に使用した溶接棒心線の化学成分組成を、表6に示す。溶接棒心線A及びBは、炭素当量CE値(=C+0.31×Si)が4.8の溶湯を大気中で溶解し、球状化処理を行なわず、6mm×300mm棒用の金型に鋳込んだものである。溶接棒心線AはS含有率を0.1wt.%と高くしたもの、溶接棒心線Bは、S含有率が0.01wt.%と通常の水準のものである。
【0029】
上記溶接棒心線の表面に、各種接種剤を塗布した。接種剤の化学成分組成を、表7に示す。接種剤は、同表の化学成分組成の金属塊を粉砕機で粉砕し、篩で60メッシュ(250μm)以下の粒径に整えた。整粒された接種剤を、酢酸ビニール系接着剤をメチルアルコールで薄めた有機溶剤をバインダーとして溶接棒心線表面に直接、均一の厚さに塗布した。但し、RE−Si系及びRE−Ca−Si系は溶接棒A(S=0.1wt.%)に塗布し、Ca−Si−Bi系及びCa−Si−Ba系は溶接棒B(S=0.01wt.%)に塗布した。
【0030】
接種剤の塗布量は、接種剤中の所定元素重量の溶接棒心線重量に対する割合(%)で表わし、これを溶接棒中接種元素の添加量と定義した(以下、同じ)。溶接棒中接種元素の添加量は、
RE−Si系の場合、RE=0.25wt.%、
RE−Ca−Si系の場合、RE=0.25wt.%、
Ca−Si−Bi系の場合、Bi=0.01wt.%、そして、
Ca−Si−Ba系の場合、Si=5wt.%
とした。
【0031】
溶接母材は、板厚12mmの球状黒鉛鋳鉄及び軟鋼を、図1に示すように調製した。同図において、1は球状黒鉛鋳鉄母材、2は軟鋼母材、3はビード、そして4は仮付けを示す。TIG溶接機を用い、球状黒鉛鋳鉄母材1及び軟鋼母材2の上に、表8に示す溶接条件でビード3を形成させた。球状黒鉛鋳鉄母材1(符号:A)及び軟鋼母材2(符号:B)の化学成分組成を、表9に示す。
【0032】
【表6】
【0033】
【表7】
【0034】
【表8】
【0035】
【表9】
【0036】
上記実験条件の水準を、表10にまとめて示す。
【0037】
【表10】
【0038】
こうして調製されたビードオンプレート試験片のボンド部及び溶着金属について、金属組織観察及び硬度分布測定を、(実験−1)と同じように行なった。試験結果の特徴を、表11にまとめて示す。同表には、試験結果の良否を、良:○、否:×で表記した。
【0039】
【表11】
【0040】
表11の試験結果より、下記事項が明らかである。
▲1▼試験No. 1のRE−Si系接種剤を用い、RE=0.25%を、S=0.1wt.%の高S含有率である溶接棒心線Aに塗布した場合、球状黒鉛鋳鉄母材側の溶着金属はモットル組織(チル組織と黒鉛組織との混在組織)であり、硬さは400HV以下と低いが、ボンド部で549HVとやや高くなっている。この部分でのチル組織の形成は極めて少ない。軟鋼母材側の溶着金属及びボンド部においても、500HV以下であり、ボンド部における異常なピークは認められない。この部分でのチル組織の形成も極めて少ない。
【0041】
▲2▼試験No. 2のRE−Ca−Si系接種剤を用い、RE=0.25%を、S=0.1wt.%の高S含有率である溶接棒心線Aに塗布した場合、球状黒鉛鋳鉄母材側の溶着金属は、モットル組織であり、硬さは411〜570HVで、ボンド部では588HVとやや高くなっている。この部分でのチル組織の形成は少ない。軟鋼母材側の溶着金属の硬さは510〜570HVでボンド部の硬さは510HVと、RE−Si系接種剤を用いた場合よりも若干高いが、この部分ではチル組織の形成は少ない。
【0042】
▲3▼試験No. 3のCa−Si−Bi系接種剤を用い、Bi=0.01%を、S=0.01wt.%の低S含有率である溶接棒心線Bに塗布した場合、球状黒鉛鋳鉄母材側の溶着金属には、モットル組織と黒鉛組織とが混在している。硬度は球状黒鉛鋳鉄母材側ボンド部で496HVと500HV以下であり、溶着金属では250HVと低い。軟鋼母材側の溶着金属の硬さは396HVから680HVまで上昇しており、ボンド部の硬さは540HVとやや高いが、この部分ではチル組織の形成は少ない。
【0043】
▲4▼試験No. 4のCa−Si−Ba系接種剤を用い、Si=5%を、S=0.01wt.%の低S含有率である溶接棒心線Bに塗布した場合、球状黒鉛鋳鉄母材側の溶着金属は393〜500HVまで上昇している。また、球状黒鉛鋳母材側のボンド部には、チル組織が多量に形成されており、硬さは717HVと著しく高く不良状態である。軟鋼母材側の溶着金属では硬さが457〜527HVでチル組織も少ないが、ボンド部では硬さが636HVと高く、チル組織が多量形成された。
【0044】
上記実験結果を、溶接部に(a)チル組織が形成されないこと、(b)硬度が異常に高くなる部位がないこと、(c)溶接割れが発生しないことという基準で判断し、下記2点が明らかとなった。即ち、
第一に、(実験−1)において過共晶片状黒鉛鋳鉄製溶接棒を使用した場合と、今回の(実験−2)におけるように、過共晶片状黒鉛鋳鉄製心線の表面に各種接種剤を塗布した溶接棒を使用した場合との溶接試験結果の比較より、球状黒鉛鋳鉄母材と軟鋼母材との異材溶接において、溶接棒心線として過共晶片状黒鉛鋳鉄棒を使用する代わりに、更にその表面に接種剤を塗布した場合の方が、チル組織の形成量が著しく減少した。従って、接種剤は、溶接棒の表面に塗布して使用することにより、フェーディングは起こらず、溶接金属各部位におけるチル組織の形成の抑制効果が発揮されることがわかった。
【0045】
第二に、今回の(実験−2)の溶接試験結果より、上記第一の溶接においてチル組織形成を抑制するためのより望ましい接種剤として、RE−Si系、RE−Ca−Si系及びCa−Si−Bi系があげられ、これら接種剤はCa−Si−Ba系接種剤より優れていることがわかった。
【0046】
次に、溶接棒表面に形成された接種剤をより効果的に作用させ、チル組織の形成を極力抑制するために、接種剤の適正添加量を決定することにした。
従来、球状黒鉛鋳鉄のチル組織形成を防止するためには、溶湯が凝固するときに、凝固組織中に一定値以上の黒鉛粒数(チル臨界粒数)を形成させる必要があり、黒鉛粒数は、溶湯の化学成分組成が同一の場合には、溶湯の冷却・凝固時の冷却速度に依存し、冷却速度が大きいほど少なくなる、即ち、チル組織が形成し易くなることが知られている。これに対して、溶接では、溶湯の冷却速度及び凝固速度が、鋳造時のそれよりも速いので、黒鉛粒の形成が少なく、チル臨界粒数以上形成され難く、従って、一般に鋳鉄の溶接ではチル組織が形成される。ところが、今回、本発明者は、溶接においてもRE系及びBi系の接種材を表面に形成させた溶接棒を使用することによりチル組織の形成を抑制できるとの知見を得た。そこで、溶接における接種剤の効果を黒鉛粒数の増加の観点から把握し、次のように考えた。
【0047】
▲1▼希土類元素(RE)は、硫黄及び酸素との親和力が極めて強く溶接の溶け込みの際に、溶湯中に一般的には不純物として含まれる硫黄と反応して数μmの大きさの多数の希土類元素の固体状硫化物(RES)を形成する。そして、共晶凝固時にこのRESに黒鉛が晶出し、黒鉛粒数が増加する。
【0048】
▲2▼ビスマスは、溶湯中で液相の微粒子として存在し、REの場合と同様に、共晶凝固に至って黒鉛晶出の下地として作用する。
そして、上記▲1▼におけるRESを、上記異材溶接における各溶接部における凝固現象で適切に行なわせるためのRE含有率及びS含有率との関係を把握するために、下記実験を行なった。
【0049】
(実験−3)
上記(実験−2)の試験No. 1のRE−Si系接種剤を塗布した溶接棒を用いた異材溶接試験において、予熱温度300℃で、溶接棒心線中のS含有率の水準を、
試験No. 5では、0.01wt.%、 試験No. 6では、0.1wt.%、
試験No. 7では、0.5wt.%、 試験No. 8では、1.0wt.%、そして、
試験No. 9では、1.6wt.%
の5水準に設定し、REの添加量を上記各S含有率の2.5倍とし、その他の条件はすべて試験No. 1と同じ試験を行なった。こうして調製されたビードオンプレート試験片のボンド部及び溶着金属について、金属組織観察及び硬度分布測定を、(実験−1)と同じように行なった。硬度試験の結果を、図2〜6に示す。
【0050】
その結果、溶接棒心線のS含有率に応じて次の特徴が明らかとなった。
S含有率が0.01wt.%の場合は、硬度は、球状黒鉛鋳鉄母材側、及び軟鋼母材側の溶着金属で600HV程度と高かったが、S含有率が0.1wt.%以上になるとそれよりも低下し、球状黒鉛鋳鉄母材側では400〜500HV、軟鋼母材側では500HV前後に低下した。
【0051】
なお、金属組織は硬度分布の上記変化に対応し次の通りであった。
球状黒鉛鋳鉄母材側の溶着金属及びボンド部において、S含有率が0.01wt.%の溶接棒心線を使用した場合は、その他の場合に比べて多くのチル組織が形成されたが、例えば、S含有率が0.1wt.%の場合にはチル組織の形成は極めて少なかった。
【0052】
軟鋼母材側の溶着金属及びボンド部においても、球状黒鉛鋳鉄母材側におけると同様、S含有率が0.1wt.%以上の溶接棒心線を使用した場合、チル組織の形成は極めて少なかった。
【0053】
上記の通り、RESを核として黒鉛晶出を促進させるためには、溶接棒心線中のS含有率を一定値以上とすることが重要であり、更に、効果を一層発揮させるためには、RE添加量をS含有率の化学当量以上にすることが重要であるとの知見を確認した。
【0054】
この発明は、上記多くの着想及び知見に基づきなされたものであり、下記構成を有する。
本願の請求項1記載の球状黒鉛鋳鉄と軟鋼との溶接接合用溶接材料は、過共晶片状黒鉛鋳鉄製棒心線の表面にRE−Si系接種剤が形成されており、且つ、上記棒心線中のS含有率は、0.05〜0.6wt.%の範囲内にあることに特徴を有するものである。
【0055】
請求項2記載の球状黒鉛鋳鉄と軟鋼との溶接接合用溶接材料は、過共晶片状黒鉛鋳鉄製棒心線の表面にRE−Ca−Si系接種剤が形成されており、且つ、上記棒心線中のS含有率は、0.05〜0.6wt.%の範囲内にあることに特徴を有するものである。
【0056】
請求項3記載の球状黒鉛鋳鉄と軟鋼との溶接接合用溶接材料は、請求項1または2記載の溶接材料において、前記接種剤の形成量は、前記接種剤中のREの重量に換算して、前記棒心線の重量(W)に対する前記接種剤中REの重量(wRE)の比率((wRE/W)×100(wt.%))が、前記棒心線中のS含有率(wt.%)の2倍以上4倍以下の範囲内にあることに特徴を有するものである。
【0057】
請求項4記載の球状黒鉛鋳鉄と軟鋼との溶接接合用溶接材料は、請求項1〜3の内いずれか一つに記載の溶接材料において、棒心線の化学成分組成が、
C :3.3〜3.8wt.%、及び、
Si:4.0〜5.0wt.%
を含有し、残部がFe及び不可避的不純物からなり、且つ、C(wt.%)+0.31×Si(wt.%)で表わされる炭素当量、CE値が、4.8〜5.3の範囲内にあることに特徴を有するものである。
【0058】
請求項5記載の球状黒鉛鋳鉄と軟鋼との溶接接合用溶接材料は、過共晶片状黒鉛鋳鉄製棒心線の表面にCa−Si−Bi系接種剤が形成されており、且つ、上記接種剤の形成量は、接種剤中のBiの重量に換算して、棒心線の重量(W)に対する接種剤中Biの重量(wBi)の比率((wBi/W)×100(wt.%))が、0.005〜0.02wt.%の範囲内にあることにあることに特徴を有するものである。
【0059】
請求項6記載の球状黒鉛鋳鉄と軟鋼との溶接接合用溶接材料は、請求項5記載の溶接材料において、棒心線の化学成分組成が、
C :3.3〜3.8wt.%、及び、
Si:4.0〜5.0wt.%
を含有し、残部がFe及び不可避的不純物からなり、且つ、C(wt.%)+0.31×Si(wt.%)で表わされる炭素当量、CE値が、4.8〜5.3の範囲内にある化学成分組成を有することに特徴を有するものである。
【0060】
請求項7記載の球状黒鉛鋳鉄の溶接補修用溶接材料は、請求項1〜6の内いずれか一つに記載の発明の特徴を有するものである。即ち、請求項1〜6に記載された発明はいずれも、各当該請求項に記載された特徴を有する球状黒鉛鋳鉄と軟鋼との溶接接合用溶接材料であるが、請求項7記載の発明は上記各当該請求項に記載された特徴を有する球状黒鉛鋳鉄の溶接補修用溶接材料である。
【0061】
【発明の実施の形態】
この発明において、球状黒鉛鋳鉄と軟鋼との溶接接合用溶接材料、及び球状黒鉛鋳鉄の溶接補修用溶接材料において、溶接棒心線に過共晶片状黒鉛鋳鉄を使用した理由、及び当該溶接棒心線にRE系及びビスマス系接種剤を塗布した理由は、上述した通りであり、これらの成分及び組成の限定理由等について更に詳細に説明する。
【0062】
なお、接種剤の溶接棒心線表面への形成方法は塗布に限る必要はなく、吹付け、溶射あるいは被覆等によってもよい。
(1)RE−Si系接種剤及びRE−Ca−Si系接種剤
RE系接種剤として、RE−Si系接種剤又はRE−Ca−Si系接種剤を用いるのは、次の理由による。Ca及びSi共に、共晶凝固時に黒鉛粒形成の核となり黒鉛粒数を増加させるので黒鉛化促進の作用を有し、接種剤として添加することによりチル組織の形成を抑制する効果を有する。即ち、Ca及び/又はSiも接種剤として作用するが、球状黒鉛鋳鉄部材と軟鋼部材との異材溶接においては、REを、Ca及びSiよりもはるかに強力な接種剤として作用させる必要があり、そうすることによりはじめてチル組織形成を抑制することができる。従って、REをこのように強力な接種剤としての効果を発揮させるためには、Ca及び/又はSiも同時に添加する必要があるからである。
【0063】
RE系接種剤の溶接棒心線表面への形成量をREの重量に換算し、更に溶接材料中のRE含有量をもって規定するのは、前述した通り、接種剤の主たる作用効果はREに行わせるからであり、また、接種剤は溶接棒心線の溶解と共に溶解するからである。
【0064】
溶接材料中のRE含有率を、棒心線の重量(W)に対するREの重量(wRE)の比率((wRE/W)×100(wt.%))で表示するのは、前述したように、接種剤は溶接棒心線と一緒に溶解するから、棒心線の重量を基準とすべきである。更に、REの添加量を溶接棒心線中S含有率に対する比率で規定するのは、REはRESの形態で黒鉛粒の核を形成することにより接種剤として効果を発揮するからである。この際、REはRE+S=RESの反応をする。更に、RE含有率を棒心線中のS含有率(wt.%)の2倍以上4倍以下の範囲内に調整するのは、REとして例えば、その原子量の小さいものとしてY=89を、大きいものとしてCe=140を考えると、硫黄はS=32であるから、RESにおけるREとSとの化学当量は、89/32〜140/32、即ち、2.8/1〜4.4/1となる。従って、RE含有率は少なくともS含有率の2倍程度以上を要し、4倍程度あればよく、望ましくは2.5倍程度あればよい。そして、RE含有率がこの範囲内にあれば、黒鉛鋳鉄部材側及び軟鋼部材側いずれの溶着金属及びボンド部においても、黒鉛晶出の核となるRESの形成により、黒鉛化が進み、チル組織が形成されず、良好な金属組織となる。これに対して、RE含有率が棒心線中のS含有率(wt.%)の2倍未満であるとSが黒鉛化を阻害し、一方、4倍を超えるとREが黒鉛化を阻害し、いずれもチル組織が形成される。従って、RE添加量は、棒心線の重量(W)に対するREの重量(wRE)の比率((wRE/W)×100(wt.%))で表示し、棒心線中のS含有率の2〜4倍の範囲内とすべきである。
【0065】
(2)Ca−Si−Bi系接種剤
Bi系接種剤として、Ca−Si−Bi系接種剤を用いるのは、Ca及びSiは上記RE−Ca−Si系接種剤におけると同様の作用効果を有し、Biを、Ca及びSiよりもはるかに強力な接種剤として作用させる必要があり、そうすることによりはじめてチル組織形成を抑制することができる。従って、Biをこのように強力な接種剤としての効果を発揮させるためには、Ca及びSiも同時に添加する必要があるからである。
【0066】
Bi系接種剤の溶接棒心線表面への形成量をBiの重量に換算し、更に溶接材料中のBi含有量をもって規定する理由は、接種剤の主たる作用効果はBiに行わせるからであり、また、接種剤は溶接棒心線の溶解と共に溶解するからである。
【0067】
Biは、溶湯中で液相の微粒子として存在し、REの場合と同様に、共晶凝固に至って黒鉛晶出の下地として作用する。
溶接材料中のBi含有率を、棒心線の重量(W)に対するBiの重量(wBi)の比率((wBi/W)×100(wt.%))表示で、0.005〜0.02wt.%の範囲内に、望ましくは0.02〜0.01wt.%に調整することにより、黒鉛鋳鉄部材側及び軟鋼部材側いずれの溶着金属及びボンド部においても、黒鉛晶出の下地となるBiの液相微粒子の存在により、凝固後の黒鉛粒数が増加し、チル組織の形成を防止する。これに対して、(wBi/W)×100が0.005wt.%未満では、Biの上記効果が現われず、一方、0.02wt.%を超えると、黒鉛が粒状の形態から崩れた形態に変化しチル組織が形成される。
【0068】
(3)過共晶片状黒鉛鋳鉄の成分組成
溶接棒心線に使用する過共晶片状黒鉛鋳鉄の適切な成分組成は、RE系接種剤を形成させる場合と、Bi系接種剤を形成させる場合とでは異なる。RE系接種剤を用いる場合は、RESによる黒鉛晶出の核機能を期待するので、棒心線中のS含有率は適切な範囲内で高い方が望ましい。これに対してBi系接種剤を用いる場合には、Biの液相微粒子による黒鉛晶出の核機能を期待するので、棒心線中S含有率を特定しなくてよい。
【0069】
(a)RE系接種剤を形成させる場合
▲1▼棒心線のC含有率=3.3〜3.8wt.%
Cは、共晶凝固時のチル組織の生成防止に効果を発揮する。しかしながら、そのC含有率が3.3wt.%未満では、チル組織の形成防止効果が不十分である。一方、3.8wt.%より多くなると、溶接時に黒鉛の偏析が生じ、溶接部の機械的性質が劣化する。従って、棒心線のC含有率は、3.3〜3.8wt.%の範囲内に限定すべきである。
【0070】
▲2▼棒心線のSi含有率=4.0〜5.0wt.%
Siは、黒鉛化促進傾向をもつ元素であり、4.0wt.%以上含有させることにより、溶接部の組織の黒鉛化を進め、チル組織の形成を抑えることができる。しかしながら、5.0wt.%よりも多く含有させると、溶接部の靱性が低下する。従って、棒心線のSi含有率のSi含有率は、4.0〜5.0wt.%の範囲内に限定すべきである。
【0071】
▲3▼棒心線のCE値:C(wt.%)+0.31×Si(wt.%)=4.8〜5.3
CE値が適切な範囲内にあると、共晶凝固に際し黒鉛粒数が多く形成される。CE値が4.8未満になると、溶接時の急冷条件ではチル組織が形成される。一方、CE値が5.3より大きくなると、多数の黒鉛粒が凝集した一種の溶接欠陥を形成して溶接部の機械的性質を著しく劣化させる恐れがある。従って、棒心線のCE値は、4.8〜5.3の範囲内に限定すべきである。
【0072】
▲4▼棒心線のS含有率=0.05〜0.6wt.%
Sは、REと結合して希土類元素の硫化物(RE2 S及びRES)を形成し、黒鉛晶出の核となり黒鉛化を促進する。しかしながら、S含有率が0.05wt.%未満では、母材の球状黒鉛鋳鉄部側及び軟鋼部材側の溶着金属及びボンド部のいずれにおいても、多くのチル組織が形成される。一方、S含有率が0.6wt.%より多くなると、RE含有率が上記条件を満たしても上記溶接部に割れが発生する。従って、棒心線のS含有率は、0.05〜0.6wt.%の範囲内に限定すべきである。
【0073】
なお、棒心線中の不可避不純物としては、通常の鋳鉄製造過程で混入する範囲内の含有率であればよい。Mn≦0.3wt.%、P≦0.08wt.%、Ni≦0.5wt.%、Cr≦0.4wt.%、Mo≦0.4wt.%、V≦0.1wt.%、Al≦0.05wt.%、As≦0.01wt.%、Sn≦0.01wt.%そしてSb≦0.01wt.%であればよい。
【0074】
(b)Bi系接種剤を形成させる場合
Bi系接種剤を形成させる場合の、棒心線中のC及びSi含有率、並びにCE値の限定理由は、上記RE系接種剤を形成させる場合の当該限定理由と同じである。
【0075】
なお、この場合には、接種剤添加による硫化物の形成を積極的に期待しないので、RE系接種剤を形成させる場合のように、棒心線中のS含有率として特に望ましい範囲はない。但し、通常の鋳鉄製造過程で混入する範囲内のS含有率は、0.1wt.%以下であれば問題ないが、Sを積極的に添加してはならない。溶接部に割れが発生するからである。また、棒心線中の不可避不純物の含有率許容量についても、RE系接種剤の場合と同じである。
【0076】
【実施例】
次に、この発明を、実施例によって更に説明する。
TIG溶接機を用いて、図7に示すように調製された母材板厚3.2mmの球状黒鉛鋳鉄5、及び軟鋼6をルート部7で突合せ溶接した。また、球状黒鉛鋳鉄母材、及び軟鋼母材の化学成分組成は、それぞれ表9に示した球状黒鉛鋳鉄母材A、及び軟鋼母材Aと同じものである。表12に、溶接条件を示す。
【0077】
【表12】
【0078】
溶接棒は、所定の溶接棒心線に所定の接種剤を塗布したものである。
溶接棒心線は過共晶片状黒鉛鋳鉄であり、化学成分組成は、表6に示した溶接棒心線A及びBと同じものである。溶接棒心線A及びBは、炭素当量CE値(=C+0.31×Si)が4.8の溶湯を大気中で溶解し、球状化処理を行なわず、3.5mmφ石英管に吸い上げ、長さ300mmの棒に調製したものである。
【0079】
上記溶接棒心線の表面には、接種剤を塗布した。接種剤の種類は、RE−Si系、RE−Ca−Si系、Ca−Si−Bi系及びCa−Si−Ba系の4種類であり、接種剤の化学成分組成は、表7に示したものと同じである。但し、接種剤の粒径は、75μm以下に整えた。整粒された接種剤を、酢酸ビニール系接着剤をメチルアルコールで薄めた有機溶剤をバインダーとして溶接棒心線表面に直接、均一の厚さに塗布した。但し、RE−Si系及びRE−Ca−Si系は溶接棒A(S=0.1wt.%)に塗布し、Ca−Si−Ba系及びCa−Si−Bi系は溶接棒B(S=0.01wt.%)に塗布した。溶接棒中接種元素の添加量は、本発明の範囲内の実施例として、
RE−Si系の場合、RE=0.25wt.%、
RE−Ca−Si系の場合、RE=0.25wt.%、そして、
Ca−Si−Bi系の場合、Bi=0.01wt.%
であり、(実験−2)の場合と同じである。また、本発明の範囲外の比較例として、
Ca−Si−Ba系の場合、Si=5wt.%、及び、
無接種溶接棒心線B
を用いた。
【0080】
上記試験条件を、表13にまとめて示す。
こうして調製された突合せ溶接試験片のボンド部及び溶着金属について、金属組織観察、及び硬度分布測定を行なった。試験位置は、ビード長手方向中央部でビードに直角の鉛直方向断面である。
表14に、上記金属組織の観察結果及びビッカース硬さ試験結果をまとめて示す。なお、表10には、結果の良否の判定を良:○、否:×、良否の中間:△で表記した。また、図8に実施例2の硬度分布、図9に実施例3の硬度分布を示すグラフを示す。図10に比較例1の硬度分布を示すグラフを示す。
【0081】
【表13】
【0082】
【表14】
【0083】
上記試験結果より、下記事項が明らかである。
▲1▼実施例1の、RE−Si系接種剤を塗布した過共晶片状黒鉛鋳鉄製溶接棒を用い、RE=0.25wt.%を、S=0.1wt.%の高S含有率である溶接棒心線Aに塗布した場合、球状黒鉛鋳鉄母材側及び軟鋼母材側共に、ボンド部硬度は450HV以下に収まり、チル組織は形成されなかった。また、球状黒鉛鋳鉄母材側及び軟鋼母材側共に、溶着金属の硬度は300以下であり、チル組織は形成されなかった。
【0084】
▲2▼実施例2の、RE−Ca−Si系接種剤を塗布した過共晶片状黒鉛鋳鉄製溶接棒を用い、RE=0.25wt.%を、S=0.1wt.%の高S含有率である溶接棒心線Aに塗布した場合、球状黒鉛鋳鉄母材側及び軟鋼母材側共に、ボンド部硬度は450HV以下に収まり、チル組織は形成されなかった。また、球状黒鉛鋳鉄母材側及び軟鋼母材側共に、溶着金属の硬度は280以下と低く、チル組織は形成されなかった。
【0085】
▲3▼実施例3の、Ca−Si−Bi系接種剤を塗布した過共晶片状黒鉛鋳鉄製溶接棒を用い、Bi=0.01wt.%を、S=0.01wt.%の低S含有率である溶接棒心線Bに塗布した場合、球状黒鉛鋳鉄母材側及び軟鋼母材側共に、ボンド部硬度は411HV以下に収まり、チル組織は形成されなかった。また、球状黒鉛鋳鉄母材側及び軟鋼母材側共に、溶着金属の硬度は350以下と低く、チル組織は形成されなかった。
【0086】
以上の通り、実施例においてはいずれも溶接部における硬度異常はなく、チル組織は形成されず、また溶接割れも発生しなかった。このように優れた溶接が行われた。
【0087】
▲4▼これに対して、比較例1の、Ca−Si−Ba系接種剤を塗布した過共晶片状黒鉛鋳鉄製溶接棒を用い、Si=5wt.%を、S=0.01wt.%の低S含有率である溶接棒心線Bに塗布した場合には、球状黒鉛鋳鉄母材側のボンド部の硬度は511HVとやや高く、チル組織が形成された。その他の部位にはチル組織は形成されなかった。
【0088】
▲5▼また、比較例2の、接種剤を塗布しない過共晶片状黒鉛鋳鉄製溶接棒の場合には、球状黒鉛鋳鉄母材側のボンド部及び母材のいずれにおいても硬度が500〜600程度と高く、チル組織が形成された。また、軟鋼母材側の溶着金属の硬度も550を超え、チル組織が形成された。
【0089】
このように、球状黒鉛鋳鉄部材と軟鋼部材との異材溶接において、300℃程度の比較的低い予熱を行なえば、チル組織の形成を抑制することができ、硬度の異常上昇をきたさず、溶接割れの発生しないTIG溶接が可能であることが明らかとなった。
【0090】
一方、球状黒鉛鋳鉄の補修溶接においては、一般に、溶融金属の冷却・凝固速度が上記実施例での突合せ溶接時の状態に類似している。従って、球状黒鉛鋳鉄の補修溶接の状態は、上述した球状黒鉛鋳鉄部材と軟鋼部材との異材溶接における球状黒鉛鋳鉄部材側における溶接結果から推定され、低温予熱により良好に行なうことができることがわかった。
【0091】
なお、上記実施例は、TIG溶接による試験結果について説明したが、アーク溶接においても同様な結果が得られる。従って、この発明の溶接材料は、TIG溶接及びアーク溶接のいずれにも使用できるものである。
【0092】
【発明の効果】
以上述べたように、この発明によれば、従来困難とされていた球状黒鉛鋳鉄部材と軟鋼部材との異材溶接を低温予熱により行なうことができ、また、球状黒鉛鋳鉄の補修溶接棒を低温予熱により行なうことができる溶接材料を提供することができ、工業上有用な効果がもたらされる。
【図面の簡単な説明】
【図1】ビードオンプレート試験用溶接母材の試験片形状を示す斜視図である。
【図2】本発明の溶接材料例を用いた予備実験における球状黒鉛鋳鉄部材と軟鋼部材との溶接部の硬度分布を示すグラフである。
【図3】本発明の他の溶接材料例を用いた図2に準じたグラフである。
【図4】本発明の他の溶接材料例を用いた図2に準じたグラフである。
【図5】本発明の他の溶接材料例を用いた図2に準じたグラフである。
【図6】本発明の他の溶接材料例を用いた図2に準じたグラフである。
【図7】実施例及び比較例の溶接材料を用いた突合せ溶接用母材の試験片形状を示す斜視図である。
【図8】実施例2(RE−Ca−Si系接種剤塗布の過共晶片状黒鉛鋳鉄製溶接棒使用時)の硬度分布を示すグラフである。
【図9】実施例3(Ca−Si−Bi系接種剤塗布の過共晶片状黒鉛鋳鉄製溶接棒使用時)の硬度分布を示すグラフである。
【図10】比較例1(Ca−Si−Ba系接種剤塗布の過共晶片状黒鉛鋳鉄製溶接棒使用時)の硬度分布を示すグラフである。
【符号の説明】
1 球状黒鉛鋳鉄母材
2 軟鋼母材
3 ビード
4 仮付け溶接
5 球状黒鉛鋳鉄母材
6 軟鋼母材
7 ルート部
Claims (7)
- 過共晶片状黒鉛鋳鉄製棒心線の表面にRE−Si系接種剤が形成されており、且つ、前記棒心線中のS含有率は、0.05〜0.6wt.%の範囲内にあることを特徴とする、球状黒鉛鋳鉄と軟鋼との溶接接合用溶接材料。
- 過共晶片状黒鉛鋳鉄製棒心線の表面にRE−Ca−Si系接種剤が形成されており、且つ、前記棒心線中のS含有率は、0.05〜0.6wt.%の範囲内にあることを特徴とする、球状黒鉛鋳鉄と軟鋼との溶接接合用溶接材料。
- 前記接種剤の形成量は、前記接種剤中のREの重量に換算して、前記棒心線の重量(W)に対する前記接種剤中REの重量(wRE)の比率((wRE/W)×100(wt.%))が、前記棒心線中のS含有率(wt.%)の2倍以上4倍以下の範囲内にあることを特徴とする、請求項1または2記載の球状黒鉛鋳鉄と軟鋼との溶接接合用溶接材料。
- 前記棒心線は、
C :3.3〜3.8wt.%、及び、
Si:4.0〜5.0wt.%
を含有し、残部がFe及び不可避的不純物からなり、且つ、C(wt.%)+0.31×Si(wt.%)で表わされる炭素当量、CE値が、4.8〜5.3の範囲内にある化学成分組成を有することを特徴とする、請求項1〜3の内いずれか一つに記載の球状黒鉛鋳鉄と軟鋼との溶接接合用溶接材料。 - 過共晶片状黒鉛鋳鉄製棒心線の表面にCa−Si−Bi系接種剤が形成されており、且つ、前記接種剤の形成量は、前記接種剤中のBiの重量に換算して、前記棒心線の重量(W)に対する前記接種剤中Biの重量(wBi)の比率((wBi/W)×100(wt.%))が、0.005〜0.02wt.%の範囲内にあることを特徴とする、請求項4記載の球状黒鉛鋳鉄と軟鋼との溶接接合用溶接材料。
- 前記棒心線は、
C :3.3〜3.8wt.%、及び、
Si:4.0〜5.0wt.%
を含有し、残部がFe及び不可避的不純物からなり、且つ、C(wt.%)+0.31×Si(wt.%)で表わされる炭素当量、CE値が、4.8〜5.3の範囲内にある化学成分組成を有することを特徴とする、請求項5記載の球状黒鉛鋳鉄と軟鋼との溶接接合用溶接材料。 - 請求項1〜6の内いずれか一つに記載の発明の特徴を有する球状黒鉛鋳鉄の溶接補修用溶接材料。
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