JPH02185940A

JPH02185940A - 酸化雰囲気中での接合が可能な液相拡散接合用合金箔

Info

Publication number: JPH02185940A
Application number: JP447389A
Authority: JP
Inventors: Hiroshi Hasegawa; 泰士長谷川; Hirotsugu Haga; 芳賀　博世; Shun Sato; 駿佐藤; Yuichi Sato; 有一佐藤
Original assignee: Nippon Steel Corp
Current assignee: Nippon Steel Corp
Priority date: 1989-01-11
Filing date: 1989-01-11
Publication date: 1990-07-20
Also published as: JPH0543773B2

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】〔産業上の利用分野〕本発明は金属材料の液相拡散接合に関し、詳しくはステ
ンレス鋼、高ニツケル基合金、及び耐熱合金鋼の液相拡
散接合あるいはこれら合金鋼と炭素鋼の液相拡散接合に
有用で、酸化雰囲気中での接合が可能で、接合強度の高
い接合部を得ることができることを特徴とする液相拡散
接合用材料に関する。

〔従来の技術〕

液相拡散接合は接合しようとする材料の間に箔。

粉末、あるいはメツキ等の形態で被接合材よりも融点の
低い共晶組成を有する合金を介在させて加圧し、挿入合
金（以下インサートメタルと称する）の液相線直上の温
度に接合部を加熱することによって溶融１等温凝固させ
る接合法であり、固相接合法の一種と考えられている。

比較的低い加圧力で接合できることから、接合による残
留応力や、変形を極力避ける必要のある接合に用いられ
、同時に溶接の困難な高合金鋼。

耐熱鋼の接合にも適用されている技術である。

液相拡散接合によって接合しようとする材料は多くの場
合、合金組成として１．０％以上のＣｒを含有する。Ｃ
ｒ含有材料は緻密な酸化Ｃｒ　（多くの場合Ｃｒ２０３
）皮膜を表面に形成するために、耐酸化性。

耐食性が優れているのが特徴である。従って接合時の加
熱によっても当然接合面には酸化皮膜が形成されること
となり、熔融したインサートメタルの濡れが阻害され、
接合に必要な原子の拡散が著しく妨げられる。

故に従来は特開昭５３−８１４５８号公報１特開昭６２
−３４６８５号公報、さらに特開昭６２−２２７５９５
号公報に見られるように何れも接合の際には雰囲気を真
空。

不活性、もしくは還元性に保たねばならず、接合コスト
の著しい上昇を招いていた。

本発明者らは以上の知見に基づき研究を重ねた結果、成
分として■を含有するインサートメタルは酸化雰囲気中
でも液相拡散接合が可能であることを見いだした。しか
も、■はインサートメタルの融点を上昇させる元素では
あるが、他の元素（本発明においては専らＳｉおよびＢ
、Ｐ、Ｃの複合添加）を適当に調整することで接合性の
極めて優れたインサートメタルを得ることができること
を見いだした。

■を含有し、５ｉｆｉを増加させ、Ｂ、Ｐ、Ｃを複合添
加した液相拡散接合用合金箔は殆ど前例が無い。米国特
許第３８５６５１３明細書にＭａＹｂＺｃなる組成を有
する合金についての開示がある。式中ＭはＦｅ。

Ｎｉ、　Ｃｏ、　　Ｖ、　Ｃｒからなる群から選ばれる
金属であり、ＹはＰ、Ｂ、Ｃからなる群から選ばれる元
素であり、２はＡＩ、　Ｓｉ、　Ｓｎ、　Ｇｅ、　Ｉｎ
、　Ｓｂ、　Ｂｅからなる群から選ばれる元素であり、
ａは約６０〜９０原子％の範囲にあり、ｂは約１０〜３
０原子％の範囲にあり、Ｃは約０．１〜１５原子％の範
囲にある。このような材料は現在周知の処理技術を用い
て溶融物からの象、速冷却によって工業的に製造され、
実用化されている。

しかしながらこの場合には、■は基材として使用するこ
とおよび合金をアモルファス化することを目的としたも
のであって接合用の合金箔として開示されたものではな
い。しかも、Ｓｉの含有量が低く、合金の融点は本発明
に比較して相当に高いため、液相拡散接合の実現は極め
て困難である。

加えてＢ、Ｐ、Ｃ含有量も本発明とは全く異なっており
、高いために接合部近傍のＭｏ、　もしくハＣｒ含有合
金側に粗大な析出物を生成するので接合強度が本発明の
箔を用いて得られる接合部に比較して全く低いものとな
る。特開昭５３−８１４５８号公報は米国特許第３８５
６５１３号明細書記載の合金を箔の形で提供するもので
あるが、この場合には■を成分として含有していないた
め、酸化雰囲気中での液相拡散接合は全く不可能である
。

尚、本発明において「酸化雰囲気」とあるのは、接合雰
囲気中に体積％で０．１％以上の酸素ガスを含有し、酸
化ポテンシャルが１０−’ａｔｍ以上、即ち還元性のガ
ス、例えば＋＋、　Ｈ２Ｓ　、水蒸気その他を含有して
いる場合でも酸化力が酸素濃度相当で０．１％以上であ
る雰囲気を意味している。

また「融点」あるいは’Ｉ１１．９．　Ｊとあるのは、
２元以上の合金においては、その状態図上での固相線を
、特に断わらない限りにおいて意味するものとする。

〔発明が解決しようとする課題〕

本発明は上記のような従来の欠点、即ち酸化雰囲気中に
おける液相拡散接合において被接合材表面に生成し、拡
散接合を妨げるＣｒ酸化皮膜を無害化して酸化雰囲気下
においても液相拡散接合を可能ならしめるために為され
たものであって、■をインサートメタルの成分として含
有することでＣｒ酸化皮膜を低融点のＣｒ２０．−シイ
０．複合酸化物化することによって球状化し、液相拡散
接合に対して無害化して、酸化雰囲気下での液相拡散接
合を実現する液相拡散接合用合金箔を提供することを目
的としている。

〔課題を解決するための手段〕

本発明者らは酸化雰囲気中で液相拡散接合を施工する場
合において、■を０．１〜２０．Ｏａｔ％含有し、Ｓｉ
を増加し、加えてＢ、Ｐ、Ｃを複合添加したインサート
メタルを用いれば、接合が可能であることを見いだした
。

本発明はこうした知見に基づいてなされたもので、その
要旨とするところは、原子％でＢ　：　０．５％〜１０
．０％未満、Ｐ：０．５％〜１０．０％未満。

Ｃ：　０．５％〜１Ｏ１０％未満の２種以上を含有し、
Ｓｉ；１５．０％〜３０．０％、Ｖ：０．１％〜２０．
０％、あるいは更に（Ａ）　Ｃｒ　：　０．１％〜２０
．０％、Ｆｅ：０、１％〜２０．０％、Ｍｏ：０．１％
〜２０．０％、の１種または２種以上および／または（
Ｂ）Ｗ：０．１％〜１０．０％、Ｃｏ：０．１％〜１０
．０％の１種または２種を含有し、（Ａ）および／また
は（Ｂ）の場合は上記の元素の合計が９０％以下であっ
て、残部は実質的にＮｉおよび不可避の不純物よりなる
組成を有し、厚さが３．０〜３００μｍであることを特
１′？ｉとする酸化雰囲気中での接合が可能な液相拡散
接合用合金箔であり、あるいは加えて実質的にガラス質
であることを特徴とする液相拡散接合用台金箔である。

以下本発明の詳細な説明する。

〔作　用〕

最初に本発明において各成分範囲を前記のごとく限定し
た理由を以下に述べる。

まず、Ｂ、Ｐ、Ｃはそれぞれ液相拡散接合を達成するに
必要な等温ａ固を実現するための拡散原子として、ある
いは基材のＮｉの融点を被接合材よりも低くするために
必要な元素であり、それぞれの目的のためには０．５％
以上含有させることが必要であるが、本発明者らは詳細
な研究によって１０．０％以上含有させると接合部近傍
Ｍｏ、　Ｃｒ含有合金側の結晶粒界に５ｐｍ以上の粗大
な硼化物、燐化物、炭化物がそれぞれ生成し、接合部強
度が著しく低下することを見いだしたので、各元素個々
の範囲を０．５〜１０．０％未満とした。

これらの元素は単独に添加しても液相拡散接合を達成で
きるが、本発明においてはそれぞれの濃度を１０．０％
未満と比較的低くする必要があることから、インサート
メタルの融点が高くなることがある。従って液相拡散接
合に要する時間が長くなり、製造コストの上昇を招く結
果となる。

本発明者らは研究を重ねた結果、Ｂを主要な拡散原子と
して添加する場合においてはＰ、Ｃが、Ｐを主要な拡散
原子として添加する場合においてはＢ、Ｃがインサート
メタルの融点を更に低下させて、液相拡散接合に要する
時間を大幅に短縮できることを見いだした。

即ち、Ｂを主要な拡散元素として添加する場合にはイン
サートメタルは式％式％で示される値の融点を持ち、Ｐを主要な元素として添加
する場合には融点＝　８８１−１３ＸＣ％−０．８７ＸＰ％で示され
る値の融点を持つ。

液相拡散接合における液相の消滅に要する時間は理論式
に実験値をあてはめて６１６５．８３１ｏｇ（ｔ）　＝１２．６０８３７　＝］゛で示され、Ｂを主要拡散原子とするインサートメタルを
用いる場合には８００〜１２００°Ｃの接合温度範囲に
おいてごく粗い近似として、融点降下が同一の破断強度
（３０）ｃｇ／　ｍｊ　）を与えるに必要な接合時間の
短縮に寄与する効果が式短縮される接合時間（分）　＝０．０６２　Ｘ降下温度
（接合時間１５分以上、降下温度２００°Ｃ以内の場合
）で示されることが詳細なｌｉｌ査研究の結果明らかとな
った。

Ｂ、Ｐを単独で用いても液相拡散接合は十分に可能であ
るが、上記の接合時間短縮によって被接合材であるオー
ステナイト系合金の結晶粒粗大化による耐食性の劣化を
低減することが可能である。

更につけ加えるならば接合時間短縮効果のコストに与え
る影響は極めて大きく、工業的に大きな意義を有してい
る。

以上の知見に基づいて単独添加の場合に比較して低融点
のインサートメタルを製造すべく、Ｐ。

Ｂ、Ｃは２種以上を添加することを請求項１〜５の必要
条件とした。

次にＳｔは基材のＮｉの融点を降下させるのに有効な元
素であるが、本発明の合金箔はＶを多く含有することが
特徴であり、そのために融点が比較的高くなり接合時間
が長くなることを防止するために１５．０％以上添加す
ることが必要である。しかしながら３０．０％を越える
添加では、酸化雰囲気中での液相拡散接合の際にインサ
ートメタル中にＳｉを含む粗大な酸化物を生成し、接合
部強度および靭性を劣化させる場合があるので成分範囲
を１５．０〜３０．０％に限定した。

■はＣｒ含有合金表面のＣｒの酸化皮膜を溶融・球状化
させ、溶融インサートメタルと合金の濡れを良くし、Ｂ
、Ｐ、Ｃの拡散がＣｒ酸化皮膜によって阻害されること
を防止することで酸化雰囲気中における液相拡散接合を
実現させる極めて重要な元素である。その添加量は０．
１％未満ではＣｒの酸化皮膜を溶融させるに不十分であ
るために効果がなく、２０．０％を越えて添加するとイ
ンサートメタルの融点が１３００’Ｃを越えてしまうか
、あるいはＶ燐化物、■炭化物が生成し、液相拡散接合
が実質的に不可能となるため０．１〜２０．０％の範囲
とした。

以上が本発明の基本成分であるが、本発明においてはこ
の他にそれぞれの用途に応じて、（Ａ）Ｃｒ：１．Ｏ〜
２０．０％、Ｆｅ：　１．０〜２０．０％、Ｍｏ：１．
０〜２０．０％、の１種または２種以上および／または
（Ｂ）Ｗ：０．１〜１０．０％、Ｃｏ：０．１〜１０．
０％の１種または２種を含有させることができる。

まず、Ｃｒ、　Ｐａ、　Ｍｏはこれらを含有する合金鋼
を液相拡散接合する場合に合金とインサートメタルとの
機械的特性の差異を減少させるべく添加する元素であっ
て、被接合材の合金鋼成分に見合った範囲で含有量を決
定すべきである。また、接合部分が腐食環境に曝される
可能性がある場合には旧インサートメタル領域の耐食性
向上にＭｏとＣｒが、被接合材が耐熱鋼である場合には
高温強度確保のためにＭｏ、析出強化元素としてのＭｏ
とＣｒ、およびＦｅがそれぞれ有効である。何れの元素
も０．１％未満では効果がなく、２０゜０％を越えて添
加するとインサートメタルの融点が１３００℃を越え、
実質的に液相拡散接合が不可能となるか、あるいはＣｒ
。

Ｆｅ、　Ｍｏの燐化物もしくは炭化物を生成するのでそ
れぞれ０．１〜２０．０％の範囲とした。

また、Ｗ、Ｃｏは主に高強度材料の接合に際して旧イン
サートメタル部分に高い強度を付与させる目的で添加す
る元素であって、金属間化合物、あるいは炭化物として
析出し１強度を飛躍的に高める。何れも０．１％未満で
は効果がなく、１０．０％を越えて添加するとインサー
トメタル中に粗大な金属間化合物が生成してしまい、接
合部靭性を著しく劣化させる場合があるので０．１〜１
０．０％の範囲とした。

上述の各合金成分はそれぞれ単独に添加しても、あるい
は併用しても添加して良い。

本発明の液相拡散接合用合金箔はインサートメタルとし
ての種々の形状で提供することが可能である。例えば請
求項１〜４の何れかの成分を有する合金を液体急冷法に
よって箔とすることは本発明の化学成分から十分に可能
であるし、また最も適している。更に、真空溶解、鋳造
して通常の方法で圧延、焼鈍し、箔の形態で提供するこ
ともまた可能である。

合金箔の結晶構造をガラス質としたのは本発明の合金箔
が液相拡散接合時に均一に溶融する必要があるためであ
る。不均一な組成で、含有合金成分の偏析がある場合に
はインサートメタルの融点が接合部の位置によって異な
ることとなり、均質な接合界面を得られないためである
。いうまでもなく、均質な組成の合金箔を容易に得られ
る場合には結晶構造はガラス質である必要はない。

本発明では、通常合金溶湯を用いて液体急冷法により箔
を製造するが、ここで採用される基本的製造方法は合金
の溶湯をノズルを介して冷却基板上に噴出し、熱的接触
によって急冷凝固させる液体急冷法のうち、いわゆる単
ロール法が適している。もちろん、ドラムの内壁を使う
遠心部、冷性やエンドレスタイプのベルトを使用する方
法や、これらの改良型、例えば補助ロールや、ロール表
面温度制′４Ｔａ装置を付属させた方法、あるいは減圧
下ないし、真空中または不活性ガス中での鋳造もそれに
含まれる。また、一対のロール間に溶湯を注入して象、
冷凝固させる双ロール法も適用できる。

合金箔の厚みは薄いほど接合部近傍における機械的特性
の変化が少なく、接合に要する時間も短いので液相拡散
接合に有利であるが、３．０μｍ未満の場合にはＶの絶
対量が被接合材合金表面のＣｒ酸化皮膜を無害化するに
不十分となり、３００．０μｍを越えると液相拡散接合
終了までに要する時間が１０時間以上となってしまい、
実用的でないことから３、θ〜３００．０μｌの厚みと
した。

本発明は液相拡散接合用の合金箔に関するものであるが
、大気中で接合が可能であることから、本発明合金箔を
ろう付け、半田づけなどの接合法に応用することもまた
可能であり、有用である。

〔実用例〕

第１表〜第３２表に示すように請求項１〜４の何れかの
組成を有する合金約１００ｇを（１）、単ロール法（Ｃ
ｕ合金製３００胴径）にて浪、冷し、あるいは（２）、
真空溶解炉で溶製し、鋳造した後に通常の方法で熱間圧
延して、板幅２〜２１５ｎｕｎ、板厚３０．０μｍの箔
とした。なお、熱間圧延により製造した箔は７００″Ｃ
で１０時間、均一化焼鈍して巨視的な成分の不均一をな
くした。急冷箔の鋳造条件は、ロール周速を５．０〜１
５．０ｍ／ｓの間に保持しである。得られた箔は板幅と
板厚をそれぞれ５点測定して、上記の寸法が得られてい
ることを確認した後にＤＴＡ　（示差熱分析装置）にて
融点を測定した。融点は第１表〜第３２表に同時に示し
である。次に化学分析で成分を同定した。第１表〜第３
２表はその分析結果で、単位は原子％である。各箔は何
れもＮｉを基材としており、各成分の和と１００％との
差がＮｉと不可避の不純物の合計濃度を意味する。各箔
の結晶構造は上記の製造条件においては非晶質、結晶質
、および部分的に結晶質と非晶質の混じった構造の何れ
かになるが、何れの構造をとるかはその組成で決定され
る。

続いて第１表〜第３２表合計１２８０の箔を含む請求項
１〜５を満足するインサートメタルおよび第３３表を含
む比較的インサートメタル（従来型インサートメタルを
含む）を用いて液相拡散接合を実施した。第３３表の容
筒の基材は何れもＮｉであり、各成分の和と１００％と
の差がＮｉと不可避の不純物の合計濃度を意味する。第
３３表の箔の製造方法も第１表〜第３２表の本発明箔の
場合と全く同様である。

試験片形状は第１図に示すごと＜ｆ００ｍｍ厚×１００
１００Ｏ幅Ｘ２０００ｍａ＋長で、低炭素鋼と６２％Ｎ
ｉ耐食合金をそれぞれ用意し、第２図に示すごと（間に
インサートメタル３を挟み込んだ。第３４表に液相拡散
接合に用いた被接合材化学成分を示した。

インサートメタルの厚みは３．０μｍ〜５００ｕｍとし
た。雰囲気は大気、接合温度は容筒の融点直上〜融点＋
５０“Ｃの範囲とし、大型加熱炉を用いて実質的に約７
００　”Ｃ−１３００’Ｃで接合した。加圧は特に行な
っておらず、何れも自重で接合している。接合時間はす
べて１時間とし、非接合材の強度、耐食性、靭性を確保
するために接合後の熱処理を焼き鈍し、焼き入れ十焼き
鈍し、焼き鈍し＋焼き戻し、焼き入れ士焼き鈍し十焼き
戻し、を適宜単独で、あるいは組み合わせて施した。こ
れらの熱処理の間に被接合材どうしの元素の相互拡散が
進行し、接合部の均質化が進んだが、インサートメタル
中のＢ、Ｐ、Ｃ量が少ないために析出物の生成、増加、
成長は殆ど見られなかった。次にＪ　ＩＳＣ；−０６０
１５ｒクラッド鋼板の超音波探傷試験法」に基づいて試
験片方式で接合部の健全性を調査したが、請求項１〜５
を満足するインサートメタルを用いた全ての試験片で非
接合面積率は０％であった。

更に第３図に示す要領で板厚方向からＪ夏５Ａ−２号引
っ張り試験片を切り出し、各接合材ともにインストロン
型引張試験機を用いて常温で接合部破断相対強度を調査
した。

接合部の必要引っ張り破断強度は、被接合材の材質、板
厚、および使用環境条件等で決定されるが、本実施例に
おいては実用上の制限から３０ｋｇ／１ａｃｋ”＠最低
必要強度として仮に設定し、この値以上の破断強度が得
られた場合に十分な接合が実現したと判断した。

第４図は接合部破断強度に与えるインサートメタル中の
■の濃度の影響を表わしている。■濃度が原子％で０．
１％未満の場合には非接合材合金表面のＣｒ酸化皮膜を
十分に無害化できないために、接合部破断強度が低いが
、０．１％以上では接合部破断強度が母材並みあるいは
母材以上となっており、■が効果的に作用してＣｒ酸化
皮膜を無害化している。しかし■が２０．０％を超える
とインサートメタルの融点が上昇するために接合時間が
不足して接合部破断強度が低下する。

第５図は同様にＳｉと接合部破断強度の関係を示した図
である。Ｓｔが１５．０％未満および３０．０％を越え
る場合では接合部破断強度が低（，１５゜０〜３０．０
％の場合には高い接合部破断強度が得られる。

第６図は拡散原子をＢ、Ｐ単独に選んだ場合と。

Ｂ＋Ｐ、Ｂ十Ｃ，Ｐ＋Ｃ，Ｂ＋Ｐ＋Ｃの複合添加にした
場合の必要接合時間を表わした図である。

横軸はＰ、Ｂ、Ｃの合計濃度、縦軸は接合破断強度３０
ｋｇ／−を達成するに必要な接合時間をそれぞれとっで
ある。図から明らかなように複合添加インサートメタル
は同一相当濃度では単独添加に比較して短時間で液相拡
散接合を終了できる。

第７図は本発明インサートメタルの融点降下が与える接
合時間への影響を整理した図である。インサートメタル
はＢを主要拡散原子として含有しており、Ｐ、Ｃを添加
することによって融点を降下させている。第７図から短
縮される接合時間は０．０６２×降下温度（°Ｃ）と計算できる。第６図の結果は第７図の効果によっても
たらされたものである。

第８図はＢ　十Ｐ　−１−Ｃ複合添加インサートメタル
中のＢ濃度と破断強度の関係を示す図である。Ｂが０．
５％以上１Ｏ６０％未満の範囲にある時、接合部破断強
度が３０ｋｇ／−以上となる。Ｂが０．５％未満の場合
にはインサートメタルの融点が高いために、１０．０％
以上の時には接合界面近傍に生成する硼化物のために接
合部破断強度が低下する。

この傾向はＰ、あるいはＣについても全く同様であった
。更に複合添加の組合せがＢ＋Ｐ、Ｂ４Ｃ。

Ｐ＋Ｃの場合についても同様であった。

第９図はインサートメタルの厚みと接合部引っ張り強度
３０ｋｇ／−以上を確保するに必要な接合時間との関係
を示した図である。インサートメタルには第１表３１番
の箔と同一組成の箔を用いた。

厚みが３００μｍを越える箔では本発明の成分範囲にお
いては１０時間以上の接合時間が必要となり、実用的で
はないことが明かである。

第３３表は本発明合金箔に対する比較合金箔の化学成分
分析結果と融点、比較合金箔を用いて実施例と全く同様
な手法によって製造したクラツド鋼板の接合部引っ張り
破断強度を示したものである。第１表３１番箔はＢ含有
量が高（、接合部近傍合金鋼側に粗大な硼化物が生成し
、接合部破断強度が低下した例、第１２８２番箔はＣ含
有量が高く、接合部近傍合金鋼側に粗大な炭化物が生成
し接合部破断強度が低下した例、第１２８３番箔はＰ含
有量が高（、接合部近傍合金鋼側に粗大な燐化物が生成
し、接合部破断強度が低下した例、第１２８４番箔はＢ
、Ｐ、Ｃ何れの濃度も低く、液相拡散接合を実現できな
かった例、第１２８５番箔はＳｉ量が高く、インサート
メタル中に多数の粗大なＳｉ酸化物が生成し、接合部破
断強度が低下した例、第１２８６番箔はＳｉ量が少なく
、融点が１３００°Ｃを超えてしまい、実質的に液相拡
散接合できなかった例、第１２８７番箔は■含有量が高
く、インサートメタルの融点が１３００°Ｃを超え、液
相拡散接合できなかった例、第１２８８番箔は■を含有
していないために、大気中で液相拡散接合できなかった
例、第１２８９番箔はＦｅ。

１２９０番箔はＣｒ、第１表３１番箔はＭｏがそれぞれ
高く、融点が１３００℃を超えてしまい、液相拡散接合
ができなかった例、第１２９２番箔はＣｏ、　１２９３
番箔は番箔それぞれ１０．０％を超えて添加されたため
に融点が１３００℃を超え、液相拡散接合できなかった
例をそれぞれ示している。

〔発明の効果〕

本発明は酸化雰囲気中においても液相拡散接合が可能で
、極めて破断強度の高い液相拡散接合を短時間の接合で
実現する液相拡散接合用合金箔を提供するもので、産業
の発展に寄与するところ極めて大なるものがある。

【図面の簡単な説明】

第１図は被接合材の模式図の一例を示す図、第２図は液
相拡散接合クラツド鋼板の組み立て要領を表わす俯緻図
、第３図は完成したクラツド鋼板と、接合部破断強度評
価用引っ張り試験片採取要頭図、第４図はインサートメ
タル中のＶｌと接合部破断強度の関係を表わす図、第５
図はインサートメタル中のＳｉ量と接合部破断強度の関
係を表わす図、第６図は拡散原子をＢ、Ｐ単独に選んだ
場合と、Ｂ十Ｐ、Ｂ十Ｃ，Ｐ十Ｃ，Ｂ十Ｐ＋Ｃの複合添
加にした場合の必要接合時間を比較した図、第７図は本
発明インサートメタルの融点膝下による接合時間短縮の
効果を表わした図、第８図は本発明インサートメタル中
のＢｆｉ度と破断強度の関係を示す図、第９図はインサ
ートメタルの厚みが液相拡散接合によって３０ｋｇ／−
以上の破断強度を有する接合部を得るのに要する接合時
間に与える影響を表わす図である。ｌ・・・被接合材（炭素鋼）、２・・・被接合材（合金
鋼）、３・・・液相拡散接合用合金箔（インサートメタ
ル）、４・・・接合部破断強度調査用引っ張り試験片、
５・・・液相拡散接合済みクラッド鋼板、Ｘ・・・クラ
ッド鋼板幅方向、ｙ・・・クラッド鋼板長さ方向。２・・・クラツド鋼板厚方向。

Claims

【特許請求の範囲】

（１）原子％でＢ：０．５％〜１０．０％未満、Ｐ：０
．５％〜１０．０％未満、Ｃ：０．５％〜１０．０％未
満の２種以上を含有し、かつＳｉ：１５．０％〜３０．
０％、Ｖ：０．１％〜２０．０％を含有し、残部は実質
的にＮｉおよび不可避の不純物よりなる組成を有し、厚
さが３．０〜３００μｍであることを特徴とする酸化雰
囲気中での接合が可能な液相拡散接合用合金箔。
（２）原子％でＢ：０．５％〜１０．０％未満、Ｐ：０
．５％〜１０．０％未満、Ｃ：０．５％〜１０．０％未
満の２種以上を含有し、かつＳｉ：１５．０％〜３０．
０％、Ｖ：０．１％〜２０．０％を含有し、加えて更に
Ｃｒ：０．１％〜２０．０％、Ｆｅ：０．１％〜２０．
０％、Ｍｏ：０．１％〜２０．０％の１種または２種以
上を含有し、以上の各元素の濃度の合計が９０％以下で
あって残部は実質的にＮｉおよび不可避の不純物よりな
る組成を有し、厚さが３．０〜３００μｍであることを
特徴とする酸化雰囲気中での接合が可能な液相拡散接合
用合金箔。
（３）原子％でＢ：０．５％〜１０．０％未満、Ｐ：０
．５％〜１０．０％未満、Ｃ：０．５％〜１０．０％未
満の２種以上を含有し、かつＳｉ：１５．０％〜３０．
０％、Ｖ：０．１％〜２０．０％を含有し、加えて更に
Ｗ：０．１％〜１０．０％、Ｃｏ：０．１％〜１０．０
％の１種または２種を含有し、以上の各元素の濃度の合
計が９０％以下であって残部は実質的にＮｉおよび不可
避の不純物よりなる組成を有し、厚さが３．０〜３００
μｍであることを特徴とする酸化雰囲気中での接合が可
能な液相拡散接合用合金箔。
（４）原子％でＢ：０．５％〜１０．０％未満、Ｐ：０
．５％〜１０．０％未満、Ｃ：０．５％〜１０．０％未
満の２種以上を含有し、かつＳｉ：１５．０％〜３０．
０％、Ｖ：０．１％〜２０．０％を含有し、加えて更に
Ｃｒ：０．１％〜２０．０％、Ｆｅ：　０．１％〜２０
．０％、Ｍｏ：０．１％〜２０．０％の１種または２種
以上およびＷ：０．１％〜１０．０％、Ｃｏ：０．１％
〜１０．０％の１種または２種を含有し、以上の各元素
の濃度の合計が９０％以下であって残部は実質的にＮｉ
および不可避の不純物よりなる組成を有し、厚さが３．
０〜３００μｍであることを特徴とする酸化雰囲気中で
の接合が可能な液相拡散接合用合金箔。
（５）実質的にガラス質である請求項１〜４の何れかに
記載の酸化雰囲気中での接合が可能な液相拡散接合用合
金箔。