JP3811075B2 - 仮想排ガスセンサを用いた内燃機関の空燃比制御装置 - Google Patents
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Description
【発明の属する技術分野】
この発明は、内燃機関の空燃比を制御する制御装置に関し、より具体的には、酸素が過剰に吸着した触媒を最適に還元するよう内燃機関の空燃比を制御する制御装置に関する。
【0002】
【従来の技術】
内燃機関の排気系には、車両の内燃機関の排気ガスを浄化するための触媒装置が設けられている。触媒装置は、内燃機関に供給される混合気の空燃比がリーンのとき、排気ガス中に存在する過剰の酸素でHCおよびCOを酸化し、空燃比がリッチのとき、HCおよびCOによってNoxを還元する。空燃比が理論空燃比領域にあるとき、HC、COおよびNoxが同時にかつ効果的に浄化される。
【0003】
一方、車両が、燃料供給の必要がない減速状態(たとえば、エンジン・ブレーキ状態)にあると判定されたとき、燃料の供給を停止する方法が知られている。このような燃料供給の停止は、通常「燃料カット」と呼ばれる。燃料カットを行うことにより、燃費の向上が図られる。燃料カットは、たとえば、スロットル弁が所定時間以上にわたって全閉され、かつエンジン回転数が所定回転数以上のとき、実行される。燃料カット状態に入った後にエンジン回転数が上記所定回転数を下回った場合、または燃料カット状態に入った後にスロットル弁が開かれた場合、燃料の供給が再開される。
【0004】
燃料カット中は燃料が供給されないので、触媒装置には多くの酸素が供給される。供給された酸素は触媒装置に吸着される。触媒装置が過剰の酸素を吸着すると、触媒の性能、特にNoxの還元能力が劣化する。触媒装置に吸着された酸素を除去するため、燃料の供給を再開したときに空燃比をリッチにする技術が提案されている。
【0005】
特開平9−72235号公報には、燃料カットまたはリーン状態から通常の燃料供給状態に復帰した後の空燃比をフィードフォワード的に制御する方法が記載されている。具体的には、触媒装置の上流に設けられた空燃比センサの出力に基づいて、燃料カットまたはリーン状態中に触媒装置に吸着された物質の質量を推定する。燃料カットまたはリーン状態が解除されたとき、推定された質量の吸着物を還元するよう、空燃比がフィードフォワード制御される。
【0006】
特公第2913282号に示される方法は、リーン状態または燃料カットの継続時間と、該リーン状態または燃料カット中における内燃機関の負荷および回転数に基づいて、リッチにするための目標空燃比と該目標空燃比を維持する時間を算出する。リーン状態または燃料カットが解除された後、該目標空燃比が該算出された時間にわたって維持されるよう空燃比が制御される。
【0007】
また、触媒装置の下流にO2センサ(排ガスセンサ)を設ける方式が知られている。燃料カットが解除されたとき、目標空燃比をリッチに設定し、触媒の還元処理を開始する。O2センサの出力が、リーンを示す値からリッチを示す値に反転したとき、触媒の還元処理を停止する。
【0008】
【発明が解決しようとする課題】
触媒に吸着される物質の質量は、内燃機関の運転状態に従って変化する。内燃機関の負荷にばらつきがあると、吸着物の質量も変動する。したがって、燃料カットまたはリーン状態における吸着物の質量を正確に算出することは困難である。
【0009】
触媒が経年的に劣化すると、酸素の吸着能力が低下する。この吸着能力の低下を考慮せずに、燃料カットまたはリーン状態が解除された後に空燃比をリッチ化する処理を行うと、空燃比が過剰なリッチ状態に至る可能性がある。過剰なリッチ状態は、HCおよびCOの排出量を増やす。
【0010】
このように、空燃比のフィードフォワード制御は、内燃機関の運転状態のばらつきおよび触媒の劣化に対して不安定であり、触媒の浄化性能を低下させるおそれがある。
【0011】
また、内燃機関の燃焼サイクルおよび排気系の輸送にはむだ時間が存在する。O2センサの出力に基づいて算出された目標空燃比に基づいて燃料噴射量を調節し、該燃料噴射の結果がO2センサの出力に現れるには、ある程度の時間を要する。したがって、触媒の下流に設けられたO2センサの出力のリーンからリッチへの反転に同期してリッチ化処理を停止すると、触媒を過剰に還元するおそれがある。その結果、HCおよびCOの排出量が増大する。
【0012】
したがって、リーン状態または燃料カットが解除された後に、エンジン負荷の変動に対して安定的に還元処理を行うことができる空燃比制御が必要とされている。また、触媒の劣化状態に応じた還元処理を実施することができる空燃比制御が必要とされている。さらに、リーン状態または燃料カットが解除されたときに空燃比が過剰なリッチ状態になることを防止する空燃比制御が必要とされている。
【0013】
【課題を解決するための手段】
この発明の一つの側面によると、排気管の上流側に配置された上流触媒および下流側に配置された下流触媒の間に排ガスセンサが設けられる。さらに、下流触媒の下流に排ガスセンサを仮想的に設ける。制御装置は、リーン状態および燃料カットが解除されたときに、上流および下流触媒の還元に寄与するガス量と、上流および下流触媒の間に設けられた排ガスセンサの出力とに基づいて、仮想的に設けられた排ガスセンサの出力を推定する。第1の空燃比制御手段は、該推定された出力に応じて内燃機関の空燃比を制御する。
【0014】
この発明によると、上流および下流触媒の間に設けられた排ガスセンサによっては直接観測することのできない下流触媒の浄化雰囲気(酸化雰囲気および還元雰囲気)を制御することができる。仮想排ガスセンサの推定された出力に基づいて、下流触媒の還元処理が適切かつ安定的に実施される。こうして、リーン状態および燃料カットが解除された後の触媒のNox浄化率を速やかに復帰させることができる。
【0015】
この発明の他の側面によると、上流および下流触媒の還元に寄与するガス量は、運転状態に基づいて算出される。したがって、リーン状態および燃料カットが解除された後の内燃機関の負荷のバラツキ、リーン状態および燃料カットの継続時間およびその間の空燃比のばらつき、および触媒の劣化状態のバラツキが補償される。その結果、リーン状態および燃料カットが解除された後の触媒のNoxの浄化率を安定的に復帰させることができる。さらに、過剰な還元処理によって空燃比がオーバーリッチになることが防止され、HCおよびCOの排出量の増大が回避される。
【0016】
この発明の他の側面によると、空燃比がリーンの状態および燃料カットが解除されたとき、目標空燃比を、リッチを示す所定値に遷移させる。上流および下流触媒の還元に寄与するガス量は、さらに、目標空燃比の遷移した量に基づいて算出される。一実施例によると、目標空燃比は、ストイキ状態(理論空燃比)から所定のリッチ状態に遷移するよう制御される。この場合、上流および下流触媒の還元に寄与するガス量は、理論空燃比に対する目標空燃比の偏差に基づいて算出される。触媒の還元に寄与する空燃比が考慮されるので、仮想排ガスセンサの出力の推定精度を向上させることができる。
【0017】
この発明の他の側面によると、仮想排ガスセンサの推定された出力は、空燃比が所定値に対してリーンかリッチかを示す2値信号で表される。こうして、仮想排ガスセンサの出力を推定するための計算上の負荷が低減される。所定値は、たとえばストイキ状態を示す理論空燃比である。
【0018】
この発明の他の側面によると、仮想排ガスセンサの推定された出力は、下流触媒の下流に実際に排ガスセンサが取り付けられたならば該排ガスセンサが出力するであろう値に対して時間的に先行した未来値である。未来値に応じて空燃比が制御されるので、燃焼サイクルおよび排気管の輸送におけるむだ時間に起因する過剰な還元処理が防止される。
【0019】
この発明の他の側面によると、制御装置は、上流および下流触媒の間に設けられた排ガスセンサの出力に基づいて空燃比を制御する第2の空燃比制御手段をさらに備える。第2の空燃比制御手段により、上流および下流触媒の機能を使い分けて触媒の最適な浄化率が実現される。第1および第2の空燃比制御は、所定の条件に応じて切り換えられる。該所定の条件は、仮想排ガスセンサの推定された出力がリーンからリッチに反転したことを含む。こうして、空燃比をリッチ化した状態で触媒を還元する処理が終了したとき、第1の空燃比制御は終了し、第2の空燃比制御が開始する。
【0020】
第2の空燃比制御により、上流および下流触媒による有害物質の浄化が効果的に実施され、第1の空燃比制御により、リーン状態および燃料カット中に多量に触媒装置に吸着した酸素が効果的に還元される。したがって、触媒の浄化率を最適に維持しつつ、酸化雰囲気による触媒の劣化が防止される。
【0021】
この発明の他の側面によると、第2の空燃比制御手段は、空燃比を操作する操作量に積分項を有する。第1の空燃比制御手段によって空燃比が制御されているときは、該積分項の算出を禁止する。すなわち、触媒の還元処理を実行している間は、積分項はホールドされる。こうして、第2の空燃比制御手段による空燃比制御を再開したとき、積分項の肥大化により空燃比制御が不安定になることが回避される。
【0022】
この発明の他の側面によると、第2の空燃比制御手段は、空燃比の算出に用いるパラメータをサイクル毎に同定する。第1の空燃比制御手段によって空燃比が制御されているときは、該パラメータの同定を禁止する。こうして、第2の空燃比制御手段による空燃比制御を再開したとき、不適切なパラメータによって空燃比制御が不安定になることが回避される。
【0023】
この発明の他の側面によると、第2の空燃比制御手段は、空燃比を操作する操作量を所定範囲内に制限するリミット手段と、該所定範囲を、空燃比を操作する操作量に応じて可変的に更新する更新手段をさらに有する。第1の空燃比制御手段によって空燃比が制御されているときは、該所定範囲の更新を禁止する。こうして、第2の空燃比制御手段による空燃比制御を再開したとき、不適切な所定範囲によって操作量が制限されることにより、排ガスセンサを所定の目標値に制御することができずに触媒の浄化率が著しく低下させてしまうことが回避される。
【0024】
この発明の他の側面によると、制御装置は、上流および下流触媒の還元に寄与するガス量をサイクル毎に積算する。上流および下流触媒の間に設けられた排ガスセンサの出力の反転に応じて、上流触媒を還元するガス量を算出する。算出された上流触媒を還元するガス量に基づいて、上流および下流触媒の両方を還元するのに必要なガス総量を算出する。積算されたガス量が、算出されたガス総量に達したならば、第1の空燃比制御の終了を示すように仮想的に設けられた排ガスセンサの出力を操作する。こうして、上流触媒および下流触媒の双方が適切に還元される。リーン状態および燃料カットが解除された後、Noxの浄化率を速やかかつ安定的に復帰させることができる。
【0025】
【発明の実施の形態】
内燃機関および制御装置の構成
次に図面を参照してこの発明の実施の形態を説明する。図1は、この発明の実施形態による内燃機関(以下、「エンジン」という)およびその制御装置の全体的なシステム構成図である。
【0026】
電子制御ユニット(以下、「ECU」)という)5は、車両の各部から送られてくるデータを受け入れる入力インターフェース5a、車両の各部の制御を行うための演算を実行するCPU5b、読み取り専用メモリ(ROM)およびランダムアクセスメモリ(RAM)を有するメモリ5c、および車両の各部に制御信号を送る出力インターフェース5dを備えている。メモリ5cのROMには、車両の各部の制御を行うためのプログラムおよび各種のデータが格納されている。この発明に従う内燃機関の空燃比制御を実現するためのプログラム、および該プログラムの実行の際に用いるデータおよびテーブルは、このROMに格納されている。ROMは、EEPROMのような書き換え可能なROMでもよい。RAMには、CPU5bによる演算のための作業領域が設けられる。車両の各部から送られてくるデータおよび車両の各部に送り出す制御信号は、RAMに一時的に記憶される。
【0027】
エンジン1は、たとえば4気筒を備えるエンジンである。吸気管2が、エンジン1に連結されている。吸気管2の上流側にはスロットル弁3が設けられている。スロットル弁3に連結されたスロットル弁開度センサ(θTH)4は、スロットル弁3の開度に応じた電気信号を、ECU5に供給する。
【0028】
スロットル弁3をバイパスする通路21が、吸気管2に設けられている。エンジン1に供給する空気量を制御するためのバイパス弁22が、バイパス通路21に設けられている。バイパス弁22は、ECU5からの制御信号に従って駆動される。
【0029】
燃料噴射弁6は、エンジン1とスロットル弁3の間であって、吸気管2の吸気弁(図示せず)の少し上流側に各気筒毎に設けられている。燃料噴射弁6は、燃料ポンプ(図示せず)に接続され、該燃料ポンプを介して燃料タンク(図示せず)から燃料の供給を受ける。燃料噴射弁6は、ECU5からの制御信号に従って駆動される。
【0030】
吸気管圧力(Pb)センサ8および吸気温(Ta)センサ9は、吸気管2のスロットル弁3の下流側に設けられている。Pbセンサ8およびTaセンサ9によって検出された吸気管圧力Pbおよび吸気温Taは、それぞれECU5に送られる。
【0031】
エンジン水温(Tw)センサ10は、エンジン1のシリンダブロックの、冷却水が充満した気筒周壁(図示せず)に取り付けられる。Twセンサ10によって検出されたエンジン冷却水の温度Twは、ECU5に送られる。
【0032】
回転数(Ne)センサ13は、エンジン1のカム軸またはクランク軸(共に図示せず)周辺に取り付けられる。Neセンサ13は、たとえばピストンのTDC位置に関連したクランク角度で出力されるTDC信号パルスの周期よりも短いクランク角度(たとえば、30度)の周期で、CRK信号パルスを出力する。CRK信号パルスは、ECU5によってカウントされ、エンジン回転数Neが検出される。
【0033】
エンジン1の下流側には排気管14が連結されている。エンジン1は、排気管14を介して排気する。排気管14の途中に設けられた触媒装置15は、排気管14を通る排気ガス中のHC、CO、NOxなどの有害成分を浄化する。触媒装置15には、2つの触媒が設けられている。上流側に設けられた触媒を上流触媒と呼び、下流側に設けられた触媒を下流触媒と呼ぶ。
【0034】
広域空燃比センサ(LAF)センサ16は、触媒装置15の上流に設けられている。LAFセンサ16は、リーンからリッチにわたる広範囲の空燃比領域において、排気ガス中の酸素濃度をリニアに検出する。検出された酸素濃度は、ECU5に送られる。
【0035】
O2(排ガス)センサ17は、上流触媒と下流触媒の間に設けられている。O2センサ17は2値型の排気ガス濃度センサである。O2センサは、空燃比が理論空燃比よりもリッチであるとき高レベルの信号を出力し、空燃比が理論空燃比よりもリーンであるとき低レベルの信号を出力する。出力された電気信号は、ECU5に送られる。
【0036】
ECU5に向けて送られた信号は入力インターフェース5aに渡され、アナログ−デジタル変換される。CPU5bは、変換されたデジタル信号を、メモリ5cに格納されているプログラムに従って処理し、車両のアクチュエータに送るための制御信号を作り出す。出力インターフェース5dは、これらの制御信号を、バイパス弁22、燃料噴射弁6、およびその他の機械要素のアクチュエータに送る。
【0037】
図2の(a)は、触媒装置15の構造を示す。触媒装置15は、上流触媒25および下流触媒26を有する。排気管14に流入した排気ガスは、上流触媒25を通過し、その後下流触媒を通過する。
【0038】
上流および下流触媒の間に設けられたO2センサの出力に基づく空燃比制御の方が、下流触媒の下流に設けられたO2センサの出力に基づく空燃比制御よりも、Noxの浄化率を最適に維持しやすいことがわかっている。そのため、この発明に従う実施形態では、実際のO2センサ17を、上流および下流触媒の間に設ける。O2センサ17は、上流触媒を通過した後の排気ガスの酸素濃度を検出する。
【0039】
参照番号30は、仮想O2センサを示す。仮想O2センサ30は、排気管14に仮想的に設けられたセンサであり、物理的には存在しない。本発明に従う空燃比制御装置は、O2センサ30が下流触媒26の下流に実際に設けられたならば該O2センサ30が出力するであろう値を推定する。この仮想O2センサ30の推定された出力は、下流触媒26を通過した後の排気ガスの酸素濃度を示す。
【0040】
図2の(b)は、上流触媒および下流触媒の浄化の挙動を示す。ウィンドウ27は、CO、HCおよびNOxが最適に浄化される空燃比領域を示す。上流触媒25において、排気ガス中の酸素が浄化作用に消費されるため、下流触媒26に供給される排気ガスは、ウィンドウ28によって示されるような還元雰囲気(すなわち、リッチ状態)を有している。このような還元雰囲気において、さらなる量のNOxが浄化される。こうして排気ガスは、クリーンな状態で排気される。
【0041】
この発明に従う空燃比の適応制御は、触媒15の浄化性能を最適に維持するため、O2センサ17の出力を目標値に収束させることにより、空燃比がウィンドウ27内に収まるようにする。
【0042】
参照番号29は、適応空燃比制御において空燃比の操作量の限界を規定する許容範囲を例示しており、これについての詳細は後述される。
【0043】
空燃比制御の概要
図3は、この発明に従う、空燃比を制御する制御装置の全体的な構成を示す。燃料カット判定部31は、スロットル弁開度センサ4およびエンジン回転数センサ13(図1)によって検出されたスロットル弁の開度θTHおよびエンジン回転数NEを受け取る。スロットル弁が所定時間以上にわたって全閉され、かつエンジン回転数が所定回転数以上のとき、燃料カット判定部31は、燃料カットフラグに1をセットする。燃料カットフラグに1がセットされたならば、燃料供給部32は、燃料噴射弁に制御信号を送って燃料の供給を停止する。
【0044】
燃料カット状態に入った後にエンジン回転数NEが上記所定回転数を下回ったとき、またはスロットル弁が開かれたとき、燃料カット判定部31は、燃料カットフラグにゼロをセットする。燃料カットフラグがゼロにセットされたならば、燃料供給部32は、燃料噴射弁に制御信号を送って燃料の供給を再開する。
【0045】
燃料カットフラグがゼロから1に反転したとき、還元処理部33による触媒還元モードが開始される。還元処理部33は、仮想O2センサ30(図2の(a))の出力を推定する。仮想O2センサ30の出力は、後述する演算によって算出され、リーンおよびリッチの2値で表される。仮想O2センサの出力が2値であることは、仮想O2センサの出力を推定するための演算負荷を低減する。代替的に、仮想O2センサの出力を多値で表してもよい。
【0046】
還元処理部33は、仮想O2センサ30の出力がリーンを示すとき、空燃比をリッチにし、還元処理を行う。還元処理部33は、仮想O2センサ30の出力がリーンからリッチに反転したとき、還元処理を終了する。
【0047】
このように、触媒還元モードにおいては、仮想O2センサ30の推定された出力に基づいて空燃比が制御されるので、下流触媒の還元処理が安定的に行われる。その結果、燃料カットが解除された後のNoxの浄化率を速やかかつ安定的に戻すことができる。
【0048】
仮想O2センサ30の出力のリーンからリッチへの反転は、下流触媒の還元処理が完了したことを示す。還元処理部33による空燃比制御は終了し、適応制御部34による空燃比制御が開始される。適応制御部34は、O2センサ17の出力Vo2/OUTが目標値に収束するように目標空燃比KCMDを算出する。
【0049】
還元処理部33から適応制御部34への空燃比制御の移行は、仮想O2センサ30の出力の未来値が反転した時に実施されるのが好ましい。未来値は、仮想O2センサ30の推定された出力に対して所定時間先行した値を示す。これは、以下の理由による。すなわち、触媒還元モードにおいては、仮想O2センサ30の推定された出力に基づいて目標空燃比が設定され、該目標空燃比になるように燃料供給量が調整される。該燃料供給の結果が仮想O2センサ30の推定出力に反映されるまでには、ある程度の長さの時間を要する。この時間はむだ時間と呼ばれる。このむだ時間を補償するため、仮想O2センサ30の推定出力に対し、むだ時間に相当する時間だけ先行した値(すなわち未来値)が使用される。
【0050】
還元処理部33による還元処理が実行されている間、適応制御部34による空燃比制御は実施されない。空燃比の適応制御を再開したときに空燃比制御が不安定になるのを避けるため、適応制御部34によって実施される演算の一部が禁止される。具体的には、1)制御対象への制御入力に含まれる積分項の算出を禁止する、2)モデルパラメータの同定処理を禁止する、3)空燃比の操作量の限界を規定する許容範囲の更新を禁止する。これらの詳細については、後述される。
【0051】
図4は、この発明に従う空燃比制御におけるパラメータの挙動を示す。グラフ41は、実空燃比係数KACTの遷移を示す。実空燃比係数KACTは、LAFセンサ16(図1)によって検出された空燃比を表す。空燃比が理論空燃比のとき、実空燃比係数KACTは1である。実空燃比係数KACTが1より大きいとき、空燃比はリッチであり、実空燃比係数KACTが1より小さいとき、空燃比はリーンである。グラフ42は、O2センサ17の出力の遷移を示す。グラフ43は、車速の遷移を示す。
【0052】
グラフ44は、排出されるNOxの量の遷移を示す。グラフ45は、仮想O2センサ30の推定された出力の未来値を示す。理解を深めるため、仮想O2センサの推定された出力を示すグラフ46を図に表す。グラフ45は、グラフ46に対して所定時間Δtだけ先行している。前述したように、このΔtは、燃焼サイクルおよび排気系におけるむだ時間に相当する。
【0053】
時間t0からt1の間、空燃比は、適応制御部34によって適応制御される。適応制御により、有害なHC、COおよびNoxは最適に浄化され、上流および下流触媒はストイキ雰囲気に維持される。
【0054】
車速が減速し、燃費向上のための燃料カットが時間t1において開始される。燃料カット中は燃料が供給されないので、実空燃比係数KACTおよびO2センサ出力はリーンを示す。燃料カット中、多量の酸素が上流触媒および下流触媒の両方に吸着される。上流および下流触媒は酸化雰囲気を呈する。
【0055】
時間t2において、燃料カットが解除される。燃料カットの解除に応答して、制御モードは触媒還元モードに移行する。触媒還元モードでは、空燃比は所定のリッチ状態に設定される。触媒還元モードに入ると、上流触媒に吸着されていた酸素の除去が開始される。上流触媒は、徐々に、ストイキ雰囲気へと向かう。
【0056】
時間t3において上流触媒25の還元処理が終了したとき、グラフ42によって示されるように、O2センサ17の出力がリーン(値0)からリッチ(値1)に反転する。O2センサ17の出力の反転にかかわらず、還元処理は継続する。上流触媒は還元雰囲気へと向かい、下流触媒はストイキ雰囲気へと向かう。
【0057】
時間t4において、仮想O2センサ30の未来値がリーン(値0)からリッチ(値1)に反転する。これは、下流触媒26の還元処理がほぼ終了したことを示す。仮想O2センサ30の未来値のこの反転に応答して、空燃比をリッチ化する処理を終了する。この時、下流触媒はストイキ雰囲気を呈している。
【0058】
時間t4において、空燃比の制御モードは、触媒還元モードから適応制御モードに移行する。適応制御モードが開始されると、上流および下流触媒はストイキ雰囲気に維持される。
【0059】
このように、還元処理は、仮想O2センサ30の推定された出力に対して、むだ時間に相当する時間(Δt)だけ先行した未来値の反転に応答して終了する。したがって、空燃比が過剰なリッチ状態になることが回避される。
【0060】
触媒還元モード
図5は、図4に示される触媒還元モードの詳細を示す。グラフ51は、O2センサ17の出力Vo2/OUTの遷移を示す。グラフ52は、上流触媒の還元処理が終了したかどうかを示すO2センサフラグF_SO2RDの遷移を示す。O2センサフラグF_SO2RDは、上流触媒の還元処理が終了したとき、ゼロから1に反転される。
【0061】
グラフ53は、還元ガス推定値CTRDEXの遷移を示す。還元ガス推定値CTRDEXは、触媒15の還元に寄与するガス量を示し、運転状態に基づいて算出される。グラフ54は、積算値CTRAMTの遷移を示す。積算値CTRAMTは、それぞれのサイクルで算出された推定値CTRDEXを積算した値を示す。グラフ55は、仮想O2センサ30の未来値F_RO2RDの遷移を示す。グラフ56は、目標空燃比KCMDの遷移を示す。
【0062】
時間t0〜t1の間、燃料カットが実施される。時間t1において燃料カットが解除されたとき、触媒還元モードが開始する。目標空燃比KCMDは、リッチを示す所定値に設定される。この例では、該所定値は、ストイキを示す目標空燃比(KCMD=1)に偏差DKCMDCRDを加算した値に設定される。それぞれのサイクルにおいて、還元ガスの推定値CTRDEXおよび積算値CTRAMTが算出される。
【0063】
時間t2において、上流触媒の還元処理が終了する。これに応答して、O2センサ17の出力Vo2/OUTがリーンからリッチに反転する。O2センサフラグF_SO2RDは、ゼロから1に切り換えられる。時間t2における積算値CTRAMTは、上流触媒25の還元に寄与したガス量CTRDRQFを示す。このガス量CTRDQFに基づいて、上流触媒25および下流触媒26の両方の還元処理を達成するのに必要なガス総量CTRDRQTが算出される。
【0064】
時間t3において、積算値CTRAMTが、算出されたガス総量CTRDRQTに達する。これに応答して、仮想O2センサ30の未来値F_RO2RDの値がゼロから1に切り換えられる。未来値の反転に応答して、触媒還元モードは終了する。
【0065】
こうして、触媒還元モードの間は、仮想O2センサの推定された出力(好ましくは未来値)に応じて、空燃比が制御される。仮想O2センサの出力がリーンならば、空燃比は所定のリッチ状態に設定される。仮想O2センサの出力がリーンからリッチに反転したならば、空燃比をリッチ化する処理は終了する。
【0066】
図6は、図4に示される還元処理部33の詳細な機能ブロック図を示す。空燃比設定部61は、式(1)に従って、触媒還元モードにおける目標空燃比KCMDを設定する。基準値FLAF/BASEは、エンジン1の実際の空燃比のほぼ中心値になるように設定され、たとえば理論空燃比を示す値(すなわち、1)に設定される。DKCMDCRDは、図5を参照して前述したように、基準値FLAF/BASEに対する偏差を示す。偏差DKCMDCRDは、触媒還元モードにおいて目標空燃比をどのくらいリッチにするかを表し、正の値を持つ。
【0067】
【数1】
目標空燃比KCMD=FLAF/BASE+DCKMDCRD
式(1)
【0068】
還元ガス推定部62は、触媒の還元に寄与する排気ガス量を、式(2)に従って算出する。式(2)に示されるように、還元に寄与するガス量は、運転状態に基づいて算出される。NEは、NEセンサ13(図1)によって検出されたエンジン回転数を示す。PBは、PBセンサ8(図1)によって検出された吸気管圧力を示す。CTRDSVPは推定係数を示し、たとえば、2.2リットルの4気筒エンジンの場合、実験値は65.74である。
【0069】
【数2】
推定ガス量CTRDEX=NE×PB×DKCMDCRD×CTRDSVP
式(2)
【0070】
積算部63は、還元ガス推定部52によって算出されたガス量を、式(3)に従って積算する。ここで、kは、サイクルを識別するものであり、(k)は今回のサイクルを示し、(k−1)は前回のサイクルを示す。
【0071】
【数3】
今回のサイクルの積算値CTRAMT(k)=
前回のサイクルの積算値CTRAMT(k−1)+推定ガス量CTRDEX(k)式(3)
【0072】
前述したように、O2センサ17の出力がリーンからリッチに反転したとき、上流触媒の還元処理が完了する。O2センサ17の出力が反転したときの積算値は、上流触媒の還元に寄与したガス量CTRDRQFを示す。上流触媒の劣化状態、および酸素をどのくらい吸着しているかを示す酸素吸着濃度が、上流触媒還元ガス量CTRDRQFによって同定される。
【0073】
上流触媒還元ガス量CTRDRQFに基づいて、上流および下流触媒の両方を還元するのに必要なガス総量CTRDRQTを推定する。総量推定部64は、還元ガス総量CTRDRQTを、式(4)に従って算出する。
【0074】
【数4】
還元ガス総量CTRDRQT=
上流触媒還元ガス量CTRDRQF×CATEVR 式(4)
【0075】
係数CATEVRは、シミュレーションおよび実験に基づいて予め設定される定数である。具体的には、シミュレーションおよび実験において、下流触媒の下流にO2センサを実際に設ける。燃料カット後に空燃比を式(1)で算出されるリッチ空燃比に設定し、この時、該O2センサの出力の反転と積算値CTRAMTの相関を求める。この結果に基づき、係数CATEVRの値が決定される。次に、未来値F_RO2RDの値0(リーン)から値1(リッチ)への反転が、実験用に設けた実際のO2センサよりも所定時間早く起こるように、決定された係数CATEVRが調整される。すなわち、余剰なリッチ化によるHCおよびCOの排出量の増加が発生しないように、上記決定された係数CATEVRは小さくなる方向に調整される。この所定時間は、前述したように、むだ時間に相当する長さを持つ。こうして、燃料サイクルおよび排気系の輸送におけるむだ時間が補償される。
【0076】
比較部65は、総量推定部64によって算出された還元ガス総量CTRDRQTと、積算部63によって算出された積算値CTRAMTとを比較する。積算値CTRAMTが総量CTRDRQTに達したならば、未来値反転部66は、仮想センサO2の未来値F_RO2RDをゼロから1に変える。
【0077】
仮想センサO2の未来値F_RO2RDの反転に応答して、触媒還元モードは終了し、適応制御による空燃比制御が開始される。このように、触媒還元モードでは、O2センサ17の出力に基づいて仮想O2センサ30の出力を推定し、該仮想O2センサ30の推定した出力に基づいて空燃比をフィードバック制御する。
【0078】
それぞれのサイクルについての還元ガス量が運転状態に基づいて算出されるので、燃料カット中の空燃比のバラツキ、エンジン負荷のバラツキ、および触媒の劣化状態のバラツキが存在しても、触媒の還元処理が安定的に行われる。したがって、Noxの浄化率を速やかに復帰させることができる。さらに、過剰な還元処理が防止されるので、HCおよびCOの排出量の増大を防ぐことができる。また、触媒の還元に寄与する空燃比DKCMDCRDに基づいて仮想O2センサの出力が推定されるので、仮想O2センサの推定出力の精度が向上する。
【0079】
適応空燃比制御モード
図7は、適応空燃比制御の制御ブロック図を示す。適応空燃比制御の制御対象(プラント)は、図1に示されるように、排気管14のLAFセンサ16から上流触媒を通ってO2センサ17までの排気系19である。排気系19のO2センサ17の出力Vo2/OUTが、目標値Vo2/TARGETと比較される。比較結果に基づいて、制御器71は、空燃比偏差kcmdを求める。空燃比偏差kcmdを基準値FLAF/BASEに加算し、目標空燃比KCMDを求める。目標空燃比KCMDによって補正された燃料噴射量が、エンジン1に供給される。その後、排気系のO2センサ17の出力VO2/OUTが再び検出される。
【0080】
このように、制御器71は、O2センサ17の出力Vo2/OUTを目標値Vo2/TARGETに収束するよう目標空燃比KCMDを求めるフィードバック制御を実行する。制御対象である排気系19を、出力をVo2/OUT、入力をLAFセンサの出力KACTとして、式(5)のようにモデル化することができる。排気系19は離散時間系モデルとしてモデル化される。離散時間系モデルは、空燃比制御のアルゴリズムをコンピュータ処理に適した簡易なものとする。前述したように、kはサイクルを識別する識別子である。
【0081】
【数5】
【0082】
Vo2は、式(5)に示されるように、O2センサ17の出力値Vo2/OUTの目標値Vo2/TARGETに対する偏差(以下、センサ出力偏差と呼ぶ)を示す。kactは、基準値FLAF/BASEに対するLAFセンサの出力KACTの偏差を示す。空燃比の基準値FLAF/BASEは、式(1)を参照して説明したように、たとえば理論空燃比に相当する値に設定される。
【0083】
d1は、排気系19が有するむだ時間を示す。むだ時間d1は、LAFセンサ16によって検出された空燃比がO2センサ17の出力に反映されるのに要する時間を示す。a1、a2およびb1はモデルパラメータであり、後述する同定器によって生成される。
【0084】
一方、エンジン1およびECU5からなる空燃比を操作する系は、式(6)のようにモデル化されることができる。kcmdは、基準値FLAF/BASEに対する目標空燃比KCMDの偏差(以下、空燃比偏差と呼ぶ)を示す。d2は、該空燃比を操作する系におけるむだ時間を示す。むだ時間d2は、算出された目標空燃比KCMDがLAFセンサ16の出力KACTに反映されるのに要する時間を示す。
【0085】
【数6】
【0086】
図8は、図7に示される制御器71のさらに詳細なブロック図を示す。制御器71は、同定器72、推定器73、スライディングモード制御器74およびリミッタ75を備える。
【0087】
同定器72は、式(5)におけるモデルパラメータa1、a2およびb1を、モデル化誤差をなくすように同定する。同定器72によって実施される同定方法を以下に示す。
【0088】
前回のサイクルで算出されたモデルパラメータa1(k-1)、a2(k-1)およびb1(k-1)を用い(以下、これらのパラメータをa1(k-1)ハット、a2(k-1)ハットおよびb1(k-1)ハットと呼ぶ)、式(5)に従って今回のサイクルのセンサ出力偏差Vo2(k)(以下、これをセンサ出力偏差Vo2(k)ハットと呼ぶ)を式(7)に従って求める。
【0089】
【数7】
【0090】
式(8)は、式(7)で算出されたセンサ出力偏差Vo2(k)ハットと、今回のサイクルで実際に検出されたセンサ出力偏差Vo2(k)との偏差id/e(k)を示す。
【0091】
【数8】
【0092】
同定器72は、偏差id/e(k)を最小にするように、今回のサイクルにおけるa1(k)ハット、a2(k)ハットおよびb1(k)ハットを算出する。ここで、式(9)に示されるようにベクトルΘを定義する。
【0093】
【数9】
【0094】
同定器72は、式(10)に従い、a1(k)ハット、a2(k)ハットおよびb1(k)ハットを求める。
【0095】
【数10】
【0096】
推定器73は、排気系19のむだ時間d1および空燃比を操作する系のむだ時間d2を補償するため、むだ時間d(=d1+d2)後のセンサ出力偏差Vo2を推定する。この推定は、式(11)に従って行われる。係数α1、α2およびβは、同定器72で算出されたモデルパラメータを用いて算出される。空燃比偏差の過去の時系列データkcmd(k-j)(ただし、j=1、2、...d)は、むだ時間dの長さの間に取得された空燃比偏差を含む。
【0097】
【数11】
【0098】
むだ時間d2以前の空燃比偏差kcmdの過去の値kcmd(k-d2)、kcmd(k-d2-1)、...kcmd(k-d)の値を、上記の式(2)を用いてLAFセンサ16の偏差出力kac(k)、kact(k-1)、...kact(k-d+d2)で置き換えることができる。その結果、式(12)が得られる。
【0099】
【数12】
【0100】
スライディングモード制御器74は、スライディングモード制御を実行するため、切換関数σを式(13)のように設定する。
【0101】
【数13】
【0102】
ここで、Vo2(k-1)は、前述したように前回のサイクルで検出されたセンサ出力偏差を示す。Vo2(k)は、今回のサイクルで検出されたセンサ出力偏差を示す。sは、切換関数σの設定パラメータであり、−1<s<1となるよう設定される。
【0103】
切換関数σ(k)=0とした式は等価入力系と呼ばれ、制御量であるセンサ出力偏差Vo2の収束特性を規定する。σ(k)=0とすると、式(13)は以下の式(14)のように変形することができる。
【0104】
【数14】
【0105】
ここで、図9および式(14)を参照して、切換関数σの特性を説明する。図9は、縦軸がVo2(k-1)および横軸がVo2(k)の位相平面上に、式(14)を線81で表現したものである。この線81を切換直線と呼ぶ。Vo2(k-1)およびVo2(k)の組合せからなる状態量(Vo2(k-1), Vo2(k))の初期値が、点82で表されているとする。スライディングモード制御は、点82で表される状態量を、切換直線81上に載せて該直線81上に拘束するよう動作する。スライディングモード制御によると、状態量を切換直線81上に保持することにより、該状態量を、外乱等の影響されることなく、極めて安定的に位相平面上の原点0に収束させることができる。言い換えると、状態量(Vo2(k-1),Vo2(k))を、式(14)に示される入力の無い安定系に拘束することにより、外乱およびモデル化誤差に対してロバストにセンサ出力偏差Vo2/OUTを目標値Vo2/TARGETに収束させることができる。
【0106】
切換関数設定パラメータsは、可変に設定することができるパラメータである。設定パラメータsを調整することにより、センサ出力偏差Vo2の減衰(収束)特性を指定することができる。
【0107】
切換関数σの値をゼロにするよう、3つの制御入力が決定される。すなわち、状態量を切換直線上に拘束するための制御入力Ueq、状態量を切換直線上に載せるための制御入力Urch、およびモデル化誤差および外乱を抑制しつつ、状態量を切換直線に載せるための制御入力Uadpが算出される。これら3つの制御入力Ueq、UrchおよびUadpの和を算出して、空燃比偏差kcmdを算出するための要求偏差Uslを求める。
【0108】
等価制御入力Ueqは、状態量を切換直線上に拘束するための入力であるので、式(15)を満たすことが条件となる。
【0109】
【数15】
【0110】
したがって、σ(k+1)=σ(k)とするための等価制御入力Ueqは、式(5)、(6)および(13)から、式(16)のように算出される。
【0111】
【数16】
【0112】
切換関数σの値に応じた値を持つ到達則入力Urchを、式(17)に従って算出する。この実施例では、到達則入力Urchは切換関数σの値に比例した値を持つ。Krchは到達則のフィードバックゲインを示し、これは、切換直線σ=0への収束の安定性および速応性等を考慮して、シミュレーション等に基づいて予め定められる。
【0113】
【数17】
【0114】
切換関数σの積算値に応じた値を持つ適応則入力Uadpを、式(18)に従って算出する。この実施例では、適応則入力Uadpは切換関数σの積算値に比例した値を持つ。Kadpは適応則のフィードバックゲインを示し、これは、切換直線σ=0への収束の安定性および速応性等を考慮して、シミュレーション等に基づいて予め定められる。ΔTは、サイクルの周期を示す。
【0115】
【数18】
【0116】
センサ出力偏差Vo2(k+d)およびVo2(k+d-1)と、切換関数の値σ(k+d)は、むだ時間dが考慮された予測値であるので、これらを直接求めることはできない。そこで、推定器73によって求められた推定偏差Vo2(k+d)バーおよびVo2(k+d-1)バーを用い、等価制御入力Ueqを求める。
【0117】
【数19】
【0118】
また、推定器73によって算出された推定偏差を用いて、式(20)に示されるように切換関数σバーが算出される。
【0119】
【数20】
【0120】
切換関数σバーを用いて、到達則入力Urchおよび適応則入力Uadpを算出する。
【0121】
【数21】
【0122】
【数22】
【0123】
式(23)に示されるように、等価制御入力Ueq、到達則入力Urchおよび適応則入力Uadpを加算し、要求偏差Uslを求める。
【0124】
【数23】
【0125】
リミッタ75は、要求偏差Uslに対してリミット処理を行い、空燃比偏差kcmdを求める。具体的には、リミッタ75は、要求偏差Uslが許容範囲内にあれば、該要求偏差Uslを空燃比偏差kcmdとする。要求偏差Uslが許容範囲から逸脱している場合は、該許容範囲の上限値または下限値を、空燃比偏差kcmdに設定する。
【0126】
リミッタ75で使用される許容範囲は、図2の(b)の参照番号29に示されるように、ウィンドウ27を略中心として、これを含むさらに広い範囲に設定される。この許容範囲は、要求偏差Uslおよび運転状態等に応じてアクティブに移動する。また、この許容範囲は、空燃比の変動によるエンジンの燃焼変動を抑制しつつ、触媒の浄化能力がウィンドウ27の最適な状態から外れた際に速やかに該最適な状態に復帰させるのに十分な幅を持つ。よって、過渡状態での触媒浄化率を高く保つことができ、有害な排ガス成分を低減することができる。
【0127】
具体的には、許容範囲は、算出された要求偏差Uslに応じて可変に更新される。たとえば、要求偏差Uslの許容範囲からの逸脱量に応じて、許容範囲を拡大する。または、要求偏差Uslが許容範囲内にあるとき、該許容範囲を縮小する。こうして、O2センサ17の出力を目標値に収束させるのに必要な空燃比を規定する要求偏差Uslに適した許容範囲が設定される。
【0128】
さらに、許容範囲は、O2センサ17の出力の不安定さが高いほど狭く設定される。また、許容範囲は、始動時、アイドリング運転状態および燃料カットが解除された時等を含め、運転状態に応じて設定されるようにしてもよい。
【0129】
求められた空燃比偏差kcmdを基準値FLAF/BASEに加算して目標空燃比KCMDを求める。該目標空燃比KCMDを、制御対象である排気系19に与えることにより、O2センサの出力Vo2/OUTを目標値Vo2/TARGETに収束させることができる。
【0130】
代替の実施形態においては、空燃比の基準値FLAF/BASEは、リミッタ75によるリミット処理が終了した後、スライディングモード制御器74によって算出された適応則入力Uadpに応じて可変に更新される。具体的には、基準値FLAF/BASEは、初期値として理論空燃比が設定される。適応則Uadpが予め決められた上限値を超えているならば、基準値FLAF/BASEは所定量だけ増やされる。適応則Uadpが予め決められた下限値を下回っているならば、基準値FLAF/BASEは所定量だけ減らされる。適応則Uadpが上限値および下限値の間にあれば、基準値FLAFBASEは更新されない。更新されたFLAF/BASEは、次回のサイクルにおいて用いられる。こうして、基準値FLAF/BASEは、目標空燃比KCMDの変動の中心値になるよう調整される。
【0131】
基準値FLAF/BASEの更新処理を上記のリミット処理と組み合わせることにより、要求偏差Uslの許容範囲が正負にバランスされる。基準値FLAF/BASEの更新処理は、O2センサ出力Vo2/OUTが目標値Vo2/TARGETにほぼ収束し、スライディングモード制御が安定状態にあると判断されたときに行われるのが好ましい。
【0132】
前述したように、触媒還元モードから適応制御モードに切り換えられたとき、不適切な制限処理により、触媒の浄化状態をウィンドウ27の最適な状態に保つことができなくなることを回避するため、触媒還元モード中においては、以下の対策がとられる。
【0133】
1)スライディングモード制御器74によって算出される適応則入力Uadpの切換関数σの積分値がホールドされる。言い換えると、触媒還元モードに移行する直前のサイクルで算出された積分値がメモリに格納され、触媒還元モード中は積分値の算出は行わない。触媒還元モードから適応制御モードに切り換えられたとき、該メモリに格納された積分値が再び使用される。
【0134】
2)同定器72によるモデルパラメータの同定処理が禁止される。言い換えると、触媒還元モードに移行する直前のサイクルで算出されたモデルパラメータがメモリに格納され、触媒還元モード中は同定処理を行わない。触媒還元モードから適応制御モードに切り換えられたとき、該メモリに格納されたモデルパラメータが再び使用される。
【0135】
3)リミッタ75による許容範囲の更新処理が禁止される。言い換えると、触媒還元モードに移行する直前に算出された許容範囲がメモリに格納され、触媒還元モード中は許容範囲の更新を行わない。触媒還元モードから適応制御モードに切り換えられたとき、該メモリに格納された許容範囲が再び使用される。
【0136】
触媒還元処理のフロー
図10〜図14を参照し、図3の還元処理部33によって実施される還元処理の流れを説明する。
【0137】
図10は、還元処理を実行するかどうかを判断するフローチャートを示す。ステップS101において、還元処理完了フラグが値1を示すかどうか判断する。完了フラグは、還元処理を終えたときに値1がセットされるフラグである。完了フラグが1ならば、還元処理タイマをゼロにリセットし(S102)、還元処理モードフラグをゼロにリセットする(S103)。
【0138】
完了フラグがゼロならば、燃料カットフラグFCの値を調べる(S104)。燃料カットフラグFCが1ならば、燃料カット中であることを示す。還元処理タイマに所定値をセットし(S105)、該タイマを起動する。還元処理タイマは、燃料カット開始から還元処理終了までの時間を計測するアップタイマである。その後、還元処理モードフラグが、ゼロにセットされる(S106)。燃料カット中であるので、還元処理はまだ開始されない。
【0139】
燃料カットフラグがゼロで、かつ還元処理タイマがゼロより大きければ(S104およびS107)、燃料カットが解除された後の還元処理期間であることを示す。ステップS108に進み、還元処理を実行するため、還元処理モードフラグに1をセットする。
【0140】
ステップS107で還元処理タイマが0ならば、燃料カットが解除された後の還元処理期間ではないことを意味する。還元処理モードフラグをゼロにセットし、触媒還元モードを抜ける(S106)。
【0141】
還元処理を実行するとき、前述した式(1)に従って、目標空燃比KCMDを求める。ステップS110に進み、空燃比の適応制御における同定パラメータa1、a2およびb1の算出処理を禁止するため、同定演算許可フラグにゼロをセットする。この時、現在の同定パラメータはメモリに記憶される。ステップS111に進み、空燃比の適応制御における適応則入力の積算値Σσを算出する処理を禁止するため、積算項算出許可フラグにゼロをセットする。この時、現在の積算項Σσは、メモリに記憶される。ステップS112に進み、空燃比の適応制御におけるリミッタの許容範囲を更新する処理を禁止するため、許容範囲更新許可フラグをゼロにセットする。
【0142】
図11は、還元ガス量の積算値CTRAMTを算出するフローチャートを示す。ステップ121において、還元処理モードフラグを調べる。還元処理モードフラグが1ならば、還元処理が実行中であることを示す。ステップS122に進み、今回のサイクルにおける還元ガス量の推定値を、前述の式(2)に従って算出する。ステップS123に進み、今回のサイクルにおける還元ガスの積算値を、前述の式(3)に従って算出する。
【0143】
還元処理モードフラグがゼロならば(S121)、今回のサイクルにおける還元ガス量の推定値および積算値には、それぞれゼロがセットされる(S124およびS125)。
【0144】
図12は、上流触媒に対する還元処理の終了を判断するフローチャートを示す。ステップS131において、還元処理モードフラグを調べる。還元処理モードフラグがゼロならば、還元処理が実行されていないことを示す。ステップS132に進み、上流触媒の還元処理が終了していないことを示すため、O2センサフラグF_SO2RD(図3)にゼロをセットする。
【0145】
還元処理モードフラグが1ならば、O2センサ17の出力が反転したかどうか調べる(S133)。O2センサ17の出力が所定値以上を示すとき、O2センサ17の出力がゼロから1に反転したと判断することができる。O2センサ17の出力が反転したならば、上流触媒の還元処理が完了したことを示す。したがってO2センサフラグF_SO2RDに1をセットする(S134)。
【0146】
図13は、上流触媒を還元するのに必要なガス量CTRDRQF、および触媒全体を還元するの必要なガス総量CTRDRQTを算出するフローチャートを示す。ステップS141において、還元処理モードフラグを調べる。還元処理モードフラグがゼロならば、上流触媒還元ガス量CTRDRQFにゼロをセットする(S142)。
【0147】
還元処理モードフラグが1ならば、O2センサフラグの値を調べる。O2センサフラグが1ならば、上流触媒の還元処理が終了していることを示す。ステップS144に進み、上流触媒還元ガス量CTRDRQFがゼロかどうか判断する。上流触媒還元ガス量CTRDRQFがゼロならば、上流触媒の還元処理が前回のサイクルにおいて終了したことを示す。この場合、ステップS145に進み、現在の積算値CTRDAMTを、上流触媒還元ガス量CTRDRQFにセットする。
【0148】
ステップS143においてO2センサフラグがゼロのとき、上流触媒の還元処理が終わっていないことを示す。また、ステップS144において上流触媒還元ガス量CTRDRQFがゼロでないときは、該ガス量CTRDRQFがすでに確定されていることを示す。これらの場合、ステップS146に進み、前述の式(4)に従って、上流および下流触媒の両方を還元するのに必要なガス総量CTRDRQTを算出する。
【0149】
図14は、触媒全体の還元処理が完了したかどうかを判断するフローチャートを示す。還元処理モードフラグの値がゼロのとき、還元処理が実行されていないことを示す。O2センサフラグの値がゼロのとき、上流触媒の還元処理が終わっていないことを示す。積算値CTRDAMTがガス総量CTRDRQTよりも小さいとき、下流触媒の還元処理が終わっていないことを示す。これらの場合には、ステップS154に進み、仮想O2センサ30の未来値にゼロをセットする。
【0150】
還元処理モードフラグの値が1のとき、ステップS152に進み、O2センサフラグの値を調べる。O2センサフラグの値が1のとき、ステップS153に進み、積算値CTRDAMTがガス総量CTRDRQTに達したかどうか調べる。積算値CTRDAMTがガス総量CTRDRQTに達したならば、下流触媒の還元処理が終わったことを示す。すなわち、触媒全体の還元処理が完了したことを意味する。ステップS155に進み、仮想O2センサ30の未来値に1をセットし、触媒還元モードを抜ける。
【0151】
これまで説明してきた本発明の実施例は、空燃比がリーンの状態から通常の燃料供給状態に移行する際にも適用されることができる。たとえば、リーンバーン運転から理論空燃比運転に切り換えるとき、リーンバーン運転を解除する信号に応答して、触媒還元モードを開始する。触媒全体の還元処理を終えた後、適応制御モードに移行する。また、この場合、リーンバーン運転中にNOxを触媒に吸着/吸蔵する機能を備える触媒を用いたとしても、係数CATEVRを適切に設定することにより、その還元処理を行うことができる。
【0152】
この発明によれば、仮想O2センサの推定された出力により、下流触媒の浄化雰囲気を把握することが可能となる。この特徴を利用して、所定の条件に応じて、上流および下流触媒の間に設けられたO2センサの出力に基づく空燃比の適応制御と、仮想O2センサの推定された出力に基づく空燃比制御とを切り換えることができる。たとえば、内燃機関が高負荷のとき、HCの浄化率を最大にするため、仮想O2センサの推定された出力に応じた空燃比制御に切り換えるようにしてもよい。
【0153】
【発明の効果】
この発明によると、触媒全体の還元処理を、内燃機関の運転状態の変動および触媒の劣化状態に応じて適切に行うことができる。
【図面の簡単な説明】
【図1】この発明の一実施例に従う、内燃機関およびその制御装置を概略的に示す図。
【図2】この発明の一実施例に従う、(a)触媒装置、および(b)上流触媒と下流触媒の挙動態様を示す図。
【図3】この発明の一実施例に従う、空燃比制御装置の全体的な機能ブロック図。
【図4】この発明の一実施例に従う、空燃比制御の遷移を概略的に示す図。
【図5】この発明の一実施例に従う、触媒還元モードにおけるパラメータの遷移を概略的に示す図。
【図6】この発明の一実施例に従う、還元処理部の詳細な機能ブロック図。
【図7】この発明の一実施例に従う、適応制御の制御ブロック図。
【図8】この発明の一実施例に従う、適応制御部の詳細の機能ブロック図。
【図9】この発明の一実施例に従う、適応制御におけるスライディングモード制御における切換直線を概略的に示す図。
【図10】この発明の一実施例に従う、還元処理を実行するかどうか判断するフローチャート。
【図11】この発明の一実施例に従う、還元ガス量の積算値を算出するフローチャート。
【図12】この発明の一実施例に従う、上流触媒の還元処理が終了したかどうか判断するフローチャート。
【図13】この発明の一実施例に従う、触媒全体を還元するのに必要なガス総量を算出するフローチャート。
【図14】この発明の一実施例に従う、還元処理が完了したかどうか判断するフローチャート。
【符号の説明】
1 エンジン
5 ECU
14 排気管
15 触媒装置
17 O2センサ
25 上流触媒
26 下流触媒
30 仮想排ガスセンサ
Claims (10)
- 排気管の上流側に配置された上流触媒および下流側に配置された下流触媒の間に設けられた排ガスセンサと、
前記下流触媒の下流に仮想的に排ガスセンサを設ける手段と、
空燃比がリーンの運転状態および燃料カットの運転状態が解除された後、前記上流および下流触媒の還元に寄与するガス量をサイクル毎に積算する積算手段と、
前記上流および下流触媒の間に設けられた排ガスセンサの出力の反転に応じて、前記上流触媒を還元するガス量を算出する上流触媒還元ガス算出手段と、
前記算出された上流触媒を還元するガス量に基づいて、前記上流および下流触媒の両方を還元するのに必要なガス総量を算出するガス総量算出手段と、
前記積算されたガス量が、前記算出されたガス総量に達したかどうかに従い、前記仮想的に設けられた排ガスセンサの出力を推定する仮想出力推定手段と、
前記仮想出力推定手段によって推定された出力に応じて、前記内燃機関の空燃比を制御する第1の空燃比制御手段と、を備え、
前記仮想出力推定手段は、前記積算されたガス量が、前記算出されたガス総量に達したならば、前記第1の空燃比制御の終了を示すように前記仮想的に設けられた排ガスセンサの出力を操作する、
を備える、内燃機関の空燃比制御装置。 - 前記仮想出力推定手段は、前記上流および下流触媒の還元に寄与するガス量を、前記内燃機関の運転状態に基づいて算出する、請求項1に記載の内燃機関の空燃比制御装置。
- 前記第1の空燃比制御手段は、空燃比がリーンの運転状態および燃料カットの運転状態が解除されたとき、リッチを示す所定値に空燃比を遷移させ、前記仮想出力推定手段は、前記上流および下流触媒の還元に寄与する前記ガス量を、さらに、該空燃比が該所定値に遷移した量に基づいて算出する、請求項1に記載の内燃機関の空燃比制御装置。
- 前記仮想的に設けられた排ガスセンサの推定された出力は、空燃比が所定値に対してリーンかリッチかを示す2値信号で表される、請求項1に記載の内燃機関の空燃比制御装置。
- 前記仮想的に設けられた排ガスセンサの推定された出力は、前記下流触媒の下流に実際に排ガスセンサが取り付けられたならば該排ガスセンサが出力するであろう値に対して時間的に先行した未来値である、請求項1に記載の内燃機関の空燃比制御装置。
- 前記上流および下流触媒の間に設けられた排ガスセンサの出力に基づいて空燃比を制御する第2の空燃比制御手段をさらに備え、
所定の条件に応じて、空燃比制御が、前記第1および第2の空燃比制御手段が切り換えられる、請求項1に記載の内燃機関の空燃比制御装置。 - 前記所定の条件は、前記仮想的に設けられた排ガスセンサの推定された出力がリーンからリッチに反転したことを含み、該推定された出力の反転に応答して、空燃比制御が、前記第1の空燃比制御手段から前記第2の空燃比制御手段に切り換えられる、請求項6に記載の内燃機関の空燃比制御装置。
- 前記第2の空燃比制御手段は、空燃比を操作する操作量に積分項を有しており、
前記第1の空燃比制御手段によって空燃比が制御されているときは、該積分項の算出を禁止する、請求項6に記載の内燃機関の空燃比制御装置。 - 前記第2の空燃比制御手段は、空燃比の算出に用いるパラメータをサイクル毎に同定する同定手段をさらに有しており、
前記第1の空燃比制御手段によって空燃比が制御されているときは、該パラメータの同定を禁止する、請求項6に記載の内燃機関の空燃比制御装置。 - 前記第2の空燃比制御手段は、
空燃比を操作する操作量を所定範囲内に制限するリミット手段と、
前記所定範囲を、前記空燃比を操作する操作量に応じて可変的に更新する更新手段と、をさらに有しており、
前記第1の空燃比制御手段によって空燃比が制御されているときは、前記更新手段による前記所定範囲の更新を禁止する、請求項6に記載の内燃機関の空燃比制御装置。
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