JP3762063B2 - エンジンの制御装置 - Google Patents
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Description
【発明の属する技術分野】
本発明は、運転条件に応じて空燃比制御状態を変化させるエンジンの制御装置に関する。
【0002】
【従来の技術】
最近のエンジンでは、筒内噴射による混合気の成層化や空気流動の強化等によって大幅な空燃比のリーン化やEGR限界の向上を達成しており、このようなエンジンでは、主に燃費改善を目的としたリーン空燃比あるいはEGR付加状態と、空気利用率の向上を目的とした理論空燃比の状態(NOx吸蔵触媒におけるNOxの離脱と還元処理を目的としたオーバーリッチ状態を含む)とを選択的に用いる等して広範な空燃比での制御を可能としている。
【0003】
すなわち、主に燃費改善を目的とする燃焼状態では、空燃比のリーン化によって理論熱効率を改善し、また、EGR付加によってポンプ損失、冷却損失等を改善することができるが、一方、エンジン出力性能の観点からは、空気利用率を向上させることが重要であり、このためには、空気と燃料との比を理論空燃比近傍にする必要があり、この理論空燃比近傍の燃焼では、筒内で均一に混合した燃料に点火する均一燃焼となる。
【0004】
この場合、排気浄化は、リーン空燃比あるいはEGR付加による燃焼状態では、EGR付加によるエンジン出口のNOx低減、酸化触媒による一酸化炭素や未燃炭化水素の酸化処理、酸化雰囲気中でもNOxを還元できるリーンNOx触媒、あるいはNOx吸蔵触媒等によって行い、理論空燃比近傍の燃焼状態では、三元触媒による排気浄化処理を主として、EGR付加によるエンジン出口のNOx低減処理、さらには、NOx吸蔵触媒を利用して排気浄化を行い、NOx吸蔵触媒では、リーン状態で吸着したNOxを一時的にオーバーリッチ状態にすることで、NOxの離脱と還元処理を行う。
【0005】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、リーン領域と理論空燃比領域(含むリッチ域)とを広範囲に制御する場合、排気ガス、特にNOxについて考慮すると、NOxは理論空燃比域から多少リーンな空燃比で増大するため、排気ガス抑制上、この空燃比域は使用しないことが望ましい。
【0006】
また、均一燃焼と成層燃焼とを切り換える場合、一般的に、均一燃焼では、リーン側の燃焼限界空燃比が存在し、成層燃焼では、リッチ側の燃焼限界空燃比が存在するため、リーン側燃焼限界空燃比とリッチ側限界空燃比とが相互に連続する空燃比を形成できない場合、制御上、燃料噴射量等の演算が可能であっても、実際のエンジンからみると燃焼限界空燃比から外れてしまうことになり、失火が発生して排気ガスエミッションの悪化を招くばかりでなく、空燃比切り換え時のエンジン出力変動によってトルクショックが発生し、ドライバビリティの悪化を招く。
【0007】
本発明は上記事情に鑑みてなされたもので、排気ガスエミッションの悪化や燃焼悪化が予想される空燃比制御域を回避するとともに、異なる空燃比の制御領域へ切り換える際の出力トルクショックを最小限に抑えることのできるエンジンの制御装置を提供することを目的としている。
【0008】
【課題を解決するための手段】
請求項1記載の発明は、運転条件に応じて空燃比制御状態を切り換えるエンジンの制御装置において、吸気管内圧力の空気有効成分分圧とエンジン出力目標値に対応する基本燃料噴射量の初期設定値とに基づいて、筒内空燃比の基準値を設定する手段と、複数の制御領域に対し、それぞれの領域における空燃比の制御限界を設定する手段と、上記筒内空燃比の基準値と上記空燃比の制御限界とに基づいて、現在の空燃比制御状態を判定する手段と、上記空燃比制御状態の判定結果に応じて最終的な基本燃料噴射量を設定する手段とを備えたことを特徴とする。請求項2記載の発明は、請求項1記載の発明において、上記空気有効成分分圧を、スロットルバルブを通過する新気分とEGRガス中の空気過不足成分とEGRガス中の有効成分とを考慮した吸気系モデルを用いて予測した圧力応答値とすることを特徴とする。
【0009】
請求項3記載の発明は、請求項1記載の発明において、上記空気有効成分分圧を、スロットルバルブを通過する新気分とEGRガス中の空気過不足成分とEGRガス中の有効成分とを考慮した吸気系モデルを用いて計算した現在の空気有効成分分圧の推定値とすることを特徴とする。
【0010】
請求項4記載の発明は、請求項1〜3のいずれか一に記載の発明において、上記制御空燃比限界値を、予め設定した固定値とすることを特徴とする。
【0011】
請求項5記載の発明は、請求項1〜3のいずれか一に記載の発明において、上記制御空燃比限界値を、エンジン回転数に応じて設定することを特徴とする。
【0012】
請求項6記載の発明は、請求項1〜5のいずれか一に記載の発明において、上記最終的な基本燃料噴射量を、上記空燃比制御状態の判定結果に応じて、上記エンジン出力目標値に対応する基本燃料噴射量の初期設定値、あるいは、上記空気有効成分分圧と上記制御空燃比限界値とに基づく基本燃料噴射量、あるいは、上記空気有効成分分圧と筒内空燃比の初期設定値とに基づく基本燃料噴射量とすることを特徴とする。
【0013】
すなわち、本発明では、吸気管内圧力の空気有効成分分圧とエンジン出力目標値に対応する基本燃料噴射量の初期設定値とに基づいて筒内空燃比の基準値を設定するとともに、複数の制御領域に対し、それぞれの領域における空燃比の制御限界を設定する。そして、運転条件に応じて空燃比制御状態を切り換える場合、筒内空燃比の基準値と空燃比の制御限界とに基づいて現在の空燃比制御状態を判定し、この判定結果に応じて最終的な基本燃料噴射量を設定する。
【0014】
この際、空気有効成分分圧を、スロットルバルブを通過する新気分とEGRガス中の空気過不足成分とEGRガス中の有効成分とを考慮した吸気系モデルを用いて予測した圧力応答値、あるいは、この吸気系モデルを用いて計算した現在の空気有効成分分圧の推定値とすることが望ましい。
【0015】
また、制御空燃比限界値は予め設定した固定値あるいはエンジン回転数に応じて設定することが望ましく、最終的な基本燃料噴射量は、現在の空燃比制御状態の判定結果に応じて、エンジン出力目標値に対応する基本燃料噴射量の初期設定値、あるいは、上記空気有効成分分圧と上記制御空燃比限界値とに基づく基本燃料噴射量、あるいは、上記空気有効成分分圧と筒内空燃比の初期設定値とに基づく基本燃料噴射量とすることが望ましい。
【0016】
【発明の実施の形態】
以下、図面を参照して本発明の実施の形態を説明する。図1〜図10は本発明の実施の第1形態に係わり、図1は燃料・吸気・EGR制御部のブロック図、図2は第2の負荷・燃焼制御マネージャのブロック図、図3はエンジン制御系の全体ブロック図、図4は初期化ルーチンのフローチャート、図5は定期処理ルーチンのフローチャート、図6は燃料・吸気・EGR制御処理ルーチンのフローチャート、図7は負荷・燃焼制御処理ルーチンのフローチャート、図8はクランク角割込みルーチンのフローチャート、図9は吸気系モデルの説明図、図10は燃焼形態と空燃比制御との関係を示す説明図、図11は気筒判別の説明図である。
【0017】
図3は、燃料噴射制御、吸気制御、EGR制御を総合的に行うエンジン制御系を示し、本形態では、筒内噴射エンジン等のように、リーン空燃比による成層燃焼からストイキオ近傍の空燃比による均一燃焼まで広範囲に渡る空燃比での燃焼を行うエンジンに適用され、各種制御量を演算するマイクロコンピュータからなるメイン制御ユニット20に、エンジン運転状態を検出するための各種センサ類が接続されるとともに、エンジン制御のための各種アクチュエータ類が接続されている。
【0018】
上記メイン制御ユニット20に接続されるセンサ類としては、所定のクランク角毎にパルス信号を出力するクランク角センサ2、このクランク角センサ2から出力されるパルス信号間で発生する気筒判別のためのパルス信号を出力する気筒判別センサ3、図示しないアクセルペダルの踏み込み量に応じた電圧信号を出力するアクセル開度センサ4、吸気管内圧力に応じた電圧信号を出力する吸気管圧力センサ5、吸気管内のガス温度に応じた電圧信号を出力する吸気管温度センサ6、空燃比を検出する空燃比センサ7、スロットル通過空気流量を計測する吸入空気量センサ8等がある。
【0019】
また、上記メイン制御ユニット20に接続されるアクチュエータ類としては、燃料を噴射する各気筒のインジェクタ10、気筒毎の点火プラグ12に連設される点火コイル11等があり、さらに、スロットル開度を可変するためのスロットルアクチュエータ13、及び、EGR量を可変するためのEGRバルブ14が接続されている。
【0020】
上記メイン制御ユニット20は、各センサ類からの信号を処理してエンジン運転状態を表す各種パラメータを算出する機能として、気筒判別部21、クランク角度判定部22、クランク角度パルス発生間隔時間算出部23、エンジン回転数算出部24、アクセル開度算出部25、マニホルド全圧算出部26、吸気管内ガス温度算出部27、空燃比算出部28、スロットル通過空気流量算出部29を有し、さらに、エンジン制御の中枢となる燃料・吸気・EGR制御部30を有し、制御量出力に係わる機能として、噴射パルス時間算出部40、噴射時期設定部41、噴射パルス発生部42、点火時期設定部43、及び、点火信号発生部44の各機能を有している。
【0021】
すなわち、気筒判別部21で、クランク角センサ2からの出力パルス信号(クランクパルス)と気筒判別センサ3からの出力パルス信号(気筒判別パルス)との入力パターンによって気筒判別を行い、気筒判別した特定気筒の所定クランク角度位置を基準クランク位置として、順次入力されるクランクパルスに対応するクランク角度位置をクランク角度判定部22で判定する。また、クランク角度パルス発生間隔時間算出部23では、クランクパルスの入力間隔時間を計時して所定クランク角度間の経過時間を算出し、エンジン回転数算出部24で180°CAの経過時間からエンジン回転数Neを算出する。
【0022】
また、アクセル開度算出部25でアクセル開度センサ4の出力電圧値に基づいてアクセル開度(アクセル踏み込み量)Sを算出し、マニホルド全圧算出部26で吸気管圧力センサ5の出力電圧値に基づいて吸気管圧力(以下、マニホルド全圧と称する)Pmを算出する。
【0023】
さらに、吸気管内ガス温度算出部27で吸気管温度センサ6の出力電圧値に基づいて吸気管内ガス温度Tmを算出し、空燃比算出部28で空燃比センサ7の出力電圧に基づいて空燃比λを算出し、スロットル通過空気流量算出部29で吸入空気量センサ8からの出力に基づいてスロットル通過空気流量計測値Qaveを算出する。
【0024】
一方、燃料・吸気・EGR制御部30は、詳細には、図1に示すように、目標トルク設定部31、第1の負荷・燃焼制御マネージャ32、第2の負荷・燃焼制御マネージャ32a、吸気系係数算出部33、第1の吸気制御マネージャ34、第2の吸気制御マネージャ34a、制御係数算出部35、F/B制御部36、電子制御スロットル(ETC)指示部37、及び、EGR指示部38から構成されている。
【0025】
目標トルク設定部31では、エンジン回転数Neとアクセル開度Sとに基づいて目標エンジントルクTeiを設定し、第1の負荷・燃焼制御マネージャ32で目標エンジントルクTeiに対応した基本燃料噴射量及びEGR設定値(EGR率)を初期設定すると、第1の吸気制御マネージャ34で基本燃料噴射量及びEGR設定値から吸気管内の圧力目標値を空気有効成分分圧とEGRガス有効成分分圧とに分けて設定する。
【0026】
そして、F/B制御部36で、以下の吸気系モデルに従い、空気有効成分分圧の推定値及びEGRガス有効成分分圧の推定値を算出し、EGRガス有効成分分圧の推定値とEGRガス有効成分分圧の制御目標値との偏差に基づいてEGRバルブ通過ガス流量設定値Qeを算出するとともに、空気有効成分分圧の推定値と空気有効成分分圧の制御目標値との偏差、及び、EGRガス中の空気過不足成分に基づいて、スロットルバルブ通過空気流量設定値Qaを算出する。
【0027】
尚、各パラメータに付加する添字は、iが初期設定値、*が目標値、(-k)がk制御周期前の値(例えば、添字(-1)で1制御周期前の値)であることを表す。
【0028】
ここで、有効成分、過不足成分について説明する。まず、有効成分とは、目標値(初期設定値)に呼応するための成分を示し、EGRガス有効成分は、制御空燃比が当量(理論空燃比)であれば、EGRガス中の非空気成分である不活性成分(理論空燃比での既燃ガスに相当する成分;H20,CO2,N2等からなる)と同じ値であるが、制御空燃比がリーンの場合、当量比分の空気を含み、EGRガス中の空気成分に不活性成分を加えた値となる。
【0029】
また、過不足成分は、上記有効成分に対する過不足分を示し、定常状態では目標当量比と排気当量比とが同じであるため、過不足は生じないが、過渡的には、これから制御しようとする目標当量比と現在還流されてくるEGRガスの排気当量比とが一致しないことが多く、目標当量比>排気当量比の場合には、還流されてくるEGRガス中に過剰空気を生じ、目標当量比<排気当量比の場合には、還流されてくるEGRガス中に不足空気を生じる。従って、この過剰・不足空気分をスロットルバルブ・EGRバルブ制御で目標状態に制御するのである。
【0030】
次に、本発明で採用する吸気系モデルは、図9に示すように、エンジン1の吸気管1aに介装されたスロットルバルブ1bを通過する新気分の流量(スロットル通過空気流量)Qaと、排気管1cから吸気管1aへの排気還流管1dに介装されたEGRバルブ14を通過するEGRガス流量(EGRバルブ通過ガス流量)Qeとが吸気管1a内に供給され、エンジン1のシリンダに流出している(シリンダ流入ガス量Qs)とする吸気系モデルであり、スロットル通過空気流量QaとEGRバルブ通過ガス流量Qeとによって吸気管容積を充填する分の空気量を見込むことにより、アクセル操作量とエンジン回転数から設定した目標トルクを過渡的に遅れなく実現することができる。
【0031】
吸気管内の空気有効成分は、スロットルバルブ1bを通過する新気分と、EGRバルブ14を通過するEGRガス中の空気過不足成分との和から、シリンダ内へ流入する空気有効成分を除いたものであり、スロットル通過空気流量Qa、EGRガス中の空気過不足成分のEGRバルブ通過流量Qea、吸気管内の空気有効成分のシリンダ流入流量Qso、吸気管容積Vm、吸気管内ガス温度Tm、空気有効成分の気体定数Raを用いて気体の状態方程式を適用すると、吸気管内の空気有効成分分圧Pmoの時間変化量dPmo/dtは、以下の(1)式で表すことができる。
dPmo/dt=(Qa+Qea−Qso)・Ra・Tm/Vm …(1)
【0032】
また、吸気管内のEGRガス有効成分は、EGRバルブ14を通過するEGRガス有効成分からシリンダ内へ流入するEGRガス有効成分を除いたものであり、同様に、吸気管内のEGRガス有効成分分圧Pmeeの時間変化量dPmee/dtは、EGRガス有効成分のEGRバルブ通過流量Qee、EGRガス有効成分のシリンダ流入流量Qsee、EGRガス有効成分の気体定数Reにより、以下の(2)式で表すことができる。
dPmee/dt=(Qee−Qsee)・Re・Tm/Vm …(2)
【0033】
上記(1)式におけるEGRガス中の空気過不足成分のEGRバルブ通過流量Qea、上記(2)式におけるEGRガス有効成分のEGRバルブ通過流量Qeeは、EGRバルブ通過ガス流量Qeに、EGRバルブ14入口におけるEGRガスの当量比Φとシリンダ内当量比の初期設定値である目標当量比Φiとの比を適用することにより、それぞれ、以下の(3),(4)式のように表すことができる。
Qea=(1−Φ/Φi)・Qe …(3)
Qee=(Φ/Φi)・Qe …(4)
【0034】
また、上記(1)式における空気有効成分のシリンダ流入流量Qso、上記(2)式におけるEGRガス有効成分のシリンダ流入流量Qseeは、それぞれ、1気筒当たりのストローク容積Vs、体積効率ηv、エンジンの気筒数Lを用いて、以下の(5),(6)式で表すことができる。
Qso=((Pmo・Vs)/(Ra・Tm))・ηv・(Ne・L/120) …(5)
Qsee=((Pmee・Vs)/(Re・Tm))・ηv・(Ne・L/120) …(6)
【0035】
従って、上記(1),(2)式に上記(3)〜(5)式を適用して式中の一部を以下の(7)〜(9)式で示す係数a,ba,beで置き換え、上記(1),(2)式をマトリックス形式で記述すると、以下の(10)式で示すようになり、スロットル通過空気流量Qa、EGRバルブ通過ガス流量Qe、及び、EGRガスの当量比Φと目標当量比Φiとの比に基づいて、吸気管内の状態を空気有効成分分圧Pmoの時間変化量とEGRガス有効成分分圧Pmeeの時間変化量とによって表現することができる。
a =(Vs/Vm)・ηv・(Ne・L/120) …(7)
ba=Ra・Tm/Vm …(8)
be=Re・Tm/Vm …(9)
【0036】
以上の吸気系モデルを用いることにより、吸気管内の空気有効成分分圧Pmo及びEGRガス有効成分分圧Pmeeの時間変化量に基づいて、スロットル通過空気流量QaとEGRバルブ通過ガス流量Qeとを算出することができ、F/B制御部36では、吸気管内のEGRガス有効成分分圧の目標値と、EGRガス有効成分分圧の計算値であるEGRガス有効成分分圧推定値との偏差をフィードバックしてEGRバルブ通過ガス流量初期設定値Qeiを算出し、さらに、EGRバルブ通過ガス流量に含まれる空気有効成分、及び、吸気管内の空気有効成分分圧の目標値と空気有効成分分圧の計算値である空気有効成分分圧推定値との偏差をフィードバックし、スロットル通過空気流量初期設定値Qaiを算出する。
【0037】
この際、第2の吸気制御マネージャ34aで、EGRガス有効成分分圧の理論的な圧力応答予測値であるEGRガス有効成分分圧予測値とEGRガス有効成分分圧推定値との誤差の時間積分値、及び、空気有効成分分圧の理論的な圧力応答予測値である空気有効成分分圧予測値と空気有効成分分圧推定値との誤差の時間積分値を算出し、F/B制御部36では、これらの誤差の時間積分値に基づいて、EGRバルブ通過ガス流量初期設定値Qei、スロットル通過空気流量初期設定値Qaiを算出するようにしており、外乱に対する目標値の追従性及びF/B制御精度を向上させる。
【0038】
そして、ETC指示部37で、マニホルド全圧Pmとスロットル通過空気流量設定値Qaとから、制御対象であるスロットルアクチュエータ13に対する操作量としてのスロットルアクチュエータ指示値Saを設定してスロットルアクチュエータ13へ出力するとともに、EGR指示部38で、マニホルド全圧PmとEGRバルブ通過ガス流量設定値Qeとから、EGRバルブ14に対する操作量としてのEGRバルブ指示値Seを設定してEGRバルブ14へ出力する。尚、吸気系係数算出部33、制御係数算出部35は、それぞれ、吸気系モデルの係数、フィードバック制御の係数を算出する。
【0039】
また、第2の負荷・燃焼制御マネージャ32aでは、最終的な基本燃料噴射量Gf*を設定して噴射パルス時間算出部40へ出力する。この最終的な基本燃料噴射量Gf*は、制御上の演算可能な値ではなく、燃焼が悪化しない範囲の空燃比に応じた値として算出することで、実際のエンジンの燃焼限界空燃比から外れることを回避し、排気ガスエミッションの悪化、リーン領域とストイキオ領域(含むリッチ域)との空燃比制御域の切り換え時に発生するトルクショック等を防止し、広範囲に渡る空燃比制御に対処する。
【0040】
このため、上記第2の負荷・燃焼制御マネージャ32aは、図2に示すように、筒内空燃比基準値算出部50、制御空燃比限界算出部51、空燃比制御判定部52、最終基本噴射量算出部53から構成されており、筒内空燃比基準値算出部50で空気有効成分分圧予測値Pmo*に基づいて筒内空燃比の基準値を算出するとともに、制御空燃比限界算出部51で、リーン領域とストイキオ(含むリッチ)領域とに対し、それぞれの制御限界を定める制御空燃比限界値を算出し、空燃比制御判定部52で現在の空燃比制御状態が、リーン空燃比制御時、ストイキオ(含むリッチ)空燃比制御時、空燃比切り換え制御時のいずれに該当するかを判定し、空燃比切り換え制御時には、筒内空燃比基準値と制御空燃比限界値との関係から更に細かく制御状態を判定する。そして、この判定結果に応じ、最終基本噴射量算出部53で最終的な基本燃料噴射量Gf*を算出して噴射パルス時間算出部40へ出力する。
【0041】
噴射パルス時間算出部40では、上記第2の負荷・燃焼制御マネージャ32aで算出した基本燃料噴射量Gf*からインジェクタ10の噴射パルス時間Toutを算出し、この噴射パルス時間Toutと噴射時期設定部41で設定した噴射時期Tinjとに従い、噴射パルス発生部42で噴射パルス発生タイマを予め定めた特定のクランク角度でセットし、所定のタイミングで噴射パルスをインジェクタ10へ出力する。
【0042】
また、点火時期設定部43では、エンジン回転数Neと目標エンジントルクTeiとに基づいて点火時期Tigを設定し、点火信号発生部44で、この点火時期Tigに従い、予め定めた特定のクランク角度で点火パルス発生タイマをセットし、所定のタイミングで点火信号を点火コイル11に出力し、点火プラグ12を放電させる。
【0043】
以下、上記メイン制御ユニット20によって実行される燃料・吸気・EGR制御処理について、図4〜図8のフローチャートに従って説明する。
【0044】
図4は、図示しないイグニッションスイッチがONされ、メイン制御ユニット20に電源が供給されてシステムがリセットされたとき、割込み実行される初期化ルーチンであり、まず、ステップS10でCPUを初期設定すると、ステップS20で制御データを初期設定し、ステップS30で、吸気管容積Vm、1気筒当たりのストローク容積Vs、エンジンの気筒数L、空気有効成分の気体定数Ra、EGRガス有効成分の気体定数Re等の吸気系定数を設定してルーチンを抜ける。
【0045】
そして、システムイニシャライズ後、図5に示す定期処理ルーチンが一定時間毎(例えば、10ms毎)に実行されるとともに、図8に示すクランク角割込みルーチンがクランクパルス入力毎に割込み実行される。
【0046】
図5の定期処理ルーチンでは、まず、ステップS50で、アクセル開度算出部25の処理として、アクセル開度センサ4の出力をA/D変換してアクセル開度Sを算出し、ステップS60で、マニホルド全圧算出部26の処理として、吸気管圧力センサ5の出力をA/D変換してマニホルド全圧Pmを算出する。さらに、ステップS70で、吸気管内ガス温度算出部27の処理として、吸気管温度センサ6の出力をA/D変換して吸気管内のガス温度Tmを算出する。
【0047】
次に、ステップS80へ進み、スロットル通過空気流量算出部29の処理として、吸入空気量センサ8の出力をA/D変換し、スロットル通過空気流量計測値Qaveを算出すると、ステップS90で、空燃比算出部28の処理として、空燃比センサ7の出力をA/D変換して空燃比λを算出し、ステップS100で、エンジン回転数算出部24の処理として、後述する図8のクランク角割込みルーチンで算出された180°CAの経過時間からエンジン回転数Neを算出してステップS110へ進む。
【0048】
ステップS110では、燃料・吸気・EGR制御部30の処理として図6の燃料・吸気・EGR制御処理ルーチンを実行し、目標エンジントルクTeiを基準として、基本燃料噴射量Gf*、スロットルアクチュエータ指示値Sa、EGRバルブ指示値Seを算出する。
【0049】
その後、ステップS120へ進み、噴射パルス時間算出部40の処理として、上記ステップS110で算出した基本燃料噴射量Gf*を、各種補正項や無効分を加えて噴射パルス時間Toutに換算し、また、噴射時期設定部41の処理として、エンジン回転数Neと目標エンジントルクTeiを格子とするマップを参照して噴射時期Tinjを設定すると、ステップS130で、点火時期設定部43の処理としてエンジン回転数Neと目標エンジントルクTeiとを格子とするマップを参照して点火時期Tigを設定し、ルーチンを抜ける。
【0050】
次に、上記ステップS110における燃料・吸気・EGR制御処理ルーチンについて図6に基づき説明する。このルーチンでは、ステップS150で、目標トルク設定部31の処理としてエンジン回転数Neとアクセル開度Sとを格子とするマップを参照して目標エンジントルクTeiを設定し、ステップS160で吸気系係数算出部33の処理を行う。この吸気系係数算出処理では、まず、エンジン回転数Neとマニホルド全圧Pmとに基づいて体積効率ηvを設定し、エンジン回転数Ne、吸気管内のガス温度Tm、体積効率ηv、吸気系定数Vm,Vs,L,Ra,Reにより、前述の(7)〜(9)式による吸気系係数a,ba,be、及び、以下の(11)〜(13)式による吸気系係数ca,ce,dを算出する。
ca=a/ba=(Vs/(Ra・Tm))・ηv・(Ne・L/120) …(11)
ce=a/be=(Vs/(Re・Tm))・ηv・(Ne・L/120) …(12)
d =(Vs/(Ra・Tm))・ηv …(13)
【0051】
続くステップS170では、第1の負荷・燃焼制御マネージャ32の処理として、エンジン回転数Neと目標エンジントルクTeiとに基づいて、基本燃料噴射量初期設定値Gfi、EGR設定値EGRSi、シリンダ内当量比設定値faiiを、それぞれマップ参照により設定し、ステップS180で第1の吸気制御マネージャ34による処理を行う。
【0052】
この第1の吸気制御マネージャ34による処理では、まず、先に設定したシリンダ内当量比設定値faiiからEGRバルブ14入口におけるEGRガスの当量比を推定した当量比推定値faiを求める。そして、当量比推定値fai、当量比設定値faii、基本燃料噴射量初期設定値Gfi、EGR設定値EGRSi、吸気系係数d、理論空燃比ABFTから、以下の(15)〜(17)式により、空気有効成分分圧目標値初期設定値Pmo*i、EGRガス有効成分分圧目標値初期設定値Pmee*i、マニホルド全圧目標値初期設定値Pm*iを算出し、また、以下の(18)式による当量比推定値faiと当量比設定値faiiとの比を、当量比係数rfaiとして算出する。
Pmo*i =(1/d)・Gfi・ABFT/faii …(15)
Pmee*i=EGRSi/(1−EGRSi)・(Re/Ra)・Pmo*i …(16)
Pm*i =Pmo*i+Pmee*i …(17)
rfai =fai/faii …(18)
【0053】
上記当量比推定値faiは、空燃比センサ7が広域型空燃比センサである場合、実際の空燃比λより算出した当量比算出値を用いることで最も優れた精度を得ることができるが、以下の(19)式に示すように、EGRの配管等で発生する燃焼ガスの輸送遅れ時間を考慮し、k制御周期前の当量比設定値faii (-k)から加重平均により、当量比設定値faiiの一次遅れで当量比推定値faiを算出しても良い。
fai=(1−q)・fai(-1)+q・faii (-k) …(19)
但し、q:加重平均係数
【0054】
上記(19)式による加重平均で当量比推定値faiを求める場合、加重平均係数qを予め設定した定数としても良いが、厳密には、燃焼ガスの輸送遅れ時間は運転条件によって変化するため、一次遅れを運転条件で最適に設定できるよう、加重平均係数qをマニホルド全圧Pmより設定し、k制御周期前の当量比設定値faii (-k)は、エンジン回転数Neとマニホルド全圧Pmとにより設定した無駄時間に相当するk御周期前の値とすることが望ましい。
尚、簡易的には、以下の(20)式に示すように、当量比設定値faiiを、そのまま当量比推定値faiとして設定しても良い。
fai=faii …(20)
【0055】
その後、ステップS190へ進み、制御係数算出部35の処理として、吸気系係数ba,be,ca,ceと当量比係数rfaiとにより、以下の(21)〜(26)式で示すフィードバック係数f1,f2,h1,h2,g1,g2を算出する。
f1=(1/(ba・dt))・n …(21)
f2=(1/(rfai・be・dt))・n …(22)
h1=ca …(23)
h2=ce/rfai …(24)
g1=m/Ne …(25)
g2=m/Ne …(26)
但し、dt:制御周期
n :重み係数(0<n<1)
m :積分制御係数(m≧0)
【0056】
次いで、ステップS200へ進み、前述した吸気系モデルに従い、スロットル通過空気流量設定値Qa、EGRバルブ通過ガス流量設定値Qeを算出するF/B制御部36の処理を行う。この処理では、まず、空気有効成分分圧及びEGRガス有効成分分圧の各時間変化量を推定するため、吸気系モデルに従って、EGRガスの空気過不足成分分圧モデル値Pfea及びEGRガス有効成分分圧モデル値Pfeeを当量比係数rfaiに基づいて算出し、また、実際に計測したスロットル通過空気流量によって吸入空気分の新気分圧モデル値Pfaを算出する。
【0057】
そして、EGRガスの空気過不足成分分圧モデル値Pfeaと新気分圧モデル値Pfaとの和を空気有効成分分圧推定値Pmoとして算出し、各分圧モデル値Pfea,Pfee,Pfaの総和を吸気管圧力の実測値であるマニホルド全圧Pmと一致させるべく、マニホルド全圧Pmから空気有効成分分圧推定値Pmoを減算した値をEGRガス有効成分分圧推定値Pmeeとして算出する。
【0058】
すなわち、当量比係数rfaiを用いることでEGRガス有効成分分圧の推定精度を高めるとともに、実際の吸入空気量から求めた新気分圧モデル値Pfaを修正することなく各分圧の総和をマニホルド全圧Pmに一致させることでEGR分のモデル誤差を修正し、吸気温度、大気圧、バルブクリアランス等の影響を排除して空気有効成分分圧の推定精度を向上させる。
【0059】
次いで、前述の第1の吸気制御マネージャ34による処理で算出したEGRガス有効成分分圧目標値初期設定値Pmee*iとEGRガス有効成分分圧推定値Pmeeとの偏差をフィードバックしてEGRバルブ通過ガス流量Qeを求め、さらに、このEGRバルブ通過ガス流量Qeを用い、同様に、前述の第1の吸気制御マネージャ34による処理で算出した空気有効成分分圧目標値初期設定値Pmo*iと空気有効成分分圧推定値Pmoとの偏差をフィードバックし、スロットル通過空気流量Qaを求める。
【0060】
具体的には、EGRガスの空気過不足成分分圧モデル値Pfea、EGRガス有効成分分圧モデル値Pfeeは、吸気系係数a,ba,be、当量比係数rfai、1制御周期前のEGRバルブ通過ガス流量設定値Qe(-1)、1制御周期前のEGRガスの空気過不足成分分圧モデル値Pfea(-1)、1制御周期前のEGRガス有効成分分圧モデル値Pfee(-1)を用いて以下の(27),(28)式により算出され、また、吸入空気の新気分圧モデル値Pfaは、吸入空気量センサ8によって実際に計測したスロットル通過空気流量計測値Qaveを用いて以下の(29)式によって算出される。
【0061】
次に、上記(27)で算出したEGRガスの空気過不足成分分圧モデル値Pfea、上記(29)式で算出した新気分圧モデル値Pfaを用い、以下の(30)式により空気有効成分分圧推定値Pmoを算出し、さらに、この空気有効成分分圧推定値Pmoと吸気管圧力センサ5で計測したマニホルド全圧Pmとから、以下の(31)式によりEGRガス有効成分分圧推定値Pmeeを算出する。
Pmo=Pfa+Pfea …(30)
Pmee=Pm−Pmo …(31)
【0062】
尚、空気有効成分分圧推定値Pmoは、マニホルド全圧Pmから新気分圧モデル値Pfaを減算したEGRガス分圧と、EGRガスの空気過不足成分分圧モデル値PfeaとEGRガス有効成分分圧モデル値Pfeeとの和として導かれるEGRガス分圧との比によってEGRガスの空気過不足成分分圧モデル値Pfeaを修正した以下の(32)式によって算出しても良い。
Pmo=Pfa+Pfea・(Pm−Pfa)/(Pfea+Pfee)…(32)
但し、(Pfea+Pfee)=0でEGRが実施されていないときには、(Pm−Pfa)=0であり、Pmo=Pfaとする。
【0063】
そして、EGRガス有効成分分圧目標値初期設定値Pmee*i、EGRガス有効成分分圧推定値Pmee、フィードバック係数f2,h2,g2を用い、以下の(33)式により、EGRガス有効成分分圧の目標値と推定値との偏差、及び、後述する第2の吸気制御マネージャ34aの処理によって算出される1制御周期前のEGRガス有効成分分圧誤差の時間積分値(1制御周期前のEGRガス有効成分分圧予測値Pmee* (-1)と1制御周期前のEGRガス有効成分分圧推定値Pmee(-1)との誤差の時間積分値)Imee(-1)に基づき、EGRバルブ通過ガス流量初期設定値Qeiを算出する。
Qei=h2・Pmee+f2・(Pmee*i−Pmee)+g2・Imee(-1)…(33)
【0064】
上記(33)式で算出したEGRバルブ通過ガス流量初期設定値Qeiは、必ずしも実現可能な値ではないこともあるため、以下の(34)式の範囲(0以上最大流量(Qe)max以下の範囲)に飽和させて制御可能(実現可能)な流量とし、この流量を最終的なEGRバルブ通過ガス流量設定値Qeとする。
0≦Qe≦(Qe)max …(34)
【0065】
この場合、上記最大EGRバルブ通過ガス流量(Qe)maxは、予め実験等によって求めた定数としても良いが、制御可能なEGRバルブ通過ガス流量はマニホルド全圧Pmに依存するため、マニホルド全圧Pmに基づいてマップ参照等により設定した値を用いることで、正確なF/B制御を実現することができる。
【0066】
さらには、EGRバルブ通過ガス流量を制御する場合、制御することのできる(変化させることのできる)流量は、マニホルド全圧Pmと1制御周期前のEGRバルブ通過ガス流量Qe(-1)とによって制限されるため、マニホルド全圧Pmと1制御周期前のEGRバルブ指示値Se(-1)とから最大EGRバルブ通過ガス流量変化量(ΔQe)maxを設定し、この最大EGRバルブ通過ガス流量変化量(ΔQe)maxと1制御周期前のEGRバルブ通過ガス流量設定値Qe(-1)とによって以下の(35)式で算出した最大EGRバルブ通過ガス流量(Qe)maxを用いることで、より正確なF/B制御を実現することができる。
(Qe)max=Qe(-1)+(ΔQe)max …(35)
【0067】
その後、以下の(36)式に従って、上記EGRバルブ通過ガス流量設定値Qe、空気有効成分分圧推定値Pmo、空気有効成分分圧目標値初期設定値Pmo*i、当量比係数rfai、フィードバック係数f1,h1,g1を用い、同様に、後述する第2の吸気制御マネージャ34aの処理で算出される1制御周期前の空気有効成分分圧の誤差の時間積分値(1制御周期前の空気有効成分分圧予測値Pmo* (-1)と1制御周期前の空気有効成分分圧推定値Pmo(-1)との誤差の時間積分値)Imo(-1)を加味してスロットル通過空気流量初期設定値Qaiを算出する。
【0068】
そして、算出したスロットル通過空気流量初期設定値Qaiを以下の(37)式の範囲(0以上最大流量(Qa)max以下の範囲)に飽和させてスロットル通過空気流量設定値Qaを定める。
0≦Qa≦(Qa)max …(37)
【0069】
この場合においても、上記最大EGRバルブ通過ガス流量(Qe)maxの場合と同様、上記最大スロットル通過空気流量(Qa)maxは、予め設定した定数としても良く、制御可能な流量を考慮してマニホルド全圧Pmに基づいてマップ参照等により設定した値を用いても良い。さらに、マニホルド全圧Pmと1制御周期前のスロットルアクチュエータ指示値Sa(-1)とによって最大スロットル通過空気流量変化量(ΔQa)maxを設定し、この最大スロットル通過空気流量変化量(ΔQa)maxと1制御周期前のスロットル通過空気流量設定値Qa(-1)とによって以下の(38)式で算出した最大スロットル通過空気流量(Qa)maxを用いても良い。
(Qa)max=Qa(-1)+(ΔQa)max …(38)
【0070】
以上により、上記ステップS200でのF/B制御部36の処理が済むと、次にステップS210へ進み、ETC指示部37の処理として、上記ステップS200で算出したスロットル通過空気流量Qaとマニホルド全圧Pmとに基づいて、マップ参照によりスロットルアクチュエータ指示値Saを算出する。さらに、ステップS220で、EGR指示部38の処理として、上記ステップS200で算出したEGRバルブ通過ガス流量設定値Qeとマニホルド全圧Pmとに基づいて、マップ参照によりEGRバルブ指示値Seを算出し、ステップS230へ進む。
【0071】
ステップS230では、第2の吸気制御マネージャ34aによる処理として、まず、空気有効成分分圧推定値Pmo、スロットル通過空気流量設定値Qa、EGRバルブ通過ガス流量設定値Qe、当量比係数rfai、1制御周期前の空気有効成分分圧誤差の時間積分値Imo(-1)、フィードバック係数f1,h1,g1により、設定されたスロットル通過空気流量に相当する圧力目標値である空気有効成分分圧目標補正値Pmoh*を以下の(39)式によって算出する。
【0072】
さらに、EGRガス有効成分分圧推定値Pmee、EGRバルブ通過ガス流量設定値Qe、1制御周期前のEGRガス有効成分分圧誤差の時間積分値Imee(-1)、フィードバック係数f2,h2,g2により、設定されたEGRバルブ通過ガス流量に相当する圧力目標値であるEGRガス有効成分分圧目標補正値Pmeeh*を以下の(40)式によって算出する。
Pmeeh*=(1/f2)・(Qe+(f2−h2)・Pmee−g2・Imee(-1))…(40)
【0073】
次いで、空気有効成分分圧目標補正値Pmoh*、1制御周期前の空気有効成分分圧予測値Pmo* (-1)、フィードバック係数f1、吸気系係数baを用い、以下の(41)式により、空気有効成分分圧予測値Pmo*を算出する。
【0074】
また、EGRガス有効成分分圧目標補正値Pmeeh*、1制御周期前のEGRガス有効成分分圧予測値Pmee* (-1)、当量比推定値fai、フィードバック係数f2、吸気系係数beを用い、以下の(42)式により、EGRガス有効成分分圧予測値Pmee*を算出する。
【0075】
そして、空気有効成分分圧予測値Pmo*と空気有効成分分圧推定値Pmoとの誤差の時間積分値Imoを、以下の(43)式によって算出するとともに、EGRガス有効成分分圧予測値Pmee*とEGRガス有効成分分圧推定値Pmeeとの誤差の時間積分値Imeeを、以下の(44)式によって算出する。
Imo =Imo(-1)+(Pmo*−Pmo)・dt …(43)
Imee=Imee(-1)+(Pmee*−Pmee)・dt …(44)
【0076】
簡易的には、上記(39)式による空気有効成分分圧目標補正値Pmoh*、上記(40)式によるEGRガス有効成分分圧目標補正値Pmeeh*は、それぞれ、以下の(45),(46)式に示すように、空気有効成分分圧目標値初期設定値Pmo*i、EGRガス有効成分分圧目標値初期設定値Pmee*iとすることも可能であり、制御精度が若干落ちるもののCPUの計算負荷を大きく軽減することができる。
Pmoh* =Pmo*i …(45)
Pmeeh*=Pmee*i …(46)
【0077】
この場合、前述のF/B制御部36による処理において、EGRバルブ通過ガス流量初期設定値Qei、スロットル通過空気流量初期設定値Qaiを、それぞれ、0から最大流量の範囲に飽和させる際、初期設定値と最大流量との大小関係に応じ、それぞれ飽和フラグE,Aをセット/クリアするようにし、第2の吸気制御マネージャ34aによる処理で、各飽和フラグの値に応じて空気有効成分分圧誤差の時間積分値Imo、EGRガス有効成分分圧誤差の時間積分値Imeeを設定するようにしても良く、制御精度をある程度確保しつつ計算負荷を軽減することができる。
【0078】
すなわち、EGRバルブ通過ガス流量初期設定値QeiとEGRバルブ通過ガス流量設定値Qeとが等しいとき飽和フラグEをクリアし、EGRバルブ通過ガス流量初期設定値QeiとEGRバルブ通過ガス流量設定値Qeとが異なるとき飽和フラグEをセットする。また、スロットル通過空気流量初期設定値Qaiとスロットル通過空気流量設定値Qaとが等しいとき飽和フラグAをクリアし、スロットル通過空気流量初期設定値Qaiとスロットル通過空気流量設定値Qaとが異なるとき飽和フラグAをセットする。
【0079】
そして、飽和フラグA,Eが共にクリアされているとき、上記(47)式によって空気有効成分分圧誤差の時間積分値Imoを算出し、飽和フラグA,Eのいずれか一方がセットされているときには、以下の(47)式に示すように、空気有効成分分圧誤差の時間積分値Imoを1制御周期前の値とする。また、飽和フラグEがクリアされているとき、上記(44)式によってEGRガス有効成分分圧誤差の時間積分値Imeeを算出し、飽和フラグEがセットされているときには、以下の(48)式に示すように、EGRガス有効成分分圧誤差の時間積分値Imeeを1制御周期前の値とする。
Imo =Imo(-1) …(47)
Imee=Imee(-1) …(48)
【0080】
その後、ステップS240へ進み、第2の負荷・燃焼制御マネージャ32aの処理として図7の負荷・燃焼制御ルーチンを実行し、空燃比制御状態に応じた最終的な基本燃料噴射量Gf*を設定する。以下、この負荷・燃焼制御ルーチンについて説明する。
【0081】
このルーチンでは、ステップS250で、筒内空燃比基準値算出部50の処理として、空気有効成分分圧予測値Pmo*、基本燃料噴射量初期設定値Gfi、理論空燃比ABFT、当量比設定値faii、吸気系係数dから、以下の(49)式で示す筒内空燃比基準値ABFbを算出する。
ABFb=d・Pmo*/Gfi …(49)
【0082】
次いで、ステップS260へ進み、制御空燃比限界算出部51の処理として、リーン側空燃比の下限値ABFR_S、ストイキオ側空燃比の上限値ABFL_Kを各領域における燃焼悪化限界の制御空燃比限界値として算出する。これらの制御空燃比限界値は、簡易的には、予め設定した固定値で与えても良いが、エンジン回転数Neを格子とする1次元テーブルで各々与えた設定値とすることにより、運転条件によって変化する燃焼可能な空燃比の制御範囲を、運転条件に応じて最適に設定することができる。
【0083】
その後、ステップS270へ進み、空燃比制御判定部52の処理として、現在の空燃比制御状態が、リーン空燃比制御時かストイキオ(含むリッチ)空燃比制御時か、あるいは、空燃比切り換え制御時かを判定し、空燃比切り換え制御時には、さらに、筒内空燃比基準値ABFbの制御空燃比限界値に対する関係から3つの空燃比制御状態を判定して、以下の(a)〜(e)に示すように、それぞれを第1〜第5の空燃比制御状態とする。
【0084】
そして、上記ステップS270から最終基本噴射量算出部53の処理であるステップS280へ進み、判定した空燃比制御状態に応じて、以下の(50)〜(54)式に示すように、最終的な基本燃料噴射量Gf*を算出し、ルーチンを抜ける。
第1の空燃比制御時: Gf*=d・Pmo*/ABFi …(50)
第2の空燃比制御時: Gf*=Gfi …(51)
第3の空燃比制御時: Gf*=d・Pmo*/ABFL_K …(52)
第4の空燃比制御時: Gf*=Gfi …(53)
第5の空燃比制御時: Gf*=d・Pmo*/ABFi …(54)
但し、ABFi:筒内空燃比の初期設定値(=ABFT/fai)
【0085】
例えば、筒内噴射エンジン等において、リーン空燃比による成層燃焼領域と、リッチ域を含むストイキオによる均一燃焼領域とを運転条件に応じて切り換えるような場合、図10に示すように、成層燃焼領域でのベース制御では、上記(50)式に示す第1の空燃比制御とし、均一燃焼領域でのベース制御では、上記(54)式に示す第5の空燃比制御とする。
【0086】
すなわち、ベース制御では、空気有効成分分圧予測値Pmo*を用いて現在の制御操作量に対する吸気管圧力の応答値を理論的に予測することで、スロットル系やEGR系のハード的な動作遅れや処理計算時間の遅れによって実際の吸気系に生じる遅れを回避し、脈動の影響等を除去して空気量の過渡的な変化にも追従性の良い高精度の空燃比優先型制御とする。
【0087】
また、成層燃焼から均一燃焼への切り換え過渡時の中間燃焼期間では、空気有効成分分圧予測値Pmo*に基づいて算出した筒内空燃比基準値ABFbがリーン側空燃比の下限値(すなわち成層リッチ側限界空燃比)ABFR_Sより上にある当初の状態では、成層燃焼でのベース制御(第1の空燃比制御)から第2の空燃比制御へ移行し、上記(51)式に示すように、最終的な基本燃料噴射量Gf*を基本燃料噴射量初期設定値Gfiとする燃料優先型の制御とし、空気の検出遅れによる燃料量の制御遅れを回避する。
【0088】
次に、筒内空燃比基準値ABFbがリーン側空燃比の下限値ABFR_Sとストイキオ側空燃比の上限値(すなわち均一リーン側限界空燃比)ABFL_Kとの間の範囲に入ると、燃料優先型の第2の空燃比制御から第3の空燃比制御へ以降し、上記(52)式に示すように、ストイキオ側空燃比の上限値ABFL_Kによって最終的な基本燃料噴射量Gf*を増量して実際の筒内空燃比を均一リーン側限界までステップ的に小さくし、均一リーン側限界成層燃焼のリッチ側限界と均一燃焼のリーン側限界との間の空燃比を回避する空燃比優先型の制御とする。
【0089】
そして、筒内空燃比基準値ABFbがストイキオ側空燃比の上限値ABFL_Kより低くなると、空燃比優先型の第3の空燃比制御から第4の空燃比制御へ移行し、上記(53)式に示すように、再び、最終的な基本燃料噴射量Gf*を基本燃料噴射量初期設定値Gfiとする燃料優先型の制御として、筒内空燃比基準値ABFbが成層燃焼から均一燃焼への燃焼切換指示に対応して初期設定された初期設定値ABFiに達したとき、均一燃焼のベース制御である空燃比優先型の第5の空燃比制御へ切り換える。
【0090】
同様に、均一燃焼から成層燃焼への切り換え過渡時の中間燃焼期間では、筒内空燃比基準値ABFbがストイキオ側空燃比の上限値ABFL_Kより下にある当初の状態では、均一燃焼でのベース制御(第5の空燃比制御)から燃料優先型の第4の空燃比制御へ移行し、筒内空燃比基準値ABFbがストイキオ側空燃比の上限値ABFL_Kとリーン側空燃比の下限値ABFR_Sとの間の範囲に入ると、燃料優先型の第4の空燃比制御から空燃比優先型の第3の空燃比制御へ移行して筒内空燃比を均一燃焼のリーン側限界から成層燃焼のリッチ側限界へステップ的に移行させる。
【0091】
そして、筒内空燃比基準値ABFbがリーン側空燃比の下限値ABFR_Sよりも上になると、空燃比優先型の第3の空燃比制御から燃料優先型の第2の空燃比制御へ移行し、筒内空燃比基準値ABFbが均一燃焼から成層燃焼への燃焼切換指示に対応して初期設定された初期設定値ABFiに達したとき、成層燃焼のベース制御である空燃比優先型の第1の空燃比制御へ切り換える。
【0092】
これにより、均一リーン側限界成層燃焼のリッチ側限界と均一燃焼のリーン側限界との間の空燃比を使用することがなく、燃焼悪化を未然に回避して排気エミッションの悪化を防止することができるとともに、空燃比切り換え時の過渡的な状態においても、空燃比を優先して最終的な基本燃料噴射量を算出するため、出力トルクショックを最小限に抑えることが可能となる。
【0093】
以上の定期処理ルーチンに対し、図8のクランク角割込みルーチンでは、まず、ステップS300で、気筒判別部21による処理として、クランク角センサ2からのクランクパルス間で発生する気筒判別センサ3からの気筒判別パルスの数に従って現在の気筒を判別し、さらに、引続き発生しているクランクパルスの数に従って以降の気筒を判別する処理を行い、ステップS310で、クランク角度判定部22によるクランク角度判別処理を行う。
【0094】
図11に示すように、本形態では、各気筒のBTDC97°,65°,10°CA毎にクランク角センサ2からクランクパルスが出力され、気筒判別センサからは、#3気筒のBTDC97°と前の点火気筒である#1気筒のBTDC10°との間で3個の気筒判別パルス、#4気筒のBTDC97°と前の点火気筒である#2気筒のBTDC10°との間で2個の気筒判別パルス、#1,#2気筒のBTDC97°と前の点火気筒のBTDC10°との間で1個の気筒判別パルスが出力される。
【0095】
従って、気筒判別パルスが入力される毎に、そのパルス数をカウントし、3個の気筒判別パルスが入力された後のクランクパルスは、#3気筒のBTDC97°のクランクパルス、2個の気筒判別パルスが入力された後のクランクパルスは#4気筒のBTDC97°のクランクパルス、1個の気筒判別パルスが入力された後のクランクパルスは#1気筒あるいは#2気筒のBTDC97°クランクパルスであり、前の気筒判別が#4気筒であれば#1気筒、前の気筒判別が#3気筒であれば#2気筒と判別する。
【0096】
また、BTDC65°,BTDC10°のクランク位置は、BTDC97°のクランクパルスからのパルス数で判定し、#1気筒のBTDC97°のクランクパルスを0(基準位置)としてクランクパルスが入力される毎に1,2,3,…と順次カウントアップし、基準位置からのカウント値に応じてクランク位置を判別する。
【0097】
続くステップS320では、クランク角度パルス発生間隔時間算出部23の処理として、前回のクランク割込み発生から今回のクランクパルス割込み発生までの経過時間すなわち、前回のクランクパルス入力から今回のクランクパルス入力までの経過時間を計時し、BTDC10°のクランクパルス入力からBTDC97°のクランクパルス入力までのクランク角度93°分の経過時間をMT93、BTDC97°のクランクパルス入力からBTDC65°のクランクパルス入力までのクランク角度32°分の経過時間をMT32、BTDC65°のクランクパルス入力からBTDC10°のクランクパルス入力までのクランク角度55°分の経過時間をMT55としてメモリにストアする。各経過時間MT93,MT,32,MT55の合計が180°CAの経過時間としてエンジン回転数Neの算出に用いられる。
【0098】
ステップS330では、噴射時期設定部41、点火時期設定部43の処理を行い、噴射時期、点火時期を決定する。すなわち、定期処理ルーチンで設定された噴射時期Tinjを、予め定めた特定のクランク角からの噴射タイミングに換算するとともに、同じく定期処理ルーチンで設定された点火時期Tigを、予め定めた特定のクランク角からの点火タイミングに換算する。
【0099】
そして、ステップS340で、噴射パルス発生部42の処理として、今回のクランク角割込みが予め定めた特定のクランク角度における割込みであるとき、噴射パルス発生タイマをセットし、さらに、ステップS350で、点火信号発生部44の処理として、同様に、今回のクランク角割込みが予め定めた特定のクランク角度における割込みであるとき、点火パルス発生タイマをセットし、ルーチンを抜ける。その結果、上記ステップS330で決定した噴射タイミングで噴射パルス発生タイマから噴射パルスがインジェクタ10に出力されて燃料が噴射され、上記ステップS330で決定した点火タイミングで点火パルス発生タイマから点火パルスが点火コイル11に出力され、点火プラグ12による点火が行われる。
【0100】
図12は本発明の実施の第2形態に係わり、第2の負荷・燃焼制御マネージャのブロック図である。
【0101】
本形態は、前述の第1形態における第2の負荷・燃焼制御マネージャ32aの処理を変更し、筒内空燃比基準値ABFbや最終的な基本燃料噴射量Gf*を算出する際に、空気有効成分分圧予測値Pmo*に代えて空気有効成分分圧推定値Pmoを採用するものである。
【0102】
このため、本形態の第2の負荷・燃焼制御マネージャ32bでは、図12に示すように、第1形態に対し、筒内空燃比基準値算出部50、最終基本噴射量算出部53を、それぞれ、筒内空燃比基準値算出部50A、最終基本噴射量算出部53Aとし、図7の負荷・燃焼制御ルーチンにおけるステップS250で、筒内空燃比基準値算出部50Aの処理として、空気有効成分分圧推定値Pmo、基本燃料噴射量初期設定値Gfi、理論空燃比ABFT、当量比設定値faii、吸気系係数dから、以下の(55)式によって筒内空燃比基準値ABFbを算出する。
ABFb=d・Pmo/Gfi …(55)
【0103】
また、ステップS280における最終基本噴射量算出部53Aの処理として、判定した空燃比制御状態に応じ、以下の(56)〜(60)式に示すように、最終的な基本燃料噴射量Gf*を算出する。
第1の空燃比制御時: Gf*=d・Pmo・fai/ABFT …(56)
第2の空燃比制御時: Gf*=Gfi …(57)
第3の空燃比制御時: Gf*=d・Pmo/ABFL_K …(58)
第4の空燃比制御時: Gf*=Gfi …(59)
第5の空燃比制御時: Gf*=d・Pmo・fai/ABFT …(60)
【0104】
尚、本形態では、第2の吸気制御マネージャ34a及びその処理を省略することも可能であり、前述の(33)式によるEGRバルブ通過ガス流量初期設定値Qei、前述の(36)式によるスロットル通過空気流量初期設定値Qaiは、それぞれ、以下の(33'),(36')式に示すように、EGRガス有効成分分圧誤差の時間積分値Imeeに係わる項g2・Imee、空気有効成分分圧誤差の時間積分値Imoに係わる項g1・Imoを除いた値としても良い。
Qei=h2・Pmee+f2・(Pmee*i−Pmee) …(33')
Qai=h1・Pmo+f1・(Pmo*i−Pmo)−(1−rfai)・Qe…(36')
【0105】
本形態においても、前述の第1形態と同様、燃焼限界を超えた空燃比を使用することがないため、排気ガスエミッションの悪化を防止することができ、また、空燃比切り換え時の過渡的な状態においても空燃比を優先した最終的な基本燃料噴射量として出力トルクショックを最小限に抑えることができる。
【0106】
【発明の効果】
以上説明したように本発明によれば、吸気管内圧力の空気有効成分分圧とエンジン出力目標値に対応する基本燃料噴射量の初期設定値とに基づいて筒内空燃比の基準値を設定するとともに、複数の制御領域に対し、それぞれの領域における空燃比の制御限界を設定し、運転条件に応じて空燃比制御状態を切り換える場合、筒内空燃比の基準値と空燃比の制御限界とに基づいて現在の空燃比制御状態を判定し、この判定結果に応じて最終的な基本燃料噴射量を設定するため、排気ガスエミッションの悪化や燃焼悪化が予想される空燃比制御域を回避して排気ガスエミッションの悪化を未然に防止し、異なる空燃比の制御領域へ切り換える際にも、空燃比を優先して最終的な基本燃料噴射量として出力トルクショックを最小限に抑えることができる等優れた効果が得られる。
【図面の簡単な説明】
【図1】本発明の実施の第1形態に係わり、燃料・吸気・EGR制御部のブロック図
【図2】同上、第2の負荷・燃焼制御マネージャのブロック図
【図3】同上、エンジン制御系の全体ブロック図
【図4】同上、初期化ルーチンのフローチャート
【図5】同上、定期処理ルーチンのフローチャート
【図6】同上、燃料・吸気・EGR制御処理ルーチンのフローチャート
【図7】同上、負荷・燃焼制御処理ルーチンのフローチャート
【図8】同上、クランク角割込みルーチンのフローチャート
【図9】同上、吸気系モデルの説明図
【図10】同上、燃焼形態と空燃比制御との関係を示す説明図
【図11】同上、気筒判別の説明図
【図12】本発明の実施の第2形態に係わり、第2の負荷・燃焼制御マネージャのブロック図
【符号の説明】
1 …エンジン
1b …スロットルバルブ
14 …EGRバルブ
Tei …目標エンジントルク
Gfi …基本燃料噴射量初期設定値
Pmo* …空気有効成分分圧予測値
Pmo …空気有効成分分圧推定値
ABFb …筒内空燃比の基準値
ABFi …筒内空燃比の初期設定値
ABFR_S,ABFL_K…制御空燃比限界値
Gf* …最終的な基本燃料噴射量
Claims (6)
- 運転条件に応じて空燃比制御状態を変化させるエンジンの制御装置において、
吸気管内圧力の空気有効成分分圧とエンジン出力目標値に対応する基本燃料噴射量の初期設定値とに基づいて、筒内空燃比の基準値を設定する手段と、
複数の制御領域に対し、それぞれの領域における空燃比の制御限界を設定する手段と、
上記筒内空燃比の基準値と上記空燃比の制御限界とに基づいて、現在の空燃比制御状態を判定する手段と、
上記空燃比制御状態の判定結果に応じて最終的な基本燃料噴射量を設定する手段とを備えたことを特徴とするエンジンの制御装置。 - 上記空気有効成分分圧を、スロットルバルブを通過する新気分とEGRガス中の空気過不足成分とEGRガス有効成分とを考慮した吸気系モデルを用いて予測した圧力応答値とすることを特徴とする請求項1記載のエンジンの制御装置。
- 上記空気有効成分分圧を、スロットルバルブを通過する新気分とEGRガス中の空気過不足成分とEGRガス有効成分とを考慮した吸気系モデルを用いて計算した現在の空気有効成分分圧の推定値とすることを特徴とする請求項1記載のエンジンの制御装置。
- 上記制御空燃比限界値を、予め設定した固定値とすることを特徴とする請求項1〜3のいずれか一に記載のエンジンの制御装置。
- 上記制御空燃比限界値を、エンジン回転数に応じて設定することを特徴とする請求項1〜3のいずれか一に記載のエンジンの制御装置。
- 上記最終的な基本燃料噴射量を、上記空燃比制御状態の判定結果に応じて、上記エンジン出力目標値に対応する基本燃料噴射量の初期設定値、あるいは、上記空気有効成分分圧と上記制御空燃比限界値とに基づく基本燃料噴射量、あるいは、上記空気有効成分分圧と筒内空燃比の初期設定値とに基づく基本燃料噴射量とすることを特徴とする請求項1〜5のいずれか一に記載のエンジンの制御装置。
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