JP3726839B2 - プローブ装置およびこのプローブ装置を具えたウエハ検査装置並びにウエハ検査方法 - Google Patents
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Description
本発明は、ウエハ検査装置およびこのウエハ検査装置において実施されるウエハ検査方法、並びに、ウエハ検査装置に好適に用いることができるプローブ装置に関し、更に詳しくは、ウエハに形成された多数の集積回路の一部若しくは全部について一括してプローブ試験を行うためのウエハ検査装置およびウエハ検査方法、またはウエハに形成された多数の集積回路の一部若しくは全部について一括してバーンイン試験を行うためのウエハ検査装置およびウエハ検査方法、並びにこれらのウエハ検査装置に好適に用いることができるプローブ装置に関するものである。
一般に、半導体集積回路装置の製造工程においては、ウエハ上に多数の集積回路を形成した後、これらの集積回路の各々についてプローブ試験が行われる。次いで、このウエハを切断することによって半導体チップが形成され、この半導体チップが適宜のパッケージ内に収納されて封止され、更に、パッケージ化された半導体集積回路装置の各々について、バーンイン試験が行われる。而して、半導体集積回路装置の品質保証を行うためには、バーンイン試験によって、当該半導体集積回路装置の電気的特性の検査を行うことのみならず、半導体チップ自体の電気的特性の検査を行うことが極めて重要である。また、近年、半導体チップ自体を集積回路装置として用い、当該半導体チップよりなる回路装置を例えばプリント回路基板上に直接実装する実装法が開発されており、そのため、半導体チップ自体の品質保証を行うことが要請されている。
然るに、半導体チップは微小なものであってその取扱いが不便なものであるため、半導体チップよりなる回路装置の検査を行うためには、長い時間を要し、また、検査コストが相当に高くなる。
このような理由から、最近において、半導体チップよりなる回路装置の電気的特性の検査をウエハの状態で行うＷＬＢＩ（Ｗａｆｅｒ Ｌｅｖｅｌ Ｂｕｒｎ−ｉｎ）試験が注目されている。
一方、ウエハ上に形成された集積回路に対して行われるプローブ試験においては、一般に、ウエハ上に形成された多数の集積回路のうち例えば１６個または３２個の集積回路について一括してプローブ試験を行い、順次、その他の集積回路についてプローブ試験を行う方法が採用されている。
而して、近年、検査効率を向上させ、検査コストの低減化を図るために、ウエハ上に形成された多数の集積回路のうち例えば６４個、１２４個または全部の集積回路について一括してプローブ試験を行うことが要請されている。
このような理由から、最近において、半導体チップよりなる回路装置の電気的特性の検査をウエハの状態で行うＷＬＢＩ（Ｗａｆｅｒ Ｌｅｖｅｌ Ｂｕｒｎ−ｉｎ）試験が注目されている。
一方、ウエハ上に形成された集積回路に対して行われるプローブ試験においては、一般に、ウエハ上に形成された多数の集積回路のうち例えば１６個または３２個の集積回路について一括してプローブ試験を行い、順次、その他の集積回路についてプローブ試験を行う方法が採用されている。
而して、近年、検査効率を向上させ、検査コストの低減化を図るために、ウエハ上に形成された多数の集積回路のうち例えば６４個、１２４個または全部の集積回路について一括してプローブ試験を行うことが要請されている。
図１７は、多数の集積回路が形成されたウエハについてＷＬＢＩ試験またはプローブ試験を行うための従来のウエハ検査装置の一例における構成の概略を示す説明用断面図である。このようなウエハ検査装置は、例えば特許文献１および特許文献２に記載されている。
このウエハ検査装置は、表面（図において下面）に多数の検査用電極８１が形成された検査用回路基板８０を有し、この検査用回路基板８０の表面には、コネクター８５を介してプローブカード９０が配置されている。このプローブカード９０は、接続用回路基板９１と、この接続用回路基板９１の表面（図において下面）に設けられた、検査対象であるウエハＷにおける集積回路の被検査電極（図示省略）に接触される多数の接触子（図示省略）を有する接触部材９５とにより構成されている。接触部材９５の下方には、検査対象であるウエハＷが載置される、加熱板を兼ねたウエハトレイ９６が配置されている。
ここに、接触部材９５としては、例えば、接触子が各々厚み方向に伸びる複数の接続用導電部が絶縁部によって相互に絶縁されてなる異方導電性シートよりなるもの、絶縁性シートにその厚み方向に貫通して伸びる金属体よりなる接触子が配置されてなるシート状コネクターよりなるもの、異方導電性シートとシート状コネクターとが積層されてなるものなどを用いることができる。
このウエハ検査装置は、表面（図において下面）に多数の検査用電極８１が形成された検査用回路基板８０を有し、この検査用回路基板８０の表面には、コネクター８５を介してプローブカード９０が配置されている。このプローブカード９０は、接続用回路基板９１と、この接続用回路基板９１の表面（図において下面）に設けられた、検査対象であるウエハＷにおける集積回路の被検査電極（図示省略）に接触される多数の接触子（図示省略）を有する接触部材９５とにより構成されている。接触部材９５の下方には、検査対象であるウエハＷが載置される、加熱板を兼ねたウエハトレイ９６が配置されている。
ここに、接触部材９５としては、例えば、接触子が各々厚み方向に伸びる複数の接続用導電部が絶縁部によって相互に絶縁されてなる異方導電性シートよりなるもの、絶縁性シートにその厚み方向に貫通して伸びる金属体よりなる接触子が配置されてなるシート状コネクターよりなるもの、異方導電性シートとシート状コネクターとが積層されてなるものなどを用いることができる。
プローブカード９０における接続用回路基板９１の裏面には、検査用回路基板８０の検査用電極８１のパターンに対応するパターンに従って多数の端子電極９２が形成され、当該接続用回路基板９１は、ガイドピン９３によって、端子電極９２の各々が検査用回路基板８０の検査用電極８１に対向するよう配置されている。
コネクター８５においては、「ポゴピン」と称される長さ方向に弾性的に圧縮し得る多数の接続ピン８６が、検査用回路基板８０の検査用電極８１のパターンに対応するパターンに従って配列されている。そして、コネクター８５は、接続ピン８６の各々が、検査用回路基板８０の検査用電極８１と接続用回路基板９１の端子電極９２との間に位置された状態で配置されている。
コネクター８５においては、「ポゴピン」と称される長さ方向に弾性的に圧縮し得る多数の接続ピン８６が、検査用回路基板８０の検査用電極８１のパターンに対応するパターンに従って配列されている。そして、コネクター８５は、接続ピン８６の各々が、検査用回路基板８０の検査用電極８１と接続用回路基板９１の端子電極９２との間に位置された状態で配置されている。
このウエハ検査装置においては、検査対象であるウエハＷがウエハトレイ９６上に載置され、ウエハトレイ９６が適宜の駆動手段（図示せず）によって上方に移動されることによりウエハＷがプローブカード９０に接触され、この状態からさらに上方に加圧されることによりコネクター８５の接続ピン８６の各々が長さ方向に弾性的に圧縮され、これにより、検査用回路基板８０の検査用電極８１の各々と接続用回路基板９１の端子電極９２の各々とが電気的に接続されると共に、ウエハＷに形成された一部の集積回路の被検査電極の各々に、接触部材９５の接触子の各々が接触し、これにより、所要の電気的接続が達成される。そして、ウエハトレイ９６によってウエハＷが所定の温度に加熱され、この状態で、ウエハＷについての所要の電気的検査（ＷＬＢＩ試験またはプローブ試験）が行われる。
特開２０００−１４７０６３号公報
特開２０００−３２３５３５号公報
しかしながら、図１７に示すようなウエハ検査装置においては、次のような問題がある。すなわち、このような構成のウエハ検査装置においては、実際上、ウエハ検査装置を構成する各々の構成部材それ自体が反りやうねり等を有すると共に、ウエハトレイ９６に傾きがあるために、ウエハＷに対して比較的程度の大きい傾き（アンジュレーション）を有する状態とされている。
具体的な一例を示すと、例えば、ウエハトレイ９６におけるウエハ載置面の平面精度（その平面内における高さレベルのバラツキの程度）が±２０μｍ程度であり、ウエハＷ、検査用回路基板８０および接続用回路基板９１を構成する基板材料それ自体のそりやうねりの程度がそれぞれ±１０μｍ程度である。また、接触部材９５として異方導電性シートが用いられる場合には、異方導電性シートそれ自体の厚さバラツキの程度が、厚みが２００μｍのもので±１０μｍ程度であり、接触部材９５として異方導電性シートとシート状コネクターとの積層体が用いられる場合には、異方導電性シートそれ自体の厚さバラツキの他に、シート状コネクターそれ自体の厚さバラツキあり、その程度は、厚みが８０μｍのもので±５μｍ程度である。
従って、単に、ウエハトレイ９６を上方に移動させてウエハＷを加圧するだけでは、ウエハ検査装置全体の傾きによって、例えば接触部材９５がウエハＷに対して方当たりした状態になるなど、接触部材９５における接触子の各々とウエハＷにおける被検査電極との間に良好な電気的接続状態を確実に得ることが困難であり、結局、所期の電気的検査を安定的に行うことができない、という問題がある。
具体的な一例を示すと、例えば、ウエハトレイ９６におけるウエハ載置面の平面精度（その平面内における高さレベルのバラツキの程度）が±２０μｍ程度であり、ウエハＷ、検査用回路基板８０および接続用回路基板９１を構成する基板材料それ自体のそりやうねりの程度がそれぞれ±１０μｍ程度である。また、接触部材９５として異方導電性シートが用いられる場合には、異方導電性シートそれ自体の厚さバラツキの程度が、厚みが２００μｍのもので±１０μｍ程度であり、接触部材９５として異方導電性シートとシート状コネクターとの積層体が用いられる場合には、異方導電性シートそれ自体の厚さバラツキの他に、シート状コネクターそれ自体の厚さバラツキあり、その程度は、厚みが８０μｍのもので±５μｍ程度である。
従って、単に、ウエハトレイ９６を上方に移動させてウエハＷを加圧するだけでは、ウエハ検査装置全体の傾きによって、例えば接触部材９５がウエハＷに対して方当たりした状態になるなど、接触部材９５における接触子の各々とウエハＷにおける被検査電極との間に良好な電気的接続状態を確実に得ることが困難であり、結局、所期の電気的検査を安定的に行うことができない、という問題がある。
また、上記構成のウエハ検査装置においては、接続ピン８６として、その長さが相当に大きいものが必要であることから、信号伝送系の距離が相当に長くなるため、高速処理が必要とされる高機能の集積回路の電気的検査に対応することが困難である、という問題がある。
本発明は、以上のような事情に基づいてなされたものであって、その目的は、ウエハに形成された多数の集積回路における多数の被検査電極についての電気的検査を一括して行うことができると共に、すべての被検査電極について良好な電気的接続状態を確実に達成することができ、しかも、高機能の集積回路の電気的検査を行うことができるウエハ検査装置およびウエハ検査方法、並びにこのウエハ検査装置に好適に用いることができるプローブ装置を提供することにある。
本発明のプローブ装置は、ウエハに形成された多数の集積回路の電気的検査を行うために用いられるものであって、表面に多数の検査用電極を有する検査用回路基板と、裏面に前記検査用回路基板の検査用電極のパターンに対応するパターンに従って複数の端子電極が形成された接続用回路基板、およびこの接続用回路基板の表面に設けられた、検査対象であるウエハにおける集積回路の被検査電極に接触される多数の接触子が配置されてなる接触部材を有し、当該接続用回路基板の端子電極の各々が前記検査用回路基板の検査用電極に対向するよう配置されたプローブカードと、前記検査用回路基板と前記プローブカードにおける接続用回路基板との間に配置された、当該検査用回路基板と当該接続用回路基板とによって狭圧されることにより、前記検査用電極の各々と前記端子電極の各々とを電気的に接続する異方導電性コネクターと、前記検査用回路基板のウエハに対する平行度および前記接続用回路基板のウエハに対する平行度を調整する平行度調整機構とを具えてなり、平行度調整機構は、検査用回路基板または接続用回路基板を異方導電性コネクターの厚み方向に相対的に変位させる位置可変機構を具えていることを特徴とする。
本発明のプローブ装置においては、平行度調整機構が複数の位置可変機構を具えており、各々の位置可変機構が、検査用回路基板または接続用回路基板の変位量がそれぞれ独立に設定可能に構成されているものであることが好ましい。
また、本発明のプローブ装置においては、検査用回路基板とプローブカードにおける接続用回路基板との間には、異方導電性コネクターの歪み量を規制するスペーサが設けられた構成とされていることが好ましい。この場合には、スペーサの全厚は、異方導電性コネクターの全厚の５０％以上の大きさであることが好ましい。
本発明のプローブ装置においては、異方導電性コネクターが、接続用回路基板および検査用回路基板に係る接続対象電極が形成された電極領域に対応してそれぞれ厚み方向に伸びる複数の異方導電膜配置用孔が形成されたフレーム板と、このフレーム板の各異方導電膜配置用孔内に配置され、当該異方導電膜配置用孔の周辺部に支持された複数の弾性異方導電膜とよりなり、
スペーサが、当該異方導電性コネクターにおけるフレーム板の両面に配設されており、当該スペーサは、異方導電性コネクターにおける弾性異方導電膜が形成された領域に対応する領域に開口が形成された枠状のものであって、少なくとも検査用回路基板に対する接触面および接続用回路基板に対する接触面に、弾性部材よりなる微小突起部を有するものにより構成することができる。
このような構成のスペーサにおいては、微小突起部を含むスペーサの厚みと異方導電性コネクターにおけるフレーム板の厚みとの合計の厚みが、異方導電性コネクターの全厚の９０％以上の大きさである構成とされていることが好ましい。
スペーサが、当該異方導電性コネクターにおけるフレーム板の両面に配設されており、当該スペーサは、異方導電性コネクターにおける弾性異方導電膜が形成された領域に対応する領域に開口が形成された枠状のものであって、少なくとも検査用回路基板に対する接触面および接続用回路基板に対する接触面に、弾性部材よりなる微小突起部を有するものにより構成することができる。
このような構成のスペーサにおいては、微小突起部を含むスペーサの厚みと異方導電性コネクターにおけるフレーム板の厚みとの合計の厚みが、異方導電性コネクターの全厚の９０％以上の大きさである構成とされていることが好ましい。
さらに、本発明のプローブ装置においては、プローブカードを構成する接触部材が、各々厚み方向に伸びる複数の接続用導電部が絶縁部によって相互に絶縁されてなる異方導電性シートを具えたものにより構成されていることが好ましい。
このような接触部材としては、各々厚み方向に伸びる複数の接続用導電部が絶縁部によって相互に絶縁されてなる異方導電性シートまたは当該異方導電性シートがフレーム板によって支持されてなる異方導電性コネクターと、当該異方導電性シートまたは当該異方導電性コネクターの表面に配置された、絶縁性シートと、この絶縁性シートをその厚み方向に貫通して伸び、被検査電極のパターンに対応するパターンに従って配置された複数の電極構造体とよりなるシート状コネクターとにより構成されてなるものを用いることが好ましい。
このような接触部材としては、各々厚み方向に伸びる複数の接続用導電部が絶縁部によって相互に絶縁されてなる異方導電性シートまたは当該異方導電性シートがフレーム板によって支持されてなる異方導電性コネクターと、当該異方導電性シートまたは当該異方導電性コネクターの表面に配置された、絶縁性シートと、この絶縁性シートをその厚み方向に貫通して伸び、被検査電極のパターンに対応するパターンに従って配置された複数の電極構造体とよりなるシート状コネクターとにより構成されてなるものを用いることが好ましい。
本発明のウエハ検査装置は、ウエハに形成された多数の集積回路の電気的検査を行うためのものであって、上記のプローブ装置を備えてなることを特徴とする。
本発明のウエハ検査方法は、平行度調整機構を構成する位置可変機構によって検査用回路基板または接続用回路基板を相対的に変位させて、検査用回路基板、異方導電性コネクターおよび接続用回路基板の三者を異方導電性コネクターを検査用回路基板と接続用回路基板とによって狭圧した状態で仮固定し、これにより、当該検査用回路基板における検査用電極の各々と当該接続用回路基板における端子電極の各々とを異方導電性コネクターにおける接続用導電部を介して電気的に接続し、この状態からさらに加圧してプローブカードにおける接触部材を検査対象であるウエハに接触させた状態において、検査用回路基板のウエハに対する平行度および接続用回路基板のウエハに対する平行度を測定し、得られた結果に基づいて位置可変機構による変位量の補正量を設定し、当該補正量に基づいて位置可変機構による変位量を調整する検査初期状態設定操作を行うことにより、検査用回路基板のウエハに対する平行度および接続用回路基板のウエハに対する平行度を調整し、
検査用回路基板と接続用回路基板との間の離間距離の大きさが大きくなる方向に対する検査用回路基板または接続用回路基板の変位を禁止した状態において、プローブ装置全体をウエハに接触させて電気的検査を行うことを特徴とする。
検査用回路基板と接続用回路基板との間の離間距離の大きさが大きくなる方向に対する検査用回路基板または接続用回路基板の変位を禁止した状態において、プローブ装置全体をウエハに接触させて電気的検査を行うことを特徴とする。
本発明のウエハ検査方法においては、平行度調整機構が複数の位置可変機構を具えており、プローブカードにおける接触部材を検査対象であるウエハに接触させた状態において、異方導電性コネクターにおける各々の接続用導電部の電気抵抗値を測定し、得られた電気抵抗値の分布が均一な状態となるよう、各々の位置可変機構による変位量の補正量を設定することができる。
また、本発明のウエハ検査方法においては、検査初期状態は、異方導電性コネクターにおける接続用導電部の各々の電気抵抗値が０．１Ω以下であって、異方導電性コネクターにおける接続用導電部１個当たりの荷重が０．０１〜０．４Ｎとなる状態に設定されることが好ましい。
また、本発明のウエハ検査方法においては、検査初期状態は、異方導電性コネクターにおける接続用導電部の各々の電気抵抗値が０．１Ω以下であって、異方導電性コネクターにおける接続用導電部１個当たりの荷重が０．０１〜０．４Ｎとなる状態に設定されることが好ましい。
本発明のプローブ装置によれば、検査用回路基板、異方導電性コネクターおよびプローブカードの三者が、異方導電性コネクターが検査用回路基板と接続用回路基板とによって狭圧された状態で、固定された状態とされる検査初期状態が設定されるに際して、ウエハ検査装置全体の傾きが平行度調整機構によって調整されて、当該検査初期状態が、検査用回路基板、プローブカードおよび検査対象であるウエハの三者が極めて高い平行度を有する状態に設定されるので、検査用回路基板と接続用回路基板との離間距離が大きくなる方向に対する検査用回路基板または接続用回路基板の変位が位置可変機構によって禁止されてウエハに対する高い平行度がプローブ装置全体に維持されながら、接触部材における接触子の各々とウエハに形成された被検査電極の各々とが電気的に接続される結果、所要の電気的接続状態を小さい荷重で安定的に得ることができる。
また、プローブカードにおける接触部材が、各々厚み方向に伸びる複数の接続用導電部が絶縁部によって相互に絶縁されてなる異方導電性シートを具えたものにより構成されている場合には、基本的に、異方導電性コネクターによる凹凸吸収性が得られると共に、ウエハに対する高い平行度がプローブ装置全体に維持されながら加圧されることによって接触部材における異方導電性シート本来の凹凸吸収性がロスが可及的に少なくされた状態で得られるので、一層確実に、良好な電気的接続状態を小さい荷重で安定的に得ることができる。
本発明のウエハ検査装置によれば、上記のプローブ装置を具えてなるので、ウエハに形成された被検査電極の各々と接触部材の接触子の各々との間に、良好な電気的接続状態を小さい荷重で安定的に得ることができ、従って、所期の電気的検査を高い信頼性をもって確実に行うことができる。
本発明のウエハ検査方法によれば、ウエハ検査装置全体の傾きが平行度調整機構によって補正された状態でウエハに形成された被検査電極の各々と接触部材の接触子の各々とが電気的に接続されるので、所期の電気的検査を高い信頼性をもって確実に行うことができる。
以下、本発明について詳細に説明する。
図１は、本発明に係るウエハ検査装置の一例における要部の構成の概略を、検査対象であるウエハと共に示す平面図であり、図２は、図１に示すウエハ検査装置を拡大して示す説明用断面図である。
このウエハ検査装置は、表面（図２において下面）に多数の検査用電極３１が形成された検査用回路基板３０と、以下に詳述する異方導電性コネクター２０を介して検査用回路基板３０の表面に配置されたプローブカード４０とを具えてなるプローブ装置１０を具えており、プローブカード４０の下方には、検査対象であるウエハＷが載置される、加熱板を兼ねたウエハトレイ５８が配置されて、構成されている。また、ウエハトレイ５８は、適宜の駆動手段（図示せず）によって上下方向に移動可能な状態とされている。
プローブカード４０は、裏面（図２において上面）に検査用回路基板３０の検査用電極３１のパターンに対応するパターンに従って複数の端子電極４２が形成された接続用回路基板４１と、この接続用回路基板４１の表面（図２において下面）に設けられた、検査対象であるウエハＷにおける集積回路の被検査電極（図示省略）に接触される多数の接触子（図示省略）を有する接触部材とにより構成されている。
検査用回路基板３０および接続用回路基板４１を構成する材料としては、例えばガラス、セラミックス、エポキシ樹脂などを例示することができる。
図１は、本発明に係るウエハ検査装置の一例における要部の構成の概略を、検査対象であるウエハと共に示す平面図であり、図２は、図１に示すウエハ検査装置を拡大して示す説明用断面図である。
このウエハ検査装置は、表面（図２において下面）に多数の検査用電極３１が形成された検査用回路基板３０と、以下に詳述する異方導電性コネクター２０を介して検査用回路基板３０の表面に配置されたプローブカード４０とを具えてなるプローブ装置１０を具えており、プローブカード４０の下方には、検査対象であるウエハＷが載置される、加熱板を兼ねたウエハトレイ５８が配置されて、構成されている。また、ウエハトレイ５８は、適宜の駆動手段（図示せず）によって上下方向に移動可能な状態とされている。
プローブカード４０は、裏面（図２において上面）に検査用回路基板３０の検査用電極３１のパターンに対応するパターンに従って複数の端子電極４２が形成された接続用回路基板４１と、この接続用回路基板４１の表面（図２において下面）に設けられた、検査対象であるウエハＷにおける集積回路の被検査電極（図示省略）に接触される多数の接触子（図示省略）を有する接触部材とにより構成されている。
検査用回路基板３０および接続用回路基板４１を構成する材料としては、例えばガラス、セラミックス、エポキシ樹脂などを例示することができる。
検査用回路基板３０とプローブカード４０における接続用回路基板４１との間に配置される異方導電性コネクター（以下、「傾き調整用異方導電性コネクター」という。）２０は、それぞれ厚み方向に貫通して伸びる複数の異方導電膜配置用孔２２が形成されたフレーム板２１を有し、このフレーム板２１の異方導電膜配置用孔２２の各々に、厚み方向に導電性を有する弾性異方導電膜２５が当該異方導電膜配置用孔２２を塞ぐよう配置され、これらの弾性異方導電膜２５の周縁部が、当該フレーム板２１の異方導電膜配置用孔２２の開口縁部に固定されて支持されて、構成されている。また、フレーム板２１には、検査用回路基板３０およびプローブカード４０との位置決めを行うための複数の位置決め孔２３が形成されている。この例においては、４つの位置決め孔２３が矩形のフレーム板２１の４隅に形成されている。
弾性異方導電膜２５は、弾性高分子物質によって形成されており、接続対象電極、具体的には、検査用回路基板３０における検査用電極３１および接続用回路基板４１における端子電極４２のパターンに対応するパターンに従って配置された、それぞれ厚み方向に伸びる複数の接続用導電部２６と、これらの接続用導電部２６を相互に絶縁する絶縁部２７とにより構成されている。
弾性異方導電膜２５における接続用導電部２６には、磁性を示す導電性粒子Ｐが厚み方向に並ぶよう配向した状態で密に含有されている。これに対して、絶縁部２７は、導電性粒子Ｐが全く或いは殆ど含有されていないものである。
また、図示の例では、接続用導電部２６は、絶縁部２７の両面の各々から突出するよう形成されている。
弾性異方導電膜２５における接続用導電部２６には、磁性を示す導電性粒子Ｐが厚み方向に並ぶよう配向した状態で密に含有されている。これに対して、絶縁部２７は、導電性粒子Ｐが全く或いは殆ど含有されていないものである。
また、図示の例では、接続用導電部２６は、絶縁部２７の両面の各々から突出するよう形成されている。
弾性異方導電膜２５の全厚は、例えば１００〜３０００μｍであることが好ましく、より好ましくは１５０〜２５００μｍ、特に好ましくは２００〜２０００μｍである。弾性異方導電膜２５の厚みが上記範囲を満足することにより、ウエハ検査装置全体における傾き（アンジュレーション）を調整するために必要とされる十分な凹凸吸収性を有するものとなると共に、厚みが１００μｍ以上であれば、十分な強度を有する弾性異方導電膜２５が確実に得られ、一方、この厚みが３０００μｍ以下であれば、所要の導電性特性を有する接続用導電部２６が確実に得られる。
弾性異方導電膜２５の接続用導電部２６における突出部分２６Ａ，２６Ｂの突出高さは、その合計が当該接続用導電部２６の厚みの２０％以上の大きさであることが好ましく、より好ましくは２５％以上の大きさ、特に好ましくは３０％以上の大きさである。このような突出高さを有する突出部分２６Ａ，２６Ｂを形成することより、当該接続用導電部２６が小さい圧力で十分に圧縮されるため、良好な導電性が確実に得られる。また、プローブ装置１０全体の傾き調整を行うに際しての圧縮量の変量幅（調整幅）を大きくすることができる。
上述したように、本発明のプローブ装置１０においては、検査用回路基板３０およびプローブカード４０の両者が、傾き調整用異方導電性コネクター２０を介して配置されている。
そして、傾き調整用異方導電性コネクター２０が検査用回路基板３０およびプローブカード４０によって狭圧された状態とされて検査用回路基板３０における検査用電極３１の各々とプローブカード４０における接続用回路基板４１の端子電極４２の各々とが電気的に接続された状態で固定されて用いられる。
そして、傾き調整用異方導電性コネクター２０が検査用回路基板３０およびプローブカード４０によって狭圧された状態とされて検査用回路基板３０における検査用電極３１の各々とプローブカード４０における接続用回路基板４１の端子電極４２の各々とが電気的に接続された状態で固定されて用いられる。
本発明のプローブ装置１０においては、検査用回路基板３０およびプローブカード４０の間に、傾き調整用異方導電性コネクター２０における弾性異方導電膜２５の最大歪み量を規制するためのスペーサ５５の複数（この例においては４つ）が傾き調整用異方導電性コネクター２０におけるフレーム板２１の位置決め孔２３の各々に挿通または嵌合された状態で設けられていると共に、ウエハ検査装置全体の有する傾きを調整するための平行度調整機構５０が設けられている。
各々のスペーサ５５は、例えば、電気的に絶縁性の円筒状のものよりなり、後述する平行度調整機構５０を構成する位置可変機構５１としてのボルト５２の軸部が当該スペーサ５５の内部空間内に挿通される。これにより、当該接続用回路基板４１の端子電極４２の各々が検査用回路基板３０の検査用電極３１の各々に対向すると共に、傾き調整用異方導電性コネクター２０の接続用導電部２６の各々が接続対象電極の各々に対向するよう、位置決めされた状態とされる。
スペーサ５５の厚みは、例えば傾き調整用異方導電性コネクター２０の全厚の５０％以上の大きさであることが好ましく、より好ましくは６０〜９０％の大きさである。これにより、弾性異方導電膜２５に対する挟圧力の大きさが過大になることが防止されて、弾性異方導電膜２５における接続用導電部２６に所要の導電性が確実に得られる。
平行度調整機構５０は、検査用回路基板３０またはプローブカード４０を傾き調整用異方導電性コネクター２０の厚み方向（図２において上下方向）に相対的に変位させる複数の位置可変機構５１を具えている。
この例においては、図１に示されているように、４つの位置可変機構５１がプローブ装置１０の平面内における４隅の位置に配置されており、各々の位置可変機構５１は、検査用回路基板３０または接続用回路基板４１の変位量（検査用回路基板３０および接続用回路基板４１の間の離間距離の大きさ）を互いに独立して調整することができるもの、例えばボルト５２とナット５３とからなる一対の締結部材により構成されている。
具体的には、位置可変機構５１を構成するボルト５２が、その頭部が検査用回路基板３０の裏面に形成された凹所３２の貫通孔３３の開口縁部に係止されると共に、軸部が当該貫通孔３３に固定または挿通されて下方に伸び、スペーサ５５の内部空間内および接続用回路基板４１における貫通孔４４内を挿通されて当該軸部の基端部がプローブカード４０における接続用回路基板４１の表面に形成された凹所４３内に露出する状態で、配置されており、このボルト５２に適合するナット５３がボルト５２の基端部に螺合されて接続用回路基板４１における凹所４３の底面に対接された状態で設けられており、これにより、検査用回路基板３０およびプローブカード４０（接続用回路基板４１）が検査用回路基板３０およびプローブカード４０間の離間距離が大きくなる方向に対する移動（変位）が禁止された状態で固定されると共に、ナット５３の締め付け量が調整されることにより、検査用回路基板３０またはプローブカード４０が傾き調整用異方導電性コネクター２０の厚み方向に相対的に変位される。
この例においては、図１に示されているように、４つの位置可変機構５１がプローブ装置１０の平面内における４隅の位置に配置されており、各々の位置可変機構５１は、検査用回路基板３０または接続用回路基板４１の変位量（検査用回路基板３０および接続用回路基板４１の間の離間距離の大きさ）を互いに独立して調整することができるもの、例えばボルト５２とナット５３とからなる一対の締結部材により構成されている。
具体的には、位置可変機構５１を構成するボルト５２が、その頭部が検査用回路基板３０の裏面に形成された凹所３２の貫通孔３３の開口縁部に係止されると共に、軸部が当該貫通孔３３に固定または挿通されて下方に伸び、スペーサ５５の内部空間内および接続用回路基板４１における貫通孔４４内を挿通されて当該軸部の基端部がプローブカード４０における接続用回路基板４１の表面に形成された凹所４３内に露出する状態で、配置されており、このボルト５２に適合するナット５３がボルト５２の基端部に螺合されて接続用回路基板４１における凹所４３の底面に対接された状態で設けられており、これにより、検査用回路基板３０およびプローブカード４０（接続用回路基板４１）が検査用回路基板３０およびプローブカード４０間の離間距離が大きくなる方向に対する移動（変位）が禁止された状態で固定されると共に、ナット５３の締め付け量が調整されることにより、検査用回路基板３０またはプローブカード４０が傾き調整用異方導電性コネクター２０の厚み方向に相対的に変位される。
検査用回路基板３０における検査用電極３１のピッチは、例えば５００〜５０００μｍであることが好ましく、より好ましくは８００〜２５００μｍである。このようなピッチで検査用電極３１が形成されることにより、当該検査用電極３１と接続用回路基板４１の端子電極４２との所要の電気的接続を確実に達成することができると共に、検査用電極３１を高い密度で配置することが可能であるため、検査対象であるウエハＷの被検査電極数に応じた多数の検査用電極３１を形成することができる。
プローブカード４０を構成する接触部材における接触子の各々は、接続用回路基板４１における適宜の回路（図示省略）を介して検査用回路基板３０の検査用電極３１の各々に電気的に接続されている。
この例における接触部材は、例えば傾き調整用異方導電性コネクター２０と基本的な構成が同一である異方導電性コネクター（以下、「接点形成用異方導電性コネクター」という。）４５により構成されている。この接点形成用異方導電性コネクター４５は、弾性異方導電膜４６における接続用導電部４７がウエハＷに形成された被検査電極のパターンに対応するパターンに従って形成されており、例えば、接続用導電部４７の配設ピッチが傾き調整用異方導電性コネクター２０のそれよりも小さいものとされている。図２において、４８は絶縁部であり、４９はフレーム板である。
この例における接触部材は、例えば傾き調整用異方導電性コネクター２０と基本的な構成が同一である異方導電性コネクター（以下、「接点形成用異方導電性コネクター」という。）４５により構成されている。この接点形成用異方導電性コネクター４５は、弾性異方導電膜４６における接続用導電部４７がウエハＷに形成された被検査電極のパターンに対応するパターンに従って形成されており、例えば、接続用導電部４７の配設ピッチが傾き調整用異方導電性コネクター２０のそれよりも小さいものとされている。図２において、４８は絶縁部であり、４９はフレーム板である。
以下に、傾き調整用異方導電性コネクター２０および接点形成用異方導電性コネクター４５の具体的な構成について説明する。
傾き調整用異方導電性コネクター２０および接点形成用異方導電性コネクター４５におけるフレーム板２１，４９を構成する材料としては、金属材料、セラミックス材料、樹脂材料などの種々の材料を用いることができ、その具体例としては、鉄、銅、ニッケル、クロム、コバルト、マグネシウム、マンガン、モリブデン、インジウム、鉛、パラジウム、チタン、タングステン、アルミニウム、金、白金、銀などの金属またはこれらを２種以上組み合わせた合金若しくは合金鋼などの金属材料、窒化珪素、炭化珪素、アルミナなどのセラミックス材料、アラミッド不繊布補強型エポキシ樹脂、アラミッド不繊布補強型ポリイミド樹脂、アラミッド不繊布補強型ビスマレイミドトリアジン樹脂、アラミド樹脂などの樹脂材料が挙げられる。
また、傾き調整用異方導電性コネクター２０におけるフレーム板２１を構成する材料としては、線熱膨張係数が検査用回路基板３０および接続用回路基板４１を構成する材料の線熱膨張係数と同等若しくは近似したものを用いることが好ましい。ここに、検査用回路基板３０と接続用回路基板４１とが異なる材料により構成されている場合には、検査用回路基板３０を構成する材料および接続用回路基板４１を構成する材料の両者の平均の線熱膨張係数と同等若しくは近似したものを用いることが好ましい。
具体的には、フレーム板２１を構成する材料としては、線熱膨張係数が５×１０-4／Ｋ以下であるものを用いることが好ましく、例えば検査用回路基板３０および接続用回路基板４１がガラス基板よりなるものである場合には、線熱膨張係数が３×１０-6〜１０×１０-6／Ｋのものを用いることが好ましく、また、検査用回路基板３０および接続用回路基板４１がガラスエポキシ基板などの有機基板よりなるものである場合には、線熱膨張係数が６×１０-6〜２０×１０-6／Ｋのものを用いることが好ましく、その具体例としては、検査用回路基板４１および接続用回路基板４１を構成する材料と同一の材料や、ステンレス鋼などの鉄−ニッケル合金やリン青銅などの銅合金などの金属材料、ポリイミド樹脂、液晶ポリマー樹脂などの樹脂材料が挙げられる。
一方、接点形成用異方導電性コネクター４５におけるフレーム板４９を構成する材料としては、線熱膨張係数が検査対象であるウエハを構成する材料の線熱膨張係数と同等若しくは近似したものを用いることが好ましい。具体的には、ウエハを構成する材料がシリコンである場合には、線熱膨張係数が１．５×１０-4／Ｋ以下、特に、３×１０-6〜８×１０-6／Ｋのものを用いることが好ましく、その具体例としては、インバーなどのインバー型合金、エリンバーなどのエリンバー型合金、スーパーインバー、コバール、４２アロイなどの金属材料、アラミッド不繊布補強型有機樹脂材料、アラミド樹脂などの樹脂材料が挙げられる。
具体的には、フレーム板２１を構成する材料としては、線熱膨張係数が５×１０-4／Ｋ以下であるものを用いることが好ましく、例えば検査用回路基板３０および接続用回路基板４１がガラス基板よりなるものである場合には、線熱膨張係数が３×１０-6〜１０×１０-6／Ｋのものを用いることが好ましく、また、検査用回路基板３０および接続用回路基板４１がガラスエポキシ基板などの有機基板よりなるものである場合には、線熱膨張係数が６×１０-6〜２０×１０-6／Ｋのものを用いることが好ましく、その具体例としては、検査用回路基板４１および接続用回路基板４１を構成する材料と同一の材料や、ステンレス鋼などの鉄−ニッケル合金やリン青銅などの銅合金などの金属材料、ポリイミド樹脂、液晶ポリマー樹脂などの樹脂材料が挙げられる。
一方、接点形成用異方導電性コネクター４５におけるフレーム板４９を構成する材料としては、線熱膨張係数が検査対象であるウエハを構成する材料の線熱膨張係数と同等若しくは近似したものを用いることが好ましい。具体的には、ウエハを構成する材料がシリコンである場合には、線熱膨張係数が１．５×１０-4／Ｋ以下、特に、３×１０-6〜８×１０-6／Ｋのものを用いることが好ましく、その具体例としては、インバーなどのインバー型合金、エリンバーなどのエリンバー型合金、スーパーインバー、コバール、４２アロイなどの金属材料、アラミッド不繊布補強型有機樹脂材料、アラミド樹脂などの樹脂材料が挙げられる。
また、フレーム板２１，４９の厚みは、その形状が維持されると共に、弾性異方導電膜２５，４６を保持することが可能であれば、特に限定されないが、例えば３０〜１０００μｍ、好ましくは５０〜２５０μｍである。
弾性異方導電膜２５，４６を形成する弾性高分子物質としては、架橋構造を有する耐熱性の高分子物質が好ましい。かかる架橋高分子物質を得るために用いることができる硬化性の高分子物質形成材料としては、種々のものを用いることができ、その具体例としては、シリコーンゴム、ポリブタジエンゴム、天然ゴム、ポリイソプレンゴム、スチレン−ブタジエン共重合体ゴム、アクリロニトリル−ブタジエン共重合体ゴムなどの共役ジエン系ゴムおよびこれらの水素添加物、スチレン−ブタジエン−ジエンブロック共重合体ゴム、スチレン−イソプレンブロック共重合体などのブロック共重合体ゴムおよびこれらの水素添加物、クロロプレン、ウレタンゴム、ポリエステル系ゴム、エピクロルヒドリンゴム、エチレン−プロピレン共重合体ゴム、エチレン−プロピレン−ジエン共重合体ゴム、軟質液状エポキシゴムなどが挙げられる。これらの中では、成形加工性および電気特性の観点から、シリコーンゴムが好ましい。
シリコーンゴムとしては、液状シリコーンゴムを架橋または縮合したものが好ましい。液状シリコーンゴムは、縮合型のもの、付加型のもの、ビニル基やヒドロキシル基を含有するものなどのいずれであってもよい。具体的には、ジメチルシリコーン生ゴム、メチルビニルシリコーン生ゴム、メチルフェニルビニルシリコーン生ゴムなどを挙げることができる。
これらの中で、ビニル基を含有する液状シリコーンゴム（ビニル基含有ポリジメチルシロキサン）は、通常、ジメチルジクロロシランまたはジメチルジアルコキシシランを、ジメチルビニルクロロシランまたはジメチルビニルアルコキシシランの存在下において、加水分解および縮合反応させ、例えば引続き溶解−沈殿の繰り返しによる分別を行うことにより得られる。
また、ビニル基を両末端に含有する液状シリコーンゴムは、オクタメチルシクロテトラシロキサンのような環状シロキサンを触媒の存在下においてアニオン重合し、重合停止剤として例えばジメチルジビニルシロキサンを用い、その他の反応条件（例えば、環状シロキサンの量および重合停止剤の量）を適宜選択することにより得られる。ここで、アニオン重合の触媒としては、水酸化テトラメチルアンモニウムおよび水酸化ｎ−ブチルホスホニウムなどのアルカリまたはこれらのシラノレート溶液などを用いることができ、反応温度は、例えば８０〜１３０℃である。
このようなビニル基含有ポリジメチルシロキサンは、その分子量Ｍｗ（標準ポリスチレン換算重量平均分子量をいう。以下同じ。）が１００００〜４００００のものであることが好ましい。また、得られる弾性異方導電膜２５，４６の耐熱性の観点から、分子量分布指数（標準ポリスチレン換算重量平均分子量Ｍｗと標準ポリスチレン換算数平均分子量Ｍｎとの比Ｍｗ／Ｍｎの値をいう。以下同じ。）が２以下のものが好ましい。
また、ビニル基を両末端に含有する液状シリコーンゴムは、オクタメチルシクロテトラシロキサンのような環状シロキサンを触媒の存在下においてアニオン重合し、重合停止剤として例えばジメチルジビニルシロキサンを用い、その他の反応条件（例えば、環状シロキサンの量および重合停止剤の量）を適宜選択することにより得られる。ここで、アニオン重合の触媒としては、水酸化テトラメチルアンモニウムおよび水酸化ｎ−ブチルホスホニウムなどのアルカリまたはこれらのシラノレート溶液などを用いることができ、反応温度は、例えば８０〜１３０℃である。
このようなビニル基含有ポリジメチルシロキサンは、その分子量Ｍｗ（標準ポリスチレン換算重量平均分子量をいう。以下同じ。）が１００００〜４００００のものであることが好ましい。また、得られる弾性異方導電膜２５，４６の耐熱性の観点から、分子量分布指数（標準ポリスチレン換算重量平均分子量Ｍｗと標準ポリスチレン換算数平均分子量Ｍｎとの比Ｍｗ／Ｍｎの値をいう。以下同じ。）が２以下のものが好ましい。
一方、ヒドロキシル基を含有する液状シリコーンゴム（ヒドロキシル基含有ポリジメチルシロキサン）は、通常、ジメチルジクロロシランまたはジメチルジアルコキシシランを、ジメチルヒドロクロロシランまたはジメチルヒドロアルコキシシランの存在下において、加水分解および縮合反応させ、例えば引続き溶解−沈殿の繰り返しによる分別を行うことにより得られる。
また、環状シロキサンを触媒の存在下においてアニオン重合し、重合停止剤として、例えばジメチルヒドロクロロシラン、メチルジヒドロクロロシランまたはジメチルヒドロアルコキシシランなどを用い、その他の反応条件（例えば、環状シロキサンの量および重合停止剤の量）を適宜選択することによっても得られる。ここで、アニオン重合の触媒としては、水酸化テトラメチルアンモニウムおよび水酸化ｎ−ブチルホスホニウムなどのアルカリまたはこれらのシラノレート溶液などを用いることができ、反応温度は、例えば８０〜１３０℃である。
また、環状シロキサンを触媒の存在下においてアニオン重合し、重合停止剤として、例えばジメチルヒドロクロロシラン、メチルジヒドロクロロシランまたはジメチルヒドロアルコキシシランなどを用い、その他の反応条件（例えば、環状シロキサンの量および重合停止剤の量）を適宜選択することによっても得られる。ここで、アニオン重合の触媒としては、水酸化テトラメチルアンモニウムおよび水酸化ｎ−ブチルホスホニウムなどのアルカリまたはこれらのシラノレート溶液などを用いることができ、反応温度は、例えば８０〜１３０℃である。
このようなヒドロキシル基含有ポリジメチルシロキサンは、その分子量Ｍｗが１００００〜４００００のものであることが好ましい。また、得られる弾性異方導電膜２５，４６の耐熱性の観点から、分子量分布指数が２以下のものが好ましい。
本発明においては、上記のビニル基含有ポリジメチルシロキサンおよびヒドロキシル基含有ポリジメチルシロキサンのいずれか一方を用いることもでき、両者を併用することもできる。
本発明においては、上記のビニル基含有ポリジメチルシロキサンおよびヒドロキシル基含有ポリジメチルシロキサンのいずれか一方を用いることもでき、両者を併用することもできる。
また、ウエハに形成された集積回路についてのプローブ試験またはバーンイン試験に用いる場合には、弾性高分子物質として、付加型液状シリコーンゴムの硬化物（以下、「シリコーンゴム硬化物」という。）であって、その１５０℃における圧縮永久歪みが１０％以下であるものを用いることが好ましく、より好ましくは８％以下、さらに好ましくは６％以下である。この圧縮永久歪みが１０％を超える場合には、得られる異方導電性コネクターを多数回にわたって繰り返し使用したとき或いは高温環境下において繰り返し使用したときには、接続用導電部２６，４７に永久歪みが発生しやすく、これにより、接続用導電部２６，４７における導電性粒子Ｐの連鎖に乱れが生じる結果、所要の導電性を維持することが困難となる。
ここで、シリコーンゴム硬化物の圧縮永久歪みは、ＪＩＳ Ｋ ６２４９に準拠した方法によって測定することができる。
ここで、シリコーンゴム硬化物の圧縮永久歪みは、ＪＩＳ Ｋ ６２４９に準拠した方法によって測定することができる。
また、弾性異方導電膜２５，４６を形成するシリコーンゴム硬化物は、その２３℃におけるデュロメーターＡ硬度が１０〜６０のものであることが好ましく、さらに好ましくは１５〜５５、特に好ましくは２０〜５０のものである。
このデュロメーターＡ硬度が１０未満である場合には、加圧されたときに、接続用導電部２６，４７を相互に絶縁する絶縁部２７，４８が過度に歪みやすく、接続用導電部２６間または接続用導電部４７間の所要の絶縁性を維持することが困難となることがある。また、シリコーンゴム硬化物の未硬化成分量が多くなり、加圧されることにより当該シリコーンゴム硬化物の未硬化成分が検査用回路基板３０の検査用電極３１および接続用回路基板４１の端子電極４２に付着し、悪影響を与えることがある。一方、このデュロメーターＡ硬度が６０を超える場合には、接続用導電部２６，４７に適正な歪みを与えるために相当に大きい荷重による加圧力が必要となるため、例えば検査対象であるウエハに大きな変形や破壊が生じやすくなる。
また、異方導電性コネクターをバーンイン試験に用いる場合には、シリコーンゴム硬化物は、その２３℃におけるデュロメーターＡ硬度が２５〜４０のものであることが好ましい。シリコーンゴム硬化物として、デュロメーターＡ硬度が上記の範囲外のものを用いる場合には、得られる異方導電性コネクターをバーンイン試験に繰り返し使用したときには、接続用導電部２６，４７に永久歪みが発生しやすく、これにより、接続用導電部２６，４７における導電性粒子Ｐの連鎖に乱れが生じる結果、所要の導電性を維持することが困難となることがある。
ここで、シリコーンゴム硬化物のデュロメーターＡ硬度は、ＪＩＳ Ｋ ６２４９に準拠した方法によって測定することができる。
このデュロメーターＡ硬度が１０未満である場合には、加圧されたときに、接続用導電部２６，４７を相互に絶縁する絶縁部２７，４８が過度に歪みやすく、接続用導電部２６間または接続用導電部４７間の所要の絶縁性を維持することが困難となることがある。また、シリコーンゴム硬化物の未硬化成分量が多くなり、加圧されることにより当該シリコーンゴム硬化物の未硬化成分が検査用回路基板３０の検査用電極３１および接続用回路基板４１の端子電極４２に付着し、悪影響を与えることがある。一方、このデュロメーターＡ硬度が６０を超える場合には、接続用導電部２６，４７に適正な歪みを与えるために相当に大きい荷重による加圧力が必要となるため、例えば検査対象であるウエハに大きな変形や破壊が生じやすくなる。
また、異方導電性コネクターをバーンイン試験に用いる場合には、シリコーンゴム硬化物は、その２３℃におけるデュロメーターＡ硬度が２５〜４０のものであることが好ましい。シリコーンゴム硬化物として、デュロメーターＡ硬度が上記の範囲外のものを用いる場合には、得られる異方導電性コネクターをバーンイン試験に繰り返し使用したときには、接続用導電部２６，４７に永久歪みが発生しやすく、これにより、接続用導電部２６，４７における導電性粒子Ｐの連鎖に乱れが生じる結果、所要の導電性を維持することが困難となることがある。
ここで、シリコーンゴム硬化物のデュロメーターＡ硬度は、ＪＩＳ Ｋ ６２４９に準拠した方法によって測定することができる。
また、弾性異方導電膜２５，４６を形成するシリコーンゴム硬化物は、その２３℃における引き裂き強度が８ｋＮ／ｍ以上のものであることが好ましく、さらに好ましくは１０ｋＮ／ｍ以上、より好ましくは１５ｋＮ／ｍ以上、特に好ましくは２０ｋＮ／ｍ以上のものである。この引き裂き強度が８ｋＮ／ｍ未満である場合には、弾性異方導電膜２５，４６に過度の歪みが与えられたときに、耐久性の低下を起こしやすい。
ここで、シリコーンゴム硬化物の引き裂き強度は、ＪＩＳ Ｋ ６２４９に準拠した方法によって測定することができる。
ここで、シリコーンゴム硬化物の引き裂き強度は、ＪＩＳ Ｋ ６２４９に準拠した方法によって測定することができる。
また、付加型液状シリコーンゴムとしては、ビニル基とＳｉ−Ｈ結合との反応によって硬化するものであって、ビニル基およびＳｉ−Ｈ結合の両方を含有するポリシロキサンからなる一液型（一成分型）のもの、およびビニル基を含有するポリシロキサンおよびＳｉ−Ｈ結合を含有するポリシロキサンからなる二液型（二成分型）のもののいずれも用いることができるが、二液型の付加型液状シリコーンゴムを用いることが好ましい。
また、付加型液状シリコーンゴムとしては、その２３℃における粘度が１００〜１，２５０Ｐａ・ｓのものを用いることが好ましく、さらに好ましくは１５０〜８００Ｐａ・ｓ、特に好ましくは２５０〜５００Ｐａ・ｓのものである。この粘度が１００Ｐａ・ｓ未満である場合には、後述する弾性異方導電膜を得るための成形材料において、当該付加型液状シリコーンゴム中における導電性粒子の沈降が生じやすく、良好な保存安定性が得られず、また、成形材料層に平行磁場を作用させたときに、導電性粒子が厚み方向に並ぶよう配向せず、均一な状態で導電性粒子の連鎖を形成することが困難となることがある。一方、この粘度が１，２５０Ｐａ・ｓを超える場合には、得られる成形材料が粘度の高いものとなるため、金型内に成形材料層を形成しにくいものとなることがあり、また、成形材料層に平行磁場を作用させても、導電性粒子が十分に移動せず、そのため、導電性粒子を厚み方向に並ぶよう配向させることが困難となることがある。
高分子物質形成材料中には、当該高分子物質形成材料を硬化させるための硬化触媒を含有させることができる。このような硬化触媒としては、有機過酸化物、脂肪酸アゾ化合物、ヒドロシリル化触媒などを用いることができる。
硬化触媒として用いられる有機過酸化物の具体例としては、過酸化ベンゾイル、過酸化ビスジシクロベンゾイル、過酸化ジクミル、過酸化ジターシャリーブチルなどが挙げられる。
硬化触媒として用いられる脂肪酸アゾ化合物の具体例としては、アゾビスイソブチロニトリルなどが挙げられる。
ヒドロシリル化反応の触媒として使用し得るものの具体例としては、塩化白金酸およびその塩、白金−不飽和基含有シロキサンコンプレックス、ビニルシロキサンと白金とのコンプレックス、白金と１，３−ジビニルテトラメチルジシロキサンとのコンプレックス、トリオルガノホスフィンあるいはホスファイトと白金とのコンプレックス、アセチルアセテート白金キレート、環状ジエンと白金とのコンプレックスなどの公知のものが挙げられる。
硬化触媒の使用量は、高分子物質形成材料の種類、硬化触媒の種類、その他の硬化処理条件を考慮して適宜選択されるが、通常、高分子物質形成材料１００重量部に対して３〜１５重量部である。
硬化触媒として用いられる有機過酸化物の具体例としては、過酸化ベンゾイル、過酸化ビスジシクロベンゾイル、過酸化ジクミル、過酸化ジターシャリーブチルなどが挙げられる。
硬化触媒として用いられる脂肪酸アゾ化合物の具体例としては、アゾビスイソブチロニトリルなどが挙げられる。
ヒドロシリル化反応の触媒として使用し得るものの具体例としては、塩化白金酸およびその塩、白金−不飽和基含有シロキサンコンプレックス、ビニルシロキサンと白金とのコンプレックス、白金と１，３−ジビニルテトラメチルジシロキサンとのコンプレックス、トリオルガノホスフィンあるいはホスファイトと白金とのコンプレックス、アセチルアセテート白金キレート、環状ジエンと白金とのコンプレックスなどの公知のものが挙げられる。
硬化触媒の使用量は、高分子物質形成材料の種類、硬化触媒の種類、その他の硬化処理条件を考慮して適宜選択されるが、通常、高分子物質形成材料１００重量部に対して３〜１５重量部である。
接続用導電部２６，４７を構成する磁性を示す導電性粒子Ｐとしては、例えば、鉄、ニッケル、コバルトなどの磁性を示す金属の粒子若しくはこれらの合金の粒子またはこれらの金属を含有する粒子、またはこれらの粒子を芯粒子とし、当該芯粒子の表面に金、銀、パラジウム、ロジウムなどの導電性の良好な金属のメッキを施したもの、あるいは非磁性金属粒子若しくはガラスビーズなどの無機物質粒子またはポリマー粒子を芯粒子とし、当該芯粒子の表面に、ニッケル、コバルトなどの導電性磁性体のメッキを施したもの、あるいは芯粒子に、導電性磁性体および導電性の良好な金属の両方を被覆したものなどが挙げられる。
これらの中では、ニッケル粒子を芯粒子とし、その表面に金や銀などの導電性の良好な金属のメッキを施したものを用いることが好ましい。
芯粒子の表面に導電性金属を被覆する手段としては、特に限定されるものではないが、例えば無電解メッキにより行うことができる。
これらの中では、ニッケル粒子を芯粒子とし、その表面に金や銀などの導電性の良好な金属のメッキを施したものを用いることが好ましい。
芯粒子の表面に導電性金属を被覆する手段としては、特に限定されるものではないが、例えば無電解メッキにより行うことができる。
導電性粒子Ｐとして、芯粒子の表面に導電性金属が被覆されてなるものを用いる場合には、良好な導電性が得られる観点から、粒子表面における導電性金属の被覆率（芯粒子の表面積に対する導電性金属の被覆面積の割合）が４０％以上であることが好ましく、さらに好ましくは４５％以上、特に好ましくは４７〜９５％である。
また、導電性金属の被覆量は、芯粒子の２．５〜５０重量％であることが好ましく、より好ましくは３〜４５重量％、さらに好ましくは３．５〜４０重量％、特に好ましくは５〜３０重量％である。
また、導電性金属の被覆量は、芯粒子の２．５〜５０重量％であることが好ましく、より好ましくは３〜４５重量％、さらに好ましくは３．５〜４０重量％、特に好ましくは５〜３０重量％である。
また、導電性粒子Ｐの粒子径は、１〜５００μｍであることが好ましく、より好ましくは２〜４００μｍ、さらに好ましくは５〜３００μｍ、特に好ましくは１０〜１５０μｍである。
また、導電性粒子Ｐの粒子径分布（Ｄｗ／Ｄｎ）は、１〜１０であることが好ましく、より好ましくは１〜７、さらに好ましくは１〜５、特に好ましくは１〜４である。
このような条件を満足する導電性粒子Ｐを用いることにより、得られる弾性異方導電膜２５，４６は、加圧変形が容易なものとなり、また、当該弾性異方導電膜２５，４６の接続用導電部２６，４７において導電性粒子Ｐ間に十分な電気的接触が得られる。
また、導電性粒子Ｐの形状は、特に限定されるものではないが、高分子物質形成材料中に容易に分散させることができる点で、球状のもの、星形状のものあるいはこれらが凝集した２次粒子による塊状のものであることが好ましい。
また、導電性粒子Ｐの粒子径分布（Ｄｗ／Ｄｎ）は、１〜１０であることが好ましく、より好ましくは１〜７、さらに好ましくは１〜５、特に好ましくは１〜４である。
このような条件を満足する導電性粒子Ｐを用いることにより、得られる弾性異方導電膜２５，４６は、加圧変形が容易なものとなり、また、当該弾性異方導電膜２５，４６の接続用導電部２６，４７において導電性粒子Ｐ間に十分な電気的接触が得られる。
また、導電性粒子Ｐの形状は、特に限定されるものではないが、高分子物質形成材料中に容易に分散させることができる点で、球状のもの、星形状のものあるいはこれらが凝集した２次粒子による塊状のものであることが好ましい。
また、導電性粒子Ｐの含水率は、５％以下であることが好ましく、より好ましくは３％以下、さらに好ましくは２％以下、特に好ましくは１％以下である。このような条件を満足する導電性粒子Ｐを用いることにより、成形材料層を硬化処理する際に、当該成形材料層内に気泡が生ずることが防止または抑制される。
また、導電性粒子Ｐの表面がシランカップリング剤などのカップリング剤で処理されたものを適宜用いることができる。導電性粒子Ｐの表面がカップリング剤で処理されることにより、当該導電性粒子Ｐと弾性高分子物質との接着性が高くなり、その結果、得られる弾性異方導電膜２５，４６は、繰り返しの使用における耐久性が高いものとなる。
カップリング剤の使用量は、導電性粒子Ｐの導電性に影響を与えない範囲で適宜選択されるが、導電性粒子Ｐの表面におけるカップリング剤の被覆率（導電性芯粒子の表面積に対するカップリング剤の被覆面積の割合）が５％以上となる量であることが好ましく、より好ましくは上記被覆率が７〜１００％、さらに好ましくは１０〜１００％、特に好ましくは２０〜１００％となる量である。
カップリング剤の使用量は、導電性粒子Ｐの導電性に影響を与えない範囲で適宜選択されるが、導電性粒子Ｐの表面におけるカップリング剤の被覆率（導電性芯粒子の表面積に対するカップリング剤の被覆面積の割合）が５％以上となる量であることが好ましく、より好ましくは上記被覆率が７〜１００％、さらに好ましくは１０〜１００％、特に好ましくは２０〜１００％となる量である。
接続用導電部２６，４７における導電性粒子Ｐの含有割合は、体積分率で１０〜６０％、好ましくは１５〜５０％となる割合で用いられることが好ましい。この割合が１０％未満の場合には、十分に電気抵抗値の小さい接続用導電部２６，４７が得られないことがある。一方、この割合が６０％を超える場合には、得られる接続用導電部２６，４７は脆弱なものとなりやすく、接続用導電部２６，４７として必要な弾性が得られないことがある。
高分子物質形成材料中には、必要に応じて、通常のシリカ粉、コロイダルシリカ、エアロゲルシリカ、アルミナなどの無機充填材を含有させることができる。このような無機充填材を含有させることにより、得られる成形材料のチクソトロピー性が確保され、その粘度が高くなり、しかも、導電性粒子Ｐの分散安定性が向上すると共に、硬化処理されて得られる弾性異方導電膜２５，４６の強度が高くなる。
このような無機充填材の使用量は、特に限定されるものではないが、あまり多量に使用すると、後述する製造方法において、磁場による導電性粒子Ｐの移動が大きく阻害されるため、好ましくない。
このような無機充填材の使用量は、特に限定されるものではないが、あまり多量に使用すると、後述する製造方法において、磁場による導電性粒子Ｐの移動が大きく阻害されるため、好ましくない。
以上のような傾き調整用異方導電性コネクター２０は、以下のようにして製造することができる。また、接点形成用異方導電性コネクター４５についても同様である。
先ず、接続用回路基板４１および検査用回路基板３０に係る接続対象電極が形成された電極領域に対応して複数の異方導電膜配置用孔２２をフレーム板構成材料に形成すると共に、複数の位置決め孔２３をフレーム板構成材料の所定の位置に形成することにより、フレーム板２１を作製する。ここで、異方導電膜配置用孔２２および位置決め孔２３を形成する方法としては、例えばエッチング法などを利用することができる。
先ず、接続用回路基板４１および検査用回路基板３０に係る接続対象電極が形成された電極領域に対応して複数の異方導電膜配置用孔２２をフレーム板構成材料に形成すると共に、複数の位置決め孔２３をフレーム板構成材料の所定の位置に形成することにより、フレーム板２１を作製する。ここで、異方導電膜配置用孔２２および位置決め孔２３を形成する方法としては、例えばエッチング法などを利用することができる。
次いで、硬化されて弾性高分子物質となる高分子物質形成材料中に、磁性を示す導電性粒子Ｐが分散されてなる成形材料を調製する。そして、図３に示すように、弾性異方導電膜成形用の金型を用意し、この金型における上型７０および下型７５の各々の成形面に、調製した成形材料を、所要のパターンすなわち形成すべき弾性異方導電膜２５の配置パターンに従って塗布することによって成形材料層２５Ｂを形成する。ここで、上型７０および下型７５の成形面に成形材料を塗布する方法としては、スクリーン印刷法を用いることが好ましい。このような方法によれば、成形材料を所要のパターンに従って塗布することが容易で、しかも、適量の成形材料を塗布することができる。
また、金型について具体的に説明すると、上型７０においては、強磁性体基板７１の下面に、成形すべき全ての弾性異方導電膜２５の接続用導電部２６の配置パターンに対掌なパターンに従って強磁性体層７２が形成され、この強磁性体層７２以外の個所には、非磁性体層７３が形成されており、これらの強磁性体層７２および非磁性体層７３によって成形面が形成されている。
一方、下型７５においては、強磁性体基板７６の上面に、成形すべき全ての弾性異方導電膜２５の接続用導電部２６の配置パターンと同一のパターンに従って強磁性体層７７が形成され、この強磁性体層７７以外の個所には、非磁性体層７８が形成されており、これらの強磁性体層７７および非磁性体層７８によって成形面が形成されている。
また、上型７０および下型７５の成形面の各々には、成形すべき弾性異方導電膜２５の接続用導電部２６における突出部分２６Ａ，２６Ｂのそれぞれに対応して凹所７４Ａ，７４Ｂが形成されている。
一方、下型７５においては、強磁性体基板７６の上面に、成形すべき全ての弾性異方導電膜２５の接続用導電部２６の配置パターンと同一のパターンに従って強磁性体層７７が形成され、この強磁性体層７７以外の個所には、非磁性体層７８が形成されており、これらの強磁性体層７７および非磁性体層７８によって成形面が形成されている。
また、上型７０および下型７５の成形面の各々には、成形すべき弾性異方導電膜２５の接続用導電部２６における突出部分２６Ａ，２６Ｂのそれぞれに対応して凹所７４Ａ，７４Ｂが形成されている。
上型７０および下型７５の各々における強磁性体基板７１，７６を構成する材料としては、鉄、鉄−ニッケル合金、鉄−コバルト合金、ニッケル、コバルトなどの強磁性金属を用いることができる。この強磁性体基板７１，７６は、その厚みが０．１〜５０ｍｍであることが好ましく、表面が平滑で、化学的に脱脂処理され、また、機械的に研磨処理されたものであることが好ましい。
また、上型７０および下型７５の各々における強磁性体層７２，７７を構成する材料としては、鉄、鉄−ニッケル合金、鉄−コバルト合金、ニッケル、コバルトなどの強磁性金属を用いることができる。この強磁性体層７２，７７は、その厚みが１０μｍ以上であることが好ましい。この厚みが１０μｍ未満である場合には、金型内に形成される成形材料層に対して、十分な強度分布を有する磁場を作用させることが困難となり、この結果、当該成形材料層における接続用導電部２６を形成すべき部分に導電性粒子Ｐを高密度に集合させることが困難となるため、良好な異方導電性を有するシートが得られないことがある。
また、上型７０および下型７５の各々における非磁性体層７３，７８を構成する材料としては、銅などの非磁性金属、耐熱性を有する高分子物質などを用いることができるが、フォトリソグラフィーの手法により容易に非磁性体層７３，７８を形成することができる点で、放射線によって硬化された高分子物質を用いることが好ましく、その材料としては、例えばアクリル系のドライフィルムレジスト、エポキシ系の液状レジスト、ポリイミド系の液状レジストなどのフォトレジストを用いることができる。
また、非磁性体層７３，７８の厚みは、強磁性体層７２，７７の厚み、目的とする弾性異方導電膜２５の接続用導電部２６の突出高さに応じて設定される。
また、非磁性体層７３，７８の厚みは、強磁性体層７２，７７の厚み、目的とする弾性異方導電膜２５の接続用導電部２６の突出高さに応じて設定される。
そして、成形材料層２５Ｂが形成された下型７５の成形面上に、それぞれ形成すべき弾性異方導電膜２５の平面形状に適合する形状を有する複数の開口Ｋが形成されたスペーサー７９Ｂを介して、フレーム板２１を位置合わせして配置すると共に、このフレーム板２１上に、それぞれ形成すべき弾性異方導電膜２５の平面形状に適合する形状を有する複数の開口Ｋが形成されたスペーサー７９Ａを介して、成形材料層２５Ｂが形成された上型７０を位置合わせして配置し、更に、これらを重ね合わせることにより、図４に示すように、上型７０と下型７５との間に、目的とする形態（形成すべき弾性異方導電膜２５の形態）の成形材料層２５Ａが形成される。
このようにフレーム板２１と上型７０および下型７５との間にスペーサー７９Ａ，７９Ｂを配置することにより、目的とする形態の弾性異方導電膜を形成することができると共に、隣接する弾性異方導電膜同士が連結することが防止されるため、互いに独立した多数の弾性異方導電膜を確実に形成することができる。
このようにフレーム板２１と上型７０および下型７５との間にスペーサー７９Ａ，７９Ｂを配置することにより、目的とする形態の弾性異方導電膜を形成することができると共に、隣接する弾性異方導電膜同士が連結することが防止されるため、互いに独立した多数の弾性異方導電膜を確実に形成することができる。
次いで、上型７０における強磁性体基板７１の上面および下型７５における強磁性体基板７６の下面に例えば一対の電磁石を配置してこれを作動させることにより、成形材料層２５Ａ中に分散されていた導電性粒子Ｐが、上型７０の強磁性体層７２とこれに対応する下型７５の強磁性体層７７との間に位置する接続用導電部２６となる部分に集合して厚み方向に並ぶよう配向する。そして、この状態において、成形材料層２５Ａを硬化処理することにより、弾性高分子物質中に導電性粒子が厚み方向に並ぶよう配向した状態で含有されてなる複数の接続用導電部２６が、導電性粒子が全く或いは殆ど存在しない高分子弾性物質よりなる絶縁部２７によって相互に絶縁された状態で配置されてなる複数の弾性異方導電膜２５が、フレーム板２１の弾性異方導電膜配置用孔２２の開口縁部に固定された状態で形成され、以て、図２に示されている傾き調整用異方導電性コネクター２０が得られる。
上記構成のウエハ検査装置においては、次のようにしてウエハＷについて電気的検査が行われる。すなわち、先ず、平行度調整機構５０を構成する各々の位置可変機構５１におけるナット５３を、所定の大きさで一律に設定された締め付け量で、締め付けることにより、図５に示されているように、傾き調整用異方導電性コネクター２０における弾性異方導電膜２５が検査用回路基板３０と接続用回路基板４１とよって挟圧されて厚み方向に圧縮された状態で、検査用回路基板３０、傾き調整用異方導電性コネクター２０およびプローブカード４０の三者を仮固定し、これにより、検査用回路基板３０における検査用電極３１の各々とプローブカード４０を構成する接続用回路基板４１における端子電極４２の各々とを傾き調整用異方導電性コネクター２０における接続用導電部２６の各々を介して電気的に接続する。
そして、検査対象であるウエハＷをウエハトレイ５８上に載置し、ウエハトレイ５８を上方に移動させてウエハＷをプローブカード４０に接触させ、この状態からさらに上方に加圧することにより、図６に示されているように、プローブカード４０を構成する接点形成用異方導電性コネクター４５における接続用導電部４７の各々を、ウエハＷに形成された一部の集積回路の被検査電極の各々に接触させて電気的に接続させ、この状態において、検査用回路基板３０、プローブカード４０およびウエハＷの三者の平行度を調整する検査初期状態設定操作、すなわち平行度調整処理が行われる。
そして、検査対象であるウエハＷをウエハトレイ５８上に載置し、ウエハトレイ５８を上方に移動させてウエハＷをプローブカード４０に接触させ、この状態からさらに上方に加圧することにより、図６に示されているように、プローブカード４０を構成する接点形成用異方導電性コネクター４５における接続用導電部４７の各々を、ウエハＷに形成された一部の集積回路の被検査電極の各々に接触させて電気的に接続させ、この状態において、検査用回路基板３０、プローブカード４０およびウエハＷの三者の平行度を調整する検査初期状態設定操作、すなわち平行度調整処理が行われる。
具体的には、プローブカード４０を構成する接点形成用異方導電性コネクター４５における接続用導電部４７の各々が、ウエハＷに形成された一部の集積回路の被検査電極の各々に接触され、この状態から更に上方に加圧されることにより、接点形成用異方導電性コネクター４５における接続用導電部４７の各々とウエハＷにおける被検査電極の各々との電気的接続が達成された状態において、傾き調整用異方導電性コネクター２０における接続用導電部２６の各々の電気抵抗値を測定し、得られた電気抵抗値の分布が実質的に均一な状態となるよう、各々の位置可変機構５１におけるナット５３の締め付け量の補正量が各々のナット５３について別個に設定され、これらの補正量に基づいて各々のナット５３の締め付け量が調整される。ここに、「実質的に均一な状態」とは、すべての接続用導電部２６における電気抵抗値が±５０ｍΩの範囲内で一致する状態をいう。
以上のような検査初期状態設定操作を必要に応じて繰り返して行うことにより、検査用回路基板３０、プローブカード４０およびウエハＷの三者が高い平行度を有する状態であって、傾き調整用異方導電性コネクター２０における弾性異方導電膜２５が検査用回路基板３０と接続用回路基板４１とよって挟圧されて厚み方向に圧縮されることにより導通状態が確保されると共に検査用回路基板３０と接続用回路基板４１との間の離間距離が大きくなる方向への移動（変位）が禁止された状態で、検査用回路基板３０、傾き調整用異方導電性コネクター２０およびプローブカード４０の三者が固定された、所定の電気的検査を行うに際しての検査初期状態が設定される。
この検査初期状態においては、傾き調整用異方導電性コネクター２０における弾性異方導電膜２５のすべての接続用導電部２６の電気抵抗値が例えば０．１Ω以下となる状態であって、検査用回路基板３０と接続用回路基板４１とによる弾性異方導電膜２５に対する挟圧力が、接続用導電部２６の１個当たり０．０１〜０．４Ｎである状態とされていることが好ましい。この挟圧力の値が過小である場合には、接続用導電部２６の電気抵抗値が高くなって所要の電気的検査を行うことが困難となることがある。一方、この挟圧力の値が過大である場合には、検査用回路基板３０および接続用回路基板４１が変形するため、安定な電気的接続が困難となることがある。
この検査初期状態においては、傾き調整用異方導電性コネクター２０における弾性異方導電膜２５のすべての接続用導電部２６の電気抵抗値が例えば０．１Ω以下となる状態であって、検査用回路基板３０と接続用回路基板４１とによる弾性異方導電膜２５に対する挟圧力が、接続用導電部２６の１個当たり０．０１〜０．４Ｎである状態とされていることが好ましい。この挟圧力の値が過小である場合には、接続用導電部２６の電気抵抗値が高くなって所要の電気的検査を行うことが困難となることがある。一方、この挟圧力の値が過大である場合には、検査用回路基板３０および接続用回路基板４１が変形するため、安定な電気的接続が困難となることがある。
そして、ウエハ検査装置の検査初期状態が設定された後、ウエハトレイ５８が上方に移動されることにより、接点形成用異方導電性コネクター４５における接続用導電部４７の各々がウエハＷに形成された一部の集積回路の被検査電極の各々に接触され、この状態から更に所定の大きさの荷重で上方に加圧されることにより、所要の電気的接続が達成される。
次いで、ウエハトレイ５８によってウエハＷが所定の温度に加熱され、この状態で、ウエハＷについての所要の電気的検査（ＷＬＢＩ試験またはプローブ試験）が行われる。
次いで、ウエハトレイ５８によってウエハＷが所定の温度に加熱され、この状態で、ウエハＷについての所要の電気的検査（ＷＬＢＩ試験またはプローブ試験）が行われる。
而して、上記構成のウエハ検査装置によれば、ウエハ検査装置全体のウエハＷに対する傾きを調整する平行度調整機構５０を有するプローブ装置１０を具え、平行度調整機構５０を構成する各々の位置可変機構５１におけるナット５３が適正な大きさに調整された締め付け量で各々独立して締め付けられてウエハ検査装置全体の平行度調整が行われることにより、検査用回路基板３０、プローブカード４０（接続用回路基板４１）および検査対象であるウエハＷの三者が極めて高い平行度を有する状態となる。
具体的には、各々の位置可変機構５１におけるナット５３を所定の大きさで一律に設定された締め付け量で締め付けることにより検査用回路基板３０、傾き調整用異方導電性コネクター２０およびプローブカード４０の三者を仮固定し、プローブ装置１０全体をウエハＷに接触させた状態から更に加圧して、接点形成用異方導電性コネクター４５における接続用導電部４７の各々とウエハＷに形成された被検査電極の各々とを電気的に接続し、傾き調整用異方導電性コネクター２０におけるすべての接続用導電部２６の電気抵抗値が実質的に均一となるよう設定された各々の補正量で、各々の位置可変機構５１におけるナット５３の締め付け量が別個に調整されることにより、ウエハＷにおける被検査電極が形成された面との関係において、換言すればウエハＷそれ自体のうねりや反りなどを考慮して、検査用回路基板３０およびプローブカード４０の傾きが調整されるので、ウエハ検査装置の検査初期状態が、検査用回路基板３０、プローブカード４０（接続用回路基板４１）および検査対象であるウエハＷの三者が極めて高い平行度を有する状態とされ、これにより、検査用回路基板３０と接続用回路基板４１との離間距離が大きくなる方向への変位が位置可変機構５１によって禁止されてウエハＷに対する高い平行度がプローブ装置１０全体に維持されながら、接点形成用異方導電性コネクター４５における接続用導電部４７の各々とウエハＷにおける被検査電極の各々とが電気的に接続される結果、所要の電気的接続状態を小さい荷重で安定的に得ることができ、従って、ウエハＷについての所期の電気的検査を高い信頼性をもって確実に行うことができる。
具体的には、各々の位置可変機構５１におけるナット５３を所定の大きさで一律に設定された締め付け量で締め付けることにより検査用回路基板３０、傾き調整用異方導電性コネクター２０およびプローブカード４０の三者を仮固定し、プローブ装置１０全体をウエハＷに接触させた状態から更に加圧して、接点形成用異方導電性コネクター４５における接続用導電部４７の各々とウエハＷに形成された被検査電極の各々とを電気的に接続し、傾き調整用異方導電性コネクター２０におけるすべての接続用導電部２６の電気抵抗値が実質的に均一となるよう設定された各々の補正量で、各々の位置可変機構５１におけるナット５３の締め付け量が別個に調整されることにより、ウエハＷにおける被検査電極が形成された面との関係において、換言すればウエハＷそれ自体のうねりや反りなどを考慮して、検査用回路基板３０およびプローブカード４０の傾きが調整されるので、ウエハ検査装置の検査初期状態が、検査用回路基板３０、プローブカード４０（接続用回路基板４１）および検査対象であるウエハＷの三者が極めて高い平行度を有する状態とされ、これにより、検査用回路基板３０と接続用回路基板４１との離間距離が大きくなる方向への変位が位置可変機構５１によって禁止されてウエハＷに対する高い平行度がプローブ装置１０全体に維持されながら、接点形成用異方導電性コネクター４５における接続用導電部４７の各々とウエハＷにおける被検査電極の各々とが電気的に接続される結果、所要の電気的接続状態を小さい荷重で安定的に得ることができ、従って、ウエハＷについての所期の電気的検査を高い信頼性をもって確実に行うことができる。
また、プローブカード４０における接触部材が弾性異方導電膜（異方導電性シート）４６を具えてなる異方導電性コネクターにより構成されていることにより、基本的に、検査初期状態から検査荷重が作用される検査状態まで加圧されることによる傾き調整用異方導電性コネクター２０による凹凸吸収性が得られ、しかも、ウエハＷに対する高い平行度がプローブ装置１０全体に維持されながら加圧されることによって接点形成用異方導電性ネクター４５における弾性異方導電膜４６本来の凹凸吸収性がロスが可及的に少なくされた状態で得られる。
すなわち、上記構成のウエハ検査装置によれば、接点形成用異方導電性コネクター４５における接続用導電部の各々とウエハＷに形成された被検査電極とが、ウエハ検査装置全体の平行度が調整された状態で、電気的に接続されることにより、図７に示されているように、すべての接続用導電部がウエハＷにおける被検査電極の各々に接触され始めた状態における荷重、すなわち初期荷重１に小さい荷重で達するが、ウエハ検査装置全体の平行度を調整しない場合には、接点形成用異方導電性コネクターにおいては、すべての接続用導電部がウエハＷにおける被検査電極の各々に接触され始めた状態における荷重、すなわち初期荷重２に達するまでに大きな荷重が必要となる。従って、平行度の調整を行うことにより、初期荷重から検査状態における検査時荷重まで加圧が行われるときの弾性異方導電膜の歪み量（以下「オーバードライブ量」という。）δ１を、平行度調整を行わない場合におけるオーバードライブ量δ２に比して十分に大きなものとすることができる。例えば、接点形成用異方導電性コネクター４５における弾性異方導電膜４６においては、同図７において一点鎖線で示す荷重−歪み曲線に示されているように、平行度調整を行わない場合に比較して、全厚が１５０μｍのもので２０〜４０％程度大きいオーバードライブ量（δ１／δ２）が得られる。
また、平行度の調整を行うことにより、接点形成用異方導電性コネクター４５においては、小さい荷重で、抵抗値（導電特性）が安定した状態、すなわち安定した電気的接続状態を達成することができる（図７において実線で示す荷重−抵抗値曲線参照。）が、平行度の調整を行わない場合であれば、抵抗値（導電特性）が安定した状態に達するまでに大きな荷重が必要とされる（同図７において破線で示す荷重−抵抗値曲線参照。）。
従って、プローブ装置１０全体においては、傾き調整用異方導電性コネクター２０によるオーバードライブ量（この場合には、検査初期状態における初期荷重１から検査状態における検査時荷重まで加圧されたときの弾性異方導電膜２５の歪み量）が得られると共に接点形成用異方導電性コネクター４５によるオーバードライブ量δ１が得られ、一層確実に、良好な電気的接続状態を小さい荷重で安定的に得ることができ、これにより、ウエハＷについての所期の電気的検査を高い信頼性をもって確実に行うことができる。具体的には、プローブ装置１０全体に係るオーバードライブ量の総量を、各々全厚が５００μｍの傾き調整用異方導電性コネクター２０および接点形成用異方導電性コネクター４５を用いた場合において、例えば６０〜１２０μｍ程度確保することができる。
すなわち、上記構成のウエハ検査装置によれば、接点形成用異方導電性コネクター４５における接続用導電部の各々とウエハＷに形成された被検査電極とが、ウエハ検査装置全体の平行度が調整された状態で、電気的に接続されることにより、図７に示されているように、すべての接続用導電部がウエハＷにおける被検査電極の各々に接触され始めた状態における荷重、すなわち初期荷重１に小さい荷重で達するが、ウエハ検査装置全体の平行度を調整しない場合には、接点形成用異方導電性コネクターにおいては、すべての接続用導電部がウエハＷにおける被検査電極の各々に接触され始めた状態における荷重、すなわち初期荷重２に達するまでに大きな荷重が必要となる。従って、平行度の調整を行うことにより、初期荷重から検査状態における検査時荷重まで加圧が行われるときの弾性異方導電膜の歪み量（以下「オーバードライブ量」という。）δ１を、平行度調整を行わない場合におけるオーバードライブ量δ２に比して十分に大きなものとすることができる。例えば、接点形成用異方導電性コネクター４５における弾性異方導電膜４６においては、同図７において一点鎖線で示す荷重−歪み曲線に示されているように、平行度調整を行わない場合に比較して、全厚が１５０μｍのもので２０〜４０％程度大きいオーバードライブ量（δ１／δ２）が得られる。
また、平行度の調整を行うことにより、接点形成用異方導電性コネクター４５においては、小さい荷重で、抵抗値（導電特性）が安定した状態、すなわち安定した電気的接続状態を達成することができる（図７において実線で示す荷重−抵抗値曲線参照。）が、平行度の調整を行わない場合であれば、抵抗値（導電特性）が安定した状態に達するまでに大きな荷重が必要とされる（同図７において破線で示す荷重−抵抗値曲線参照。）。
従って、プローブ装置１０全体においては、傾き調整用異方導電性コネクター２０によるオーバードライブ量（この場合には、検査初期状態における初期荷重１から検査状態における検査時荷重まで加圧されたときの弾性異方導電膜２５の歪み量）が得られると共に接点形成用異方導電性コネクター４５によるオーバードライブ量δ１が得られ、一層確実に、良好な電気的接続状態を小さい荷重で安定的に得ることができ、これにより、ウエハＷについての所期の電気的検査を高い信頼性をもって確実に行うことができる。具体的には、プローブ装置１０全体に係るオーバードライブ量の総量を、各々全厚が５００μｍの傾き調整用異方導電性コネクター２０および接点形成用異方導電性コネクター４５を用いた場合において、例えば６０〜１２０μｍ程度確保することができる。
また、以上のようなウエハ検査装置によれば、更に以下に示す効果が得られる。
（１）傾き調整用異方導電性コネクター２０が、弾性異方導電膜２５が金属材料よりなるフレーム板２１によって支持されてなるものであることにより、当該フレーム板２１を保持したときには傾き調整用異方導電性コネクター２０全体が大きく変形することがなく、これにより、当該傾き調整用異方導電性コネクター２０の接続対象電極に対する位置合わせ作業を位置可変機構５１を利用して、具体的には、ボルト５２を位置決め用ピンとして利用して容易に行うことができる。
また、接点形成用異方導電性コネクター４５についても同様に、接続対象電極に対する位置合わせ作業を容易に行うことができる。
（２）検査用回路基板３０と接続用回路基板４１との離間距離が短いため、当該ウエハ検査装置の高さ方向の寸法を小さくすることができ、従って、ウエハ検査装置全体の小型化を図ることができる。
（３）検査用回路基板３０の検査用電極３１に作用される加圧力が小さいため、当該検査用電極３１が損傷することがなく、当該検査用回路基板３０の使用寿命が短くなることがない。
（４）検査用回路基板３０の検査用電極３１は、特定の傾き調整用異方導電性コネクター２０によって電気的に接続されることにより、当該検査用電極３１を高密度で配置することができ、従って、多数の検査用電極３１を形成することができるので、多数の被検査電極についての検査を一括して行うことができる。
（５）異方導電性コネクターによる電気的接続は接触抵抗が小さく、しかも、安定した接続状態を達成することができるため、良好な電気特性が得られる。
（６）検査用回路基板３０の検査用電極３１と接続用回路基板４１の端子電極４２とが傾き調整用異方導電性コネクター２０における接続用導電部２６を介して電気的に接続されているため、信号伝送系の距離が短く、従って、高速処理が必要とされる高機能の集積回路の電気的検査についても対応することができる。
（７）傾き調整用異方導電性コネクター２０および接点形成用異方導電性コネクター４５におけるフレーム板２１，４９は線熱膨張係数が小さい材料よりなるため、温度環境の変化に対しても検査用回路基板３０と接続用回路基板４１との良好な電気的接続状態を安定に維持することができると共に、プローブ装置１０とウエハＷとの良好な電気的接続状態を安定に維持することができる。
（１）傾き調整用異方導電性コネクター２０が、弾性異方導電膜２５が金属材料よりなるフレーム板２１によって支持されてなるものであることにより、当該フレーム板２１を保持したときには傾き調整用異方導電性コネクター２０全体が大きく変形することがなく、これにより、当該傾き調整用異方導電性コネクター２０の接続対象電極に対する位置合わせ作業を位置可変機構５１を利用して、具体的には、ボルト５２を位置決め用ピンとして利用して容易に行うことができる。
また、接点形成用異方導電性コネクター４５についても同様に、接続対象電極に対する位置合わせ作業を容易に行うことができる。
（２）検査用回路基板３０と接続用回路基板４１との離間距離が短いため、当該ウエハ検査装置の高さ方向の寸法を小さくすることができ、従って、ウエハ検査装置全体の小型化を図ることができる。
（３）検査用回路基板３０の検査用電極３１に作用される加圧力が小さいため、当該検査用電極３１が損傷することがなく、当該検査用回路基板３０の使用寿命が短くなることがない。
（４）検査用回路基板３０の検査用電極３１は、特定の傾き調整用異方導電性コネクター２０によって電気的に接続されることにより、当該検査用電極３１を高密度で配置することができ、従って、多数の検査用電極３１を形成することができるので、多数の被検査電極についての検査を一括して行うことができる。
（５）異方導電性コネクターによる電気的接続は接触抵抗が小さく、しかも、安定した接続状態を達成することができるため、良好な電気特性が得られる。
（６）検査用回路基板３０の検査用電極３１と接続用回路基板４１の端子電極４２とが傾き調整用異方導電性コネクター２０における接続用導電部２６を介して電気的に接続されているため、信号伝送系の距離が短く、従って、高速処理が必要とされる高機能の集積回路の電気的検査についても対応することができる。
（７）傾き調整用異方導電性コネクター２０および接点形成用異方導電性コネクター４５におけるフレーム板２１，４９は線熱膨張係数が小さい材料よりなるため、温度環境の変化に対しても検査用回路基板３０と接続用回路基板４１との良好な電気的接続状態を安定に維持することができると共に、プローブ装置１０とウエハＷとの良好な電気的接続状態を安定に維持することができる。
以上、本発明の一実施形態について説明したが、本発明は上記の実施形態に限定されるものではなく、種々の変更を加えることができる。
例えば、本発明に係るウエハ検査装置においては、プローブ装置が図８に示す構成のものとされていてもよい。
このプローブ装置について具体的に説明すると、このウエハ検査装置を構成するプローブ装置１０においては、傾き調整用異方導電性コネクター２０の最大歪み量を規制するスペーサ６０が、傾き調整用異方導電性コネクター２０の弾性異方導電膜２５が形成された領域に対応する領域に開口６３を有する矩形枠状のものよりなり、傾き調整用異方導電性コネクター２０におけるフレーム板２１の両面に配置されて当該傾き調整用異方導電性コネクター２０を支持する構成とされている。このウエハ検査装置は、互いに構成が異なるスペーサが用いられていること以外は、基本的な構成は、図２に示すウエハ検査装置と同一のものであり、便宜上、同一の構成部材については同一の符号が付してある。
例えば、本発明に係るウエハ検査装置においては、プローブ装置が図８に示す構成のものとされていてもよい。
このプローブ装置について具体的に説明すると、このウエハ検査装置を構成するプローブ装置１０においては、傾き調整用異方導電性コネクター２０の最大歪み量を規制するスペーサ６０が、傾き調整用異方導電性コネクター２０の弾性異方導電膜２５が形成された領域に対応する領域に開口６３を有する矩形枠状のものよりなり、傾き調整用異方導電性コネクター２０におけるフレーム板２１の両面に配置されて当該傾き調整用異方導電性コネクター２０を支持する構成とされている。このウエハ検査装置は、互いに構成が異なるスペーサが用いられていること以外は、基本的な構成は、図２に示すウエハ検査装置と同一のものであり、便宜上、同一の構成部材については同一の符号が付してある。
スペーサ６０には、傾き調整用異方導電性コネクター２０の位置決め孔２３に対応する位置に、厚み方向に伸びる貫通孔６４が形成されており、位置可変機構５１を構成するボルト５２が各々のスペーサ６０における貫通孔６４および傾き調整用異方導電性コネクター２０における位置決め孔２３に挿通された状態とされることにより、検査用回路基板３０、傾き調整用異方導電性コネクター２０およびプローブカード４０の三者が、検査用回路基板３０における検査用電極３１の各々が接続用回路基板４１における端子電極４２の各々に対向すると共に傾き調整用異方導電性コネクター２０における接続用導電部２６の各々が接続対象電極の各々に対向するよう位置決めされた状態で、配置される。
この例におけるスペーサ６０，６０は、例えば金属よりなる矩形枠状の板状部分６２と、この板状部分６２における、傾き調整用異方導電性コネクター２０のフレーム板２１に対接される面、および検査用回路基板３０または接続用回路基板４１に対接される面に、弾性体よりなる柱状の微小突起部分６１が複数形成されている。
傾き調整用異方導電性コネクター２０のフレーム板２１を含む２つのスペーサ６０，６０の全厚は、例えば傾き調整用異方導電性コネクター２０の全厚の５０％以上の大きさであることが好ましく、より好ましくは５０〜７０％の大きさである。
また、微小突起部分６１を含む２つのスペーサ６０の厚みと、傾き調整用異方導電性コネクター２０におけるフレーム板２１の厚みとの合計の厚みは、傾き調整用異方導電性コネクター２０の全厚の９０％以上の大きさであることが好ましく、より好ましくは９０〜９５％の大きさである。
このような構成のスペーサ６０が用いられることにより、傾き調整用異方導電性コネクター２０における弾性異方導電膜２５に対する狭圧力の大きさが過大になることが防止されて、接続用導電部２６に所要の導電性が確実に得られ、しかも、微小突起部分６１による所期の傾き補正機能が確実に得られる。
また、微小突起部分６１を含む２つのスペーサ６０の厚みと、傾き調整用異方導電性コネクター２０におけるフレーム板２１の厚みとの合計の厚みは、傾き調整用異方導電性コネクター２０の全厚の９０％以上の大きさであることが好ましく、より好ましくは９０〜９５％の大きさである。
このような構成のスペーサ６０が用いられることにより、傾き調整用異方導電性コネクター２０における弾性異方導電膜２５に対する狭圧力の大きさが過大になることが防止されて、接続用導電部２６に所要の導電性が確実に得られ、しかも、微小突起部分６１による所期の傾き補正機能が確実に得られる。
そして、このウエハ検査装置においては、図１および図２に示すウエハ検査装置と同様にしてウエハＷについて所定の電気的検査が行われる。すなわち、平行度調整機構５０を構成する各々の位置可変機構５１におけるナット５３を、所定の大きさで一律に設定された締め付け量で、締め付けることにより、図９に示されているように、傾き調整用異方導電性コネクター２０における弾性異方導電膜２５が検査用回路基板３０と接続用回路基板４１とよって挟圧されて厚み方向に圧縮されると共にスペーサ６０における微小突起部分６１の各々が狭圧されて厚み方向に圧縮された状態で、検査用回路基板３０、傾き調整用異方導電性コネクター２０およびプローブカード４０の三者を仮固定し、これにより、検査用回路基板３０における検査用電極３１の各々と当該接続用回路基板４１における端子電極４２の各々とを傾き調整用異方導電性コネクター２０における接続用導電部２６の各々を介して電気的に接続する。
そして、検査対象であるウエハＷをウエハトレイ５８上に載置し、ウエハトレイ５８を上方に移動させてウエハＷをプローブカード４０に接触させ、この状態からさらに上方に加圧することにより、図１０に示されているように、接点形成用異方導電性コネクター４５における接続用導電部４７の各々を、ウエハＷに形成された一部の集積回路の被検査電極の各々に接触させ、この状態から更に上方に加圧することにより電気的接続が達成された状態において、傾き調整用異方導電性コネクター２０における接続用導電部２６の各々の電気抵抗値を測定し、得られた電気抵抗値の分布が実質的に均一な状態となるよう、各々の位置可変機構５１におけるナット５３の締め付け量の補正量が各々のナット５３について別個に設定され、これらの補正量に基づいて、各々のナット５３の締め付け量がそれぞれ調整される。
そして、検査対象であるウエハＷをウエハトレイ５８上に載置し、ウエハトレイ５８を上方に移動させてウエハＷをプローブカード４０に接触させ、この状態からさらに上方に加圧することにより、図１０に示されているように、接点形成用異方導電性コネクター４５における接続用導電部４７の各々を、ウエハＷに形成された一部の集積回路の被検査電極の各々に接触させ、この状態から更に上方に加圧することにより電気的接続が達成された状態において、傾き調整用異方導電性コネクター２０における接続用導電部２６の各々の電気抵抗値を測定し、得られた電気抵抗値の分布が実質的に均一な状態となるよう、各々の位置可変機構５１におけるナット５３の締め付け量の補正量が各々のナット５３について別個に設定され、これらの補正量に基づいて、各々のナット５３の締め付け量がそれぞれ調整される。
以上のような検査初期状態設定操作を必要に応じて繰り返して行うことにより、検査用回路基板３０、プローブカード４０およびウエハＷの三者が高い平行度を有する状態であって、傾き調整用異方導電性コネクター２０における弾性異方導電膜２５が検査用回路基板３０と接続用回路基板４１とよって挟圧されて導通状態が確保されると共に検査用回路基板３０と接続用回路基板４１との間の離間距離が大きくなる方向への移動（変位）が禁止された状態で、検査用回路基板３０、傾き調整用異方導電性コネクター２０およびプローブカード４０の三者が固定された状態である、所定の電気的検査を行うに際しての検査初期状態が設定される。
そして、ウエハ検査装置の検査初期状態が設定された後、ウエハトレイ５８が適宜の駆動手段によって上方に移動されることにより、接点形成用異方導電性コネクター４５における接続用導電部４７の各々がウエハＷに形成された一部の集積回路の被検査電極の各々に接触され、この状態から更に上方に加圧されることにより、所要の電気的接続が達成される。
次いで、ウエハトレイ５８によってウエハＷが所定の温度に加熱され、この状態で、ウエハＷについての所要の電気的検査（ＷＬＢＩ試験またはプローブ試験）が行われる。
次いで、ウエハトレイ５８によってウエハＷが所定の温度に加熱され、この状態で、ウエハＷについての所要の電気的検査（ＷＬＢＩ試験またはプローブ試験）が行われる。
而して、上記構成のウエハ検査装置によれば、基本的には、図１および図２に示されているものと同様の効果が得られると共に、スペーサ６０における微小突起部分６１による傾き調整機能が得られるので、一層確実に、良好な電気的接続状態を小さい荷重で安定的に得ることができ、これにより、ウエハＷについての所期の電気的検査を高い信頼性をもって確実に行うことができる。
上記構成のウエハ検査装置においては、スペーサ６０の微小突起部分６１が両面に形成さている必要はなく、いずれか一方の面に形成された構成とされていてもよい。
以上において、本発明における平行度調整機構を構成する位置可変機構としては、検査用回路基板または接続用回路基板を異方導電性コネクターの厚み方向に相対的に変位させることができると共に、検査用回路基板における検査用電極と接続用回路基板における端子電極とが電気的に接続された状態において、検査用回路基板と接続用回路基板との間の離間距離が大きくなる方向への変位を禁止することができるものであれば、ボルトとナットとよりなる一対の締結部材に限定されるものではなく、種々の機構を利用することができる。
また、検査用回路基板３０における検査用電極３１の各々と接続用回路基板４１における端子電極４２の各々とを電気的に接続する傾き調整用異方導電性コネクターは、例えば図１１に示されているように、弾性異方導電膜２５における各々の接続用導電部に微小突起部が形成された構成のものとされていてもよい。
具体的には、この傾き調整用異方導電性コネクター２０の弾性異方導電膜２５における各々の接続用導電部２６は、両端面に例えば複数の柱状の微小突起部分２８Ａを有する微小突起部が形成されたものとされている。
各々の微小突起部分２８Ａの突出高さは、傾き調整用異方導電性コネクター２０の全厚の例えば５〜１０％の大きさとされている。
このような微小突起部分２８Ａは、上述した異方導電性コネクターの製造方法において、目的とする形態の微小突起部分成形用凹所が形成された成形面を有する弾性異方導電膜成形用の金型を用いることにより、得ることができる。
具体的には、この傾き調整用異方導電性コネクター２０の弾性異方導電膜２５における各々の接続用導電部２６は、両端面に例えば複数の柱状の微小突起部分２８Ａを有する微小突起部が形成されたものとされている。
各々の微小突起部分２８Ａの突出高さは、傾き調整用異方導電性コネクター２０の全厚の例えば５〜１０％の大きさとされている。
このような微小突起部分２８Ａは、上述した異方導電性コネクターの製造方法において、目的とする形態の微小突起部分成形用凹所が形成された成形面を有する弾性異方導電膜成形用の金型を用いることにより、得ることができる。
各々の接続用導電部２６における微小突起部は、その形状が特に制限されるものではなく、例えば、図１２に示されているように、複数の球状の微小突起部分２８Ｂよりなるもの、あるいは図１３に示されているように、複数本のワイヤー２８Ｃよりなるものなどにより構成することができる。
このような異方導電性コネクターを具えたウエハ検査装置によれば、傾き調整用異方導電性コネクター２０の各々の弾性異方導電膜２５それ自体の凹凸吸収性が高くなり、ウエハ検査装置の傾き調整機能が向上し、これにより、一層確実に、良好な電気的接続状態を小さい荷重で安定的に得ることができる。
また、傾き調整用異方導電性コネクター２０における接続用導電部２６は、図１４に示されているように、半球状または楕円球状の突出部分２６Ｃを有する構成とされていても、あるいは、先端に向かうに従って小径となる錐台状の突出部分を有する構成とされていてもよい。
また、接触部材として異方導電性コネクターが用いられる場合において、当該異方導電性コネクターとして、弾性異方導電膜における一面または両面に、ＤＬＣ膜が弾性異方導電膜の少なくとも絶縁部を覆うよう一体的に形成された構成のものを用いることができる。
具体的に説明すると、例えば図１５に示されているように、この異方導電性コネクター４５Ａにおいては、ＤＬＣ膜４６Ａが弾性異方導電膜４６の表面全面を覆うよう形成されている。ＤＬＣ膜４６Ａを具備していること以外の基本的な構成は、図２に示されている異方導電性コネクターと同様のものであり、便宜上、同一の構成部材については同一の符号が付してある。
ＤＬＣ膜４６Ａの厚みは、例えば１〜５００ｎｍであることが好ましく、より好ましくは２〜５０ｎｍである。
また、ＤＬＣ膜４６Ａは、その表面抵抗率が１×１０8 〜１×１０14Ω／□であることが好ましく、より好ましくは１×１０10〜１×１０12Ω／□である。
さらに、ＤＬＣ膜４６Ａは、ダイヤモンド結合とグラファイト結合との比率が９：１〜５：５であることが好ましく、より好ましくは８：２〜６：４であり、これにより、上記の範囲の表面抵抗率を有するＤＬＣ膜４６Ａが確実に得られる。
具体的に説明すると、例えば図１５に示されているように、この異方導電性コネクター４５Ａにおいては、ＤＬＣ膜４６Ａが弾性異方導電膜４６の表面全面を覆うよう形成されている。ＤＬＣ膜４６Ａを具備していること以外の基本的な構成は、図２に示されている異方導電性コネクターと同様のものであり、便宜上、同一の構成部材については同一の符号が付してある。
ＤＬＣ膜４６Ａの厚みは、例えば１〜５００ｎｍであることが好ましく、より好ましくは２〜５０ｎｍである。
また、ＤＬＣ膜４６Ａは、その表面抵抗率が１×１０8 〜１×１０14Ω／□であることが好ましく、より好ましくは１×１０10〜１×１０12Ω／□である。
さらに、ＤＬＣ膜４６Ａは、ダイヤモンド結合とグラファイト結合との比率が９：１〜５：５であることが好ましく、より好ましくは８：２〜６：４であり、これにより、上記の範囲の表面抵抗率を有するＤＬＣ膜４６Ａが確実に得られる。
このような接点形成用異方導電性コネクター４５を具えたウエハ検査装置によれば、プローブ装置１０におけるウエハＷに接触する接点形成用異方導電性コネクター４５が、ＤＬＣ膜４６Ａが形成された弾性異方導電膜４６を有するものであるため、ウエハＷが汚染されることを防止することができると共に、高温環境下においてウエハＷによって加圧された状態で長時間放置された場合にも、弾性異方導電膜４６がウエハＷに接着することを防止することができ、これにより、弾性異方導電膜４６およびウエハＷに損傷を与えることを回避することができる。更に、弾性異方導電膜４６の表面に電荷が蓄積されることを防止または抑制することができるので、静電気による悪影響を排除することができる。
さらに、プローブカード４０における接触部材の具体的な構成は、特に限定されるものではなく、例えばブレードまたはピンおよびマイクロスプリングピンよりなる接触子が配列されてなるもの、接触子が異方導電性シート（例えば図２に示す異方導電性コネクター４５においてフレーム板２１を具備しない構成のもの）よりなるもの、絶縁性シートにその厚み方向に貫通して伸びる金属体よりなる接触子が配置されてなるシート状コネクターよりなるもの、例えば図１６に示されているように、異方導電性コネクター４５とシート状コネクター６５とが積層されてなるものなどを用いることができる。同図１６において、６６は金属体（接触子）、６７は絶縁性シートである。
以下、本発明の具体的な実施例について説明するが、本発明はこれらに限定されるものではない。
＜実施例１＞
（１）評価用ウエハの作製：
直径が８インチのシリコン（線熱膨張係数３．３×１０-6／Ｋ）製のウエハ上に、それぞれ、横方向における寸法が１１０００μｍ、縦方向における寸法が６０００μｍである矩形の集積回路を、縦方向に８個ずつ、横方向に８個ずつ縦横に並ぶよう合計で６４個形成した。ウエハに形成された集積回路の各々は、その中央に被検査電極領域を有し、この被検査電極領域には、それぞれ表面に金メッキがなされた銅よりなる６０個の被検査電極が１２０μｍのピッチで横方向に一列に配列されている。また、６０個の被検査電極のうち２個ずつが互いに電気的に接続されている。各々の被検査電極は、横方向における寸法が８０μｍ、縦方向における寸法が１７０μｍのものであり、ウエハ全体の被検査電極の総数は３８４０個である。また、全ての被検査電極は、当該ウエハの周縁部に形成された共通の引出し電極（図示省略）に電気的に接続されている。以下、このウエハを「評価用ウエハＷ１」という。この評価用ウエハＷ１におけるシリコンウエハ自体の平面精度は±８μｍであった。
また、集積回路における６０個の被検査電極について、引き出し電極を形成せず、被検査電極の各々が互いに電気的に絶縁されていること以外は、評価用ウエハＷ１と同様の構成の６４個の集積回路をウエハ上に形成した。このウエハ全体の被検査電極の総数は３８４０個である。以下、このウエハを「評価用ウエハＷ２」という。この評価用ウエハＷ１におけるシリコンウエハ自体の平面精度は±１０μｍであった。
（１）評価用ウエハの作製：
直径が８インチのシリコン（線熱膨張係数３．３×１０-6／Ｋ）製のウエハ上に、それぞれ、横方向における寸法が１１０００μｍ、縦方向における寸法が６０００μｍである矩形の集積回路を、縦方向に８個ずつ、横方向に８個ずつ縦横に並ぶよう合計で６４個形成した。ウエハに形成された集積回路の各々は、その中央に被検査電極領域を有し、この被検査電極領域には、それぞれ表面に金メッキがなされた銅よりなる６０個の被検査電極が１２０μｍのピッチで横方向に一列に配列されている。また、６０個の被検査電極のうち２個ずつが互いに電気的に接続されている。各々の被検査電極は、横方向における寸法が８０μｍ、縦方向における寸法が１７０μｍのものであり、ウエハ全体の被検査電極の総数は３８４０個である。また、全ての被検査電極は、当該ウエハの周縁部に形成された共通の引出し電極（図示省略）に電気的に接続されている。以下、このウエハを「評価用ウエハＷ１」という。この評価用ウエハＷ１におけるシリコンウエハ自体の平面精度は±８μｍであった。
また、集積回路における６０個の被検査電極について、引き出し電極を形成せず、被検査電極の各々が互いに電気的に絶縁されていること以外は、評価用ウエハＷ１と同様の構成の６４個の集積回路をウエハ上に形成した。このウエハ全体の被検査電極の総数は３８４０個である。以下、このウエハを「評価用ウエハＷ２」という。この評価用ウエハＷ１におけるシリコンウエハ自体の平面精度は±１０μｍであった。
（２）プローブカードの作製：
〔接点形成用異方導電性コネクターの作製〕
先ず、図３に示す構成に従って、弾性異方導電膜成形用の金型を下記の条件により作製した。
・強磁性体基板（７１，７６）：材質；鉄、厚み；６０００μｍ
・強磁性体層（７２，７７）：材質；ニッケル、寸法；横６０μｍ，縦１５０μｍ，厚み５０μｍ、配置ピッチ（中心間距離）；１２０μｍ、強磁性体層の数；３８４０個（６０個の強磁性体層が形成された領域が、評価用ウエハＷ１における集積回路の被検査電極領域に対応して合計で６４個形成）
・非磁性体層（７３）：材質；ドライフィルムレジストを硬化処理したもの、厚み；８０μｍ
・非磁性体層（７８）：材質；ドライフィルムレジストを硬化処理したもの、厚み；８０μｍ
・凹所（７４Ａ）：横６０μｍ，縦１５０μｍ，深さ３０μｍ
・凹所（７４Ｂ）：横６０μｍ，縦１５０μｍ，深さ３０μｍ
〔接点形成用異方導電性コネクターの作製〕
先ず、図３に示す構成に従って、弾性異方導電膜成形用の金型を下記の条件により作製した。
・強磁性体基板（７１，７６）：材質；鉄、厚み；６０００μｍ
・強磁性体層（７２，７７）：材質；ニッケル、寸法；横６０μｍ，縦１５０μｍ，厚み５０μｍ、配置ピッチ（中心間距離）；１２０μｍ、強磁性体層の数；３８４０個（６０個の強磁性体層が形成された領域が、評価用ウエハＷ１における集積回路の被検査電極領域に対応して合計で６４個形成）
・非磁性体層（７３）：材質；ドライフィルムレジストを硬化処理したもの、厚み；８０μｍ
・非磁性体層（７８）：材質；ドライフィルムレジストを硬化処理したもの、厚み；８０μｍ
・凹所（７４Ａ）：横６０μｍ，縦１５０μｍ，深さ３０μｍ
・凹所（７４Ｂ）：横６０μｍ，縦１５０μｍ，深さ３０μｍ
そして、厚みが６０μｍの４２アロイ（飽和磁化１．７Ｗｂ／ｍ2 ，線熱膨張係数６．２×１０-6／Ｋ）よりなり、評価用ウエハＷ１における各被検査電極領域に対応して形成された６４個の弾性異方導電膜配置用孔（横方向における寸法が７６００μｍ，縦方向における寸法が４５０μｍ）を有するフレーム板を作製すると共に、厚みが２０μｍのステンレス鋼（ＳＵＳ３０４）よりなり、各々、評価用ウエハＷ１における被検査電極領域に対応して形成された複数の開口（横方向における寸法が８６００μｍ，縦方向における寸法が１４５０μｍの矩形）を有する弾性異方導電膜成形用の２枚のスペーサーを作製した。
一方、付加型液状シリコーンゴム１００重量部に、導電性粒子５５重量部を添加して混合し、その後、減圧による脱泡処理を施すことにより弾性異方導電膜の成形用材料を調製した。ここで、導電性粒子としては、平均粒子径１０μｍのニッケル粒子を芯粒子とし、この芯粒子に、その重量の２５重量％となる被覆量で金を化学メッキにより被覆したものを用いた。また、付加型液状シリコーンゴムとしては、Ａ液の粘度が５００Ｐａ・ｓで、Ｂ液の粘度が５００Ｐａ・ｓである二液型のものであって、硬化物の１５０℃における永久圧縮歪みが６％、硬化物のデュロメーターＡ硬度が４０、硬化物の引裂強度が３０ｋＮ／ｍのものを用いた。
一方、付加型液状シリコーンゴム１００重量部に、導電性粒子５５重量部を添加して混合し、その後、減圧による脱泡処理を施すことにより弾性異方導電膜の成形用材料を調製した。ここで、導電性粒子としては、平均粒子径１０μｍのニッケル粒子を芯粒子とし、この芯粒子に、その重量の２５重量％となる被覆量で金を化学メッキにより被覆したものを用いた。また、付加型液状シリコーンゴムとしては、Ａ液の粘度が５００Ｐａ・ｓで、Ｂ液の粘度が５００Ｐａ・ｓである二液型のものであって、硬化物の１５０℃における永久圧縮歪みが６％、硬化物のデュロメーターＡ硬度が４０、硬化物の引裂強度が３０ｋＮ／ｍのものを用いた。
また、上記の付加型液状シリコーンゴムの特性は、次のようにして測定した。
（イ）付加型液状シリコーンゴムの粘度：
Ｂ型粘度計により、２３±２℃における粘度を測定した。
（ロ）シリコーンゴム硬化物の圧縮永久歪み：
二液型の付加型液状シリコーンゴムにおけるＡ液とＢ液とを等量となる割合で攪拌混合した。次いで、この混合物を金型に流し込み、当該混合物に対して減圧による脱泡処理を行った後、１２０℃、３０分間の条件で硬化処理を行うことにより、厚みが１２．７ｍｍ、直径が２９ｍｍのシリコーンゴム硬化物よりなる円柱体を作製し、この円柱体に対して、２００℃、４時間の条件でポストキュアを行った。このようにして得られた円柱体を試験片として用い、ＪＩＳ Ｋ ６２４９に準拠して１５０±２℃における圧縮永久歪みを測定した。
（ハ）シリコーンゴム硬化物の引裂強度：
上記（ロ）と同様の条件で付加型液状シリコーンゴムの硬化処理およびポストキュアを行うことにより、厚みが２．５ｍｍのシートを作製した。このシートから打ち抜きによってクレセント形の試験片を作製し、ＪＩＳ Ｋ ６２４９に準拠して２３±２℃における引裂強度を測定した。
（ニ）デュロメーターＡ硬度：
上記（ハ）と同様にして作製されたシートを５枚重ね合わせ、得られた積重体を試験片として用い、ＪＩＳ Ｋ ６２４９に準拠して２３±２℃におけるデュロメーターＡ硬度を測定した。
（イ）付加型液状シリコーンゴムの粘度：
Ｂ型粘度計により、２３±２℃における粘度を測定した。
（ロ）シリコーンゴム硬化物の圧縮永久歪み：
二液型の付加型液状シリコーンゴムにおけるＡ液とＢ液とを等量となる割合で攪拌混合した。次いで、この混合物を金型に流し込み、当該混合物に対して減圧による脱泡処理を行った後、１２０℃、３０分間の条件で硬化処理を行うことにより、厚みが１２．７ｍｍ、直径が２９ｍｍのシリコーンゴム硬化物よりなる円柱体を作製し、この円柱体に対して、２００℃、４時間の条件でポストキュアを行った。このようにして得られた円柱体を試験片として用い、ＪＩＳ Ｋ ６２４９に準拠して１５０±２℃における圧縮永久歪みを測定した。
（ハ）シリコーンゴム硬化物の引裂強度：
上記（ロ）と同様の条件で付加型液状シリコーンゴムの硬化処理およびポストキュアを行うことにより、厚みが２．５ｍｍのシートを作製した。このシートから打ち抜きによってクレセント形の試験片を作製し、ＪＩＳ Ｋ ６２４９に準拠して２３±２℃における引裂強度を測定した。
（ニ）デュロメーターＡ硬度：
上記（ハ）と同様にして作製されたシートを５枚重ね合わせ、得られた積重体を試験片として用い、ＪＩＳ Ｋ ６２４９に準拠して２３±２℃におけるデュロメーターＡ硬度を測定した。
次いで、上記金型における下型の上面にスペーサーを介してフレーム板を位置合わせして配置し、このフレーム板上にスペーサーを介して上型を位置合わせして配置すると共に、上型、下型、２枚のスペーサーおよびフレーム板によって形成される成形空間内に、調製した成形材料を充填して成形材料層を形成した。
そして、上型および下型の間に形成された成形材料層に対し、強磁性体層の間に位置する部分に、電磁石によって厚み方向に１．８Ｔの磁場を作用させながら、１００℃、１時間の条件で硬化処理を施すことにより、フレーム板の弾性異方導電膜配置用孔の各々に弾性異方導電膜を形成した。金型より取り出した後、２００℃、４時間の条件で後硬化処理を行うことにより、接点形成用異方導電性コネクターを製造した。
そして、上型および下型の間に形成された成形材料層に対し、強磁性体層の間に位置する部分に、電磁石によって厚み方向に１．８Ｔの磁場を作用させながら、１００℃、１時間の条件で硬化処理を施すことにより、フレーム板の弾性異方導電膜配置用孔の各々に弾性異方導電膜を形成した。金型より取り出した後、２００℃、４時間の条件で後硬化処理を行うことにより、接点形成用異方導電性コネクターを製造した。
形成された弾性異方導電膜について具体的に説明すると、弾性異方導電膜の各々は、横方向の寸法が８６００μｍ、縦方向の寸法が１４５０μｍである。弾性異方導電膜の各々には、評価用ウエハＷ１における被検査電極に対応する３８４０個の接続用導電部が１２０μｍのピッチで配列されており、接続用導電部の各々は、横方向の寸法が６０μｍ，縦方向の寸法が１５０μｍ，厚みが１６０μｍであり、評価用ウエハＷ１に接続されるべき一面側の突出部分の突出高さが３０μｍ、接続用回路基板に接続されるべき他面側の突出部分の突出高さが３０μｍであり、絶縁部の厚みが１００μｍであり、弾性異方導電膜の各々におけるフレーム板に支持された部分の厚み（二股部分の一方の厚み）は２０μｍである。また、弾性異方導電膜の各々における接続用導電部中の導電性粒子の含有割合を調べたところ、全ての接続用導電部について体積分率で約３０％であった。
また、この接点形成用異方導電性コネクター全体の厚みバラツキの程度は±５μｍであった。
また、この接点形成用異方導電性コネクター全体の厚みバラツキの程度は±５μｍであった。
基板材料としてアルミナセラミックス（線熱膨張係数４．８×１０-6／Ｋ）を用い、表面に評価用ウエハＷ１における集積回路の被検査電極のパターンに対応するパターンに従って表面電極が形成されると共に、裏面に表面電極の各々に接続された端子電極（裏面電極）が形成された接続用回路基板（予め良品であることが確認されたもの）を用意し、この接続用回路基板の表面に接点形成用異方導電性コネクターを対接させて接点形成用異方導電性コネクターにおける接続用導電部の各々と接続用回路基板における端子電極の各々とを接続用回路基板における適宜の回路を介して電気的に接続した状態で、接点形成用異方導電性コネクターを配置し、これにより、プローブカードを作製した。ここに、接続用回路基板は、全体の寸法が１０ｃｍ×１０ｃｍの矩形であり、その平面精度は±１０μｍである。また、端子電極（裏面電極）の各々は、径の大きさが４００μｍであるものであり、８００μｍのピッチで横方向に１０個ずつ、縦方向に６個ずつ縦横に並んだ状態で配列されており、表面電極の各々は、横方向の寸法が８０μｍで、縦方向の寸法が１７０μｍであるものであり、１２０μｍのピッチで横方向に一列に配列されている。
（３）傾き調整用異方導電性コネクターの作製：
上記接点形成用異方導電性コネクターの作製例において、強磁性体層（７２，７７）の寸法を直径３００μｍ、厚み１００μｍに変更すると共に、接続用導電部形成用の凹所（７４Ａ，７４Ｂ）を直径３００μｍ、深さ１００μｍに変更したこと以外は同様の構成を有する金型を作製した。
フレーム板としては、厚みが１００μｍのステンレス鋼（ＳＵＳ３０４，飽和磁化０．０１ｗｂ／ｍ2 ，線熱膨張係数：１．７３×１０-5／Ｋ）よりなるものを用意し、弾性異方導電膜成形用の上側スペーサーおよび下側スペーサーとして、各々、厚みが５０μｍのステンレス鋼（ＳＵＳ３０４）よりなるものを用意した。ここに、フレーム板における弾性異方導電膜配置用孔の横方向における寸法が８０００μｍ、縦方向における寸法が４８００μｍであり、スペーサにおける開口の横方向における寸法が９０００μｍ、縦方向における寸法が５８００μｍである。
一方、付加型液状シリコーンゴム１００重量部に、導電性粒子４２重量部を添加して混合し、その後、減圧による脱泡処理を施すことにより弾性異方導電膜の成形用材料を調製した。ここで、導電性粒子としては、平均粒子径４０μｍのニッケル粒子を芯粒子とし、この芯粒子に、その重量の１５重量％となる被覆量で金を化学メッキにより被覆したものを用いた。また、付加型液状シリコーンゴムとしては、Ａ液の粘度が１８０Ｐａ・ｓで、Ｂ液の粘度が１８０Ｐａ・ｓである二液型のものであって、硬化物の１５０℃における永久圧縮歪みが５％、硬化物のデュロメーターＡ硬度が２３、硬化物の引裂強度が８ｋＮ／ｍのものを用いた。
以上のこと以外は上記と同様にして、フレーム板における弾性導電膜配置用孔の各々に弾性異方導電膜を形成し、以って傾き調整用異方導電性コネクターを製造した。
上記接点形成用異方導電性コネクターの作製例において、強磁性体層（７２，７７）の寸法を直径３００μｍ、厚み１００μｍに変更すると共に、接続用導電部形成用の凹所（７４Ａ，７４Ｂ）を直径３００μｍ、深さ１００μｍに変更したこと以外は同様の構成を有する金型を作製した。
フレーム板としては、厚みが１００μｍのステンレス鋼（ＳＵＳ３０４，飽和磁化０．０１ｗｂ／ｍ2 ，線熱膨張係数：１．７３×１０-5／Ｋ）よりなるものを用意し、弾性異方導電膜成形用の上側スペーサーおよび下側スペーサーとして、各々、厚みが５０μｍのステンレス鋼（ＳＵＳ３０４）よりなるものを用意した。ここに、フレーム板における弾性異方導電膜配置用孔の横方向における寸法が８０００μｍ、縦方向における寸法が４８００μｍであり、スペーサにおける開口の横方向における寸法が９０００μｍ、縦方向における寸法が５８００μｍである。
一方、付加型液状シリコーンゴム１００重量部に、導電性粒子４２重量部を添加して混合し、その後、減圧による脱泡処理を施すことにより弾性異方導電膜の成形用材料を調製した。ここで、導電性粒子としては、平均粒子径４０μｍのニッケル粒子を芯粒子とし、この芯粒子に、その重量の１５重量％となる被覆量で金を化学メッキにより被覆したものを用いた。また、付加型液状シリコーンゴムとしては、Ａ液の粘度が１８０Ｐａ・ｓで、Ｂ液の粘度が１８０Ｐａ・ｓである二液型のものであって、硬化物の１５０℃における永久圧縮歪みが５％、硬化物のデュロメーターＡ硬度が２３、硬化物の引裂強度が８ｋＮ／ｍのものを用いた。
以上のこと以外は上記と同様にして、フレーム板における弾性導電膜配置用孔の各々に弾性異方導電膜を形成し、以って傾き調整用異方導電性コネクターを製造した。
形成された弾性異方導電膜について具体的に説明すると、弾性異方導電膜の各々は、横方向の寸法が９０００μｍ、縦方向の寸法が５８００μｍである。弾性異方導電膜の各々には、プローブカードにおける端子電極（裏面電極）に対応する３８４０個の接続用導電部が８００μｍのピッチで配列されており、接続用導電部の各々は、直径が３００μｍ、全厚が４００μｍ、一面側の突出部分および他面側の突出部分の突出高さがそれぞれ１００μｍであり、絶縁部の厚みが２００μｍであり、弾性異方導電膜の各々におけるフレーム板に支持された部分の厚み（二股部分の一方の厚み）は５０μｍである。また、弾性異方導電膜の各々における接続用導電部中の導電性粒子の含有割合を調べたところ、全ての接続用導電部について体積分率で約３０％であった。
また、この傾き調整用異方導電性コネクター全体の厚みバラツキの程度は、±１０μｍであった。
また、この傾き調整用異方導電性コネクター全体の厚みバラツキの程度は、±１０μｍであった。
（４）プローブ装置の作製：
先ず、傾き調整用異方導電性コネクターにおけるフレーム板の４隅の位置に、歪み量規制用のスペーサが嵌合されて配置される位置決め孔を形成する。また、基板材料としてアルミナセラミックス（線熱膨張係数４．８×１０-6／Ｋ）を用い、評価用ウエハＷ１における集積回路の被検査電極のパターンに対応するパターンに従って検査電極が形成された検査用回路基板（予め良品であることが確認されたもの）を用意し、この検査用回路基板における、傾き調整用異方導電性コネクターの位置決め孔に対応する位置に、位置可変機構配置用の凹所および貫通孔を形成すると共に、接続用回路基板における、傾き調整用異方導電性コネクターの位置決め孔に対応する位置に、位置可変機構配置用の凹所および貫通孔を形成した。ここに、検査用回路基板は、厚みが５ｍｍ、直径が３０ｃｍの円板状のものであり、その検査電極が形成された領域の平面精度は±１０μｍである。また、検査電極の各々は、直径が４００μｍであるものであり、８００μｍのピッチで配列されている。また、検査用回路基板および接続用回路基板における位置可変機構配置用の貫通孔の開口径の大きさは、いずれも、３０００μｍである。
次いで、傾き調整用異方導電性コネクターのフレーム板の位置決め孔の各々に、アルミニウムよりなり、外径が９０００μｍ、内径が３５００μｍ、厚みが２５０μｍ（傾き調整用異方導電性コネクターの全厚の５５％の大きさ）である円筒状のスペーサを配置し、図２に示されているように、ボルトの各々を、その頭部を検査用回路基板の凹所における貫通孔の開口縁部に係止させると共に軸部を当該貫通孔内、歪み量規制用のスペーサの内部空間内および接続用回路基板の凹所における貫通孔内に挿通させて基端部が接続用回路基板の凹所内に露出するよう、検査用回路基板の一面側から装着し、各々のボルトの基端部にナットを螺合して設け、これにより、傾き調整用異方導電性コネクターがその弾性異方導電膜における接続用導電部の各々がプローブカードの端子電極上に位置するよう位置合わせされた状態で配置されると共に、検査用回路基板がその検査電極の各々が傾き調整用異方導電性コネクターにおける接続用導電部上に位置するよう位置合わせされた状態で配置されてなる本発明に係るプローブ装置を作製した。ここに、位置可変機構を構成するボルトとしては、呼び径が３．０ｍｍ、ピッチが０．３５ｍｍの精密ネジを用いた。
先ず、傾き調整用異方導電性コネクターにおけるフレーム板の４隅の位置に、歪み量規制用のスペーサが嵌合されて配置される位置決め孔を形成する。また、基板材料としてアルミナセラミックス（線熱膨張係数４．８×１０-6／Ｋ）を用い、評価用ウエハＷ１における集積回路の被検査電極のパターンに対応するパターンに従って検査電極が形成された検査用回路基板（予め良品であることが確認されたもの）を用意し、この検査用回路基板における、傾き調整用異方導電性コネクターの位置決め孔に対応する位置に、位置可変機構配置用の凹所および貫通孔を形成すると共に、接続用回路基板における、傾き調整用異方導電性コネクターの位置決め孔に対応する位置に、位置可変機構配置用の凹所および貫通孔を形成した。ここに、検査用回路基板は、厚みが５ｍｍ、直径が３０ｃｍの円板状のものであり、その検査電極が形成された領域の平面精度は±１０μｍである。また、検査電極の各々は、直径が４００μｍであるものであり、８００μｍのピッチで配列されている。また、検査用回路基板および接続用回路基板における位置可変機構配置用の貫通孔の開口径の大きさは、いずれも、３０００μｍである。
次いで、傾き調整用異方導電性コネクターのフレーム板の位置決め孔の各々に、アルミニウムよりなり、外径が９０００μｍ、内径が３５００μｍ、厚みが２５０μｍ（傾き調整用異方導電性コネクターの全厚の５５％の大きさ）である円筒状のスペーサを配置し、図２に示されているように、ボルトの各々を、その頭部を検査用回路基板の凹所における貫通孔の開口縁部に係止させると共に軸部を当該貫通孔内、歪み量規制用のスペーサの内部空間内および接続用回路基板の凹所における貫通孔内に挿通させて基端部が接続用回路基板の凹所内に露出するよう、検査用回路基板の一面側から装着し、各々のボルトの基端部にナットを螺合して設け、これにより、傾き調整用異方導電性コネクターがその弾性異方導電膜における接続用導電部の各々がプローブカードの端子電極上に位置するよう位置合わせされた状態で配置されると共に、検査用回路基板がその検査電極の各々が傾き調整用異方導電性コネクターにおける接続用導電部上に位置するよう位置合わせされた状態で配置されてなる本発明に係るプローブ装置を作製した。ここに、位置可変機構を構成するボルトとしては、呼び径が３．０ｍｍ、ピッチが０．３５ｍｍの精密ネジを用いた。
〔プローブ装置の評価〕
評価用ウエハＷ１をヒーターを具えた試験台に配置し、プローブ装置における接点形成用異方導電性コネクターの接続用導電部の各々が評価用ウエハＷ１における被検査電極上に位置するよう位置合わせして配置した。ここに、試験台の平面精度は±１０μｍである。
プローブ装置における位置可変機構を構成するナットの各々を一律の締め付け量で締め付けることにより、傾き調整用異方導電性コネクターにおける弾性異方導電膜が検査用回路基板と接続用回路基板とよって挟圧されて厚み方向に圧縮された状態で、当該検査用回路基板、当該傾き調整用異方導電性コネクターおよび当該接続用回路基板の三者を仮固定し、これにより、当該検査用回路基板における検査用電極の各々と当該接続用回路基板における端子電極の各々とを当該傾き調整用異方導電性コネクターにおける接続用導電部の各々を介して電気的に接続する。
この状態においては、プローブカードの端子電極が形成された面の、評価用ウエハの被検査電極が形成された面に対する高さレベルのバラツキの程度が±１５μｍであり、検査用回路基板の検査電極が形成された面の、評価用ウエハの被検査電極が形成された面に対する高さレベルのバラツキの程度が±２０μｍである。
評価用ウエハＷ１をヒーターを具えた試験台に配置し、プローブ装置における接点形成用異方導電性コネクターの接続用導電部の各々が評価用ウエハＷ１における被検査電極上に位置するよう位置合わせして配置した。ここに、試験台の平面精度は±１０μｍである。
プローブ装置における位置可変機構を構成するナットの各々を一律の締め付け量で締め付けることにより、傾き調整用異方導電性コネクターにおける弾性異方導電膜が検査用回路基板と接続用回路基板とよって挟圧されて厚み方向に圧縮された状態で、当該検査用回路基板、当該傾き調整用異方導電性コネクターおよび当該接続用回路基板の三者を仮固定し、これにより、当該検査用回路基板における検査用電極の各々と当該接続用回路基板における端子電極の各々とを当該傾き調整用異方導電性コネクターにおける接続用導電部の各々を介して電気的に接続する。
この状態においては、プローブカードの端子電極が形成された面の、評価用ウエハの被検査電極が形成された面に対する高さレベルのバラツキの程度が±１５μｍであり、検査用回路基板の検査電極が形成された面の、評価用ウエハの被検査電極が形成された面に対する高さレベルのバラツキの程度が±２０μｍである。
そして、評価用ウエハＷ１が配置された試験台を上方に移動させることにより、接点形成用異方導電性コネクターにおける接続用導電部の各々を評価用ウエハＷ１における被検査電極の各々に接触させ、この状態から更に上方に加圧することにより、電気的接続を達成した状態において、異方導電性コネクターにおける接続用導電部の各々の電気抵抗値を測定し、得られた電気抵抗値が実質的に均一な大きさとなるよう、各々の位置可変機構におけるナット締め付け量の補正量を設定し、この補正量に基づいて各々の位置可変機構におけるナット締め付け量を個々に調整する操作を必要に応じて繰り返し行い、ウエハ検査装置全体の平行度を調整し検査初期状態を設定する。ここに、検査初期状態は、傾き調整用異方導電性コネクターにおける弾性異方導電膜のすべての接続用導電部の電気抵抗値が０．１Ω以下（電気抵抗値が±５０ｍΩの範囲内で一致）する状態であって、検査用回路基板と接続用回路基板とによる弾性異方導電膜に対する挟圧力が接続用導電部の１個当たり８ｇとなる状態に設定した。
そして、試験台を上方に移動させて接点形成用異方導電性コネクターにおける接続用導電部の各々を評価用ウエハＷ１における被検査電極の各々に接触させ、この状態から更に下方に３８ｋｇの荷重（接点形成用異方導電性コネクターの接続用導電部１個当たりに加わる荷重が平均で約１０ｇ）で加圧し、この状態で、以下に示すような試験１を行うことにより評価用ウエハＷ１の被検査電極に対する検査用回路基板の検査電極の電気的接続状態を調べたところ、導通抵抗が１Ω未満である接続用導電部の割合が１００％であった。 また、評価用ウエハＷ２を用い、上記と同様の方法により検査初期状態を設定し、試験台を上方に移動させて加圧して接点形成用異方導電性コネクターにおける接続用導電部の各々を評価用ウエハＷ１における被検査電極の各々に接触させ、この状態から更に上方に３８ｋｇの荷重（接点形成用異方導電性コネクターの接続用導電部１個当たりに加わる荷重が平均で約１０ｇ）で加圧し、この状態で、以下に示すような試験２を行うことにより評価用ウエハＷ１の被検査電極に対する検査用回路基板の検査電極の電気的接続状態を調べたところ、絶縁抵抗が１０ＭΩ以上である導電部対の割合が０％であり、全ての被検査電極について良好な電気的接続状態が達成されていることが確認された。
試験１：
室温（２５℃）下において、検査用回路基板における３８４０個の検査用電極と評価用ウエハＷ１の引出し電極との間の電気抵抗を、接続用導電部における電気抵抗（以下、「導通抵抗」という。）として順次測定し、導通抵抗が１Ω未満である接続用導電部の割合を算出した。
試験２：
室温（２５℃）下において、検査用回路基板における隣接する２つの検査用電極の間の電気抵抗を、隣接する２つの接続用導電部（以下、「導電部対」という。）の間の電気抵抗（以下、「絶縁抵抗」という。）として順次測定し、絶縁抵抗が１０ＭΩ以上である導電部対の割合を算出した。
室温（２５℃）下において、検査用回路基板における３８４０個の検査用電極と評価用ウエハＷ１の引出し電極との間の電気抵抗を、接続用導電部における電気抵抗（以下、「導通抵抗」という。）として順次測定し、導通抵抗が１Ω未満である接続用導電部の割合を算出した。
試験２：
室温（２５℃）下において、検査用回路基板における隣接する２つの検査用電極の間の電気抵抗を、隣接する２つの接続用導電部（以下、「導電部対」という。）の間の電気抵抗（以下、「絶縁抵抗」という。）として順次測定し、絶縁抵抗が１０ＭΩ以上である導電部対の割合を算出した。
また、プローブ装置全体によって、評価用ウエハＷ１を上記の条件で押圧した状態のままで、試験台を８５℃に加熱し、上記と同様の試験１を行ったところ、導通抵抗が１Ω未満である接続用導電部の割合が１００％であった。
また、評価用ウエハＷ２を用い、上記と同様の方法により検査初期状態を設定し、上記と同様の試験２を行ったところ、絶縁抵抗が１０ＭΩ以上である導電部対の割合が０％であり、全ての被検査電極について良好な電気的接続状態が維持されており、温度変化による熱履歴などの環境の変化に対しても良好な電気的接続状態が安定的に得られることが確認された。
さらに、このプローブ装置においては、接点形用異方導電性コネクターにおける接続用導電部が評価用ウエハにおける被検査電極に接触された状態から検査状態まで加圧されたときの弾性異方導電膜の歪み量（オーバードライブ量）が８０μｍであり、小さい荷重で所期の凹凸吸収性が得られることが確認された。
また、評価用ウエハＷ２を用い、上記と同様の方法により検査初期状態を設定し、上記と同様の試験２を行ったところ、絶縁抵抗が１０ＭΩ以上である導電部対の割合が０％であり、全ての被検査電極について良好な電気的接続状態が維持されており、温度変化による熱履歴などの環境の変化に対しても良好な電気的接続状態が安定的に得られることが確認された。
さらに、このプローブ装置においては、接点形用異方導電性コネクターにおける接続用導電部が評価用ウエハにおける被検査電極に接触された状態から検査状態まで加圧されたときの弾性異方導電膜の歪み量（オーバードライブ量）が８０μｍであり、小さい荷重で所期の凹凸吸収性が得られることが確認された。
＜実施例２＞
実施例１において、歪み量規制用のスペーサとして下記に示す構成のものを用い、当該スペーサを傾き調整用異方導電性コネクターにおけるフレーム板の両面に配置したこと以外は、実施例１において作製したものと同様の構成を有するプローブ装置（図５参照。）を作製した。
〔スペーサの構成〕
スペーサは、傾き調整用異方導電性コネクターにおける弾性異方導電膜が形成された領域に対応する領域に開口を有する矩形枠状の板状部分と、この板状部分の両面に形成された、弾性体よりなる複数の微小突起部分とにより構成されている。
板状部分は、ステンレス鋼よりなり、厚みが５０μｍのものである。また、微小突起部分は、シリコーンゴムよりなり、直径が５０μｍ，突出高さが４０μｍ（傾き調整用異方導電性コネクターの全厚の２０％の大きさ）である円柱状のものである。
傾き調整用異方導電性コネクターにおけるフレーム板を含む２つのスペーサの全厚は、３６０μｍ（傾き調整用異方導電性コネクターの全厚の９０％の大きさ）である。
実施例１において、歪み量規制用のスペーサとして下記に示す構成のものを用い、当該スペーサを傾き調整用異方導電性コネクターにおけるフレーム板の両面に配置したこと以外は、実施例１において作製したものと同様の構成を有するプローブ装置（図５参照。）を作製した。
〔スペーサの構成〕
スペーサは、傾き調整用異方導電性コネクターにおける弾性異方導電膜が形成された領域に対応する領域に開口を有する矩形枠状の板状部分と、この板状部分の両面に形成された、弾性体よりなる複数の微小突起部分とにより構成されている。
板状部分は、ステンレス鋼よりなり、厚みが５０μｍのものである。また、微小突起部分は、シリコーンゴムよりなり、直径が５０μｍ，突出高さが４０μｍ（傾き調整用異方導電性コネクターの全厚の２０％の大きさ）である円柱状のものである。
傾き調整用異方導電性コネクターにおけるフレーム板を含む２つのスペーサの全厚は、３６０μｍ（傾き調整用異方導電性コネクターの全厚の９０％の大きさ）である。
〔プローブ装置の評価〕
このプローブ装置においては、傾き調整用異方導電性コネクターにおける弾性異方導電膜が検査用回路基板と接続用回路基板とよって挟圧されて厚み方向に圧縮された状態で、当該検査用回路基板、当該傾き調整用異方導電性コネクターおよび当該接続用回路基板の三者を仮固定した場合における、プローブカードの端子電極が形成された面の、評価用ウエハＷ１の被検査電極が形成された面に対する高さレベルのバラツキの程度が±２０μｍであり、検査用回路基板の検査電極が形成された面の、評価用ウエハＷ１の被検査電極が形成された面に対する高さレベルのバラツキの程度が±２５μｍである。
このプローブ装置においては、傾き調整用異方導電性コネクターにおける弾性異方導電膜が検査用回路基板と接続用回路基板とよって挟圧されて厚み方向に圧縮された状態で、当該検査用回路基板、当該傾き調整用異方導電性コネクターおよび当該接続用回路基板の三者を仮固定した場合における、プローブカードの端子電極が形成された面の、評価用ウエハＷ１の被検査電極が形成された面に対する高さレベルのバラツキの程度が±２０μｍであり、検査用回路基板の検査電極が形成された面の、評価用ウエハＷ１の被検査電極が形成された面に対する高さレベルのバラツキの程度が±２５μｍである。
ウエハ検査装置全体の平行度を調整することにより検査初期状態（実施例１と同一の検査初期状態）を設定し、試験台を上方に移動させて接点形成用異方導電性コネクターにおける接続用導電部の各々を評価用ウエハＷ１における被検査電極の各々に接触させ、この状態から更に上方に３８ｋｇの荷重（接点形成用異方導電性コネクターの接続用導電部１個当たりに加わる荷重が平均で約１０ｇ）で加圧し、この状態で、実施例１と同様の試験１を行うことにより評価用ウエハＷ１の被検査電極に対する検査用回路基板の検査電極の電気的接続状態を調べたところ、導通抵抗が１Ω未満である接続用導電部の割合が１００％であった。
また、評価用ウエハＷ２を用い、実施例１と同様の試験２を行うことにより評価用ウエハＷ１の被検査電極に対する検査用回路基板の検査電極の電気的接続状態を調べたところ、絶縁抵抗が１０ＭΩ以上である導電部対の割合が０％であり、全ての被検査電極について良好な電気的接続状態が達成されていることが確認された。
また、評価用ウエハＷ２を用い、実施例１と同様の試験２を行うことにより評価用ウエハＷ１の被検査電極に対する検査用回路基板の検査電極の電気的接続状態を調べたところ、絶縁抵抗が１０ＭΩ以上である導電部対の割合が０％であり、全ての被検査電極について良好な電気的接続状態が達成されていることが確認された。
また、プローブ装置全体によって、評価用ウエハＷ１を上記の条件で押圧した状態のままで、試験台を８５℃に加熱し、上記と同様の試験１を行ったところ、導通抵抗が１Ω未満である接続用導電部の割合が１００％であった。
また、評価用ウエハＷ２を用い、上記と同様の方法により検査初期状態を設定し、上記と同様の試験２を行ったところ、絶縁抵抗が１０ＭΩ以上である導電部対の割合が０％であり、全ての被検査電極について良好な電気的接続状態が維持されており、温度変化による熱履歴などの環境の変化に対しても良好な電気的接続状態が安定的に得られることが確認された。
さらに、このプローブ装置においては、接点形用異方導電性コネクターにおける接続用導電部が評価用ウエハにおける被検査電極に接触された状態から検査状態まで加圧されたときの弾性異方導電膜の歪み量（オーバードライブ量）が１００μｍであり、小さい荷重で所期の凹凸吸収性が得られることが確認された。
また、評価用ウエハＷ２を用い、上記と同様の方法により検査初期状態を設定し、上記と同様の試験２を行ったところ、絶縁抵抗が１０ＭΩ以上である導電部対の割合が０％であり、全ての被検査電極について良好な電気的接続状態が維持されており、温度変化による熱履歴などの環境の変化に対しても良好な電気的接続状態が安定的に得られることが確認された。
さらに、このプローブ装置においては、接点形用異方導電性コネクターにおける接続用導電部が評価用ウエハにおける被検査電極に接触された状態から検査状態まで加圧されたときの弾性異方導電膜の歪み量（オーバードライブ量）が１００μｍであり、小さい荷重で所期の凹凸吸収性が得られることが確認された。
＜比較例１＞
実施例１において、平行度調整機構を構成する位置可変機構を有さないことの他は実施例１において作製したものと同様の構成を有する比較用のプローブ装置を作製し、このプローブ装置について実施例１と同様の評価を行ったところ、一部の被検査電極について接続不良が認められ、良好な電気的接続状態が得られなかった。
実施例１において、平行度調整機構を構成する位置可変機構を有さないことの他は実施例１において作製したものと同様の構成を有する比較用のプローブ装置を作製し、このプローブ装置について実施例１と同様の評価を行ったところ、一部の被検査電極について接続不良が認められ、良好な電気的接続状態が得られなかった。
１０ プローブ装置
２０ 傾き調整用異方導電性コネクター
２１ フレーム板
２２ 異方導電膜配置用孔
２３ 位置決め孔
２５ 弾性異方導電膜
２５Ａ 成形材料層（目的形態）
２５Ｂ 成形材料層
２６ 接続用導電部
２６Ａ，２６Ｂ 突出部分
２６Ｃ 突出部分
２７ 絶縁部
２８Ａ 微小突起部分
２８Ｂ 微小突起部分
２８Ｃ ワイヤー
３０ 検査用回路基板
３１ 検査用電極
３２ 凹所
３３ 貫通孔
４０ プローブカード
４１ 接続用回路基板
４２ 端子電極
４３ 凹所
４４ 貫通孔
４５ 接点形成用異方導電性コネクター
４５Ａ 異方導電性コネクター
４６ 弾性異方導電膜
４６Ａ ＤＬＣ膜
４７ 接続用導電部
４８ 絶縁部
４９ フレーム板
５０ 平行度調整機構
５１ 位置可変機構
５２ ボルト
５３ ナット
５５ スペーサ
５８ ウエハトレイ
６０ スペーサ
６１ 微小突起部分
６２ 板状部分
６３ 開口
６４ 貫通孔
６５ シート状コネクター
６６ 金属体（接触子）
６７ 絶縁性シート
Ｗ ウエハ
７０ 上型
７１ 強磁性体基板
７２ 強磁性体層
７３ 非磁性体層
７４Ａ 凹所
７５ 下型
７６ 強磁性体基板
７７ 強磁性体層
７８ 非磁性体層
７４Ｂ 凹所
７９Ａ，７９Ｂ スペーサ
Ｋ 開口
８０ 検査用回路基板
８１ 検査用電極
８５ コネクター
８６ 接続ピン
９０ プローブカード
９１ 接続用回路基板
９２ 端子電極
９３ ガイドピン
９５ 接触部材
９６ ウエハトレイ
２０ 傾き調整用異方導電性コネクター
２１ フレーム板
２２ 異方導電膜配置用孔
２３ 位置決め孔
２５ 弾性異方導電膜
２５Ａ 成形材料層（目的形態）
２５Ｂ 成形材料層
２６ 接続用導電部
２６Ａ，２６Ｂ 突出部分
２６Ｃ 突出部分
２７ 絶縁部
２８Ａ 微小突起部分
２８Ｂ 微小突起部分
２８Ｃ ワイヤー
３０ 検査用回路基板
３１ 検査用電極
３２ 凹所
３３ 貫通孔
４０ プローブカード
４１ 接続用回路基板
４２ 端子電極
４３ 凹所
４４ 貫通孔
４５ 接点形成用異方導電性コネクター
４５Ａ 異方導電性コネクター
４６ 弾性異方導電膜
４６Ａ ＤＬＣ膜
４７ 接続用導電部
４８ 絶縁部
４９ フレーム板
５０ 平行度調整機構
５１ 位置可変機構
５２ ボルト
５３ ナット
５５ スペーサ
５８ ウエハトレイ
６０ スペーサ
６１ 微小突起部分
６２ 板状部分
６３ 開口
６４ 貫通孔
６５ シート状コネクター
６６ 金属体（接触子）
６７ 絶縁性シート
Ｗ ウエハ
７０ 上型
７１ 強磁性体基板
７２ 強磁性体層
７３ 非磁性体層
７４Ａ 凹所
７５ 下型
７６ 強磁性体基板
７７ 強磁性体層
７８ 非磁性体層
７４Ｂ 凹所
７９Ａ，７９Ｂ スペーサ
Ｋ 開口
８０ 検査用回路基板
８１ 検査用電極
８５ コネクター
８６ 接続ピン
９０ プローブカード
９１ 接続用回路基板
９２ 端子電極
９３ ガイドピン
９５ 接触部材
９６ ウエハトレイ
Claims (12)
- ウエハに形成された多数の集積回路の電気的検査を行うためのプローブ装置であって、 表面に多数の検査用電極を有する検査用回路基板と、
裏面に前記検査用回路基板の検査用電極のパターンに対応するパターンに従って複数の端子電極が形成された接続用回路基板、およびこの接続用回路基板の表面に設けられた、検査対象であるウエハにおける集積回路の被検査電極に接触される多数の接触子が配置されてなる接触部材を有し、当該接続用回路基板の端子電極の各々が前記検査用回路基板の検査用電極に対向するよう配置されたプローブカードと、
前記検査用回路基板と前記プローブカードにおける接続用回路基板との間に配置された、当該検査用回路基板と当該接続用回路基板とによって狭圧されることにより、前記検査用電極の各々と前記端子電極の各々とを電気的に接続する異方導電性コネクターと、
前記検査用回路基板のウエハに対する平行度および前記接続用回路基板のウエハに対する平行度を調整する平行度調整機構と
を具えてなり、平行度調整機構は、検査用回路基板または接続用回路基板を異方導電性コネクターの厚み方向に相対的に変位させる位置可変機構を具えていることを特徴とするプローブ装置。 - 平行度調整機構は、複数の位置可変機構を具えており、各々の位置可変機構は、検査用回路基板または接続用回路基板の変位量がそれぞれ独立に設定可能に構成されていることを特徴とする請求項１に記載のプローブ装置。
- 検査用回路基板とプローブカードにおける接続用回路基板との間には、異方導電性コネクターの歪み量を規制するスペーサが設けられていることを特徴とする請求項１または請求項２に記載のプローブ装置。
- スペーサの全厚は、異方導電性コネクターの全厚の５０％以上の大きさであることを特徴とする請求項３に記載のプローブ装置。
- 異方導電性コネクターは、接続用回路基板および検査用回路基板に係る接続対象電極が形成された電極領域に対応してそれぞれ厚み方向に伸びる複数の異方導電膜配置用孔が形成されたフレーム板と、このフレーム板の各異方導電膜配置用孔内に配置され、当該異方導電膜配置用孔の周辺部に支持された複数の弾性異方導電膜とよりなり、
スペーサが異方導電性コネクターにおけるフレーム板の両面に配設されており、当該スペーサは、異方導電性コネクターにおける弾性異方導電膜が形成された領域に対応する領域に開口が形成された枠状のものであって、少なくとも検査用回路基板に対する接触面および接続用回路基板に対する接触面に、弾性部材よりなる微小突起部を有するものであることを特徴とする請求項３に記載のプローブ装置。 - 微小突起部を含むスペーサの厚みと異方導電性コネクターにおけるフレーム板の厚みとの合計の厚みが、異方導電性コネクターの全厚の９０％以上の大きさであることを特徴とする請求項５に記載のプローブ装置。
- プローブカードを構成する接触部材が、各々厚み方向に伸びる複数の接続用導電部が絶縁部によって相互に絶縁されてなる異方導電性シートを具えたものであることを特徴とする請求項１乃至請求項６のいずれか一に記載のプローブ装置。
- プローブカードを構成する接触部材が、各々厚み方向に伸びる複数の接続用導電部が絶縁部によって相互に絶縁されてなる異方導電性シートまたは当該異方導電性シートがフレーム板によって支持されてなる異方導電性コネクターと、
当該異方導電性シートまたは当該異方導電性コネクターの表面に配置された、絶縁性シートと、この絶縁性シートをその厚み方向に貫通して伸び、被検査電極のパターンに対応するパターンに従って配置された複数の電極構造体とよりなるシート状コネクターと
により構成されていることを特徴とする請求項７に記載のプローブ装置。 - ウエハに形成された多数の集積回路の電気的検査を行うための検査装置であって、
請求項１乃至請求項８のいずれか一に記載のプローブ装置を備えてなることを特徴とするウエハ検査装置。 - 平行度調整機構を構成する位置可変機構によって検査用回路基板または接続用回路基板を相対的に変位させて、検査用回路基板、異方導電性コネクターおよび接続用回路基板の三者を異方導電性コネクターを検査用回路基板と接続用回路基板とによって狭圧した状態で仮固定し、これにより、当該検査用回路基板における検査用電極の各々と当該接続用回路基板における端子電極の各々とを異方導電性コネクターにおける接続用導電部を介して電気的に接続し、この状態からさらに加圧してプローブカードにおける接触部材を検査対象であるウエハに接触させた状態において、検査用回路基板のウエハに対する平行度および接続用回路基板のウエハに対する平行度を測定し、得られた結果に基づいて位置可変機構による変位量の補正量を設定し、当該補正量に基づいて位置可変機構による変位量を調整する検査初期状態設定操作を行うことにより、検査用回路基板のウエハに対する平行度および接続用回路基板のウエハに対する平行度を調整し、
検査用回路基板と接続用回路基板との間の離間距離の大きさが大きくなる方向に対する検査用回路基板または接続用回路基板の変位を禁止した状態において、プローブ装置全体をウエハに接触させて電気的検査を行うことを特徴とするウエハ検査方法。 - 平行度調整機構が複数の位置可変機構を具えており、
プローブカードにおける接触部材を検査対象であるウエハに接触させた状態において、異方導電性コネクターにおける各々の接続用導電部の電気抵抗値を測定し、得られた電気抵抗値の分布が均一な状態となるよう、各々の位置可変機構による変位量の補正量が設定されることを特徴とする請求項１０に記載のウエハ検査方法。 - 検査初期状態は、異方導電性コネクターにおける接続用導電部の各々の電気抵抗値が０．１Ω以下であって、異方導電性コネクターにおける接続用導電部１個当たりの荷重が０．０１〜０．４Ｎとなる状態に設定されることを特徴とする請求項１０または請求項１１に記載のウエハ検査方法。
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-
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- 2005-03-29 JP JP2005094958A patent/JP3726839B2/ja not_active Expired - Fee Related
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