JP3686293B2 - 防音床構造 - Google Patents
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、梁と、前記梁上の床根太と、前記床根太上の床板とを備えており、重量床衝撃音が低減されている、防音床構造に関する。
【０００２】
【従来の技術】
近年、戸建、低層集合住宅の気密、断熱性能が急激に向上し、それに、住宅の外壁の遮音性能の向上との相乗効果により、屋外からの騒音は非常に高いレベルで遮断されてきた。その反面、屋内での騒音が余計にはっきりと聴こえるようになり、かかる騒音に対して様々の対策が行われている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】
しかし、本発明者の研究によれば、重量床衝撃音の対策は非常に困難であり、多くの要望がありながら、特に、問題となる６３Ｈｚとか１２５Ｈｚの低周波数の騒音を満足することができないことがわかった。
【０００４】
本発明は、重量床衝撃音を著しく低減させる、防音床構造を得ることを課題とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】
本発明は、梁と、前記梁上の床根太と、前記床根太上の床板とを備えており、重量床衝撃音が低減されている、防音床構造において、前記床根太が根太木と金属製の板状体とを備えており、前記根太木が細長い角材であり、前記根太木が前記床板の長さ方向と平行になるように配置されており、前記根太木の長さ方向の両端部が前記梁によって支えられており、前記板状体の表面及び裏面の少なくとも一方が前記根太木の長さ方向の側面の全長にわたって接合されており、前記金属製の板状体と前記根太木との間、前記床根太と前記梁との間及び前記床根太と前記床板との間の少なくとも一箇所に、伝熱防止材が設けられており、前記伝熱防止材が、ハロゲンを含まないポリマーと、このポリマー１００重量部に対して、１５０〜４００重量部の水酸化アルミニウムと、１０〜５０重量部のホウ素化合物と、３０〜２００重量部の熱膨張性黒鉛とから形成されていることを特徴とする、防音床構造に係るものである。
【０００６】
本発明者は、重量床衝撃音を低減させるため、梁と、根太木と、床版及び木質合板等からなる床板とから構成される防音床構造について、種々検討した。
【０００７】
その結果、本発明者は、根太木の長さ方向の側面に金属板等からなる板状体を接合することによって、重量床衝撃音を著しく低下させることができることを見出し、本発明を完成させた。
【０００８】
床構造では、化粧合板等の床板の表面に衝撃が加わった時、根太木は、その上の床板の振動に連れて振動する。かかる根太木の振動は、階上の床下と階下の天井との間の空間に放射音を発生させるとともに、直接梁に伝達される。
【０００９】
本発明では、かかる根太木に金属板等からなる板状体を接合した床根太を用いる。かかる床根太に垂直に設けられた板状体は、床板の表面に衝撃が加わっても変形し難く、床根太の振動を抑え、梁への振動伝達が低下し、重量床衝撃音を著しく低減させる。
【００１０】
また、本発明では、かかる床根太に設けられた板状体は、根太木の振動とは異なった振動を示すことによって、床根太からの放射音が低下し、重量床衝撃音を著しく低減させる。
【００１１】
本発明の防音床構造によれば、根太木の長さ方向の側面に金属板等からなる板状体が接合されているため、床根太の振動が抑えられ、床根太からの放射音が著しく低下し、重量床衝撃音が著しく低減される。
【００１２】
本発明の防音床構造は、戸建住宅や低層集合住宅で、構造体が在来木造、ツーバイフォー、鉄骨造等の柔構造の住宅に好適であり、その他の用途としては、天井の吊り木受けとして、床の衝撃と振動絶縁した下階壁から前記天井吊木受けを設け、独立天井を形成する時にも好適である。
【００１３】
【発明の実施の形態】
図面を参照して、本発明を詳細に説明する。
図１は、本発明にかかる一例の防音床構造を、床根太の長さ方向に切断した断面図である。図２は、図１の防音床構造にかかる床パネルを、床根太の長さ方向と直交する面で切断した断面図である。図３は、図１の防音床構造にかかる床パネルの配置を示す平面図である。図４は、図３の床パネルの配置を、床根太の長さ方向と直交する面で切断した断面図である。
【００１４】
図５は、本発明にかかる一例の床根太を、長さ方向と直交する面で切断した断面図である。図６は、本発明にかかる他の例の床根太を、長さ方向と直交する面で切断した断面図である。図７は、本発明にかかる更に他の例の床根太を、長さ方向と直交する面で切断した断面図である。図８は、本発明にかかる更に他の例の床根太を、長さ方向と直交する面で切断した断面図である。図９は、本発明にかかる更に他の例の床根太を、長さ方向と直交する面で切断した断面図である。図１０は、本発明にかかる更に他の例の床根太を、長さ方向と直交する面で切断した断面図である。
【００１５】
図１１は、本発明にかかる更に他の例の床根太を、長さ方向と直交する面で切断した断面図である。図１２は、図１１の床根太の長さ方向の側面図である。図１３は、本発明にかかる更に他の例の床根太を、長さ方向と直交する面で切断した断面図である。図１４は、本発明にかかる更に他の例の床根太を、長さ方向と直交する面で切断した断面図である。
【００１６】
図１に示すように、本発明にかかる一例の防音床構造１は、梁２と、梁２上の床根太３と、床根太３上の床板４とを備えている。
【００１７】
この防音床構造１においては、図１及び図２に示すように、床根太３が根太木３ａと金属製の板状体３ｂとを備えている。
【００１８】
根太木３ａは、細長い角材であり、この根太木３ａは、床板４の長さ方向と平行になるように配置されている。また、根太木３ａの長さ方向の両端部３ｃ，３ｄは、梁２により支えられている。
【００１９】
この防音床構造１では、板状体３ｂの表面及び裏面の少なくとも一方が根太木３の長さ方向の側面と接合されている。
【００２０】
図２に示すような、パーティクルボード等の床下地４ａと床根太３とからなる床パネル５は、図３及び図４に示すように配置することができる。また、図１に示すように、床下地４ａ上には、高比重シート４ｂ、合板４ｃ、仕上げフローリング材４ｄが重ねられ、床仕上げ面を形成することができる。
【００２１】
かかる本発明にかかる防音床構造１では、床根太３に垂直向きに設けられた板状体３ｂは、床板４の表面に衝撃が加わっても変形し難く、床根太３の振動を抑え、梁２への振動伝達が低下し、重量床衝撃音を著しく低減させる。
【００２２】
また、かかる防音床構造１では、床根太３に設けられた板状体３ｂは、根太木３ａの振動とは異なった振動を示し、床根太３の放射音を低下させ、重量床衝撃音を著しく低減させる。
【００２３】
さらに、かかる本発明にかかる防音床構造１では、板状体３ｂによって、著しく重量床衝撃音が低減されるので、床根太の高さを低くしても、重量床衝撃音に影響を与えることなく、床根太の剛性を十分に高く保つことができる。
【００２４】
根太木等の木材は、元来、構造材として使用される割に軽く、振動減衰性もあり、釘止め等も容易で、万一の火災にも、周囲から芯に向けて徐々にしか燃焼しないという長所を有する。
【００２５】
ところが、かかる木材を床の根太木として用いる場合、木材自体の振動減衰性は弱く、床下と天井との間の制限された空間では、高さを高くしたり、幅を大きくしたりして、床構造を全体的に設計し直すことでしか、重量床衝撃音を著しく低減することはできない。
【００２６】
本発明にかかる防音床構造は、重量床衝撃音の低減のために、根太木の高さを高くする必要はなく、部屋の天井高さが低くなって圧迫感が出る等の問題が生じない。
【００２７】
また、本発明にかかる防音床構造では、根太木の高さを低くしても、重量床衝撃音を低減できるので、床や天井の構造部材の全体を設計変更することなく、部屋の床と天井の間の高さを低くすることができ、そのためのコストアップ等の問題も生じない。
【００２８】
さらに、かかる観点からは、本発明にかかる防音床構造を用いると、板状体が設けられた床根太が、床根太の高さを高くしなくても、重量床衝撃音を十分に緩和低減することができるため、階上の床下と下階の天井との間の空間が少なくて済み、結果として、近年のバリアフリーに対応するのに必要な床高さを少なく設定することができる。
【００２９】
本発明にかかる床根太は、図２に示すように、更に図４に詳しく示すように、１対の根太木３ａ，３ａ′を備え、板状体３ｂの両面が各根太木３ａ，３ａ′の間に挟まれるように形成させることができる。
【００３０】
かかる床根太３では、板状体３ｂと根太木３ａ，３ａ′との間を、接着剤や粘着材７によって接合することができる。床根太３と床下地４ａとは、釘や木ネジ８等によって固定することができる。
【００３１】
かかる接着剤等に粘弾性機能をもたせることにより、根太木や板状体が拘束材として働き、接着剤や粘着剤が制振材として作用するため、床根太全体が拘束型制振材となり、床根太で振動を吸収することができ、床根太の上に設置される床下地材や床仕上材の振動減衰も大きくなる。
【００３２】
かかる床根太に制振効果を発揮させる上では、接着剤等は、ｔａｎδ＝Ｅ″／Ｅ′（ｔａｎδ：制振性能、Ｅ″：粘性項、Ｅ′：弾性項）が大きい材質、つまり、弾性に富んだ材質よりも粘性に富んだ材質の方が有利である。
【００３３】
床根太の剛性を向上させるためには、接着剤、粘着剤の強度も大きい物が好ましい。かかる接着剤としては、可撓性エポキシ、ウレタン、液状ゴム等が好ましい。
【００３４】
また、床根太の剛性を向上させるには、根太木と板状体とを接着剤で接合するとともに、釘、ネジ、ボルト等の止め金具を併用すると、接着剤の強度をカバーすることができ、接合強度を更に高めることができる。
【００３５】
このようにして、接着剤等によって床根太の接合強度が高められた場合、５００Ｈｚ以上の高周波域での騒音が減少し、特に、重量床衝撃音自体では問題になる領域ではないものの、聴感上は騒音が低減される。
【００３６】
本発明にかかる根太木は、木材、集成木材、合板等の木質材であればよく、床や床下地材を釘やビス等の固定具で固定できれば良い。
【００３７】
本発明にかかる板状体は、金属板をそのまま用いることができるが、金属板を種々に折り曲げた金属成形品を用いることができる。
【００３８】
かかる金属成形品には、床根太の長さ方向に垂直な断面で見て、コの字状、Ｌ字状、Ｔ字状、Ｊ字状等の成形品を用いるのが好ましい。かかる断面がコの字状等の金属成形品は、垂直部分や直立部分等、水平部分や鍔状部分等が存在し、板状体の強度が向上するからである。
【００３９】
かかる金属成形品は、それらの垂直部分や直立部分等を根太木の長さ方向の側面に接合させることにより、床板の表面に衝撃が加わった時に、床根太の垂直方向の変形を抑え、床構造の重量床衝撃音を著しく低減させる。
【００４０】
また、かかる金属成形品は、水平部分や鍔状部分等が備わるため、床根太の変形がより一層抑えられるとともに、かかる水平部分や鍔状部分等によって、金属成形品が、根太木の振動とは異なった振動を示し、床根太の放射音を低下させ、重量床衝撃音を著しく低減させる。
【００４１】
本発明にかかる板状体の材質は、鉄、ステンレス、アルミニウム等の汎用金属でよく、表面は、メッキ塗装、コーティングされたものがよい。
【００４２】
また、かかる板状体の板厚は、０．３〜３．５ｍｍが好適である。０．３ｍｍ未満では、重量床衝撃音の低減に不十分であり、３．５ｍｍを超えても、重量床衝撃音が改善できないばかりか、重量増で施工性が悪くなり、コストアップにもなる。
【００４３】
かかる板状体は、根太木の高さの５０％〜１００％の高さが好ましい。かかる板状体は、重量床衝撃音の低減に有効で、根太木と根太木との間や、根太木の長さ方向の両側に使用するのに取り扱い上好都合だからである。
【００４４】
また、かかる板状体の下端は、根太木の下端にそろえて配設する方が良い。下端より下方に飛び出るように設けると、設置面が少なく不安定で、振動し易くなり、取扱い上も飛び出した金属板でケガをする危険性も増すからである。
【００４５】
さらに、本発明にかかる板状体の長さは、必ずしも、床根太の長さと同じでなくてもよく、床根太の両端と中央という様に、部分的に使用しても、重量床衝撃音の低減には効果がある。
【００４６】
床根太の長さ方向に直交する断面において、板状体の断面積が、床根太の断面積の１．５〜１５％であるのが好適である。板状体の断面積が、１．５％未満では、重量床衝撃音の低減量が不足することがあり、１５％を超えても、性能向上の度合が低くなり、重量が増す分、施工性の悪化やコスト増となり、メリットがなくなる。
【００４７】
本発明にかかる根太木と板状体との接合には、ネジ、釘、ボルト等の止め金具や、接着剤、粘着剤等を用いることができる。
【００４８】
また、かかる板状体は、金属板に打抜き加工と折り曲げ加工をして、金属板の片側又は両側に山形突起を設け、根太木に打ち込んで固定するようにしたものであってもよい。
【００４９】
本発明にかかる防音床構造では、図１に示すように、床根太３の下端面３ｅ，３ｆと梁２との間に、それぞれ、緩衝材９ａ，９ｂを設けることができる。
【００５０】
かかる緩衝材９ａ，９ｂは、床根太３の板状体３ｂと、Ｉ型鋼等の梁２とが直接接するのを防止することができ、それによって、板状体３ｂと梁２との間からのガタツキ音等の異常音の発生を防止することができる。
【００５１】
梁や床根太等の表面には、寸法精度のバラツキによる凹凸がある。特に、本発明のように、金属製の板状体が、梁等に直接接触する可能性がある場合、かかる凹凸は、部材間のガタツキ、キシミ等を生じさせ、床に衝撃を受けた場合、ガタツキが悪化したり、生活する上での異音発生が生じる可能性がある。
【００５２】
そのため、本発明では、特に、床根太の下端面と梁との間に緩衝材を設け、ガタツキやキシミ等の異常音の発生を防止する細かな配慮が必要である。
【００５３】
かかる緩衝材は、ゴム弾性体、フェルト、不織布、発泡体、コルク等からなるのが好ましく、その厚みは、５ｍｍ位までで十分である。
【００５４】
また、かかる緩衝材は、圧縮永久歪が大きな材質でも、ガタツキの原因となる梁の高い所では大きく歪むが、低い所では歪む度合が小さくなるので、十分に使用することができる。
【００５５】
本発明にかかる他の例の防音床構造では、図６に示すような床根太２３を用いることができる。床根太２３は、１対の板状体２３ｂ，２３ｂ′を備えており、根太木２３ａが各板状体２３ｂ，２３ｂ′の間に挟まれるように形成される。
【００５６】
かかる床根太２３では、図６に示すように、各板状体２３ｂ，２３ｂ′は、釘２７，２７′で接合されている。
【００５７】
また、図７に示すような本発明にかかる更に他の例の床根太３３は、３本の根太木３３ａ，３４，３４′と、２枚の板状体３３ｂ，３３ｂ′とから構成されている。
【００５８】
中央の根太木３３ａの両側には、根太木３３ａより少し低い板状体３３ｂ，３３ｂ′を木ネジ３７，３７′でそれぞれ固定し、その両側に根太木３４，３４′を接着剤層３８，３８′で張り合わせる。
【００５９】
かかる床根太３３は、板状体３３ｂ，３３ｂ′の上部の根太木３３ａと根太木３４，３４′との間の隙間に、伝熱防止材３９，３９′を設けられ、両脇からボルト４０とナット４１等の固定具で一体化される。
【００６０】
本発明にかかる防音床構造では、板状体が金属製であるため、金属の併用部分が部分的に熱伝導性が高くなり、万一の火災時には、火炎の伝播速度を速めてしまうことが考えられる。
【００６１】
そのため、本発明では、板状体と根太木との間、床根太と梁との間及び床根太と床板との間の少なくとも一箇所、特に、金属が接する部分に、伝熱防止材を設ける。
【００６２】
かかる伝熱防止材は、難燃性、発泡断熱性を発揮し、金属に起因する火災伝播速度の上昇を避けることができる。
【００６３】
かかる伝熱防止材は、シート状に形成されたものや、接着剤等を硬化させた層状等の形状で設けることができる。
【００６４】
また、かかる伝熱防止材は、根太木と板状体とを接合するための接着剤として用いることもできる。
【００６５】
かかる伝熱防止材は、ポリマーと、このポリマー１００重量部に対して、１５０〜４００重量部の水酸化アルミニウムと、１０〜５０重量部のホウ素化合物と、３０〜２００重量部の熱膨張性黒鉛とから形成することができる。
【００６６】
かかるポリマーには、ＥＰＴ、ＩＩＲ、ＮＲ、ＮＢＲ、ＳＢＲ、ＩＲ、ＣＲ等を例示することができる。しかし、燃焼ガスにハロゲンを含むものは、リサイクルや環境上好ましくないので、できればハロゲン化合物は使用しない方が良い。このことは、ポリマーだけでなく、難燃剤等についてもいえることであり、ハロゲン化合物を安易に使用することは避けるべきである。
【００６７】
かかる伝熱防止材は、水酸化アルミニウムの結晶水が蒸発潜熱に費やされ、温度上昇が防止でき、熱膨張性黒鉛が熱で発泡し、発泡炭化膜を表面に形成することで、内部に熱が伝わりにくくなって、伝熱防止作用を発揮する。
【００６８】
また、かかる伝熱防止材は、ホウ素化合物の溶融ガラス質で表面が被覆されることによって、空気遮断効果が得られ、炎の発生が起こらず、これにより、熱伝播速度を遅延させる作用がある。
【００６９】
かかる伝熱防止材では、これらの作用が相乗的に働く結果、伝熱防止材が全体とした燃え難く、熱による液ダレがしなくなり、熱の伝播防止効果が高くなり、重量床衝撃音の低減に著しく有効な金属製の板状体の最大欠点である伝熱性を低減することができ、万一の火災の場合にも、火災の伝播を遅延させることができる。
【００７０】
本発明にかかる他の例の防音床構造では、図８に示すような床根太５３を用いることができる。板状体５３ｂは、１対の垂直部５３ｃ，５３ｄと、各垂直部５３ｃ，５３ｄを連結している連結部５３ｅとを備えている。
【００７１】
根太木５３ａは、各垂直部５３ｃ，５３ｄに挟まれ、釘５７によって接合されており、連結部５３ｅは、根太木５３ａの下端面に釘５７によって接合されている。
【００７２】
また、本発明では、図９に示すような床根太６３を用いることができる。この床根太６３では、１対の根太木６３ａ，６３ａ′と、２種の板状体６３ｂ，６４とから形成される。
【００７３】
板状体６３ｂは、根太木６３ａ，６３ａ′の高さよりも低い金属板であり、根太木６３ａ，６３ａ′に挟まれ、金属板の両面が、接着剤層６５，６５′で根太木６３ａ，６３ａ′に接合されている。
【００７４】
金属板の上部の根太木６３ａ，６３ａ′間の隙間には、伝熱防止シート６６が設けられている。
【００７５】
板状体６４は、金属板を断面がコの字状になるように折り曲げた折り曲げ品である。この板状体６４は、１対の垂直部６４ａ，６４ｂと、各垂直部６４ａ，６４ｂを連結している連結部６４ｃとを備えている。
【００７６】
根太木６３ａ，６３ａ′は、各垂直部６４ａ，６４ｂに挟まれ、接着剤層６７と釘６８によって接合されており、連結部６４ｃは、根太木６３ａの下端面に接着剤層６７と釘６８によって接合されている。
【００７７】
本発明にかかる更に他の例の防音床構造では、図１０に示すような床根太７３を用いることができる。
【００７８】
かかる床根太７３は、根太木７３ａと、１対の板状体７３ｂ，７３ｂ′とを備えており、各板状体７３ｂ，７３ｂ′が、直立部７３ｃ，７３ｃ′と、直立部７３ｃ，７３ｃ′の端部から張り出す鍔部７３ｄ，７３ｄ′とを有している。
【００７９】
根太木７３ａは、各直立部７３ｂ，７３ｂ′の間に挟まれ、接着剤層７７及び釘７８によって接合されている。床根太７３の側面からは、各鍔部７３ｄ，７３ｄ′が突出している。
【００８０】
また、本発明にかかる更に他の防音床構造では、図１１及び図１２に示すような床根太８３を用いることができる。
【００８１】
かかる床根太８３は、根太木８３ａと、１対の金属板８３ｂ，８３ｂ′と、１対の金属成形品８４，８４′とから形成されている。
【００８２】
図１１に示すように、根太木８３ａの両側面は、金属板８３ｂ，８３ｂ′で挟み込まれており、金属板８３ｂ，８３ｂ′の上部には、金属成形品８４，８４′の直立部８４ａ，８４ａ′が合わされており、根太木８３ａと金属板８３ｂ，８３ｂ′と金属成形品８４，８４′とが釘８５で接合されている。
【００８３】
根太木８３ａの上面、金属板８３ｂ，８３ｂ′の上面及び金属成形品８４，８４′の鍔部８４ｂ，８４ｂ′の上面には、接着剤層８６で接着された伝熱防止シート８７が設けられており、伝熱防止シート８７の上面には、接着剤層８８が設けられる。床根太８３は、床下地４ａに木ねじ８９等によって固定される。
【００８４】
この床根太８３には、図１２に示すように、床根太８３の高さをより一層低くするために、床根太８３の梁に接する部分に切り欠き部９０が設けられ、緩衝材９１が設けられる。
【００８５】
床根太が、根太木だけの場合には、根太木に割れが生じるおそれがあるが、本発明にかかる床根太では、金属が補強材として働き、床根太の長さ方向の両端部に切り欠き部を設け、各切り欠き部を梁によって支えることにより、梁上の高さを低くすることができる。
【００８６】
また、本発明にかかる防音床構造には、図１３に示すような床根太１０３を用いることができる。床根太１０３は、根太木１０３ａと、１対の金属成形品１０３ｂ，１０３ｂ′とからなる。
【００８７】
金属成形品１０３ｂ，１０３ｂ′は、直立部１０３ｃ，１０３ｃ′と、水平部１０３ｄ，１０３ｄ′とからなる。直立部１０３ｃ，１０３ｃ′は、根太木１０３ａの両側面に接着剤層１０７及び釘１０８で接合されており、水平部１０３ｄ，１０３ｄ′は、根太木１０３ａの底面に接着剤層１０７及び釘１０８によって接合されている。
【００８８】
さらに、本発明にかかる防音床構造には、図１４に示すような床根太１１３を用いることができる。床根太１１３は、１対の根太木１１３ａ，１１３ａ′と、金属成形品１１３ｂとからなる。
【００８９】
金属成形品１１３ｂは、床根太の長さ方向に垂直な断面で見て、Ｔ字状を有しており、垂直部１１３ｃと水平部１１３ｄ，１１３ｄ′とを有している。垂直部１１３ｃは、根太木１１３ａ，１１３ａ′の間に挟まれ、伝熱防止材からなる接着剤層１１７によって、根太木１１３ａ，１１３ａ′に接合されている。
【００９０】
金属成形品１１３ｂの水平部１１３ｄ，１１３ｄ′は、根太木１１３ａ，１１３ａ′の下面に、伝熱防止材からなる接着剤層１１８と釘１１９とによって接合されている。
【００９１】
【実施例】
以下、図面を参照して、実施例及び比較例に基づき、本発明をより一層具体的に説明する。
参考例１
図５に示すような床根太を製造した。２５ｍｍ厚×１００ｍｍ高さ×１８００ｍｍ長さの根太木を２本用い、１ｍｍ厚×１００ｍｍ高さ×１８００ｍｍ長さの鉄板を板状体として用い、鉄板の両面に約１ｍｍ厚で可撓性エポキシ接着剤を塗布し、根太木の間に鉄板を挟み積層し、接着剤を硬化させて、５３ｍｍ厚×１００ｍｍ高さ×１８００ｍｍ長さの床根太を作製した。
【００９２】
可撓性エポキシ接着剤は、次の表１に示す配合例１のものを用いた。
【００９３】
【表１】
【００９４】
同様にして床根太を合計７本作り、１５ｍｍ厚×９００ｍｍ幅×１８００ｍｍ長さのパーチィクルボードと床根太とを木ネジで固定し、図２に示す断面の床パネルを３枚作り、図３及び図４に示すようにして組み合わせ、図１に示すような防音床構造を製造した。
【００９５】
このようにして製造した防音床構造について、重量床衝撃音を測定した。測定は、ＪＩＳ−Ａ−１４１８に準じて行った。試験した防音床構造は、３×６版の床パネル３枚分で床を形成し、床開口部を１．８ｍ×２．７ｍとした。
【００９６】
図１に示すように、天井は、独立天井で、１２．５ｍｍ厚の石膏ボード１２１を１枚用い、石膏ボード１２１の上に、グラスウール１２２（２４Ｋ、１００ｍｍ）を全面に敷いた。１２３は吊り木、１２４は、吊り木受けである。
【００９７】
尚、床パネルの上には、図１に示すように、全面に比重２．６の高比重シート８ｍｍ厚を置き、その上に１２ｍｍ厚合板を両端４５ｃｍ幅で床パネルと同方向で釘止めし、中央を床パネルに直交方向で釘止めした。次に、１２ｍｍ厚フローリング材を仕上材として、フロアーネイルで止めた。図３に示すように、打点１２５を５点とし、測定点は直下室５点とした。結果を表２に示す。
【００９８】
【表２】
【００９９】
参考例２
図６に示すような床根太を製造した。５０ｍｍ厚×１００ｍｍ高さ×１８００ｍｍ長さの根太木の両側に、１ｍｍ厚×１００ｍｍ高さ×１８００ｍｍ長さの鉄板を釘で固定した床根太を７本作った。
【０１００】
参考例１と同様にして、パーチィクルボードと床根太を木ネジで固定し、床パネル３枚を作り、防音床構造を製造し、重量床衝撃音を測定した。結果を表２に示す。
【０１０１】
実施例１
図７に示すような床根太を製造した。２５ｍｍ厚×１００ｍｍ高さ×１８００ｍｍ長さの根太木の両側に、下端をそろえて、２．３ｍｍ厚×８０ｍｍ高さ×１８００ｍｍ長さの鉄板を木ねじで両面に固定し、鉄板上部の隙間に伝熱防止シートをアクリル粘着剤で貼付けて、その両側に液状ゴム接着剤で１２ｍｍ厚×１００ｍｍ高さ×１８００ｍｍ長さの合板を貼付け、ボルトで固定し一体化して床根太を７本作った。
【０１０２】
液状ゴム接着剤は、次の表３に示す配合例２からなり、伝熱防止シートは、次の表４に示す配合例Ａからなる。
【０１０３】
【表３】
【０１０４】
【表４】
【０１０５】
次に、参考例１と同様にして床パネルを作り、防音床構造を製造し、重量床衝撃音を測定した。また、次に示すようにして、伝熱防止材の発泡倍率及び難燃性を試験した。結果を表２に示す。
【０１０６】
伝熱防止材の発泡倍率
予じめ重量を測っておいたメスフラスコ５００ｍｌ中に、旭硝子（株）製微小ガラスビーズ（Ｑセル）を５００ｍｌ入れ、重量を測定し、１ｍｇ当りの容積を何ｍｌに相当するか計算しておく。
【０１０７】
予め３００℃の恒温槽中で恒量にして、重量を測っておいた１００ｍｌのルツボ中に、Ｑセルを入れ、上から押さえないように表面を平滑にして、重量を測定し、Ｑセルの１ｍｌに相当する重さから、ルツボの容積を求める。
【０１０８】
次に、伝熱防止材１０ｇを１００ｍｌのルツボに入れ、重量を測定し、Ｑセルをルツボ中に入れ、上から押さえないようにして表面を平滑にし、重量を測定する。Ｑセル１ｍｌに相当する重さから、ルツボ中のＱセルの容積を求めてその差額から伝熱防止材の体積を求める。
【０１０９】
次に、ルツボ中のＱセルを取り出し、伝熱防止材１０ｇのみを入れ、恒温槽中で３００℃にて４５分間加熱し、デシケーター中で冷却、乾燥し、重量を測定する。
【０１１０】
次いで、Ｑセルをルツボ中に入れ、上から押さえないようにして表面を平滑にし、重量を測定する。Ｑセル重量より、加熱後の試料の体積を求め、加熱前後の試料の体積から試料の発泡倍率を求めた。尚、試験はｎ＝３とし、平均値を求めた。
【０１１１】
難燃性
ＪＩＳ−Ｋ−６２６９に準じて、難燃性の試験を各々３回行い、次式にて酸素指数を求めた。
酸素指数＝酸素の流量（ｌ／分) ／（酸素の流量（ｌ／分) ＋窒素の流量（ｌ／分) ）×１００
【０１１２】
参考例３
図８に示すような床根太を製造した。５０ｍｍ厚×１００ｍｍ高さ×１８００ｍｍ長さの根太木の下面に、断面コの字状の金属成形品（１ｍｍ厚鉄板×底面５２ｍｍ両側高さ３０ｍｍ×１８００ｍｍ長さ）を設け、釘で固定一体化して７本の床根太を作製した。
【０１１３】
参考例１と同様にして、床パネル３枚を作り、防音床構造を製造した。なお、この例では、床根太の長さ方向の両端の下面と梁との間に、２ｍｍ厚の非加硫ブチルゴムシートからなる緩衝材を設け、ガタツキを防止した。
【０１１４】
この例の防音床構造について、参考例１と同様に、重量床衝撃音を測定した。結果を表２に示す。
【０１１５】
実施例２
図９に示すような床根太を製造した。２５ｍｍ厚×１００ｍｍ高さ×１８００ｍｍ長さの２本の根太木の間に、２．３ｍｍ厚×９０ｍｍ高さ×１８００ｍｍ長さの鉄板を挟み、エポキシ接着剤で根太木と貼り合わせた。このとき、鉄板と根太木は、下端部を合わせ、鉄板の上端部の根太木の間の隙間に伝熱防止材を設けた。さらに、断面コの字状の金属成形品（１ｍｍ厚鉄板×底面幅５６ｍｍ×両側高さ２５ｍｍ×１８００mm長さ）を、図９に示すように、エポキシ接着剤と釘で固定一体化した。
【０１１６】
エポキシ接着剤には、次の表５に示す配合例３のものを用い、伝熱防止材は、表４の配合例Ａのものを用いた。
【０１１７】
【表５】
【０１１８】
３ｍｍ厚の非加硫ブチルゴムシートを用いた以外は、参考例３と同様にして、防音床構造を製造し、実施例１と同様にして、重量床衝撃音及び伝熱防止効果を試験した。
【０１１９】
参考例４
図１０に示すような床根太を製造した。５０ｍｍ厚×１００ｍｍ高さ×１８００ｍｍ長さの根太木の下部両側に、断面Ｌ字状の金属成形品（２．３ｍｍ厚鉄板×底面幅３０ｍｍ×高さ４５ｍｍ×１８００ｍｍ長さ）を根太木の外側に底面がとび出る形で、液状ゴム接着剤と釘で固定一体化した。液状ゴム接着剤は、表３の配合例２のものを用いた。
【０１２０】
実施例２と同様にして、防音床構造を製造し、重量床衝撃音を測定した。結果を表６に示す。
【０１２１】
【表６】
【０１２２】
実施例３
図１１及び図１２に示すような床根太を製造した。５０ｍｍ厚×１００ｍｍ高さ×１８００ｍｍ長さの根太木の両側に、２．３ｍｍ厚×１００ｍｍ高さ×１８００ｍｍ長さの鉄板で、根太木、鉄板共に、予じめ長さ方向下部を４０ｍｍ長さ×５０ｍｍ高さで切り欠いたものを木ネジで一体化した。
【０１２３】
次に、参考例４で使用したＬ字状金属成形品を、参考例４とは上下逆にして、床根太の上側にネジ止めした。次に、伝熱防止シートを床根太上部全部に粘着剤ではりつけた。伝熱防止シートは、表４に示す配合例Ａのものを用いた。
【０１２４】
次に、床根太両端下部の切り欠き部に、緩衝材としての３ｍｍ厚の非加硫ブチルゴムシートを貼付け、更に、床下地材としての１５ｍｍ厚のパーチィクルボードと床根太とをエポキシ接着剤と木ネジで固定して、床パネル３枚を作り、防音床構造を製造した。エポキシ接着剤は、表５に示す配合例３のものを用いた。
【０１２５】
得られた防音床構造について、実施例１と同様に、重量床衝撃音及び伝熱防止性能を試験した。結果を表６に示す。
【０１２６】
参考例５
図１３に示すような床根太を製造した。５０ｍｍ厚×１００ｍｍ高さ×１８００ｍｍ長さの根太木の下部両側に、図１３に示すような断面Ｌ字状をした金属成形品（鉄製の２．３ｍｍ厚×底面幅２０ｍｍ×高さ３５ｍｍ×１８００ｍｍ長さ）を、液状ゴム接着剤と釘で固定一体化した。液状ゴム接着剤は、表３に示す配合例２のものを用いた。
【０１２７】
床根太の両端下部の梁に支持される部分に、緩衝材として、５ｍｍ厚の１０倍発泡ポリエチレンを貼り付けた以外は、実施例１と同様にして、防音床構造を製造し、この防音床構造について、重量床衝撃音を測定した。結果を表６に示す。
【０１２８】
実施例４
図１４に示すような床根太を製造した。１対の根太木（各々２５ｍｍ厚×１００ｍｍ高さ×１８００ｍｍ長さ）の下部に、断面がＴ字状の２．３ｍｍ厚×底面幅５３ｍｍ×高さ４０ｍｍの金属成形品を設け、根太木の間の隙間とＴ字状金属成形品と根太木との間を伝熱防止材からなる接着剤で接着し、金属成形品の底面を根太木の底面と伝熱防止材からなる接着剤と釘とで固定一体化した。伝熱防止材からなる接着剤は、次の表７に示す配合例Ｂのものを用いた。
【０１２９】
【表７】
【０１３０】
参考例５と同様にして、防音床構造を製造し、重量床衝撃音を測定し、実施例１と同様にして、伝熱防止性能を試験した。結果を表２に示す。
【０１３１】
比較例１
５０ｍｍ厚×１００ｍｍ高さ×１８００ｍｍ長さの根太木のみを用い、参考例１と同様にして、床パネル３枚を作り、床構造を製造した。得られた床構造について、参考例１と同様にして、重量床衝撃音を測定した。結果を表２に示す。
【０１３２】
表２及び表６に示すように、参考例１は、１ｍｍ厚の鉄板の各々両側を可撓性エポキシ接着剤で積層一体化した床根太を使用した例である。重量床衝撃音の測定結果を比較例１のものと比べると、６３Ｈｚ、１２５Ｈｚともに改善効果が大きく、各々が５ｄＢ、６ｄＢ改善している。また、２５０Ｈｚ以上の周波数は、特に問題とはならないが、２５０Ｈｚ以上の領域でも改善効果は十分ある。その結果、ＬＨ 等級の決定周波数は６３Ｈｚで、ＬＨ 値は６５である。
【０１３３】
表２及び表６に示すように、参考例２は、根太木の両側に、１ｍｍ厚の鉄板を釘で固定一体化した床根太を用いた例である。重量床衝撃音の測定結果を比較例１と比べると、６３Ｈｚ、１２５Ｈｚ共に改善効果が大であり、各々６ｄＢ、７ｄＢ改善している。２５０Ｈｚ以上も十分な改善がある。その結果、ＬＨ 等級の決定周波数は６３Ｈｚで、ＬＨ 値は６４である。
【０１３４】
表２及び表６に示すように、実施例１は、中央の根太木の両側に２．３ｍｍ厚の鉄板を木ネジで固定し、さらに、その両側に液状ゴム接着剤で、１２ｍｍ厚の合板を貼り付けた例である。重量床衝撃音の測定結果を比較例１と比べると、６３Ｈｚ、１２５Ｈｚ共に改善効果が大で、各々８ｄＢ、１０ｄＢ改善している。２５０Ｈｚ以上も十分な改善がある。その結果、ＬＨ 等級の決定周波数は６３Ｈｚで、ＬＨ 値は６２である。
【０１３５】
表２及び表６に示すように、参考例３は、根太木の下部に、断面コの字状の金属成型品を密着させ、釘で固定一体化した例である。重量床衝撃音の測定結果は、比較例１と比べると、６３Ｈｚ、１２５Ｈｚ共に改善効果が大であり、各々６ｄＢ、９ｄＢ改善している。２５０Ｈｚ以上も十分な改善がある。その結果、ＬＨ 等級の決定周波数は６３Ｈｚで、ＬＨ 値は６４である。
【０１３６】
表２及び表６に示すように、実施例２は、２本の根太木の間に、２．３ｍｍ厚の鉄板をはさみ、エポキシ接着剤で張り合わせ、断面コの字の１ｍｍ厚鉄板の成形品をエポキシ接着剤と釘で固定した床根太を使用した例である。重量床衝撃音の測定結果を比較例１と比べると、６３Ｈｚ、１２５Ｈｚで何れも９ｄＢ改善している。２５０Ｈｚ以上の改善量も十分ある。その結果、ＬＨ 等級の決定周波数は６３Ｈｚで、ＬＨ 値は６１である。
【０１３７】
表２及び表６に示すように、参考例４は、根太木の下部両側に、断面Ｌ字状の２．３ｍｍ厚の鉄板を底面がとび出るように両側に設けた例である。重量床衝撃音の測定結果は、比較例１と比べると、６３Ｈｚ、１２５Ｈｚで各々１１ｄＢ、９ｄＢ改善できた。その結果、ＬＨ 等級の決定周波数は６３Ｈｚで、ＬＨ 値は５９となった。
【０１３８】
表２及び表６に示すように、実施例３は、根太木の両側に、２．３ｍｍ厚の鉄板を木ネジで止め、その両側に断面Ｌ字状の２．３ｍｍ厚鉄板を床根太の両側上端にとび出るようにして木ネジ止めし、床パネル作製時に底面Ｌ字状の鉄板のとび出し部も含めてエポキシ接着剤と木ネジで固定した床根太の例である。重量床衝撃音の測定結果を比較例１と比べると、６３Ｈｚ、１２５Ｈｚで各々１３ｄＢ、１１ｄＢ改善できており、２５０Ｈｚ以上も良好である。その結果、ＬＨ 等級の決定周波数は６３Ｈｚとなり、ＬＨ 値は５７である。
【０１３９】
表２及び表６に示すように、参考例５は、根太木の底面と下部両側に、断面Ｌ字状の２．３ｍｍ厚の鉄板を両側からはさんだ形で液状ゴム接着剤と釘で固定した床根太の例である。重量床衝撃音の測定結果を比較例１と比べると、６３Ｈｚ、１２５Ｈｚで、共に１０ｄＢ改善でき、２５０Ｈｚ以上も十分改善されている。その結果、ＬＨ 等級の決定周波数は６３Ｈｚで、ＬＨ 値は６０である。
【０１４０】
表２及び表６に示すように、実施例４は、２本の根太木下部に、断面Ｔ字状の２．３ｍｍ厚の金属成形品を設け、根太木と金属成形品とは伝熱防止接着剤で接着し、底面を釘止めした床根太の例である。重量床衝撃音の測定結果を比較例１と比べると、６３Ｈｚ、１２５Ｈｚは各々７ｄＢ、８ｄＢ改善できており、２５０Ｈｚ以上も十分改善できている。その結果、ＬＨ 等級の決定周波数は６３Ｈｚで、ＬＨ 値は６３である。
【０１４１】
以上より、実施例にかかる床根太の構造にすることにより、防音床構造のＬH等級の決定周波数である６３Ｈｚでの改善量は、４ｄＢ〜１３ｄＢ改善されている。これは１ランク以上の改善で、うまくすると３ランク改善できることを意味している。しかも、床高さを変化させる必要もなく、コスト的にも大幅なアップにはならない。
【０１４２】
また、実施例から、断面積中の金属部分の比率は、１．５％〜１５％で済むことが判った。一方、伝熱防止シートも、酸素指数が３６〜３８で非常に燃焼しにくく、炭化発泡倍率も１．４倍〜２．５倍となり、炭化発泡膜を形成し、熱を伝えにくいことが判った。
【０１４３】
【発明の効果】
本発明の防音床構造によれば、金属板等からなる金属製板状体を根太木の長さ方向の側面の全長にわたって接合することによって、床根太の振動が抑えられ、床根太からの放射音が著しく低下し、特に、金属製板状体による拘束型制振構造を得ることが可能で、重量床衝撃音が著しく低減されるとともに、所定の伝熱防止材を設けることによって、金属製板状体に起因する火災伝播速度の上昇を避けることができ、火災時の環境におよぼす悪影響を抑制することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】 本発明にかかる一例の防音床構造を、床根太の長さ方向に切断した断面図である。
【図２】 図１の防音床構造にかかる床パネルを、床根太の長さ方向と直交する面で切断した断面図である。
【図３】 図１の防音床構造にかかる床パネルの配置を示す平面図である。
【図４】 図３の床パネルの配置を、床根太の長さ方向と直交する面で切断した断面図である。
【図５】 本発明にかかる一例の床根太を、長さ方向と直交する面で切断した断面図である。
【図６】 本発明にかかる他の例の床根太を、長さ方向と直交する面で切断した断面図である。
【図７】 本発明にかかる更に他の例の床根太を、長さ方向と直交する面で切断した断面図である。
【図８】 本発明にかかる更に他の例の床根太を、長さ方向と直交する面で切断した断面図である。
【図９】 本発明にかかる更に他の例の床根太を、長さ方向と直交する面で切断した断面図である。
【図１０】 本発明にかかる更に他の例の床根太を、長さ方向と直交する面で切断した断面図である。
【図１１】 本発明にかかる更に他の例の床根太を、長さ方向と直交する面で切断した断面図である。
【図１２】 図１１の床根太の長さ方向の側面図である。
【図１３】 本発明にかかる更に他の例の床根太を、長さ方向と直交する面で切断した断面図である。
【図１４】 本発明にかかる更に他の例の床根太を、長さ方向と直交する面で切断した断面図である。
【符号の説明】
１ 防音床構造
２ 梁
３，２３，３３，５３，６３，７３，８３，１０３，１１３ 床根太
３ａ，３ａ′，２３ａ，３３ａ，３４，３４′，５３ａ，６３ａ，６３ａ′，７３ａ，８３ａ，１０３ａ，１１３ａ，１１３ａ′ 根太木
３ｂ，２３ｂ，２３ｂ′，３３ｂ，３３ｂ′，５３ｂ，６３ｂ，６４，７３ｂ，７３ｂ′ 板状体
３ｃ、３ｄ根太木の両端部
４ 床板
４ａ 床下地
５ 床パネル
４ｂ 高比重シート
４ｃ 合板
４ｄ 仕上げフローリング材
７，３８，３８′，６５，６５′，６７，７７，８６，８８，１０７，１１７，１１８ 接着剤層
８，２７，２７′，５７，６８，７８，８５，１０８，１１９ 釘
３ｅ，３ｆ 床根太の下端面
９ａ，９ｂ，９１ 緩衝材
３７，３７′，８９ 木ねじ
３９，３９′ 伝熱防止材
４０ ボルト
４１ ナット
５３ｃ，５３ｄ，６４ａ，６４ｂ，１１３ｃ 垂直部
５３ｅ，６４ｃ 連結部
６６，８７ 伝熱防止シート
７３ｃ，７３ｃ′，８４ａ，８４ａ′，１０３ｃ，１０３ｃ′ 直立部
７３ｄ，７３ｄ′，８４ｂ，８４ｂ′ 鍔部
８３ｂ，８３ｂ′ 金属板
８４，８４′，１０３ｂ，１０３ｂ′，１１３ｂ 金属成形品
９０ 切り欠き部
１０３ｄ，１０３ｄ′，１１３ｄ，１１３ｄ′ 水平部
１２１ 石膏ボード
１２２ グラスウール
１２３ 吊り木
１２４ 吊り木受け
１２５ 打点
【発明の属する技術分野】
本発明は、梁と、前記梁上の床根太と、前記床根太上の床板とを備えており、重量床衝撃音が低減されている、防音床構造に関する。
【０００２】
【従来の技術】
近年、戸建、低層集合住宅の気密、断熱性能が急激に向上し、それに、住宅の外壁の遮音性能の向上との相乗効果により、屋外からの騒音は非常に高いレベルで遮断されてきた。その反面、屋内での騒音が余計にはっきりと聴こえるようになり、かかる騒音に対して様々の対策が行われている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】
しかし、本発明者の研究によれば、重量床衝撃音の対策は非常に困難であり、多くの要望がありながら、特に、問題となる６３Ｈｚとか１２５Ｈｚの低周波数の騒音を満足することができないことがわかった。
【０００４】
本発明は、重量床衝撃音を著しく低減させる、防音床構造を得ることを課題とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】
本発明は、梁と、前記梁上の床根太と、前記床根太上の床板とを備えており、重量床衝撃音が低減されている、防音床構造において、前記床根太が根太木と金属製の板状体とを備えており、前記根太木が細長い角材であり、前記根太木が前記床板の長さ方向と平行になるように配置されており、前記根太木の長さ方向の両端部が前記梁によって支えられており、前記板状体の表面及び裏面の少なくとも一方が前記根太木の長さ方向の側面の全長にわたって接合されており、前記金属製の板状体と前記根太木との間、前記床根太と前記梁との間及び前記床根太と前記床板との間の少なくとも一箇所に、伝熱防止材が設けられており、前記伝熱防止材が、ハロゲンを含まないポリマーと、このポリマー１００重量部に対して、１５０〜４００重量部の水酸化アルミニウムと、１０〜５０重量部のホウ素化合物と、３０〜２００重量部の熱膨張性黒鉛とから形成されていることを特徴とする、防音床構造に係るものである。
【０００６】
本発明者は、重量床衝撃音を低減させるため、梁と、根太木と、床版及び木質合板等からなる床板とから構成される防音床構造について、種々検討した。
【０００７】
その結果、本発明者は、根太木の長さ方向の側面に金属板等からなる板状体を接合することによって、重量床衝撃音を著しく低下させることができることを見出し、本発明を完成させた。
【０００８】
床構造では、化粧合板等の床板の表面に衝撃が加わった時、根太木は、その上の床板の振動に連れて振動する。かかる根太木の振動は、階上の床下と階下の天井との間の空間に放射音を発生させるとともに、直接梁に伝達される。
【０００９】
本発明では、かかる根太木に金属板等からなる板状体を接合した床根太を用いる。かかる床根太に垂直に設けられた板状体は、床板の表面に衝撃が加わっても変形し難く、床根太の振動を抑え、梁への振動伝達が低下し、重量床衝撃音を著しく低減させる。
【００１０】
また、本発明では、かかる床根太に設けられた板状体は、根太木の振動とは異なった振動を示すことによって、床根太からの放射音が低下し、重量床衝撃音を著しく低減させる。
【００１１】
本発明の防音床構造によれば、根太木の長さ方向の側面に金属板等からなる板状体が接合されているため、床根太の振動が抑えられ、床根太からの放射音が著しく低下し、重量床衝撃音が著しく低減される。
【００１２】
本発明の防音床構造は、戸建住宅や低層集合住宅で、構造体が在来木造、ツーバイフォー、鉄骨造等の柔構造の住宅に好適であり、その他の用途としては、天井の吊り木受けとして、床の衝撃と振動絶縁した下階壁から前記天井吊木受けを設け、独立天井を形成する時にも好適である。
【００１３】
【発明の実施の形態】
図面を参照して、本発明を詳細に説明する。
図１は、本発明にかかる一例の防音床構造を、床根太の長さ方向に切断した断面図である。図２は、図１の防音床構造にかかる床パネルを、床根太の長さ方向と直交する面で切断した断面図である。図３は、図１の防音床構造にかかる床パネルの配置を示す平面図である。図４は、図３の床パネルの配置を、床根太の長さ方向と直交する面で切断した断面図である。
【００１４】
図５は、本発明にかかる一例の床根太を、長さ方向と直交する面で切断した断面図である。図６は、本発明にかかる他の例の床根太を、長さ方向と直交する面で切断した断面図である。図７は、本発明にかかる更に他の例の床根太を、長さ方向と直交する面で切断した断面図である。図８は、本発明にかかる更に他の例の床根太を、長さ方向と直交する面で切断した断面図である。図９は、本発明にかかる更に他の例の床根太を、長さ方向と直交する面で切断した断面図である。図１０は、本発明にかかる更に他の例の床根太を、長さ方向と直交する面で切断した断面図である。
【００１５】
図１１は、本発明にかかる更に他の例の床根太を、長さ方向と直交する面で切断した断面図である。図１２は、図１１の床根太の長さ方向の側面図である。図１３は、本発明にかかる更に他の例の床根太を、長さ方向と直交する面で切断した断面図である。図１４は、本発明にかかる更に他の例の床根太を、長さ方向と直交する面で切断した断面図である。
【００１６】
図１に示すように、本発明にかかる一例の防音床構造１は、梁２と、梁２上の床根太３と、床根太３上の床板４とを備えている。
【００１７】
この防音床構造１においては、図１及び図２に示すように、床根太３が根太木３ａと金属製の板状体３ｂとを備えている。
【００１８】
根太木３ａは、細長い角材であり、この根太木３ａは、床板４の長さ方向と平行になるように配置されている。また、根太木３ａの長さ方向の両端部３ｃ，３ｄは、梁２により支えられている。
【００１９】
この防音床構造１では、板状体３ｂの表面及び裏面の少なくとも一方が根太木３の長さ方向の側面と接合されている。
【００２０】
図２に示すような、パーティクルボード等の床下地４ａと床根太３とからなる床パネル５は、図３及び図４に示すように配置することができる。また、図１に示すように、床下地４ａ上には、高比重シート４ｂ、合板４ｃ、仕上げフローリング材４ｄが重ねられ、床仕上げ面を形成することができる。
【００２１】
かかる本発明にかかる防音床構造１では、床根太３に垂直向きに設けられた板状体３ｂは、床板４の表面に衝撃が加わっても変形し難く、床根太３の振動を抑え、梁２への振動伝達が低下し、重量床衝撃音を著しく低減させる。
【００２２】
また、かかる防音床構造１では、床根太３に設けられた板状体３ｂは、根太木３ａの振動とは異なった振動を示し、床根太３の放射音を低下させ、重量床衝撃音を著しく低減させる。
【００２３】
さらに、かかる本発明にかかる防音床構造１では、板状体３ｂによって、著しく重量床衝撃音が低減されるので、床根太の高さを低くしても、重量床衝撃音に影響を与えることなく、床根太の剛性を十分に高く保つことができる。
【００２４】
根太木等の木材は、元来、構造材として使用される割に軽く、振動減衰性もあり、釘止め等も容易で、万一の火災にも、周囲から芯に向けて徐々にしか燃焼しないという長所を有する。
【００２５】
ところが、かかる木材を床の根太木として用いる場合、木材自体の振動減衰性は弱く、床下と天井との間の制限された空間では、高さを高くしたり、幅を大きくしたりして、床構造を全体的に設計し直すことでしか、重量床衝撃音を著しく低減することはできない。
【００２６】
本発明にかかる防音床構造は、重量床衝撃音の低減のために、根太木の高さを高くする必要はなく、部屋の天井高さが低くなって圧迫感が出る等の問題が生じない。
【００２７】
また、本発明にかかる防音床構造では、根太木の高さを低くしても、重量床衝撃音を低減できるので、床や天井の構造部材の全体を設計変更することなく、部屋の床と天井の間の高さを低くすることができ、そのためのコストアップ等の問題も生じない。
【００２８】
さらに、かかる観点からは、本発明にかかる防音床構造を用いると、板状体が設けられた床根太が、床根太の高さを高くしなくても、重量床衝撃音を十分に緩和低減することができるため、階上の床下と下階の天井との間の空間が少なくて済み、結果として、近年のバリアフリーに対応するのに必要な床高さを少なく設定することができる。
【００２９】
本発明にかかる床根太は、図２に示すように、更に図４に詳しく示すように、１対の根太木３ａ，３ａ′を備え、板状体３ｂの両面が各根太木３ａ，３ａ′の間に挟まれるように形成させることができる。
【００３０】
かかる床根太３では、板状体３ｂと根太木３ａ，３ａ′との間を、接着剤や粘着材７によって接合することができる。床根太３と床下地４ａとは、釘や木ネジ８等によって固定することができる。
【００３１】
かかる接着剤等に粘弾性機能をもたせることにより、根太木や板状体が拘束材として働き、接着剤や粘着剤が制振材として作用するため、床根太全体が拘束型制振材となり、床根太で振動を吸収することができ、床根太の上に設置される床下地材や床仕上材の振動減衰も大きくなる。
【００３２】
かかる床根太に制振効果を発揮させる上では、接着剤等は、ｔａｎδ＝Ｅ″／Ｅ′（ｔａｎδ：制振性能、Ｅ″：粘性項、Ｅ′：弾性項）が大きい材質、つまり、弾性に富んだ材質よりも粘性に富んだ材質の方が有利である。
【００３３】
床根太の剛性を向上させるためには、接着剤、粘着剤の強度も大きい物が好ましい。かかる接着剤としては、可撓性エポキシ、ウレタン、液状ゴム等が好ましい。
【００３４】
また、床根太の剛性を向上させるには、根太木と板状体とを接着剤で接合するとともに、釘、ネジ、ボルト等の止め金具を併用すると、接着剤の強度をカバーすることができ、接合強度を更に高めることができる。
【００３５】
このようにして、接着剤等によって床根太の接合強度が高められた場合、５００Ｈｚ以上の高周波域での騒音が減少し、特に、重量床衝撃音自体では問題になる領域ではないものの、聴感上は騒音が低減される。
【００３６】
本発明にかかる根太木は、木材、集成木材、合板等の木質材であればよく、床や床下地材を釘やビス等の固定具で固定できれば良い。
【００３７】
本発明にかかる板状体は、金属板をそのまま用いることができるが、金属板を種々に折り曲げた金属成形品を用いることができる。
【００３８】
かかる金属成形品には、床根太の長さ方向に垂直な断面で見て、コの字状、Ｌ字状、Ｔ字状、Ｊ字状等の成形品を用いるのが好ましい。かかる断面がコの字状等の金属成形品は、垂直部分や直立部分等、水平部分や鍔状部分等が存在し、板状体の強度が向上するからである。
【００３９】
かかる金属成形品は、それらの垂直部分や直立部分等を根太木の長さ方向の側面に接合させることにより、床板の表面に衝撃が加わった時に、床根太の垂直方向の変形を抑え、床構造の重量床衝撃音を著しく低減させる。
【００４０】
また、かかる金属成形品は、水平部分や鍔状部分等が備わるため、床根太の変形がより一層抑えられるとともに、かかる水平部分や鍔状部分等によって、金属成形品が、根太木の振動とは異なった振動を示し、床根太の放射音を低下させ、重量床衝撃音を著しく低減させる。
【００４１】
本発明にかかる板状体の材質は、鉄、ステンレス、アルミニウム等の汎用金属でよく、表面は、メッキ塗装、コーティングされたものがよい。
【００４２】
また、かかる板状体の板厚は、０．３〜３．５ｍｍが好適である。０．３ｍｍ未満では、重量床衝撃音の低減に不十分であり、３．５ｍｍを超えても、重量床衝撃音が改善できないばかりか、重量増で施工性が悪くなり、コストアップにもなる。
【００４３】
かかる板状体は、根太木の高さの５０％〜１００％の高さが好ましい。かかる板状体は、重量床衝撃音の低減に有効で、根太木と根太木との間や、根太木の長さ方向の両側に使用するのに取り扱い上好都合だからである。
【００４４】
また、かかる板状体の下端は、根太木の下端にそろえて配設する方が良い。下端より下方に飛び出るように設けると、設置面が少なく不安定で、振動し易くなり、取扱い上も飛び出した金属板でケガをする危険性も増すからである。
【００４５】
さらに、本発明にかかる板状体の長さは、必ずしも、床根太の長さと同じでなくてもよく、床根太の両端と中央という様に、部分的に使用しても、重量床衝撃音の低減には効果がある。
【００４６】
床根太の長さ方向に直交する断面において、板状体の断面積が、床根太の断面積の１．５〜１５％であるのが好適である。板状体の断面積が、１．５％未満では、重量床衝撃音の低減量が不足することがあり、１５％を超えても、性能向上の度合が低くなり、重量が増す分、施工性の悪化やコスト増となり、メリットがなくなる。
【００４７】
本発明にかかる根太木と板状体との接合には、ネジ、釘、ボルト等の止め金具や、接着剤、粘着剤等を用いることができる。
【００４８】
また、かかる板状体は、金属板に打抜き加工と折り曲げ加工をして、金属板の片側又は両側に山形突起を設け、根太木に打ち込んで固定するようにしたものであってもよい。
【００４９】
本発明にかかる防音床構造では、図１に示すように、床根太３の下端面３ｅ，３ｆと梁２との間に、それぞれ、緩衝材９ａ，９ｂを設けることができる。
【００５０】
かかる緩衝材９ａ，９ｂは、床根太３の板状体３ｂと、Ｉ型鋼等の梁２とが直接接するのを防止することができ、それによって、板状体３ｂと梁２との間からのガタツキ音等の異常音の発生を防止することができる。
【００５１】
梁や床根太等の表面には、寸法精度のバラツキによる凹凸がある。特に、本発明のように、金属製の板状体が、梁等に直接接触する可能性がある場合、かかる凹凸は、部材間のガタツキ、キシミ等を生じさせ、床に衝撃を受けた場合、ガタツキが悪化したり、生活する上での異音発生が生じる可能性がある。
【００５２】
そのため、本発明では、特に、床根太の下端面と梁との間に緩衝材を設け、ガタツキやキシミ等の異常音の発生を防止する細かな配慮が必要である。
【００５３】
かかる緩衝材は、ゴム弾性体、フェルト、不織布、発泡体、コルク等からなるのが好ましく、その厚みは、５ｍｍ位までで十分である。
【００５４】
また、かかる緩衝材は、圧縮永久歪が大きな材質でも、ガタツキの原因となる梁の高い所では大きく歪むが、低い所では歪む度合が小さくなるので、十分に使用することができる。
【００５５】
本発明にかかる他の例の防音床構造では、図６に示すような床根太２３を用いることができる。床根太２３は、１対の板状体２３ｂ，２３ｂ′を備えており、根太木２３ａが各板状体２３ｂ，２３ｂ′の間に挟まれるように形成される。
【００５６】
かかる床根太２３では、図６に示すように、各板状体２３ｂ，２３ｂ′は、釘２７，２７′で接合されている。
【００５７】
また、図７に示すような本発明にかかる更に他の例の床根太３３は、３本の根太木３３ａ，３４，３４′と、２枚の板状体３３ｂ，３３ｂ′とから構成されている。
【００５８】
中央の根太木３３ａの両側には、根太木３３ａより少し低い板状体３３ｂ，３３ｂ′を木ネジ３７，３７′でそれぞれ固定し、その両側に根太木３４，３４′を接着剤層３８，３８′で張り合わせる。
【００５９】
かかる床根太３３は、板状体３３ｂ，３３ｂ′の上部の根太木３３ａと根太木３４，３４′との間の隙間に、伝熱防止材３９，３９′を設けられ、両脇からボルト４０とナット４１等の固定具で一体化される。
【００６０】
本発明にかかる防音床構造では、板状体が金属製であるため、金属の併用部分が部分的に熱伝導性が高くなり、万一の火災時には、火炎の伝播速度を速めてしまうことが考えられる。
【００６１】
そのため、本発明では、板状体と根太木との間、床根太と梁との間及び床根太と床板との間の少なくとも一箇所、特に、金属が接する部分に、伝熱防止材を設ける。
【００６２】
かかる伝熱防止材は、難燃性、発泡断熱性を発揮し、金属に起因する火災伝播速度の上昇を避けることができる。
【００６３】
かかる伝熱防止材は、シート状に形成されたものや、接着剤等を硬化させた層状等の形状で設けることができる。
【００６４】
また、かかる伝熱防止材は、根太木と板状体とを接合するための接着剤として用いることもできる。
【００６５】
かかる伝熱防止材は、ポリマーと、このポリマー１００重量部に対して、１５０〜４００重量部の水酸化アルミニウムと、１０〜５０重量部のホウ素化合物と、３０〜２００重量部の熱膨張性黒鉛とから形成することができる。
【００６６】
かかるポリマーには、ＥＰＴ、ＩＩＲ、ＮＲ、ＮＢＲ、ＳＢＲ、ＩＲ、ＣＲ等を例示することができる。しかし、燃焼ガスにハロゲンを含むものは、リサイクルや環境上好ましくないので、できればハロゲン化合物は使用しない方が良い。このことは、ポリマーだけでなく、難燃剤等についてもいえることであり、ハロゲン化合物を安易に使用することは避けるべきである。
【００６７】
かかる伝熱防止材は、水酸化アルミニウムの結晶水が蒸発潜熱に費やされ、温度上昇が防止でき、熱膨張性黒鉛が熱で発泡し、発泡炭化膜を表面に形成することで、内部に熱が伝わりにくくなって、伝熱防止作用を発揮する。
【００６８】
また、かかる伝熱防止材は、ホウ素化合物の溶融ガラス質で表面が被覆されることによって、空気遮断効果が得られ、炎の発生が起こらず、これにより、熱伝播速度を遅延させる作用がある。
【００６９】
かかる伝熱防止材では、これらの作用が相乗的に働く結果、伝熱防止材が全体とした燃え難く、熱による液ダレがしなくなり、熱の伝播防止効果が高くなり、重量床衝撃音の低減に著しく有効な金属製の板状体の最大欠点である伝熱性を低減することができ、万一の火災の場合にも、火災の伝播を遅延させることができる。
【００７０】
本発明にかかる他の例の防音床構造では、図８に示すような床根太５３を用いることができる。板状体５３ｂは、１対の垂直部５３ｃ，５３ｄと、各垂直部５３ｃ，５３ｄを連結している連結部５３ｅとを備えている。
【００７１】
根太木５３ａは、各垂直部５３ｃ，５３ｄに挟まれ、釘５７によって接合されており、連結部５３ｅは、根太木５３ａの下端面に釘５７によって接合されている。
【００７２】
また、本発明では、図９に示すような床根太６３を用いることができる。この床根太６３では、１対の根太木６３ａ，６３ａ′と、２種の板状体６３ｂ，６４とから形成される。
【００７３】
板状体６３ｂは、根太木６３ａ，６３ａ′の高さよりも低い金属板であり、根太木６３ａ，６３ａ′に挟まれ、金属板の両面が、接着剤層６５，６５′で根太木６３ａ，６３ａ′に接合されている。
【００７４】
金属板の上部の根太木６３ａ，６３ａ′間の隙間には、伝熱防止シート６６が設けられている。
【００７５】
板状体６４は、金属板を断面がコの字状になるように折り曲げた折り曲げ品である。この板状体６４は、１対の垂直部６４ａ，６４ｂと、各垂直部６４ａ，６４ｂを連結している連結部６４ｃとを備えている。
【００７６】
根太木６３ａ，６３ａ′は、各垂直部６４ａ，６４ｂに挟まれ、接着剤層６７と釘６８によって接合されており、連結部６４ｃは、根太木６３ａの下端面に接着剤層６７と釘６８によって接合されている。
【００７７】
本発明にかかる更に他の例の防音床構造では、図１０に示すような床根太７３を用いることができる。
【００７８】
かかる床根太７３は、根太木７３ａと、１対の板状体７３ｂ，７３ｂ′とを備えており、各板状体７３ｂ，７３ｂ′が、直立部７３ｃ，７３ｃ′と、直立部７３ｃ，７３ｃ′の端部から張り出す鍔部７３ｄ，７３ｄ′とを有している。
【００７９】
根太木７３ａは、各直立部７３ｂ，７３ｂ′の間に挟まれ、接着剤層７７及び釘７８によって接合されている。床根太７３の側面からは、各鍔部７３ｄ，７３ｄ′が突出している。
【００８０】
また、本発明にかかる更に他の防音床構造では、図１１及び図１２に示すような床根太８３を用いることができる。
【００８１】
かかる床根太８３は、根太木８３ａと、１対の金属板８３ｂ，８３ｂ′と、１対の金属成形品８４，８４′とから形成されている。
【００８２】
図１１に示すように、根太木８３ａの両側面は、金属板８３ｂ，８３ｂ′で挟み込まれており、金属板８３ｂ，８３ｂ′の上部には、金属成形品８４，８４′の直立部８４ａ，８４ａ′が合わされており、根太木８３ａと金属板８３ｂ，８３ｂ′と金属成形品８４，８４′とが釘８５で接合されている。
【００８３】
根太木８３ａの上面、金属板８３ｂ，８３ｂ′の上面及び金属成形品８４，８４′の鍔部８４ｂ，８４ｂ′の上面には、接着剤層８６で接着された伝熱防止シート８７が設けられており、伝熱防止シート８７の上面には、接着剤層８８が設けられる。床根太８３は、床下地４ａに木ねじ８９等によって固定される。
【００８４】
この床根太８３には、図１２に示すように、床根太８３の高さをより一層低くするために、床根太８３の梁に接する部分に切り欠き部９０が設けられ、緩衝材９１が設けられる。
【００８５】
床根太が、根太木だけの場合には、根太木に割れが生じるおそれがあるが、本発明にかかる床根太では、金属が補強材として働き、床根太の長さ方向の両端部に切り欠き部を設け、各切り欠き部を梁によって支えることにより、梁上の高さを低くすることができる。
【００８６】
また、本発明にかかる防音床構造には、図１３に示すような床根太１０３を用いることができる。床根太１０３は、根太木１０３ａと、１対の金属成形品１０３ｂ，１０３ｂ′とからなる。
【００８７】
金属成形品１０３ｂ，１０３ｂ′は、直立部１０３ｃ，１０３ｃ′と、水平部１０３ｄ，１０３ｄ′とからなる。直立部１０３ｃ，１０３ｃ′は、根太木１０３ａの両側面に接着剤層１０７及び釘１０８で接合されており、水平部１０３ｄ，１０３ｄ′は、根太木１０３ａの底面に接着剤層１０７及び釘１０８によって接合されている。
【００８８】
さらに、本発明にかかる防音床構造には、図１４に示すような床根太１１３を用いることができる。床根太１１３は、１対の根太木１１３ａ，１１３ａ′と、金属成形品１１３ｂとからなる。
【００８９】
金属成形品１１３ｂは、床根太の長さ方向に垂直な断面で見て、Ｔ字状を有しており、垂直部１１３ｃと水平部１１３ｄ，１１３ｄ′とを有している。垂直部１１３ｃは、根太木１１３ａ，１１３ａ′の間に挟まれ、伝熱防止材からなる接着剤層１１７によって、根太木１１３ａ，１１３ａ′に接合されている。
【００９０】
金属成形品１１３ｂの水平部１１３ｄ，１１３ｄ′は、根太木１１３ａ，１１３ａ′の下面に、伝熱防止材からなる接着剤層１１８と釘１１９とによって接合されている。
【００９１】
【実施例】
以下、図面を参照して、実施例及び比較例に基づき、本発明をより一層具体的に説明する。
参考例１
図５に示すような床根太を製造した。２５ｍｍ厚×１００ｍｍ高さ×１８００ｍｍ長さの根太木を２本用い、１ｍｍ厚×１００ｍｍ高さ×１８００ｍｍ長さの鉄板を板状体として用い、鉄板の両面に約１ｍｍ厚で可撓性エポキシ接着剤を塗布し、根太木の間に鉄板を挟み積層し、接着剤を硬化させて、５３ｍｍ厚×１００ｍｍ高さ×１８００ｍｍ長さの床根太を作製した。
【００９２】
可撓性エポキシ接着剤は、次の表１に示す配合例１のものを用いた。
【００９３】
【表１】
同様にして床根太を合計７本作り、１５ｍｍ厚×９００ｍｍ幅×１８００ｍｍ長さのパーチィクルボードと床根太とを木ネジで固定し、図２に示す断面の床パネルを３枚作り、図３及び図４に示すようにして組み合わせ、図１に示すような防音床構造を製造した。
【００９５】
このようにして製造した防音床構造について、重量床衝撃音を測定した。測定は、ＪＩＳ−Ａ−１４１８に準じて行った。試験した防音床構造は、３×６版の床パネル３枚分で床を形成し、床開口部を１．８ｍ×２．７ｍとした。
【００９６】
図１に示すように、天井は、独立天井で、１２．５ｍｍ厚の石膏ボード１２１を１枚用い、石膏ボード１２１の上に、グラスウール１２２（２４Ｋ、１００ｍｍ）を全面に敷いた。１２３は吊り木、１２４は、吊り木受けである。
【００９７】
尚、床パネルの上には、図１に示すように、全面に比重２．６の高比重シート８ｍｍ厚を置き、その上に１２ｍｍ厚合板を両端４５ｃｍ幅で床パネルと同方向で釘止めし、中央を床パネルに直交方向で釘止めした。次に、１２ｍｍ厚フローリング材を仕上材として、フロアーネイルで止めた。図３に示すように、打点１２５を５点とし、測定点は直下室５点とした。結果を表２に示す。
【００９８】
【表２】
参考例２
図６に示すような床根太を製造した。５０ｍｍ厚×１００ｍｍ高さ×１８００ｍｍ長さの根太木の両側に、１ｍｍ厚×１００ｍｍ高さ×１８００ｍｍ長さの鉄板を釘で固定した床根太を７本作った。
【０１００】
参考例１と同様にして、パーチィクルボードと床根太を木ネジで固定し、床パネル３枚を作り、防音床構造を製造し、重量床衝撃音を測定した。結果を表２に示す。
【０１０１】
実施例１
図７に示すような床根太を製造した。２５ｍｍ厚×１００ｍｍ高さ×１８００ｍｍ長さの根太木の両側に、下端をそろえて、２．３ｍｍ厚×８０ｍｍ高さ×１８００ｍｍ長さの鉄板を木ねじで両面に固定し、鉄板上部の隙間に伝熱防止シートをアクリル粘着剤で貼付けて、その両側に液状ゴム接着剤で１２ｍｍ厚×１００ｍｍ高さ×１８００ｍｍ長さの合板を貼付け、ボルトで固定し一体化して床根太を７本作った。
【０１０２】
液状ゴム接着剤は、次の表３に示す配合例２からなり、伝熱防止シートは、次の表４に示す配合例Ａからなる。
【０１０３】
【表３】
【表４】
次に、参考例１と同様にして床パネルを作り、防音床構造を製造し、重量床衝撃音を測定した。また、次に示すようにして、伝熱防止材の発泡倍率及び難燃性を試験した。結果を表２に示す。
【０１０６】
伝熱防止材の発泡倍率
予じめ重量を測っておいたメスフラスコ５００ｍｌ中に、旭硝子（株）製微小ガラスビーズ（Ｑセル）を５００ｍｌ入れ、重量を測定し、１ｍｇ当りの容積を何ｍｌに相当するか計算しておく。
【０１０７】
予め３００℃の恒温槽中で恒量にして、重量を測っておいた１００ｍｌのルツボ中に、Ｑセルを入れ、上から押さえないように表面を平滑にして、重量を測定し、Ｑセルの１ｍｌに相当する重さから、ルツボの容積を求める。
【０１０８】
次に、伝熱防止材１０ｇを１００ｍｌのルツボに入れ、重量を測定し、Ｑセルをルツボ中に入れ、上から押さえないようにして表面を平滑にし、重量を測定する。Ｑセル１ｍｌに相当する重さから、ルツボ中のＱセルの容積を求めてその差額から伝熱防止材の体積を求める。
【０１０９】
次に、ルツボ中のＱセルを取り出し、伝熱防止材１０ｇのみを入れ、恒温槽中で３００℃にて４５分間加熱し、デシケーター中で冷却、乾燥し、重量を測定する。
【０１１０】
次いで、Ｑセルをルツボ中に入れ、上から押さえないようにして表面を平滑にし、重量を測定する。Ｑセル重量より、加熱後の試料の体積を求め、加熱前後の試料の体積から試料の発泡倍率を求めた。尚、試験はｎ＝３とし、平均値を求めた。
【０１１１】
難燃性
ＪＩＳ−Ｋ−６２６９に準じて、難燃性の試験を各々３回行い、次式にて酸素指数を求めた。
酸素指数＝酸素の流量（ｌ／分) ／（酸素の流量（ｌ／分) ＋窒素の流量（ｌ／分) ）×１００
【０１１２】
参考例３
図８に示すような床根太を製造した。５０ｍｍ厚×１００ｍｍ高さ×１８００ｍｍ長さの根太木の下面に、断面コの字状の金属成形品（１ｍｍ厚鉄板×底面５２ｍｍ両側高さ３０ｍｍ×１８００ｍｍ長さ）を設け、釘で固定一体化して７本の床根太を作製した。
【０１１３】
参考例１と同様にして、床パネル３枚を作り、防音床構造を製造した。なお、この例では、床根太の長さ方向の両端の下面と梁との間に、２ｍｍ厚の非加硫ブチルゴムシートからなる緩衝材を設け、ガタツキを防止した。
【０１１４】
この例の防音床構造について、参考例１と同様に、重量床衝撃音を測定した。結果を表２に示す。
【０１１５】
実施例２
図９に示すような床根太を製造した。２５ｍｍ厚×１００ｍｍ高さ×１８００ｍｍ長さの２本の根太木の間に、２．３ｍｍ厚×９０ｍｍ高さ×１８００ｍｍ長さの鉄板を挟み、エポキシ接着剤で根太木と貼り合わせた。このとき、鉄板と根太木は、下端部を合わせ、鉄板の上端部の根太木の間の隙間に伝熱防止材を設けた。さらに、断面コの字状の金属成形品（１ｍｍ厚鉄板×底面幅５６ｍｍ×両側高さ２５ｍｍ×１８００mm長さ）を、図９に示すように、エポキシ接着剤と釘で固定一体化した。
【０１１６】
エポキシ接着剤には、次の表５に示す配合例３のものを用い、伝熱防止材は、表４の配合例Ａのものを用いた。
【０１１７】
【表５】
３ｍｍ厚の非加硫ブチルゴムシートを用いた以外は、参考例３と同様にして、防音床構造を製造し、実施例１と同様にして、重量床衝撃音及び伝熱防止効果を試験した。
【０１１９】
参考例４
図１０に示すような床根太を製造した。５０ｍｍ厚×１００ｍｍ高さ×１８００ｍｍ長さの根太木の下部両側に、断面Ｌ字状の金属成形品（２．３ｍｍ厚鉄板×底面幅３０ｍｍ×高さ４５ｍｍ×１８００ｍｍ長さ）を根太木の外側に底面がとび出る形で、液状ゴム接着剤と釘で固定一体化した。液状ゴム接着剤は、表３の配合例２のものを用いた。
【０１２０】
実施例２と同様にして、防音床構造を製造し、重量床衝撃音を測定した。結果を表６に示す。
【０１２１】
【表６】
実施例３
図１１及び図１２に示すような床根太を製造した。５０ｍｍ厚×１００ｍｍ高さ×１８００ｍｍ長さの根太木の両側に、２．３ｍｍ厚×１００ｍｍ高さ×１８００ｍｍ長さの鉄板で、根太木、鉄板共に、予じめ長さ方向下部を４０ｍｍ長さ×５０ｍｍ高さで切り欠いたものを木ネジで一体化した。
【０１２３】
次に、参考例４で使用したＬ字状金属成形品を、参考例４とは上下逆にして、床根太の上側にネジ止めした。次に、伝熱防止シートを床根太上部全部に粘着剤ではりつけた。伝熱防止シートは、表４に示す配合例Ａのものを用いた。
【０１２４】
次に、床根太両端下部の切り欠き部に、緩衝材としての３ｍｍ厚の非加硫ブチルゴムシートを貼付け、更に、床下地材としての１５ｍｍ厚のパーチィクルボードと床根太とをエポキシ接着剤と木ネジで固定して、床パネル３枚を作り、防音床構造を製造した。エポキシ接着剤は、表５に示す配合例３のものを用いた。
【０１２５】
得られた防音床構造について、実施例１と同様に、重量床衝撃音及び伝熱防止性能を試験した。結果を表６に示す。
【０１２６】
参考例５
図１３に示すような床根太を製造した。５０ｍｍ厚×１００ｍｍ高さ×１８００ｍｍ長さの根太木の下部両側に、図１３に示すような断面Ｌ字状をした金属成形品（鉄製の２．３ｍｍ厚×底面幅２０ｍｍ×高さ３５ｍｍ×１８００ｍｍ長さ）を、液状ゴム接着剤と釘で固定一体化した。液状ゴム接着剤は、表３に示す配合例２のものを用いた。
【０１２７】
床根太の両端下部の梁に支持される部分に、緩衝材として、５ｍｍ厚の１０倍発泡ポリエチレンを貼り付けた以外は、実施例１と同様にして、防音床構造を製造し、この防音床構造について、重量床衝撃音を測定した。結果を表６に示す。
【０１２８】
実施例４
図１４に示すような床根太を製造した。１対の根太木（各々２５ｍｍ厚×１００ｍｍ高さ×１８００ｍｍ長さ）の下部に、断面がＴ字状の２．３ｍｍ厚×底面幅５３ｍｍ×高さ４０ｍｍの金属成形品を設け、根太木の間の隙間とＴ字状金属成形品と根太木との間を伝熱防止材からなる接着剤で接着し、金属成形品の底面を根太木の底面と伝熱防止材からなる接着剤と釘とで固定一体化した。伝熱防止材からなる接着剤は、次の表７に示す配合例Ｂのものを用いた。
【０１２９】
【表７】
参考例５と同様にして、防音床構造を製造し、重量床衝撃音を測定し、実施例１と同様にして、伝熱防止性能を試験した。結果を表２に示す。
【０１３１】
比較例１
５０ｍｍ厚×１００ｍｍ高さ×１８００ｍｍ長さの根太木のみを用い、参考例１と同様にして、床パネル３枚を作り、床構造を製造した。得られた床構造について、参考例１と同様にして、重量床衝撃音を測定した。結果を表２に示す。
【０１３２】
表２及び表６に示すように、参考例１は、１ｍｍ厚の鉄板の各々両側を可撓性エポキシ接着剤で積層一体化した床根太を使用した例である。重量床衝撃音の測定結果を比較例１のものと比べると、６３Ｈｚ、１２５Ｈｚともに改善効果が大きく、各々が５ｄＢ、６ｄＢ改善している。また、２５０Ｈｚ以上の周波数は、特に問題とはならないが、２５０Ｈｚ以上の領域でも改善効果は十分ある。その結果、ＬＨ 等級の決定周波数は６３Ｈｚで、ＬＨ 値は６５である。
【０１３３】
表２及び表６に示すように、参考例２は、根太木の両側に、１ｍｍ厚の鉄板を釘で固定一体化した床根太を用いた例である。重量床衝撃音の測定結果を比較例１と比べると、６３Ｈｚ、１２５Ｈｚ共に改善効果が大であり、各々６ｄＢ、７ｄＢ改善している。２５０Ｈｚ以上も十分な改善がある。その結果、ＬＨ 等級の決定周波数は６３Ｈｚで、ＬＨ 値は６４である。
【０１３４】
表２及び表６に示すように、実施例１は、中央の根太木の両側に２．３ｍｍ厚の鉄板を木ネジで固定し、さらに、その両側に液状ゴム接着剤で、１２ｍｍ厚の合板を貼り付けた例である。重量床衝撃音の測定結果を比較例１と比べると、６３Ｈｚ、１２５Ｈｚ共に改善効果が大で、各々８ｄＢ、１０ｄＢ改善している。２５０Ｈｚ以上も十分な改善がある。その結果、ＬＨ 等級の決定周波数は６３Ｈｚで、ＬＨ 値は６２である。
【０１３５】
表２及び表６に示すように、参考例３は、根太木の下部に、断面コの字状の金属成型品を密着させ、釘で固定一体化した例である。重量床衝撃音の測定結果は、比較例１と比べると、６３Ｈｚ、１２５Ｈｚ共に改善効果が大であり、各々６ｄＢ、９ｄＢ改善している。２５０Ｈｚ以上も十分な改善がある。その結果、ＬＨ 等級の決定周波数は６３Ｈｚで、ＬＨ 値は６４である。
【０１３６】
表２及び表６に示すように、実施例２は、２本の根太木の間に、２．３ｍｍ厚の鉄板をはさみ、エポキシ接着剤で張り合わせ、断面コの字の１ｍｍ厚鉄板の成形品をエポキシ接着剤と釘で固定した床根太を使用した例である。重量床衝撃音の測定結果を比較例１と比べると、６３Ｈｚ、１２５Ｈｚで何れも９ｄＢ改善している。２５０Ｈｚ以上の改善量も十分ある。その結果、ＬＨ 等級の決定周波数は６３Ｈｚで、ＬＨ 値は６１である。
【０１３７】
表２及び表６に示すように、参考例４は、根太木の下部両側に、断面Ｌ字状の２．３ｍｍ厚の鉄板を底面がとび出るように両側に設けた例である。重量床衝撃音の測定結果は、比較例１と比べると、６３Ｈｚ、１２５Ｈｚで各々１１ｄＢ、９ｄＢ改善できた。その結果、ＬＨ 等級の決定周波数は６３Ｈｚで、ＬＨ 値は５９となった。
【０１３８】
表２及び表６に示すように、実施例３は、根太木の両側に、２．３ｍｍ厚の鉄板を木ネジで止め、その両側に断面Ｌ字状の２．３ｍｍ厚鉄板を床根太の両側上端にとび出るようにして木ネジ止めし、床パネル作製時に底面Ｌ字状の鉄板のとび出し部も含めてエポキシ接着剤と木ネジで固定した床根太の例である。重量床衝撃音の測定結果を比較例１と比べると、６３Ｈｚ、１２５Ｈｚで各々１３ｄＢ、１１ｄＢ改善できており、２５０Ｈｚ以上も良好である。その結果、ＬＨ 等級の決定周波数は６３Ｈｚとなり、ＬＨ 値は５７である。
【０１３９】
表２及び表６に示すように、参考例５は、根太木の底面と下部両側に、断面Ｌ字状の２．３ｍｍ厚の鉄板を両側からはさんだ形で液状ゴム接着剤と釘で固定した床根太の例である。重量床衝撃音の測定結果を比較例１と比べると、６３Ｈｚ、１２５Ｈｚで、共に１０ｄＢ改善でき、２５０Ｈｚ以上も十分改善されている。その結果、ＬＨ 等級の決定周波数は６３Ｈｚで、ＬＨ 値は６０である。
【０１４０】
表２及び表６に示すように、実施例４は、２本の根太木下部に、断面Ｔ字状の２．３ｍｍ厚の金属成形品を設け、根太木と金属成形品とは伝熱防止接着剤で接着し、底面を釘止めした床根太の例である。重量床衝撃音の測定結果を比較例１と比べると、６３Ｈｚ、１２５Ｈｚは各々７ｄＢ、８ｄＢ改善できており、２５０Ｈｚ以上も十分改善できている。その結果、ＬＨ 等級の決定周波数は６３Ｈｚで、ＬＨ 値は６３である。
【０１４１】
以上より、実施例にかかる床根太の構造にすることにより、防音床構造のＬH等級の決定周波数である６３Ｈｚでの改善量は、４ｄＢ〜１３ｄＢ改善されている。これは１ランク以上の改善で、うまくすると３ランク改善できることを意味している。しかも、床高さを変化させる必要もなく、コスト的にも大幅なアップにはならない。
【０１４２】
また、実施例から、断面積中の金属部分の比率は、１．５％〜１５％で済むことが判った。一方、伝熱防止シートも、酸素指数が３６〜３８で非常に燃焼しにくく、炭化発泡倍率も１．４倍〜２．５倍となり、炭化発泡膜を形成し、熱を伝えにくいことが判った。
【０１４３】
【発明の効果】
本発明の防音床構造によれば、金属板等からなる金属製板状体を根太木の長さ方向の側面の全長にわたって接合することによって、床根太の振動が抑えられ、床根太からの放射音が著しく低下し、特に、金属製板状体による拘束型制振構造を得ることが可能で、重量床衝撃音が著しく低減されるとともに、所定の伝熱防止材を設けることによって、金属製板状体に起因する火災伝播速度の上昇を避けることができ、火災時の環境におよぼす悪影響を抑制することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】 本発明にかかる一例の防音床構造を、床根太の長さ方向に切断した断面図である。
【図２】 図１の防音床構造にかかる床パネルを、床根太の長さ方向と直交する面で切断した断面図である。
【図３】 図１の防音床構造にかかる床パネルの配置を示す平面図である。
【図４】 図３の床パネルの配置を、床根太の長さ方向と直交する面で切断した断面図である。
【図５】 本発明にかかる一例の床根太を、長さ方向と直交する面で切断した断面図である。
【図６】 本発明にかかる他の例の床根太を、長さ方向と直交する面で切断した断面図である。
【図７】 本発明にかかる更に他の例の床根太を、長さ方向と直交する面で切断した断面図である。
【図８】 本発明にかかる更に他の例の床根太を、長さ方向と直交する面で切断した断面図である。
【図９】 本発明にかかる更に他の例の床根太を、長さ方向と直交する面で切断した断面図である。
【図１０】 本発明にかかる更に他の例の床根太を、長さ方向と直交する面で切断した断面図である。
【図１１】 本発明にかかる更に他の例の床根太を、長さ方向と直交する面で切断した断面図である。
【図１２】 図１１の床根太の長さ方向の側面図である。
【図１３】 本発明にかかる更に他の例の床根太を、長さ方向と直交する面で切断した断面図である。
【図１４】 本発明にかかる更に他の例の床根太を、長さ方向と直交する面で切断した断面図である。
【符号の説明】
１ 防音床構造
２ 梁
３，２３，３３，５３，６３，７３，８３，１０３，１１３ 床根太
３ａ，３ａ′，２３ａ，３３ａ，３４，３４′，５３ａ，６３ａ，６３ａ′，７３ａ，８３ａ，１０３ａ，１１３ａ，１１３ａ′ 根太木
３ｂ，２３ｂ，２３ｂ′，３３ｂ，３３ｂ′，５３ｂ，６３ｂ，６４，７３ｂ，７３ｂ′ 板状体
３ｃ、３ｄ根太木の両端部
４ 床板
４ａ 床下地
５ 床パネル
４ｂ 高比重シート
４ｃ 合板
４ｄ 仕上げフローリング材
７，３８，３８′，６５，６５′，６７，７７，８６，８８，１０７，１１７，１１８ 接着剤層
８，２７，２７′，５７，６８，７８，８５，１０８，１１９ 釘
３ｅ，３ｆ 床根太の下端面
９ａ，９ｂ，９１ 緩衝材
３７，３７′，８９ 木ねじ
３９，３９′ 伝熱防止材
４０ ボルト
４１ ナット
５３ｃ，５３ｄ，６４ａ，６４ｂ，１１３ｃ 垂直部
５３ｅ，６４ｃ 連結部
６６，８７ 伝熱防止シート
７３ｃ，７３ｃ′，８４ａ，８４ａ′，１０３ｃ，１０３ｃ′ 直立部
７３ｄ，７３ｄ′，８４ｂ，８４ｂ′ 鍔部
８３ｂ，８３ｂ′ 金属板
８４，８４′，１０３ｂ，１０３ｂ′，１１３ｂ 金属成形品
９０ 切り欠き部
１０３ｄ，１０３ｄ′，１１３ｄ，１１３ｄ′ 水平部
１２１ 石膏ボード
１２２ グラスウール
１２３ 吊り木
１２４ 吊り木受け
１２５ 打点
Claims (8)
- 梁と、前記梁上の床根太と、前記床根太上の床板とを備えており、重量床衝撃音が低減されている、防音床構造において、
前記床根太が根太木と金属製の板状体とを備えており、前記根太木が細長い角材であり、前記根太木が前記床板の長さ方向と平行になるように配置されており、前記根太木の長さ方向の両端部が前記梁によって支えられており、前記板状体の表面及び裏面の少なくとも一方が前記根太木の長さ方向の側面の全長にわたって接合されており、前記金属製の板状体と前記根太木との間、前記床根太と前記梁との間及び前記床根太と前記床板との間の少なくとも一箇所に、伝熱防止材が設けられており、前記伝熱防止材が、ハロゲンを含まないポリマーと、このポリマー１００重量部に対して、１５０〜４００重量部の水酸化アルミニウムと、１０〜５０重量部のホウ素化合物と、３０〜２００重量部の熱膨張性黒鉛とから形成されていることを特徴とする、防音床構造。 - 前記床根太が１対の前記根太木を備えており、前記金属製の板状体が前記各根太木の間に挟まれていることを特徴とする、請求項１記載の防音床構造。
- 前記床根太が１対の前記金属製の板状体を備えており、前記根太木が前記各板状体の間に挟まれていることを特徴とする、請求項１記載の防音床構造。
- 前記金属製の板状体が、１対の垂直部と、前記各垂直部を連結している連結部とを備えており、前記根太木が前記各垂直部に挟まれ接合されており、前記連結部が前記根太木の上端面及び下端面の少なくとも一方に接合されていることを特徴とする、請求項１記載の防音床構造。
- 前記床根太が１対の前記金属製の板状体を備えており、前記各板状体が、直立部と、前記直立部の端部から張り出している鍔部とを有しており、前記根太木が前記各直立部の間に挟まれ接合されており、前記各鍔部が前記床根太の側面から突出していることを特徴とする、請求項１記載の防音床構造。
- 前記根太木と前記金属製の板状体とが、粘弾性機能を持つ伝熱防止材、接着剤又は粘着剤によって接合されており、前記床根太全体が拘束型制振材として働くことを特徴とする、請求項１〜５のいずれか一項記載の防音床構造。
- 前記床根太の長さ方向の両端部に切り欠き部が設けられており、前記金属製の板状体が前記各切欠き部を補強しており、前記各切り欠き部が前記梁に支えられていることを特徴とする、請求項１〜６のいずれか一項記載の防音床構造。
- 前記床根太の下端面と前記梁との間に、緩衝材が設けられていることを特徴とする、請求項１〜７のいずれか一項記載の防音床構造。
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