JP3682850B2 - 回転機 - Google Patents
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は実質的にマグネトプランバイト型結晶構造を有し、かつ従来に比べてＬａ及び／又はＣｏを不均一に分布させ、さらにはボイドを低減した健全なミクロ組織を形成したことにより従来に比べて高い残留磁束密度Br及び高い角形比Hk/iHcを有するセグメントフェライト磁石又はリングフェライト磁石を具備し、効率を向上した高性能の回転機に関する。
【０００２】
【従来の技術】
フェライト磁石は、モータ、発電機等の回転機を含む種々の用途に使用されている。最近、自動車用回転機分野では小型・軽量化を目的とし、電気機器用回転機分野では高効率化を目的としてより高い磁気特性を有するフェライト磁石が求められている。
従来の高性能フェライト磁石は以下のように製造されていた。例えば、酸化鉄とＳｒ又はＢａの炭酸塩とを混合後、仮焼してフェライト化する。次に、仮焼物を粗粉砕し、次いで微粉砕する。微粉砕時に焼結性を制御する添加物としてSiO２，SrCO３及びCaCO３，さらに残留磁束密度Br及び固有保磁力iHcを制御する添加物としてAl２O３あるいはCr２O３等を所定量添加し、所望の平均粒径まで微粉砕する。次いで、前記微粉を用いて配向磁界を印加しつつ圧縮成形し、焼結する。その後所定寸法に加工してフェライト磁石製品とする。
【０００３】
界磁用セグメントフェライト磁石の高性能化の手段は以下の５つに大きく分類される。
第１の手段は微粒化である。フェライト磁石の焼結体のｃ面（実用上最も高いBrの得られる磁気異方性付与方向に対し直角な面と定義する）の結晶粒径が、マグネトプランバイト型フェライト磁石の臨界単磁区粒子径（約0.9μｍ）に近いほどiHcは大きくなる。よって、焼結時の結晶粒成長を見込んで、微粉砕の平均粒径を例えば0.7μｍ以下に微粒化すればよい。しかし、この方法によると、微粒化するほど成形性及び湿式成形では脱水特性が悪くなり、工業生産効率が落ちるという問題を有する。
第２の手段は焼結体のｃ面の結晶粒径分布を約0.9μｍ近傍の狭い分布にすることである。0.9μｍより大きな結晶粒も小さな結晶粒もiHcの低下を招くからである。このための具体的な手段は微粉砕粉の粒径分布を改善することであるが、工業生産上ボールミル又はアトライターなどの既存の粉砕機を用いざるを得ないので微粉砕粉の粒径分布の改善は自ずと制限される。次に、近年、化学的沈殿法により狭い粒径分布に調整したフェライト微粒子を用いて高性能フェライト磁石を作製する試みがなされているが、実用化には至っていない。
第３の手段は磁気異方性化度を左右するフェライト磁石の配向度を向上することであり、具体的には成形体の配向度の向上及び焼結による配向度の向上がある。界面活性剤を微粉砕スラリーに添加してスラリー中のフェライト微粒子の分散性を改善するか、あるいは配向磁界強度を増大して成形体の配向度を向上する方法が考えられる。あるいは仮焼時のフェライト化反応の促進及び／又は成形体の緻密な焼結に寄与する添加物（SiO２，CaCO３等）を所定量添加して焼結体の配向度を向上することが考えられる。
第４の手段は焼結体の密度を向上することである。Ｓｒフェライト磁石の理論密度は5.15Mg/m３（g/cm３）である。実用に供されているＳｒフェライト磁石の密度は約4.9〜5.0Mg/m３（g/cm３）であり、対理論密度比で95〜97％に相当する。高密度化すればBrが向上するが、前記密度範囲を超えてさらに高密度化するにはHIP等の特殊な高密度化手段が必要である。しかし、このような特殊なプロセスの導入は製造原価を増大させる。
第５の手段はマグネトプランバイト型フェライト磁石を構成する主相のフェライト化合物（マグネトプランバイト相）自体の飽和磁化σｓあるいは結晶磁気異方性定数を向上することである。σｓが向上すればBrが向上し、結晶磁気異方性定数が向上すれば保磁力Hc,iHcが向上することが期待される。近年、マグネトプランバイト型フェライト磁石より大きなσｓを有するＷ型フェライト磁石の開発が行われているが、雰囲気制御の困難さのため実用化には至っていない。
次に、特開平9-115715号公報には、A１−ｘRｘ(Fe１２−ｙMｙ)ｚO１９、（ＡはＳｒ，Ｂａ，Ｃａ及びＰｂの少なくとも１種であり、ＲはＹ及びＢｉを含む希土類元素の少なくとも１種であってＬａを必ず含み、ＭはＺｎ及び／又はＣｄであり、モル比で、0.04≦ｘ≦0.45，0.04≦ｙ≦0.45，0.7≦ｚ≦1.2 で表される主要成分及び六方晶マグネトプランバイト型フェライトの主相を有するフェライト磁石が開示されている。しかし、本発明者らの検討によれば、このフェライト磁石では199.0kA/m(2.5kOe)超の高いiHcを実現困難なことがわかった。
次に、国際公開番号：WO98/38654には、Ｓｒ，Ｂａ，Ｃａ及びＰｂから選択される少なくとも１種であってＳｒを必ず含むものをＡとし、Ｙ及びＢｉを含む希土類元素の少なくとも１種であってＬａを必ず含むものをＲとし、ＣｏであるかＣｏ及びＺｎをＭとしたとき、Ａ，Ｒ，Ｆｅ及びＭそれぞれの金属元素の総計の構成比率が、全金属元素量に対し、Ａ：１〜13原子％、Ｒ：0.05〜10原子％、Ｆｅ：80〜95原子％、Ｍ：0.1〜５原子％である主要成分組成を有するフェライト磁石が開示されている。このフェライト磁石は従来に比べて高いBr及びiHcを有する高性能フェライト磁石であり、各種磁石応用製品分野へ採用されつつある。しかし、本発明者らの検討によれば、 ＷＯ98/38654に記載の製造条件に従い作製したフェライト磁石はＬａ置換量ｘが0.15超で角形比Hk/iHcが顕著に劣化し、高効率の要求される回転機等の要求仕様を十分満足できない場合を発生した。Hkは４πＩ（磁化の強さ）−Ｈ（磁界の強さ）曲線の第２象限において、４πＩ値が0.95Brになる位置のＨ値であり、減磁曲線の矩形性の尺度である。Hkを４πＩ−Ｈ曲線のiHcで除した値を角形比(Hk/iHc)と定義する。
次に、国際公開番号：WO99/16087には、Ａ（ＡはＳｒ，Ｂａ又はＣａ），Ｃｏ及びＲ［Ｒは希土類元素（Ｙを含む）及びＢｉから選択される少なくとも1種を表す］を含有する六方晶フェライトの主相を有する焼結磁石であって、少なくとも２つの異なるキュリー温度を有し、この２つのキュリー温度は400〜480℃の範囲に存在し、かつこれらの差の絶対値が５℃以上である焼結磁石を開示している。又この六方晶フェライトの主相を有する焼結磁石はその構成元素の一部又は全部を、少なくともＳｒ，Ｂａ又はＣａを含有する六方晶フェライトを主相とする粒子に添加し、その後、成形し、本焼成を行うことにより製造され、角形比Hk/iHcを顕著に高めたことが記載されている。しかし、WO99/16087には高い角形比Hk/iHcを実現するための好適なミクロ組織を推測する記述があるのみであり、特に置換量ｘ＝0.2〜0.3において高いHk/iHc及び高いBrを得られるミクロ組織について何ら解明されていなかった。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
従って、本発明が解決しようとする課題は、実質的にマグネトプランバイト型結晶構造を有し、かつ従来に比べてＬａ及び／又はＣｏを不均一に分布させ、さらにはボイドを低減した健全なミクロ組織を形成したことにより従来に比べて高いBr及び高いHk/iHcを有するセグメントフェライト磁石又はリングフェライト磁石を具備し、効率を向上した高性能の回転機を提供することである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】
上記課題を解決した本発明の回転機はセグメントフェライト磁石を具備し、前記セグメントフェライト磁石は、
(Ａ１−ｘＲｘ)Ｏ・ｎ［(Ｆｅ１−ｙＣｏｙ)２Ｏ３］（原子比率）
（ただし、ＡはＳｒ及び／又はＢａであり、ＲはＹを含む希土類元素の少なくとも１種でありＬａを必ず含み、ｘ，ｙ及びｎはそれぞれ下記条件：
5.0≦ｎ≦6.4
0.01≦ｘ≦0.4，及び
0.005≦ｙ≦0.04
を満たす数字である。）により表される主要成分組成及び実質的にマグネトプランバイト型結晶構造を有するフェライト磁石であり、EPMAにより前記セグメントフェライト磁石のｃ面をＬａ又はＣｏについて面分析し、計数されたＬａ又はＣｏLevelの最大値（Level,max）と最小値（Level,min）とから求めた中間値：（Level,max＋ Level,min）／２ よりもＬａ又はＣｏLevelの高い部分を高濃度領域とし、かつ前記中間値以下のＬａ又はＣｏLevelの部分を低濃度領域と定義したとき、Ｌａ又はＣｏの低濃度領域が少なくとも直径0.2μｍの円が入る範囲で存在していることを特徴とする。
前記セグメントフェライト磁石のボイドの発生率が６個/mm２以下のときに従来に比べて高効率の回転機を構成することができる。
又前記セグメントフェライト磁石の磁化M（単位emu/g ）−温度T（単位℃）曲線は複数のキュリー点（Tc）及び微分値（dM/dT）の極小値を有する。
又前記セグメントフェライト磁石を用いて構成した回転機の界磁磁極数が２〜36極、より好ましくは４〜24極、特に好ましくは４〜16極の場合に高効率で実用性に富んだ回転機を構成することができる。
【０００６】
又本発明の回転機はセグメントフェライト磁石を具備し、
前記セグメントフェライト磁石は、
(Ａ１−ｘＲｘ)Ｏ・ｎ［(Ｆｅ１−ｙＣｏｙ)２Ｏ３］（原子比率）
（ただし、ＡはＳｒ及び／又はＢａであり、ＲはＹを含む希土類元素の少なくとも１種でありＬａを必ず含み、ｘ，ｙ及びｎはそれぞれ下記条件：
5.6≦ｎ≦6.2，
0.15＜ｘ≦0.3，及び
1.0＜ｘ/2ny≦1.3
を満たす数字である。）により表される主要成分組成及びマグネトプランバイト型結晶構造を有し、CaO含有量が0.5〜1.5重量％であり、SiO２含有量が0.25〜0.55重量％であり、かつｃ軸に平行な断面組織におけるマグネトプランバイト型フェライト結晶粒のａ軸方向の最大径（ｄ）及びｃ軸方向の最大厚み（ｔ）で定義するアスペクト比（ｄ/ｔ）が2.5〜3.0のフェライト結晶粒から実質的になることを特徴とする。
高効率の回転機を構成するためにアスペクト比（ｄ/ｔ）は2.6〜2.9がより好ましく、2.65〜2.85が特に好ましい。又前記セグメントフェライト焼結磁石のボイドの発生率が６個/mm２以下という健全なミクロ組織を有するとき、従来に比べて高効率の回転機を構成することができる。
【０００７】
又本発明の回転機はラジアル異方性又は極異方性を付与したリングフェライト磁石を具備し、前記リングフェライト磁石は、
(Ａ１−ｘＲｘ)Ｏ・ｎ［(Ｆｅ１−ｙＣｏｙ)２Ｏ３］（原子比率）
（ただし、ＡはＳｒ及び／又はＢａであり、ＲはＹを含む希土類元素の少なくとも１種でありＬａを必ず含み、ｘ，ｙ及びｎはそれぞれ下記条件：
5.0≦ｎ≦6.4
0.01≦ｘ≦0.4，及び
0.005≦ｙ≦0.04
を満たす数字である。）により表される主要成分組成及び実質的にマグネトプランバイト型結晶構造を有する焼結磁石であり、EPMAにより前記焼結磁石のｃ面をＬａ又はＣｏについて面分析し、計数されたＬａ又はＣｏLevelの最大値（Level,max）と最小値（Level,min）とから求めた中間値：（Level,max＋ Level,min）／２ よりもＬａ又はＣｏLevelの高い部分を高濃度領域とし、かつ前記中間値以下のＬａ又はＣｏLevelの部分を低濃度領域と定義したとき、Ｌａ又はＣｏの低濃度領域が少なくとも直径0.2μｍの円が入る範囲で存在しているとともに、ボイドの発生率が６個/mm２以下であることを特徴とする。
又前記リングフェライト磁石が、
(Ａ１−ｘＲｘ)Ｏ・ｎ［(Ｆｅ１−ｙＣｏｙ)２Ｏ３］（原子比率）
（ただし、ＡはＳｒ及び／又はＢａであり、ＲはＹを含む希土類元素の少なくとも１種でありＬａを必ず含み、ｘ，ｙ及びｎはそれぞれ下記条件：
5.6≦ｎ≦6.2，
0.15＜ｘ≦0.3，及び
1.0＜ｘ/2ny≦1.3
を満たす数字である。）により表される主要成分組成及びマグネトプランバイト型結晶構造を有し、CaO含有量が0.5〜1.5重量％であり、SiO２含有量が0.25〜0.55重量％であり、かつｃ軸に平行な断面組織におけるマグネトプランバイト型フェライト結晶粒のａ軸方向の最大径（ｄ）及びｃ軸方向の最大厚み（ｔ）で定義するアスペクト比（ｄ/ｔ）が2.5〜3.0のフェライト結晶粒から実質的になる焼結磁石の場合に従来に比べて高効率の回転機を構成することができる。
高効率の回転機を構成するためにアスペクト比（ｄ/ｔ）は2.6〜2.9がより好ましく、2.65〜2.85が特に好ましい。又前記リングフェライト焼結磁石のボイドの発生率が６個/mm２以下という健全なミクロ組織を有するとき、従来に比べて高効率の回転機を構成することができる。
【０００８】
【発明の実施の形態】
本発明に用いるセグメントフェライト磁石及びリングフェライト磁石は後添加方式あるいは前／後添加方式により作製することができる。
まず、後添加方式について説明する。仮焼後にAO・nFe２O３（原子比率）（ただし、ＡはＳｒ及び／又はＢａであり、ｎ＝5.0〜6.4）で示される主要成分組成になるように配合した混合原料を作製する。次いで順次、仮焼、粗砕、粗粉砕及び微粉砕を行い、空気透過法による平均粒径で0.3〜0.8μｍの微粉を得る。微粉砕の平均粒径が0.3μｍ未満では焼結時に異常結晶粒成長を生じて磁気特性が大きく低下し、かつ成形性及び湿式成形法を採用した場合では脱水特性が大きく悪化する。平均粒径が0.8μｍ超では粗大な結晶粒が相対的に多くなり、iHc等が低下する。次に、湿式又は乾式の磁界中成形（無磁界で成形してもよい）を行うが、仮焼後から成形前までの製造工程でＬａを含むＲ元素及びＣｏを所定量添加し、上記セグメントフェライト磁石又はリングフェライト磁石の最終主要成分組成に調整する。次いで、成形し、焼結後、所定寸法に加工し、後添加方式によるセグメントフェライト磁石又はリングフェライト磁石を得られる。工業生産上、Ｌａを含むＲ元素及びＣｏの添加をバッチ方式の湿式又は乾式粉砕装置を用いて微粉砕時に行うことにより、粉砕バッチ毎に多様な主要成分組成のフェライト磁石製品材質に対応できるので実用性が高い。
前／後添加方式とは、上記セグメントフェライト磁石又はリングフェライト磁石の全Ｒ含有量又は全Ｃｏ含有量に対し、仮焼前にＬａを含むＲ元素及び／又はＣｏを０原子％超で90原子％以下の割合で添加し、均一混合後、仮焼する。次いで仮焼後から成形前までの製造工程でＬａを含むＲ元素及び／又はＣｏの残量を添加し、上記セグメントフェライト磁石又はリングフェライト磁石の主要成分組成（全Ｒ含有量及び／又は全Ｃｏ含有量）に調整後、以降は順次成形、焼結及び加工する方式である。
なお、前添加方式とは、仮焼前の混合時において上記セグメントフェライト磁石又はリングフェライト磁石の主要成分組成に対応する混合物組成に調整し、仮焼し、次いで順次粗砕、粗粉砕、微粉砕、成形及び焼結する方式である。
前／後添加方式によるフェライト磁石は、前添加方式及び後添加方式のフェライト磁石のほぼ中間的なミクロ組織を呈する。前／後添加方式において、仮焼後の粉砕物（特に微粉砕時）に添加するＲ元素が全Ｒ含有量の10原子％以上でかつ100原子％未満のときにHk/iHc及びBrを高めることができる。又前／後添加方式において、仮焼後の粉砕物（特に微粉砕時）に添加するＣｏが全Ｃｏ含有量の10原子％以上でかつ100原子％未満のときにHk/iHc及びBrを高めることができる。
後添加方式又は前／後添加方式の採用により、モル比ｎが5.0未満になることが懸念される。これは仮焼後から成形前までの製造工程で添加するＲ元素によりモル比ｎが顕著に低下するためである。モル比ｎを5.0〜6.4に調整するために、仮焼後から成形前までの製造工程で、上記フェライト磁石の全鉄含有量に対し0.1〜11重量％の鉄に相当する鉄化合物を添加することが好ましい。鉄の添加量が0.1重量％未満ではモル比ｎを増大することが困難であり、11原子％超では成形体の配向性が低下し、Hk/iHc及びBrが劣化する。前記鉄化合物として磁性鉄化合物が特に好ましい。
【０００９】
後添加方式又は前／後添加方式によるセグメントフェライト磁石及びリングフェライト磁石は、焼結段階において、仮焼後から成形前までの製造工程で添加されたＬａを含むＲ元素及び／又はＣｏがＳｒ及び／又はＢａフェライト結晶粒内に拡散し、置換していく。しかし、Ｓｒ及び／又はＢａフェライト結晶粒内に十分に拡散し、均一に置換するまでには至らない。このためＬａを含むＲ元素及び／又はＣｏの濃度分布が不均一なフェライト焼結磁石の組織を呈する。即ち、Ｓｒ及び／又はＢａフェライト結晶粒において、相対的に、Ｌａ濃度及び／又はＣｏ濃度が高い部分と、Ｌａ濃度及び／又はＣｏ濃度が低い部分とを有することによりHk/iHc及びBrが高められる。Hk/iHc及びBrを高められるメカニズムは明らかではないが、Ｌａ及びＣｏの置換が不十分かあるいは全く置換されないマグネトプランバイト型フェライト結晶粒部分によるiHcの低下分を、Ｌａ及びＣｏにより十分に置換されたマグネトプランバイト型フェライト結晶粒部分が補い、総合的に前添加方式によるフェライト磁石と略同等のiHcを有し、かつHk/iHc及びBrが向上するものと判断される。
【００１０】
本発明に用いるセグメントフェライト磁石及びリングフェライト磁石の飽和磁化を高めるために、Ｒに占めるＬａの比率を、好ましくは50原子％以上、より好ましくは70原子％以上、特に好ましくは99原子％以上とすることがよい。理想的には不可避的不純物以外はＲがＬａからなるのがよい。従って、例えば、Ｒ元素供給原料として、Ｌａを50原子％以上含み、残部がＰｒ，Ｎｄ及びＣｅの少なくとも1種並びに不可避的不純物からなる安価なミッシュメタル（混合希土類金属）の酸化物が実用性が高い。その場合のＲはＬａとＮｄ，Ｐｒ及びＣｅの少なくとも1種と不可避的不純物とから構成され、より好ましいのはＲがＬａ，Ｐｒ及び不可避的不純物から構成される場合である。
【００１１】
本発明に用いるセグメントフェライト磁石及びリングフェライト磁石のモル比ｎは5.0〜6.4とする必要があり、5.5〜6.3がより好ましく、5.7〜6.2が特に好ましい。ｎが6.4超ではマグネトプランバイト相以外の異相(α−Fe２O３等)の存在によりiHc等が大きく低下し、ｎが5.0未満ではBrが大きく低下する。
ｘは0.01〜0.4が好ましく、0.1〜0.3がより好ましく、0.15〜0.25が特に好ましい。ｘが0.01未満では添加効果が認められず、0.4超では逆に磁気特性が低下する。
ｙとｘとの間には、電荷補償のために理想的には ｙ＝ｘ/(2.0ｎ) の関係が成立する必要があるが、ｙがｘ/（2.6ｎ）以上、ｘ／（1.6ｎ）以下であれば高いBr及び高いHk/iHcを具備するフェライト磁石を作製可能である。なお、ｙがｘ/（2.0ｎ）からずれた場合、Ｆｅ２＋を含む場合があるが何ら支障はない。典型的な例では、ｙの好ましい範囲は0.04以下であり、特に0.005〜0.03である。
又、5.6≦ｎ≦6.2，0.15＜ｘ≦0.3及び1.0＜ｘ/2ny≦1.3 というＲ過剰の主要成分組成を選択し、かつCaO含有量が0.5〜1.5重量％及びSiO２含有量が0.25〜0.55重量％のときに高いBr及び高いHk/iHcを有することができる。
【００１２】
緻密なセグメント又はリングのフェライト焼結磁石を得るために焼結性を制御する添加物としてSiO２及びCaO(CaCO３)を所定量含有することが実用上重要である。
SiO２は焼結時の結晶粒成長を抑制する添加物であり、前記フェライト焼結磁石の総重量を100重量％としてSiO２含有量を0.05〜0.55重量％とすることが好ましく、0.25〜0.55重量がより好ましい。SiO２含有量が0.05重量％未満では焼結時に結晶粒成長が過度に進行し保磁力が大きく低下し、0.55重量％超では結晶粒成長が過度に抑制され結晶粒成長による配向度の改善が不十分となりBrが大きく低下する。
CaOは結晶粒成長を促進する添加物であり、前記フェライト焼結磁石の総重量を100重量％としてCaO含有量は0.35〜1.5重量％が好ましく、0.4〜1.5重量％がより好ましく、0.5〜1.5重量％が特に好ましい。CaO含有量が1.5重量％超では焼結時に結晶粒成長が過度に進行し、保磁力が大きく低下し、0.35重量％未満では結晶粒成長が過度に抑制され、結晶粒成長による配向度の改善が不十分となりBrが大きく低下する。
【００１３】
本発明に用いるセグメント又はリングのフェライト焼結磁石のBrを高めるために、湿式微粉砕したスラリーを濃縮後あるいは乾燥し、解砕後、混練し、次いで順次湿式磁界中成形、焼結及び加工する製造工程を採用することが好ましい。あるいはフェライト微粉末がスラリー中で凝集しないように、微粉砕スラリーを乾燥後水を足すか又は濃縮して高濃度のスラリー状態にし、続いて分散剤を所定量添加し、混練することにより、凝集が解かれ、湿式磁界中成形した場合に成形体の配向性が顕著に向上する。分散剤は界面活性剤、高級脂肪酸、高級脂肪酸石鹸又は高級脂肪酸エステルが好ましく、アニオン系界面活性剤の１種であるポリカルボン酸系分散剤がより好ましく、ポリカルボン酸アンモニウム塩が特に好ましい。分散剤の添加量は、フェライト微粉末の総重量に対し、0.2〜２重量％が好ましい。分散剤の添加量が0.2重量％未満ではBrが向上できず、２重量％超ではBrが逆に低下する。
混練時において上記フェライト磁石の主要成分組成になるようにＬａを含むＲ元素及び／又はＣｏを所定量追添加し、次いで順次成形、焼結及び加工を行えば後添加方式又は前／後添加方式によるセグメントフェライト磁石又はリングフェライト磁石を作製することができる。
【００１４】
本発明に用いるセグメントフェライト磁石及びリングフェライト磁石用原料となるＲ元素の化合物として、例えばLa２O３等の酸化物，La(OH)３(水酸化物)，La２(CO３)３・８H２O(炭酸塩の水和物)、La(CH３CO２)３・1.5H２O及びLa２(C２O４)３・10H２O(有機酸塩)の少なくとも１種が挙げられる。又、Ｌａ，Ｎｄ，Ｐｒ，Ｃｅ及び不可避的不純物からなる混合希土類の酸化物、水酸化物、炭酸塩及び有機酸塩の少なくとも１種が挙げられる。
又本発明に用いるセグメントフェライト磁石及びリングフェライト磁石用原料となるＣｏ化合物として、例えばCo３O４又はCoO等の酸化物，Co(OH)２，Co３O４・m１H２O(m１は正の値)等の水酸化物，CoCO３等の炭酸塩及びm２CoCO３・m３Co(OH)２・ m４H２O（m２，m３及びm４は正の値) 等の塩基性炭酸コバルトの少なくとも１種が挙げられる。
又本発明に用いるセグメントフェライト磁石及びリングフェライト磁石用原料となる鉄化合物として、例えばFe３O４，α−Fe２O３，FeO又はγ−Fe２O３等の酸化物，Fe（OH）２，Fe（OH）３及びFeO（OH）等の水酸化物の少なくとも１種が挙げられ、特にFe３O４に代表される磁性鉄化合物が好ましい。
【００１５】
本発明に用いるセグメントフェライト磁石はアーク形のものが実用性が高く、図２を例示して説明すると、図２中の矢印で示す異方性付与方向（ラジアル方向）の最大厚みtmが2.5〜20mm、アーク角度θが20〜180°のものが好ましい。tmが2.5mm未満では界磁用アークセグメントフェライト磁石とエアギャップを介して対向するアーマチュア（回転子）又は固定子からの減磁界を受けてアークセグメントフェライト磁石が減磁する問題を招く。tmが20mm超のものは昨今の薄肉化小型化、軽量化のニーズに適合しない。アーク角度θは内周面の磁極部の円弧が形成する中心角の平均値で定義する。θが20°未満では実用性に乏しく、θ＝180°が理想的な２極の回転機を作製する上限値である。高効率の回転機を実現するために、アークセグメントフェライト磁石は、図２の略半径方向に異方性を付与したラジアル異方性、あるいは平行異方性、さらにはラジアル異方性と平行異方性との中間的なものが実用性に富んでいる。特にθ＝170〜180°の広角度アークセグメントフェライト磁石を作製するための成形条件を図２により説明すると、成形体２’の磁界中圧縮成形は矢印のラジアル印加磁界方向と圧縮成形方向とがほぼ一致する縦磁場の湿式成形によるのが実用性に富んでいる。成形効率を高め、さらには成形体亀裂の発生を抑えるために成形体２’の両端部外周側に平面部2a,2aが設けてある。又前記縦磁場の湿式成形による成形体２’は相対的に中央部の密度が高くなり両端部の密度が低くなる傾向にあるので中央部の収縮率が小さくなり両端部の収縮率が大きくなる。収縮率は ［（成形体寸法）−（焼結体寸法）］／（成形体寸法）×100（％） で定義される。この収縮率差を反映して焼結上がりの広角度アークセグメントは中央部の厚みが厚くなり、両端部の厚みが薄くなる。この焼結体の焼結肌がなくなるまで必要最小量の加工を施したとき、図２に示すように相対的に中央部の厚みが厚く、両端部の厚みが薄い広角度アークセグメントフェライト磁石２を得られる。広角度アークセグメントフェライト磁石は２極のブラシモータに有用である。
アークセグメントフェライト磁石の軸方向長さLmは10〜150mmが好ましく、50〜100mmがより好ましい。Lmが10mm未満では所定の回転機効率を得るために複数個のアークセグメントフェライト磁石を接着する作業が必要になり、Lmが150mm超のものは実用性に乏しい。又本発明に用いるアークセグメントフェライト磁石は断面が弓形のものに限定されず、かまぼこ形、凸部を有する不定形のものを包含する。即ち、エアギャップ側に凸部を有する断面形状のセグメントフェライト磁石をいう。
【００１６】
本発明にはブロック形状のセグメントフェライト磁石を用いてもよい。ブロック形状の場合、異方性付与方向（縦方向）の長さが2.5〜20mm、横方向の長さが10〜50mm、縦及び横方向に直角な幅方向の長さが10〜150mmのものが昨今の回転機の小型化、軽量化及び高効率のニーズを満足し、好ましい。
【００１７】
本発明に用いるラジアル異方性又は極異方性を有するリングフェライト磁石は内径（Di）が10〜100mmであり、かつ内径（Di）と外径（Do）との比率；（Di/Do）が0.75〜0.85 のものが好ましい。工業生産上、内径（Di）が10mm未満のものは成形時の印加磁界強度の顕著な低下により磁気特性が大きく低下し、内径（Di）が100mm超では昨今の磁石応用製品の小型化、軽量化のニーズに適合しない。(Di/Do)が0.75未満では内径側部分と外径側部分の配向度の差による収縮率差が大きくなり、焼結すると割れを発生するという問題がある。又（Di/Do）が0.85を超えると作製したラジアル異方性又は極異方性を有するリングフェライト磁石及びシャフト（回転軸）を射出成型用金型のキャビティに配置し、次いで溶融状態の熱可塑性樹脂（PBT等）をキャビティに射出充填後溶融樹脂を固化し、キャビティにインサートされている前記リングフェライト磁石及びシャフトを一体的に抱持固定し、回転子を構成する場合に、前記溶融樹脂の射出充填圧力により前記リングフェライト磁石が割れるという問題を生じる。
【００１８】
【実施例】
以下、本発明を実施例により説明するが、本発明はそれら実施例に限定されるものではない。
（実施例１）
後添加方式によるセグメントフェライト磁石を界磁用磁石に用いた直流モータの実施例を以下に説明する
SrCO３粉末（不純物としてＢａ，Ｃａを含む）及びα−Fe２O３粉末を用いて、
仮焼後に原子比率で SrO・６Fe２O３ になるように湿式混合後、大気中、1250℃で２時間仮焼した。次にローラーミルで粗粉砕し粗粉とした。次にアトライタにより湿式微粉砕を行い、平均粒径（空気透過法）0.7μｍの微粉砕粉を含むスラリーを得た。微粉砕初期にLa２O３粉末，Co３O４粉末及びFe３O４（マグネタイト）粉末を微粉砕に投入した粗粉重量を基準にしてそれぞれ2.5重量％，1.2重量％及び8.0重量％添加した。又微粉砕初期に焼結助剤として、SrCO３粉末，CaCO３粉末及びSiO２粉末を微粉砕に投入した粗粉重量を基準にしてそれぞれ0.1重量％，1.0重量％及び0.3重量％添加した。この微粉砕スラリーにより、平行磁界強度：795.8kA/m（10kOe）、成形圧力：39.2MPa（0.4ton/cm２）の条件で磁界中圧縮成形を行い成形体を得た。成形体を1210℃で２時間焼結し、下記の主要成分組成を有する後添加方式によるアークセグメントフェライト焼結磁石素材を得た。Ｘ線回折によりこの焼結磁石素材はマグネトプランバイト型結晶構造を有することが確認された。
（Sr1-xLax）O・n［（Fe1-yCoy）2O3］
ｘ＝0.15，ｎ＝5.8、ｙ＝ｘ/２ｎ
次に、前記焼結磁石素材を加工し、得られたアークセグメント磁石８を用いて図１に示す２極の直流モータ10を作製した。モータ10において、１はヨークを兼ねた強磁性材料（SS400等）からなる略円筒状支持体であり、内周側にアークセグメント磁石８が接着されて固定子側が構成されている。回転子（電機子）３はエアギャップ７を介してアークセグメント磁石８の磁極と対向し、シャフト（回転軸）６がブラケットに設けた軸受４により軸支されている。５はブラシである。
図１のＡ−Ａ線矢視断面図を図３に示す。図３において図１と同一数字部分は図１と同一の構成部分を示す。直流モータ10の外半径rm＝37mmである。アークセグメント磁石８の外半径ro＝33.3mm、内半径ri＝28.1mm、紙面に垂直方向の長さLm＝48mm、厚みtm＝5.2mm、θ＝120°とした。又エアギャップ７の間隔を約0.3mmとして、所定条件で直流モータ10を駆動し、最高効率を測定したところ、90％超の良好な最高効率が得られた。
（実施例２）
前／後添加方式によるアークセグメントフェライト磁石を用いた直流モータの実施例を以下に説明する。
SrCO３粉末（不純物としてＢａ，Ｃａを含む），α−Fe２O３粉末，La２O３粉末及びCo３O４粉末を用いて、仮焼後に原子比率で、
（Sr1-xLax）O・n［（Fe1-yCoy）2O3］
ｘ＝0.075、ｎ＝5.9、ｙ＝ｘ/２ｎ
で示される主要成分組成になるように均一混合後、大気中、1250℃で２時間仮焼した。仮焼粉を粗砕し、粗粉砕後、アトライタで湿式微粉砕し平均粒径0.7μｍの微粉砕粉を得た。微粉砕初期に、ｘ＝0.15，ｎ＝5.8，ｙ＝ｘ/２ｎ の主要成分組成になるように所定量のLa２O３粉末，Co３O４粉末及びFe３O４粉末をそれぞれ添加した。又微粉砕初期に、焼結助剤として、SrCO３粉末，CaCO３粉末及びSiO２粉末を微粉砕に投入した粗粉重量対比でそれぞれ0.1重量％，1.0重量％及び0.3重量％添加した。以降は前記微粉砕スラリーを用いた以外は実施例１と同様にして下記の主要成分組成を有する前／後添加方式によるアークセグメントフェライト焼結磁石素材を作製した。Ｘ線回折によりこの焼結磁石素材はマグネトプランバイト型結晶構造を有することが確認された。
（Sr1-xLax）O・n［（Fe1-yCoy）2O3］
ｘ＝0.15，ｎ＝5.8，ｙ＝ｘ/２ｎ
前記焼結磁石素材を実施例１のアークセグメント磁石８と同一寸法に加工し、実施例１のアークセグメント磁石８に替えて直流モータ10に組み込み、最高効率を測定した。最高効率は90％超であり良好であったが、実施例１に比べて0.2％低かった。
（比較例１）
前添加方式によるアークセグメントフェライト磁石を用いた直流モータの比較例を以下に説明する
SrCO３粉末（不純物としてＢａ，Ｃａを含む），α−Fe２O３粉末，La２O３粉末及びCo３O４粉末を用いて、仮焼後に原子比率で、
（Sr1-xLax）O・n［（Fe1-yCoy）2O3］
ｘ＝0.15，ｎ＝5.9，ｙ＝ｘ/２ｎ
で示される主要成分組成になるように均一混合後、大気中、1250℃で２時間仮焼した。仮焼粉を粗砕し、粗粉砕後、アトライタで湿式微粉砕し平均粒径0.7μｍの微粉砕粉を得た。以降は実施例１と同様にして前添加方式によるアークセグメントフェライト磁石を作製し、実施例１のアークセグメント磁石８に替えて直流モータ10に組み込み、最高効率を測定した。実施例１に比べて最高効率は0.8％低かった。
【００１９】
実施例１，２の最高効率が比較例１の最高効率よりも高いのは、界磁用のアークセグメントフェライト磁石の減磁曲線を反映した結果である。
図１１の実線は、実施例１の直流モータ10に組み込んだ後添加方式によるアークセグメントフェライト磁石の20℃、−40℃における減磁曲線（20℃のBr＝0.441Ｔ(4.41kG），HK/iHc＝95.5％及びiHc＝358.1kA/m(4.50kOe))を示す。又図１１の点線は比較例１の直流モータ10に組み込んだ前添加方式によるアークセグメントフェライト磁石の20℃、−40℃における減磁曲線（20℃のBr＝0.433Ｔ(4.33kG)，Hk/iHc＝90.0％，iHc＝366.1kA/m(4.60kOe)）を示す。実施例１のアークセグメントフェライト磁石は比較例１のものに比べてiHcはやや低いが、Hk/iHc及びBrが高い分直流モータ10の最高効率が向上している。
実施例２の直流モータ10に装着した前／後添加方式によるアークセグメントフェライト磁石の20℃及び−40℃の減磁曲線は図１１の実線と点線とで示す両減磁曲線のほぼ中間のものであった（図示省略）。
【００２０】
実施例１の後添加方式によるアークセグメントフェライト磁石から所定サイズの試料を切り出し、試料のｃ面が表面になるようにしてラップ研磨後、さらに鏡面研磨した。次いで、結晶粒界を露呈するために塩酸でエッチング後、水洗し、乾燥した。次いで前記試料を電子プローブマイクロアナライザ(JEOL：日本電子製のEPMA、JXA-8900R型)にセットし、ｃ面の代表的な断面組織写真を撮影した。
実施例１のアークセグメントフェライト磁石の断面組織写真を図５に示す。又図５に対応する視野におけるＬａ，Ｃｏ，Ｆｅ及びＳｒの相対濃度分布を測定するためにEPMAにより下記の条件で面分析を行った。分光結晶は、Ｌａ及びＣｏの分析では高感度型ふっ化リチウム（LiF）を、Ｓｒの分析ではペンタエリスリトール（PET，C（CH２OH）４）を、Ｆｅの分析ではふっ化リチウム（LiF）を用いた。検出器はキセノン封入型を用いた。倍率5,000倍、加速電圧15kV，照射電流：0.3μＡ，プローブ径：約２μｍ，画素（面分析範囲の基本単位）サイズ：縦0.04μｍ×横0.04μｍの矩形，１画素あたりの計数時間30msec，計測画素数：縦（Ｘ）方向及び横（Ｙ）方向がともに400画素である。面分析結果を図６に示す。図６の右側に、各元素のLevel、各LevelのArea％を示す。EPMAにより実施例１のアークセグメントフェライト磁石のｃ面をＬａ，Ｃｏ，Ｆｅ及びＳｒについて各々面分析したとき、各検出器からＬａ， Ｃｏ，Ｆｅ及びＳｒの各計数値が出力される。この調整された出力の最大値(Level,max)及び最小値(Level,min)並びに(Level,max)と(Level,min)とを等間隔で16分割したものが各元素のLevelである。全画素に対する各Levelの画素の占める面積比率がArea％である。Ｌａ，Ｃｏ，Ｆｅ及びＳｒの各々において、Levelの最大値（Level,max）と最小値（Level,min）とから求めた中間値：（ Level,max＋ Level,min）／２ よりもLevelの高い部分を高濃度領域とし、かつ前記中間値以下のLevelの部分を低濃度領域と定義する。この定義により、図６において、Ｌａの低濃度領域はLevelが36.5以下の部分であり、Ｃｏの低濃度領域はLevelが82.5以下の部分である。図６では直径0.5μｍの円が入るＬａ及びＣｏの低濃度領域が複数箇所存在していた。
なお、図５の走査型電子顕微鏡(SEM)による断面写真には試料作製時に導入された脱落部が認められるが、本発明者らは脱落部の影響を考慮し面分析結果を解析した。
【００２１】
比較例１の前添加方式によるアークセグメントフェライト磁石から所定サイズの試料を切り出し、以降は実施例１のアークセグメントフェライト磁石の場合と同様にしてｃ面の断面組織写真の撮影及び面分析を行った。断面組織写真を図７に示す。また、図７に対応する視野におけるＬａ，Ｃｏ，Ｆｅ及びＳｒの相対濃度分布を図８に示す。
図８より、比較例１の前添加方式によるアークセグメントフェライト磁石はＬａ，Ｃｏ，Ｆｅ及びＳｒがほぼ均一に分布していることがわかる。
【００２２】
実施例２の前／後添加方式によるアークセグメントフェライト磁石から所定サイズの試料を切り出し、以降は実施例１のアークセグメントフェライト磁石の場合と同様にしてｃ面の断面組織写真の撮影及び面分析を行った。その結果、図６とほぼ同様に、直径0.3μｍの円が入るＬａ及びＣｏの低濃度領域が存在することがわかった。
【００２３】
実施例１及び比較例１のアークセグメントフェライト磁石から各々３mm×３mm×３mm（磁化方向）の立方体形状の試料を切り出し、次いで振動試料型磁力計(東英工業(株)製、ＶＳＭ−３型)に両試料を順次セットし、500℃まで加熱後、２〜５℃／分の降温速度で冷却しつつ磁化M（emu/g）−温度T（℃）曲線を描いた。
実施例１のアークセグメントフェライト磁石の磁化−温度曲線を図９の下側に示す。又図９の上側にはその（dM/dT）−温度T曲線をとっている。図９より、実施例１のアークセグメントフェライト磁石は磁化Mの温度Tに対する変化率（dM/dT）−T 曲線が２つの極小点及び１つの極大点を有することがわかる。図９に例示するように、極小点Ｐ，Ｒ及び極大点Ｑに対応する磁化−温度曲線の接点Ｐ’，Ｑ’及びＲ’から磁化−温度曲線の接線Ｌ１，Ｌ２及びＬ３を引いたとき、接線Ｌ１とＬ２との交点Ｓ２の温度を第２キュリー点（Tc2）、接線Ｌ３と磁化＝０の横軸（温度T軸）との交点Ｓ１を第１キュリー点（Tc1）と定義する。実施例１のアークセグメントフェライト磁石は２つのTcを有しており、Tc1＝453℃，Tc2＝441℃であった。
比較例１のアークセグメントフェライト磁石の磁化−温度曲線を図１０の下側に、図１０の上側にはその（dM/dT）−温度T曲線をとっている。図１０より、比較例１のアークセグメントフェライト磁石の（dM/dT）−T 曲線が１つの極小点のみを有することがわかる。この極小点に対応する磁化−温度曲線の位置を接点として磁化−温度曲線に接線を引き、接線と温度T軸との交点を読取り、求めたTc＝443℃であった。
【００２４】
実施例２のアークセグメントフェライト磁石についても、実施例１のアークセグメントフェライト磁石の場合と同様にして磁化−温度曲線を描き評価した。その結果、実施例２のアークセグメントフェライト磁石は２つのキュリー点及び（dM/dT）−T曲線における２つの極小値及び１つの極大値を有することが確認された。
【００２５】
（実施例３）
実施例１で作製した微粉砕スラリーを用いて、ラジアル配向磁界を印加しつつ磁界中圧縮成形し、アークセグメント形状の成形体を得た。成形体を1210℃で２時間焼結し、後添加方式によるラジアル異方性を付与したアークセグメントフェライト磁石素材を得た。このフェライト磁石素材はほぼ下記の主要成分組成を有し、又Ｘ線回折の結果マグネトプランバイト型結晶構造を有することが確認された。
（Sr1-xLax）O・n［（Fe1-yCoy）2O3］
ｘ＝0.15，ｎ＝5.8，ｙ＝ｘ/２ｎ
次に、前記磁石素材を加工し、得られたアークセグメント磁石18を用いて図４に示す６極の直流モータ20を作製した。モータ20において、11はヨークを兼ねた強磁性材料（SS41）からなる略円筒状支持体であり、内周側にアークセグメント磁石18が接着されて固定子側を構成している。回転子（電機子）13はエアギャップ17を介してアークセグメント磁石18の磁極と対向し、16はシャフト（回転軸）である。
直流モータ20の外半径rm＝36.6mmとした。アークセグメント磁石18の外半径ro＝34.5mm、内半径ri＝27.6mm、紙面に垂直方向の長さLm＝46mm、厚みtm＝6.9mm及びθ＝50°とした。又エアギャップ７の間隔を約0.3mmとして、所定条件で直流モータ20を駆動したところ、90％超の良好な最高効率が得られた。
（実施例４）
実施例２で作製した微粉砕スラリーを用いた以外は、実施例３と同様にして前／後添加方式によるラジアル異方性を付与したアークセグメントフェライト磁石素材を作製した。このフェライト磁石はほぼ下記の主要成分組成を有し、又Ｘ線回折の結果マグネトプランバイト型結晶構造を有することが確認された。
（Sr1-xLax）O・n［（Fe1-yCoy）2O3］
ｘ＝0.15，ｎ＝5.8，ｙ＝ｘ/２ｎ
この前／後添加方式によるアークセグメントフェライト磁石素材を実施例３のラジアル異方性を有するアークセグメントフェライト磁石と同一寸法に加工し、以降は実施例３と同様にして直流モータ20に組み込み、最高効率を測定した結果、最高効率は90％超で良好であったが、実施例３に比べて最高効率は0.3％低かった。
（比較例２）
比較例１で作製した微粉砕スラリーを用いた以外は、実施例３と同様にして、前添加方式によるラジアル異方性を付与した、下記の主要成分組成を有するアークセグメントフェライト磁石素材を得た。
（Sr1-xLax）O・n［（Fe1-yCoy）2O3］
ｘ＝0.15，ｎ＝5.9，ｙ＝ｘ/２ｎ
この前添加方式によるアークセグメントフェライト磁石素材を実施例３のラジアル異方性のアークセグメントフェライト磁石と同一寸法に加工し、以降は実施例３と同様にして直流モータ20に組み込み、最高効率を測定した。最高効率は実施例３に比べて1.3％低かった。
【００２６】
次に、後添加方式及び前／後添加方式によるセグメントフェライト磁石を用いたブラシレスモータの実施例を説明する。
（実施例５）
実施例１で作製した微粉砕スラリーにより、795.8kA/m(10kOe)の平行磁界を印加しつつ圧縮成形し、アークセグメント形状の成形体を得た。成形体を1210℃で２時間焼結し、下記の主要成分組成を有する後添加方式によるアークセグメントフェライト磁石素材を得た。この磁石素材はマグネトプランバイト型結晶構造を有していた。
（Sr1-xLax）O・n［（Fe1-yCoy）2O3］
ｘ＝0.15，ｎ＝5.8，ｙ＝ｘ/２ｎ
次に、前記磁石素材を加工し、得られたアークセグメントフェライト磁石61を用いて図１２に示すブラシレスＤＣモータ70を作製した。モータ70において、75は固定子，65は固定子磁極，63は固定子コア，69はエアギャップ，60は回転子，68はシャフト（回転軸），62は強磁性材料（SS400）からなる回転子コア及び61ａ，61ｂが前記アークセグメントフェライト磁石である。
ブラシレスＤＣモータ70の最高効率はエアギャップの平均間隔が0.3mmで測定した。最高効率は下記式で定義した。
最高効率＝回転数1500r.p.m.以下で評価した、
｛（出力）／（入力）×100（％）｝の最大値
入力（Ｗ）＝固定子巻線64に通電される、印加電流Ｉ（Ａ）×印加電圧（Ｖ）
出力（Ｗ）＝トルク（kgf・cm）×回転数（r.p.m.）×0.01027
作製したブラシレスＤＣモータ70の最高効率は90％超であり良好であった。
（実施例６）
実施例２で作製した微粉砕スラリーを用いた以外は、実施例５と同様にして前／後添加方式によるアークセグメントフェライト磁石素材を得た。このフェライト磁石素材はほぼ下記の主要成分組成を有し、又マグネトプランバイト型結晶構造を有していた。
（Sr1-xLax）O・n［（Fe1-yCoy）2O3］
ｘ＝0.15，ｎ＝5.8，ｙ＝ｘ/２ｎ
次に、実施例５のアークセグメントフェライト磁石と同一寸法に加工し、以降は実施例５と同様にしてブラシレスＤＣモータ70に組み込み、最高効率を測定した。最高効率は90％超で良好であったが、実施例５に比べて最高効率は0.2％低かった。
（比較例３）
比較例１で作製した微粉砕スラリーを用いた以外は、実施例５と同様にして前添加方式によるアークセグメントフェライト磁石素材を得た。このフェライト磁石素材はほぼ下記の主要成分組成を有していた。
（Sr1-xLax）O・n（Fe1-yCoy）2O3］
ｘ＝0.15，ｎ＝5.9，ｙ＝ｘ/２ｎ
次に、実施例５のアークセグメントフェライト磁石と同一寸法に加工し、以降は実施例５と同様にしてブラシレスＤＣモータ70に組み込み、最高効率を測定した。最高効率は実施例５に比べて1.1％低かった。
【００２７】
粉砕時に追添加する磁性酸化鉄原料（Fe３O４粉末）及び非磁性酸化鉄原料（α−Fe２O３粉末）の効果を比較した実施例を以下に説明する。
（実施例７）
SrCO３粉末（不純物としてＢａ，Ｃａを含む）及びα−Fe２O３粉末を用いて、仮焼後に原子比率で SrO・5.85Fe２O３ になるように湿式混合後、大気中、1300℃で２時間仮焼した。次にローラーミルで粗粉砕し粗粉とした。次にアトライターにより湿式微粉砕を行った。微粉砕初期に微粉砕に投入した粗粉重量を基準にしてLa２O３粉末及びCo３O４粉末の所定量、並びにFe３O４粉末を20重量％追添加し、最終主要成分組成が原子比率で (Sr０．８La０．２)O・n[(Fe１−ｙCoｙ)２O３]，ｘ＝0.2，ｎ＝5.84，ｘ/２ｎｙ＝1.07（Ｒ過剰組成） になるように調整した。又微粉砕初期に焼結助剤として、CaCO３粉末及びSiO２粉末を微粉砕に投入した粗粉重量を基準にしてそれぞれ1.60重量％及び0.40重量％添加した。さらに微粉砕終了直前に、微粉砕初期に投入した粗粉重量に対し0.5重量％の分散剤（ポリカルボン酸アンモニウム塩）を添加し、平均粒径0.6μｍの微粉砕粉を含、スラリー濃度（＝（微粉重量）/［（微粉重量）＋（水の重量）］×100（％））70重量％のスラリー(1)を作製した。又スラリー(1)を加熱してスラリー濃度を85重量％まで濃縮し、冷却後、その濃縮スラリーを混練しつつポリカルボン酸アンモニウム塩を0.1重量％添加し、混練後水を加えてスラリー濃度を70重量％に調整したスラリー(2)を作製した。又さらに、ポリカルボン酸アンモニウム塩の混練時の添加量を0.2重量％とした以外はスラリー(2)と同様にしてスラリー(3)を作製した。これらスラリー(1)〜(3)を用い、磁界強度：795.8kA/m（10kOe）、成形圧力：39.2MPa（0.4ton/cm２）の条件で平行磁界中で圧縮成形しアークセグメント形状の成形体を得た。成形体を大型の焼結炉（設定温度：1220℃）で２時間焼結し、後添加方式によるアークセグメントフェライト焼結磁石素材を得た。次いで作製した各アークセグメントフェライト磁石素材の室温（20℃）の磁気特性を測定した結果を図１３に示す。得られた各アークセグメントフェライト磁石素材の密度は5.05〜5.06Mg/m３(g/cm３)であり、Ｘ線回折した結果いずれもマグネトプランバイト相のＸ線回折ピークのみが観察された。前記各アークセグメントフェライト磁石素材から所定サイズの試料を切り出し、以降は実施例１と同様にしてｃ面の断面組織写真の撮影及び面分析を行った結果、直径0.3〜0.7μｍの円が入るＬａ及びＣｏの低濃度領域が観察され、又２つのTcを有することが確認された。
作製した前記焼結磁石素材うち、Br＝0.451Ｔ（4.51kG），iHc＝356.5kA/m(4.48kOe)，Hk/iHc＝96.0％のものを実施例１のアークセグメントフェライト磁石と同一形状に加工し、以降は実施例１と同様にして最高効率を測定したところ実施例１に比べて最高効率が0.5％向上した。
（実施例８）
微粉砕初期に追添加する酸化鉄原料としてFe３O４粉末に替えてα−Fe２O３粉末を用いた以外は実施例７と同様にして後添加方式によるアークセグメントフェライト磁石素材を作製し、磁気特性を測定した結果を図１４に示す。又密度は5.00〜5.01Mg/m３(g/cm３)であり、Ｘ線回折の結果いずれもマグネトプランバイト相のＸ線回折ピークのみが観察された。作製した前記各アークセグメントフェライト磁石から所定サイズの試料を切り出し、以降は実施例１と同様にしてｃ面の断面組織写真の撮影及び面分析を行った結果、直径0.4〜0.7μｍの円が入るＬａ及びＣｏの低濃度領域が観察され、又２つのTcを有することが確認された。
作製した前記焼結磁石素材のうち、Br＝0.446（4.46kG），iHc＝354.1kA/m(4.45kOe)，Hk/iHc＝93.5％のものを実施例１のアークセグメントフェライト磁石と同一形状に加工し、以降は実施例１と同様にして最高効率を測定したところ実施例とほぼ同等の最高効率が得られた.。
【００２８】
実施例７，８の代表的なアークセグメントフェライト磁石のｃ面を鏡面研磨し、研磨面を光学顕微鏡で観察し、断面写真を撮影した。断面写真を図１４に示す。図１４より、実施例７のアークセグメントフェライト磁石（Fe３O４追添加）の研磨面では1mm２あたりのボイド数（直径10μｍの円が入るボイドを１個とカウント）が０個であったのに対し、実施例８のフェライト磁石（Fe２O３追添加）の研磨面では1mm２あたりのボイド数は10個であった。さらに実施例７，８の研磨面の視野を変えてそれぞれ10視野ずつのボイドの発生状況を観察した結果、実施例７のアークセグメントフェライト磁石（Fe３O４追添加）の研磨面では1mm２あたりのボイド数は０〜３個であったのに対し、実施例８のアークセグメントフェライト磁石（Fe２O３追添加）の研磨面では1mm２あたりのボイド数は８〜18個であった。従って、 Fe３O４を追添加した場合にはボイドの発生が少なくボイドの発生を６個/ mm２以下にでき、かつ図１３に示すようにBr及びHk/iHcを顕著に向上できる結果回転機の最高効率を高められることがわかった。
【００２９】
実施例７のアークセグメントフェライト磁石（後添加，ｘ＝0.2，ｎ＝5.84，x/2ny＝1.07， 追添加Fe３O４：20重量％，CaO：0.90重量％，SiO２：0.40重量％）及び比較例１の前添加方式によるフェライト磁石をサンプリングし、それぞれのｃ軸に平行な断面組織においてマグネトプランバイト型フェライト結晶粒のａ軸方向の最大径（ｄ）及びｃ軸方向の最大厚み（ｔ）を測定し、（ｄ/ｔ）で定義するアスペクト比を求めた。まず各フェライト磁石の断面組織写真の１視野（倍率10,000倍）において各フェライト結晶粒の（ｄ，ｔ）値を60個分測定し、それらを平均した値(ｄ１)，(ｔ１)及び(ｄ１/ｔ１)を求めた。同様にして合計５視野分の(ｄ１，ｄ２，ｄ３，ｄ４，ｄ５)，(ｔ１，ｔ２，ｔ３，ｔ４，ｔ５)及び(ｄ１/ｔ１，ｄ２/ｔ２，ｄ３/ｔ３，ｄ４/ｔ４，ｄ５/ｔ５)を求めた、それら平均値の範囲を表１に示す。
【００３０】
【表１】
【００３１】
（実施例９）
微粉砕時に追添加するLa２O３粉末，Co３O４粉末及びFe３O４粉末の量を変えて、最終主要成分組成が原子比率で (Sr０．８La０．２)O・６[(Fe１−ｙCoｙ)２O３]，ｘ＝0.2，ｘ/２ｎｙ＝1.16，1.26（Ｒ過剰組成）になるように調整した以外は実施例８と同様にして後添加によるアークセグメントフェライト磁石素材を作製し、以降は実施例７と同様にして最高効率を測定した。その結果、ｘ/２ｎｙ＝1.16では実施例８より最高効率が0.1％高かった。又、ｘ/２ｎｙ＝1.26では実施例８より最高効率が0.2％低かった。
又、実施例７〜９に関連した検討から、ｎ＝5.6〜6.2，ｘ＝0.2〜0.3及び1.0＜ｘ/2ny≦1.3の主要成分組成を有し、かつCaO含有量が0.6〜1.2重量％であり、SiO２含有量が0.30〜0.50重量％のときに、ｃ軸に平行な断面組織におけるマグネトプランバイト型フェライト結晶粒のａ軸方向の最大径（ｄ）及びｃ軸方向の最大厚み（ｔ）で定義するアスペクト比（ｄ/ｔ）が2.5〜3.0になり、比較例１に比べて高効率の回転機を構成できることが確認された。
【００３２】
（実施例１０）
実施例８のスラリーを用いて外径/内径比率を変化させるとともにラジアル異方性及び極異方性を付与した成形体をそれぞれ作製した。次いで成形体を焼結したが内径寸法が小さい側で焼結体素材に割れが顕著に発生した。そのため、割れを発生しなかった焼結体素材を焼結肌が無くなるまで加工し、外径(Do)＝30mm及び内径(Di)であり、(Di/Do)＝0.75〜0.87の極異方性リングフェライト焼結磁石及びラジアル異方性リングフェライト焼結磁石を作製した。次いで、作製した前記極異方性リングフェライト焼結磁石及びラジアル異方性リングフェライト焼結磁石を順次シャフト（回転軸）とともに所定の射出成型用金型のキャビティに配置し、次いで溶融状態の熱可塑性樹脂（PBT）をキャビティに射出充填後溶融樹脂を固化し、キャビティにインサートされている前記リングフェライト磁石及びシャフトを一体的に抱持固定し、インナロータ型の回転子を作製したところ、(Di/Do)＝0.86，0.87のものは割れを発生した。しかし、(Di/Do)＝0.75〜0.85のものでは割れが発生せず、回転機に組み込むことができた。この回転機の最高効率はいずれも良好であった。
（実施例１１）
実施例２のスラリーを用いた以外は実施例１０と同様にして(Di/Do)＝0.75〜0.87の極異方性リングフェライト焼結磁石及びラジアル異方性リングフェライト焼結磁石を作製し、インナロータ型の回転子を作製したところ、(Di/Do)＝0.75〜0.85のものでは割れが発生せず、回転機に組み込むことができた。この回転機の最高効率は実施例１０に比べて0.9〜1.4％低かった。
（比較例４）
比較例１のスラリーを用いた以外は実施例１０と同様にして(Di/Do)＝0.75〜0.87の極異方性リングフェライト焼結磁石及びラジアル異方性リングフェライト焼結磁石を作製し、インナロータ型の回転子を作製したところ、(Di/Do)＝0.75〜0.85のものでは割れが発生せず回転機に組み込むことができたが、この回転機の最高効率は実施例１０に比べて2.1〜2.9％低かった。
【００３３】
上記実施例ではＡ＝Ｓｒの場合を記載したが、Ａ＝（Ｓｒ＋Ｂａ）又はＡ＝Ｂａの場合でも同様の効果を得られることが確認された。
【００３４】
上記実施例ではインナーロータ型の直流モータ又は同期モータの場合を記載したが、アウターロータ型の直流モータ又は同期モータの場合でも同様の効果を得られることがわかった。
又上記実施例はモータの場合を記載したが、発電機においても同様の効果を得ることができる。
【００３５】
【発明の効果】
以上記述の通り、本発明によれば、Ｌａ及び／又はＣｏが不均一に分布し、さらにはボイドの発生率を低減した健全なミクロ組織を有するマグネトプランバイト型フェライト磁石を具備することにより、従来に比べて最高効率を高めた高性能の回転機を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の回転機の一例を示す要部断面図である。
【図２】本発明に有用な広角度アークセグメントフェライト磁石の一例を示す斜視図である。
【図３】図１の回転機の矢視断面図である。
【図４】本発明の他の回転機を示す要部断面図である。
【図５】本発明に用いるセラミック材料の断面組織の一例を示す図である。
【図６】図５に対応するＬａ，Ｃｏ，Ｆｅ及びＳｒの相対濃度分布の一例を示す図である。
【図７】比較例のセラミック材料の断面組織を示す図である。
【図８】図７に対応するＬａ，Ｃｏ，Ｆｅ及びＳｒの相対濃度分布の一例を示す図である。
【図９】本発明に用いるセグメントフェライト磁石の代表的な磁化−温度曲線及び（dM/dT）−温度曲線を示す図である。
【図１０】比較例のセグメントフェライト磁石の磁化−温度曲線及び（dM/dT）−温度曲線を示す図である。
【図１１】４πＩ−Ｈ減磁曲線を示す図である。
【図１２】本発明の同期モータの一例を示す要部断面図である。
【図１３】本発明に用いるアークセグメントフェライト磁石の磁気特性の一例を示す図である。
【図１４】本発明に用いるアークセグメントフェライト磁石の光学顕微鏡写真である。
【符号の説明】
１，11 ヨーク、２，８，18 セグメントフェライト磁石、
10，20，70 回転機。
【発明の属する技術分野】
本発明は実質的にマグネトプランバイト型結晶構造を有し、かつ従来に比べてＬａ及び／又はＣｏを不均一に分布させ、さらにはボイドを低減した健全なミクロ組織を形成したことにより従来に比べて高い残留磁束密度Br及び高い角形比Hk/iHcを有するセグメントフェライト磁石又はリングフェライト磁石を具備し、効率を向上した高性能の回転機に関する。
【０００２】
【従来の技術】
フェライト磁石は、モータ、発電機等の回転機を含む種々の用途に使用されている。最近、自動車用回転機分野では小型・軽量化を目的とし、電気機器用回転機分野では高効率化を目的としてより高い磁気特性を有するフェライト磁石が求められている。
従来の高性能フェライト磁石は以下のように製造されていた。例えば、酸化鉄とＳｒ又はＢａの炭酸塩とを混合後、仮焼してフェライト化する。次に、仮焼物を粗粉砕し、次いで微粉砕する。微粉砕時に焼結性を制御する添加物としてSiO２，SrCO３及びCaCO３，さらに残留磁束密度Br及び固有保磁力iHcを制御する添加物としてAl２O３あるいはCr２O３等を所定量添加し、所望の平均粒径まで微粉砕する。次いで、前記微粉を用いて配向磁界を印加しつつ圧縮成形し、焼結する。その後所定寸法に加工してフェライト磁石製品とする。
【０００３】
界磁用セグメントフェライト磁石の高性能化の手段は以下の５つに大きく分類される。
第１の手段は微粒化である。フェライト磁石の焼結体のｃ面（実用上最も高いBrの得られる磁気異方性付与方向に対し直角な面と定義する）の結晶粒径が、マグネトプランバイト型フェライト磁石の臨界単磁区粒子径（約0.9μｍ）に近いほどiHcは大きくなる。よって、焼結時の結晶粒成長を見込んで、微粉砕の平均粒径を例えば0.7μｍ以下に微粒化すればよい。しかし、この方法によると、微粒化するほど成形性及び湿式成形では脱水特性が悪くなり、工業生産効率が落ちるという問題を有する。
第２の手段は焼結体のｃ面の結晶粒径分布を約0.9μｍ近傍の狭い分布にすることである。0.9μｍより大きな結晶粒も小さな結晶粒もiHcの低下を招くからである。このための具体的な手段は微粉砕粉の粒径分布を改善することであるが、工業生産上ボールミル又はアトライターなどの既存の粉砕機を用いざるを得ないので微粉砕粉の粒径分布の改善は自ずと制限される。次に、近年、化学的沈殿法により狭い粒径分布に調整したフェライト微粒子を用いて高性能フェライト磁石を作製する試みがなされているが、実用化には至っていない。
第３の手段は磁気異方性化度を左右するフェライト磁石の配向度を向上することであり、具体的には成形体の配向度の向上及び焼結による配向度の向上がある。界面活性剤を微粉砕スラリーに添加してスラリー中のフェライト微粒子の分散性を改善するか、あるいは配向磁界強度を増大して成形体の配向度を向上する方法が考えられる。あるいは仮焼時のフェライト化反応の促進及び／又は成形体の緻密な焼結に寄与する添加物（SiO２，CaCO３等）を所定量添加して焼結体の配向度を向上することが考えられる。
第４の手段は焼結体の密度を向上することである。Ｓｒフェライト磁石の理論密度は5.15Mg/m３（g/cm３）である。実用に供されているＳｒフェライト磁石の密度は約4.9〜5.0Mg/m３（g/cm３）であり、対理論密度比で95〜97％に相当する。高密度化すればBrが向上するが、前記密度範囲を超えてさらに高密度化するにはHIP等の特殊な高密度化手段が必要である。しかし、このような特殊なプロセスの導入は製造原価を増大させる。
第５の手段はマグネトプランバイト型フェライト磁石を構成する主相のフェライト化合物（マグネトプランバイト相）自体の飽和磁化σｓあるいは結晶磁気異方性定数を向上することである。σｓが向上すればBrが向上し、結晶磁気異方性定数が向上すれば保磁力Hc,iHcが向上することが期待される。近年、マグネトプランバイト型フェライト磁石より大きなσｓを有するＷ型フェライト磁石の開発が行われているが、雰囲気制御の困難さのため実用化には至っていない。
次に、特開平9-115715号公報には、A１−ｘRｘ(Fe１２−ｙMｙ)ｚO１９、（ＡはＳｒ，Ｂａ，Ｃａ及びＰｂの少なくとも１種であり、ＲはＹ及びＢｉを含む希土類元素の少なくとも１種であってＬａを必ず含み、ＭはＺｎ及び／又はＣｄであり、モル比で、0.04≦ｘ≦0.45，0.04≦ｙ≦0.45，0.7≦ｚ≦1.2 で表される主要成分及び六方晶マグネトプランバイト型フェライトの主相を有するフェライト磁石が開示されている。しかし、本発明者らの検討によれば、このフェライト磁石では199.0kA/m(2.5kOe)超の高いiHcを実現困難なことがわかった。
次に、国際公開番号：WO98/38654には、Ｓｒ，Ｂａ，Ｃａ及びＰｂから選択される少なくとも１種であってＳｒを必ず含むものをＡとし、Ｙ及びＢｉを含む希土類元素の少なくとも１種であってＬａを必ず含むものをＲとし、ＣｏであるかＣｏ及びＺｎをＭとしたとき、Ａ，Ｒ，Ｆｅ及びＭそれぞれの金属元素の総計の構成比率が、全金属元素量に対し、Ａ：１〜13原子％、Ｒ：0.05〜10原子％、Ｆｅ：80〜95原子％、Ｍ：0.1〜５原子％である主要成分組成を有するフェライト磁石が開示されている。このフェライト磁石は従来に比べて高いBr及びiHcを有する高性能フェライト磁石であり、各種磁石応用製品分野へ採用されつつある。しかし、本発明者らの検討によれば、 ＷＯ98/38654に記載の製造条件に従い作製したフェライト磁石はＬａ置換量ｘが0.15超で角形比Hk/iHcが顕著に劣化し、高効率の要求される回転機等の要求仕様を十分満足できない場合を発生した。Hkは４πＩ（磁化の強さ）−Ｈ（磁界の強さ）曲線の第２象限において、４πＩ値が0.95Brになる位置のＨ値であり、減磁曲線の矩形性の尺度である。Hkを４πＩ−Ｈ曲線のiHcで除した値を角形比(Hk/iHc)と定義する。
次に、国際公開番号：WO99/16087には、Ａ（ＡはＳｒ，Ｂａ又はＣａ），Ｃｏ及びＲ［Ｒは希土類元素（Ｙを含む）及びＢｉから選択される少なくとも1種を表す］を含有する六方晶フェライトの主相を有する焼結磁石であって、少なくとも２つの異なるキュリー温度を有し、この２つのキュリー温度は400〜480℃の範囲に存在し、かつこれらの差の絶対値が５℃以上である焼結磁石を開示している。又この六方晶フェライトの主相を有する焼結磁石はその構成元素の一部又は全部を、少なくともＳｒ，Ｂａ又はＣａを含有する六方晶フェライトを主相とする粒子に添加し、その後、成形し、本焼成を行うことにより製造され、角形比Hk/iHcを顕著に高めたことが記載されている。しかし、WO99/16087には高い角形比Hk/iHcを実現するための好適なミクロ組織を推測する記述があるのみであり、特に置換量ｘ＝0.2〜0.3において高いHk/iHc及び高いBrを得られるミクロ組織について何ら解明されていなかった。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
従って、本発明が解決しようとする課題は、実質的にマグネトプランバイト型結晶構造を有し、かつ従来に比べてＬａ及び／又はＣｏを不均一に分布させ、さらにはボイドを低減した健全なミクロ組織を形成したことにより従来に比べて高いBr及び高いHk/iHcを有するセグメントフェライト磁石又はリングフェライト磁石を具備し、効率を向上した高性能の回転機を提供することである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】
上記課題を解決した本発明の回転機はセグメントフェライト磁石を具備し、前記セグメントフェライト磁石は、
(Ａ１−ｘＲｘ)Ｏ・ｎ［(Ｆｅ１−ｙＣｏｙ)２Ｏ３］（原子比率）
（ただし、ＡはＳｒ及び／又はＢａであり、ＲはＹを含む希土類元素の少なくとも１種でありＬａを必ず含み、ｘ，ｙ及びｎはそれぞれ下記条件：
5.0≦ｎ≦6.4
0.01≦ｘ≦0.4，及び
0.005≦ｙ≦0.04
を満たす数字である。）により表される主要成分組成及び実質的にマグネトプランバイト型結晶構造を有するフェライト磁石であり、EPMAにより前記セグメントフェライト磁石のｃ面をＬａ又はＣｏについて面分析し、計数されたＬａ又はＣｏLevelの最大値（Level,max）と最小値（Level,min）とから求めた中間値：（Level,max＋ Level,min）／２ よりもＬａ又はＣｏLevelの高い部分を高濃度領域とし、かつ前記中間値以下のＬａ又はＣｏLevelの部分を低濃度領域と定義したとき、Ｌａ又はＣｏの低濃度領域が少なくとも直径0.2μｍの円が入る範囲で存在していることを特徴とする。
前記セグメントフェライト磁石のボイドの発生率が６個/mm２以下のときに従来に比べて高効率の回転機を構成することができる。
又前記セグメントフェライト磁石の磁化M（単位emu/g ）−温度T（単位℃）曲線は複数のキュリー点（Tc）及び微分値（dM/dT）の極小値を有する。
又前記セグメントフェライト磁石を用いて構成した回転機の界磁磁極数が２〜36極、より好ましくは４〜24極、特に好ましくは４〜16極の場合に高効率で実用性に富んだ回転機を構成することができる。
【０００６】
又本発明の回転機はセグメントフェライト磁石を具備し、
前記セグメントフェライト磁石は、
(Ａ１−ｘＲｘ)Ｏ・ｎ［(Ｆｅ１−ｙＣｏｙ)２Ｏ３］（原子比率）
（ただし、ＡはＳｒ及び／又はＢａであり、ＲはＹを含む希土類元素の少なくとも１種でありＬａを必ず含み、ｘ，ｙ及びｎはそれぞれ下記条件：
5.6≦ｎ≦6.2，
0.15＜ｘ≦0.3，及び
1.0＜ｘ/2ny≦1.3
を満たす数字である。）により表される主要成分組成及びマグネトプランバイト型結晶構造を有し、CaO含有量が0.5〜1.5重量％であり、SiO２含有量が0.25〜0.55重量％であり、かつｃ軸に平行な断面組織におけるマグネトプランバイト型フェライト結晶粒のａ軸方向の最大径（ｄ）及びｃ軸方向の最大厚み（ｔ）で定義するアスペクト比（ｄ/ｔ）が2.5〜3.0のフェライト結晶粒から実質的になることを特徴とする。
高効率の回転機を構成するためにアスペクト比（ｄ/ｔ）は2.6〜2.9がより好ましく、2.65〜2.85が特に好ましい。又前記セグメントフェライト焼結磁石のボイドの発生率が６個/mm２以下という健全なミクロ組織を有するとき、従来に比べて高効率の回転機を構成することができる。
【０００７】
又本発明の回転機はラジアル異方性又は極異方性を付与したリングフェライト磁石を具備し、前記リングフェライト磁石は、
(Ａ１−ｘＲｘ)Ｏ・ｎ［(Ｆｅ１−ｙＣｏｙ)２Ｏ３］（原子比率）
（ただし、ＡはＳｒ及び／又はＢａであり、ＲはＹを含む希土類元素の少なくとも１種でありＬａを必ず含み、ｘ，ｙ及びｎはそれぞれ下記条件：
5.0≦ｎ≦6.4
0.01≦ｘ≦0.4，及び
0.005≦ｙ≦0.04
を満たす数字である。）により表される主要成分組成及び実質的にマグネトプランバイト型結晶構造を有する焼結磁石であり、EPMAにより前記焼結磁石のｃ面をＬａ又はＣｏについて面分析し、計数されたＬａ又はＣｏLevelの最大値（Level,max）と最小値（Level,min）とから求めた中間値：（Level,max＋ Level,min）／２ よりもＬａ又はＣｏLevelの高い部分を高濃度領域とし、かつ前記中間値以下のＬａ又はＣｏLevelの部分を低濃度領域と定義したとき、Ｌａ又はＣｏの低濃度領域が少なくとも直径0.2μｍの円が入る範囲で存在しているとともに、ボイドの発生率が６個/mm２以下であることを特徴とする。
又前記リングフェライト磁石が、
(Ａ１−ｘＲｘ)Ｏ・ｎ［(Ｆｅ１−ｙＣｏｙ)２Ｏ３］（原子比率）
（ただし、ＡはＳｒ及び／又はＢａであり、ＲはＹを含む希土類元素の少なくとも１種でありＬａを必ず含み、ｘ，ｙ及びｎはそれぞれ下記条件：
5.6≦ｎ≦6.2，
0.15＜ｘ≦0.3，及び
1.0＜ｘ/2ny≦1.3
を満たす数字である。）により表される主要成分組成及びマグネトプランバイト型結晶構造を有し、CaO含有量が0.5〜1.5重量％であり、SiO２含有量が0.25〜0.55重量％であり、かつｃ軸に平行な断面組織におけるマグネトプランバイト型フェライト結晶粒のａ軸方向の最大径（ｄ）及びｃ軸方向の最大厚み（ｔ）で定義するアスペクト比（ｄ/ｔ）が2.5〜3.0のフェライト結晶粒から実質的になる焼結磁石の場合に従来に比べて高効率の回転機を構成することができる。
高効率の回転機を構成するためにアスペクト比（ｄ/ｔ）は2.6〜2.9がより好ましく、2.65〜2.85が特に好ましい。又前記リングフェライト焼結磁石のボイドの発生率が６個/mm２以下という健全なミクロ組織を有するとき、従来に比べて高効率の回転機を構成することができる。
【０００８】
【発明の実施の形態】
本発明に用いるセグメントフェライト磁石及びリングフェライト磁石は後添加方式あるいは前／後添加方式により作製することができる。
まず、後添加方式について説明する。仮焼後にAO・nFe２O３（原子比率）（ただし、ＡはＳｒ及び／又はＢａであり、ｎ＝5.0〜6.4）で示される主要成分組成になるように配合した混合原料を作製する。次いで順次、仮焼、粗砕、粗粉砕及び微粉砕を行い、空気透過法による平均粒径で0.3〜0.8μｍの微粉を得る。微粉砕の平均粒径が0.3μｍ未満では焼結時に異常結晶粒成長を生じて磁気特性が大きく低下し、かつ成形性及び湿式成形法を採用した場合では脱水特性が大きく悪化する。平均粒径が0.8μｍ超では粗大な結晶粒が相対的に多くなり、iHc等が低下する。次に、湿式又は乾式の磁界中成形（無磁界で成形してもよい）を行うが、仮焼後から成形前までの製造工程でＬａを含むＲ元素及びＣｏを所定量添加し、上記セグメントフェライト磁石又はリングフェライト磁石の最終主要成分組成に調整する。次いで、成形し、焼結後、所定寸法に加工し、後添加方式によるセグメントフェライト磁石又はリングフェライト磁石を得られる。工業生産上、Ｌａを含むＲ元素及びＣｏの添加をバッチ方式の湿式又は乾式粉砕装置を用いて微粉砕時に行うことにより、粉砕バッチ毎に多様な主要成分組成のフェライト磁石製品材質に対応できるので実用性が高い。
前／後添加方式とは、上記セグメントフェライト磁石又はリングフェライト磁石の全Ｒ含有量又は全Ｃｏ含有量に対し、仮焼前にＬａを含むＲ元素及び／又はＣｏを０原子％超で90原子％以下の割合で添加し、均一混合後、仮焼する。次いで仮焼後から成形前までの製造工程でＬａを含むＲ元素及び／又はＣｏの残量を添加し、上記セグメントフェライト磁石又はリングフェライト磁石の主要成分組成（全Ｒ含有量及び／又は全Ｃｏ含有量）に調整後、以降は順次成形、焼結及び加工する方式である。
なお、前添加方式とは、仮焼前の混合時において上記セグメントフェライト磁石又はリングフェライト磁石の主要成分組成に対応する混合物組成に調整し、仮焼し、次いで順次粗砕、粗粉砕、微粉砕、成形及び焼結する方式である。
前／後添加方式によるフェライト磁石は、前添加方式及び後添加方式のフェライト磁石のほぼ中間的なミクロ組織を呈する。前／後添加方式において、仮焼後の粉砕物（特に微粉砕時）に添加するＲ元素が全Ｒ含有量の10原子％以上でかつ100原子％未満のときにHk/iHc及びBrを高めることができる。又前／後添加方式において、仮焼後の粉砕物（特に微粉砕時）に添加するＣｏが全Ｃｏ含有量の10原子％以上でかつ100原子％未満のときにHk/iHc及びBrを高めることができる。
後添加方式又は前／後添加方式の採用により、モル比ｎが5.0未満になることが懸念される。これは仮焼後から成形前までの製造工程で添加するＲ元素によりモル比ｎが顕著に低下するためである。モル比ｎを5.0〜6.4に調整するために、仮焼後から成形前までの製造工程で、上記フェライト磁石の全鉄含有量に対し0.1〜11重量％の鉄に相当する鉄化合物を添加することが好ましい。鉄の添加量が0.1重量％未満ではモル比ｎを増大することが困難であり、11原子％超では成形体の配向性が低下し、Hk/iHc及びBrが劣化する。前記鉄化合物として磁性鉄化合物が特に好ましい。
【０００９】
後添加方式又は前／後添加方式によるセグメントフェライト磁石及びリングフェライト磁石は、焼結段階において、仮焼後から成形前までの製造工程で添加されたＬａを含むＲ元素及び／又はＣｏがＳｒ及び／又はＢａフェライト結晶粒内に拡散し、置換していく。しかし、Ｓｒ及び／又はＢａフェライト結晶粒内に十分に拡散し、均一に置換するまでには至らない。このためＬａを含むＲ元素及び／又はＣｏの濃度分布が不均一なフェライト焼結磁石の組織を呈する。即ち、Ｓｒ及び／又はＢａフェライト結晶粒において、相対的に、Ｌａ濃度及び／又はＣｏ濃度が高い部分と、Ｌａ濃度及び／又はＣｏ濃度が低い部分とを有することによりHk/iHc及びBrが高められる。Hk/iHc及びBrを高められるメカニズムは明らかではないが、Ｌａ及びＣｏの置換が不十分かあるいは全く置換されないマグネトプランバイト型フェライト結晶粒部分によるiHcの低下分を、Ｌａ及びＣｏにより十分に置換されたマグネトプランバイト型フェライト結晶粒部分が補い、総合的に前添加方式によるフェライト磁石と略同等のiHcを有し、かつHk/iHc及びBrが向上するものと判断される。
【００１０】
本発明に用いるセグメントフェライト磁石及びリングフェライト磁石の飽和磁化を高めるために、Ｒに占めるＬａの比率を、好ましくは50原子％以上、より好ましくは70原子％以上、特に好ましくは99原子％以上とすることがよい。理想的には不可避的不純物以外はＲがＬａからなるのがよい。従って、例えば、Ｒ元素供給原料として、Ｌａを50原子％以上含み、残部がＰｒ，Ｎｄ及びＣｅの少なくとも1種並びに不可避的不純物からなる安価なミッシュメタル（混合希土類金属）の酸化物が実用性が高い。その場合のＲはＬａとＮｄ，Ｐｒ及びＣｅの少なくとも1種と不可避的不純物とから構成され、より好ましいのはＲがＬａ，Ｐｒ及び不可避的不純物から構成される場合である。
【００１１】
本発明に用いるセグメントフェライト磁石及びリングフェライト磁石のモル比ｎは5.0〜6.4とする必要があり、5.5〜6.3がより好ましく、5.7〜6.2が特に好ましい。ｎが6.4超ではマグネトプランバイト相以外の異相(α−Fe２O３等)の存在によりiHc等が大きく低下し、ｎが5.0未満ではBrが大きく低下する。
ｘは0.01〜0.4が好ましく、0.1〜0.3がより好ましく、0.15〜0.25が特に好ましい。ｘが0.01未満では添加効果が認められず、0.4超では逆に磁気特性が低下する。
ｙとｘとの間には、電荷補償のために理想的には ｙ＝ｘ/(2.0ｎ) の関係が成立する必要があるが、ｙがｘ/（2.6ｎ）以上、ｘ／（1.6ｎ）以下であれば高いBr及び高いHk/iHcを具備するフェライト磁石を作製可能である。なお、ｙがｘ/（2.0ｎ）からずれた場合、Ｆｅ２＋を含む場合があるが何ら支障はない。典型的な例では、ｙの好ましい範囲は0.04以下であり、特に0.005〜0.03である。
又、5.6≦ｎ≦6.2，0.15＜ｘ≦0.3及び1.0＜ｘ/2ny≦1.3 というＲ過剰の主要成分組成を選択し、かつCaO含有量が0.5〜1.5重量％及びSiO２含有量が0.25〜0.55重量％のときに高いBr及び高いHk/iHcを有することができる。
【００１２】
緻密なセグメント又はリングのフェライト焼結磁石を得るために焼結性を制御する添加物としてSiO２及びCaO(CaCO３)を所定量含有することが実用上重要である。
SiO２は焼結時の結晶粒成長を抑制する添加物であり、前記フェライト焼結磁石の総重量を100重量％としてSiO２含有量を0.05〜0.55重量％とすることが好ましく、0.25〜0.55重量がより好ましい。SiO２含有量が0.05重量％未満では焼結時に結晶粒成長が過度に進行し保磁力が大きく低下し、0.55重量％超では結晶粒成長が過度に抑制され結晶粒成長による配向度の改善が不十分となりBrが大きく低下する。
CaOは結晶粒成長を促進する添加物であり、前記フェライト焼結磁石の総重量を100重量％としてCaO含有量は0.35〜1.5重量％が好ましく、0.4〜1.5重量％がより好ましく、0.5〜1.5重量％が特に好ましい。CaO含有量が1.5重量％超では焼結時に結晶粒成長が過度に進行し、保磁力が大きく低下し、0.35重量％未満では結晶粒成長が過度に抑制され、結晶粒成長による配向度の改善が不十分となりBrが大きく低下する。
【００１３】
本発明に用いるセグメント又はリングのフェライト焼結磁石のBrを高めるために、湿式微粉砕したスラリーを濃縮後あるいは乾燥し、解砕後、混練し、次いで順次湿式磁界中成形、焼結及び加工する製造工程を採用することが好ましい。あるいはフェライト微粉末がスラリー中で凝集しないように、微粉砕スラリーを乾燥後水を足すか又は濃縮して高濃度のスラリー状態にし、続いて分散剤を所定量添加し、混練することにより、凝集が解かれ、湿式磁界中成形した場合に成形体の配向性が顕著に向上する。分散剤は界面活性剤、高級脂肪酸、高級脂肪酸石鹸又は高級脂肪酸エステルが好ましく、アニオン系界面活性剤の１種であるポリカルボン酸系分散剤がより好ましく、ポリカルボン酸アンモニウム塩が特に好ましい。分散剤の添加量は、フェライト微粉末の総重量に対し、0.2〜２重量％が好ましい。分散剤の添加量が0.2重量％未満ではBrが向上できず、２重量％超ではBrが逆に低下する。
混練時において上記フェライト磁石の主要成分組成になるようにＬａを含むＲ元素及び／又はＣｏを所定量追添加し、次いで順次成形、焼結及び加工を行えば後添加方式又は前／後添加方式によるセグメントフェライト磁石又はリングフェライト磁石を作製することができる。
【００１４】
本発明に用いるセグメントフェライト磁石及びリングフェライト磁石用原料となるＲ元素の化合物として、例えばLa２O３等の酸化物，La(OH)３(水酸化物)，La２(CO３)３・８H２O(炭酸塩の水和物)、La(CH３CO２)３・1.5H２O及びLa２(C２O４)３・10H２O(有機酸塩)の少なくとも１種が挙げられる。又、Ｌａ，Ｎｄ，Ｐｒ，Ｃｅ及び不可避的不純物からなる混合希土類の酸化物、水酸化物、炭酸塩及び有機酸塩の少なくとも１種が挙げられる。
又本発明に用いるセグメントフェライト磁石及びリングフェライト磁石用原料となるＣｏ化合物として、例えばCo３O４又はCoO等の酸化物，Co(OH)２，Co３O４・m１H２O(m１は正の値)等の水酸化物，CoCO３等の炭酸塩及びm２CoCO３・m３Co(OH)２・ m４H２O（m２，m３及びm４は正の値) 等の塩基性炭酸コバルトの少なくとも１種が挙げられる。
又本発明に用いるセグメントフェライト磁石及びリングフェライト磁石用原料となる鉄化合物として、例えばFe３O４，α−Fe２O３，FeO又はγ−Fe２O３等の酸化物，Fe（OH）２，Fe（OH）３及びFeO（OH）等の水酸化物の少なくとも１種が挙げられ、特にFe３O４に代表される磁性鉄化合物が好ましい。
【００１５】
本発明に用いるセグメントフェライト磁石はアーク形のものが実用性が高く、図２を例示して説明すると、図２中の矢印で示す異方性付与方向（ラジアル方向）の最大厚みtmが2.5〜20mm、アーク角度θが20〜180°のものが好ましい。tmが2.5mm未満では界磁用アークセグメントフェライト磁石とエアギャップを介して対向するアーマチュア（回転子）又は固定子からの減磁界を受けてアークセグメントフェライト磁石が減磁する問題を招く。tmが20mm超のものは昨今の薄肉化小型化、軽量化のニーズに適合しない。アーク角度θは内周面の磁極部の円弧が形成する中心角の平均値で定義する。θが20°未満では実用性に乏しく、θ＝180°が理想的な２極の回転機を作製する上限値である。高効率の回転機を実現するために、アークセグメントフェライト磁石は、図２の略半径方向に異方性を付与したラジアル異方性、あるいは平行異方性、さらにはラジアル異方性と平行異方性との中間的なものが実用性に富んでいる。特にθ＝170〜180°の広角度アークセグメントフェライト磁石を作製するための成形条件を図２により説明すると、成形体２’の磁界中圧縮成形は矢印のラジアル印加磁界方向と圧縮成形方向とがほぼ一致する縦磁場の湿式成形によるのが実用性に富んでいる。成形効率を高め、さらには成形体亀裂の発生を抑えるために成形体２’の両端部外周側に平面部2a,2aが設けてある。又前記縦磁場の湿式成形による成形体２’は相対的に中央部の密度が高くなり両端部の密度が低くなる傾向にあるので中央部の収縮率が小さくなり両端部の収縮率が大きくなる。収縮率は ［（成形体寸法）−（焼結体寸法）］／（成形体寸法）×100（％） で定義される。この収縮率差を反映して焼結上がりの広角度アークセグメントは中央部の厚みが厚くなり、両端部の厚みが薄くなる。この焼結体の焼結肌がなくなるまで必要最小量の加工を施したとき、図２に示すように相対的に中央部の厚みが厚く、両端部の厚みが薄い広角度アークセグメントフェライト磁石２を得られる。広角度アークセグメントフェライト磁石は２極のブラシモータに有用である。
アークセグメントフェライト磁石の軸方向長さLmは10〜150mmが好ましく、50〜100mmがより好ましい。Lmが10mm未満では所定の回転機効率を得るために複数個のアークセグメントフェライト磁石を接着する作業が必要になり、Lmが150mm超のものは実用性に乏しい。又本発明に用いるアークセグメントフェライト磁石は断面が弓形のものに限定されず、かまぼこ形、凸部を有する不定形のものを包含する。即ち、エアギャップ側に凸部を有する断面形状のセグメントフェライト磁石をいう。
【００１６】
本発明にはブロック形状のセグメントフェライト磁石を用いてもよい。ブロック形状の場合、異方性付与方向（縦方向）の長さが2.5〜20mm、横方向の長さが10〜50mm、縦及び横方向に直角な幅方向の長さが10〜150mmのものが昨今の回転機の小型化、軽量化及び高効率のニーズを満足し、好ましい。
【００１７】
本発明に用いるラジアル異方性又は極異方性を有するリングフェライト磁石は内径（Di）が10〜100mmであり、かつ内径（Di）と外径（Do）との比率；（Di/Do）が0.75〜0.85 のものが好ましい。工業生産上、内径（Di）が10mm未満のものは成形時の印加磁界強度の顕著な低下により磁気特性が大きく低下し、内径（Di）が100mm超では昨今の磁石応用製品の小型化、軽量化のニーズに適合しない。(Di/Do)が0.75未満では内径側部分と外径側部分の配向度の差による収縮率差が大きくなり、焼結すると割れを発生するという問題がある。又（Di/Do）が0.85を超えると作製したラジアル異方性又は極異方性を有するリングフェライト磁石及びシャフト（回転軸）を射出成型用金型のキャビティに配置し、次いで溶融状態の熱可塑性樹脂（PBT等）をキャビティに射出充填後溶融樹脂を固化し、キャビティにインサートされている前記リングフェライト磁石及びシャフトを一体的に抱持固定し、回転子を構成する場合に、前記溶融樹脂の射出充填圧力により前記リングフェライト磁石が割れるという問題を生じる。
【００１８】
【実施例】
以下、本発明を実施例により説明するが、本発明はそれら実施例に限定されるものではない。
（実施例１）
後添加方式によるセグメントフェライト磁石を界磁用磁石に用いた直流モータの実施例を以下に説明する
SrCO３粉末（不純物としてＢａ，Ｃａを含む）及びα−Fe２O３粉末を用いて、
仮焼後に原子比率で SrO・６Fe２O３ になるように湿式混合後、大気中、1250℃で２時間仮焼した。次にローラーミルで粗粉砕し粗粉とした。次にアトライタにより湿式微粉砕を行い、平均粒径（空気透過法）0.7μｍの微粉砕粉を含むスラリーを得た。微粉砕初期にLa２O３粉末，Co３O４粉末及びFe３O４（マグネタイト）粉末を微粉砕に投入した粗粉重量を基準にしてそれぞれ2.5重量％，1.2重量％及び8.0重量％添加した。又微粉砕初期に焼結助剤として、SrCO３粉末，CaCO３粉末及びSiO２粉末を微粉砕に投入した粗粉重量を基準にしてそれぞれ0.1重量％，1.0重量％及び0.3重量％添加した。この微粉砕スラリーにより、平行磁界強度：795.8kA/m（10kOe）、成形圧力：39.2MPa（0.4ton/cm２）の条件で磁界中圧縮成形を行い成形体を得た。成形体を1210℃で２時間焼結し、下記の主要成分組成を有する後添加方式によるアークセグメントフェライト焼結磁石素材を得た。Ｘ線回折によりこの焼結磁石素材はマグネトプランバイト型結晶構造を有することが確認された。
（Sr1-xLax）O・n［（Fe1-yCoy）2O3］
ｘ＝0.15，ｎ＝5.8、ｙ＝ｘ/２ｎ
次に、前記焼結磁石素材を加工し、得られたアークセグメント磁石８を用いて図１に示す２極の直流モータ10を作製した。モータ10において、１はヨークを兼ねた強磁性材料（SS400等）からなる略円筒状支持体であり、内周側にアークセグメント磁石８が接着されて固定子側が構成されている。回転子（電機子）３はエアギャップ７を介してアークセグメント磁石８の磁極と対向し、シャフト（回転軸）６がブラケットに設けた軸受４により軸支されている。５はブラシである。
図１のＡ−Ａ線矢視断面図を図３に示す。図３において図１と同一数字部分は図１と同一の構成部分を示す。直流モータ10の外半径rm＝37mmである。アークセグメント磁石８の外半径ro＝33.3mm、内半径ri＝28.1mm、紙面に垂直方向の長さLm＝48mm、厚みtm＝5.2mm、θ＝120°とした。又エアギャップ７の間隔を約0.3mmとして、所定条件で直流モータ10を駆動し、最高効率を測定したところ、90％超の良好な最高効率が得られた。
（実施例２）
前／後添加方式によるアークセグメントフェライト磁石を用いた直流モータの実施例を以下に説明する。
SrCO３粉末（不純物としてＢａ，Ｃａを含む），α−Fe２O３粉末，La２O３粉末及びCo３O４粉末を用いて、仮焼後に原子比率で、
（Sr1-xLax）O・n［（Fe1-yCoy）2O3］
ｘ＝0.075、ｎ＝5.9、ｙ＝ｘ/２ｎ
で示される主要成分組成になるように均一混合後、大気中、1250℃で２時間仮焼した。仮焼粉を粗砕し、粗粉砕後、アトライタで湿式微粉砕し平均粒径0.7μｍの微粉砕粉を得た。微粉砕初期に、ｘ＝0.15，ｎ＝5.8，ｙ＝ｘ/２ｎ の主要成分組成になるように所定量のLa２O３粉末，Co３O４粉末及びFe３O４粉末をそれぞれ添加した。又微粉砕初期に、焼結助剤として、SrCO３粉末，CaCO３粉末及びSiO２粉末を微粉砕に投入した粗粉重量対比でそれぞれ0.1重量％，1.0重量％及び0.3重量％添加した。以降は前記微粉砕スラリーを用いた以外は実施例１と同様にして下記の主要成分組成を有する前／後添加方式によるアークセグメントフェライト焼結磁石素材を作製した。Ｘ線回折によりこの焼結磁石素材はマグネトプランバイト型結晶構造を有することが確認された。
（Sr1-xLax）O・n［（Fe1-yCoy）2O3］
ｘ＝0.15，ｎ＝5.8，ｙ＝ｘ/２ｎ
前記焼結磁石素材を実施例１のアークセグメント磁石８と同一寸法に加工し、実施例１のアークセグメント磁石８に替えて直流モータ10に組み込み、最高効率を測定した。最高効率は90％超であり良好であったが、実施例１に比べて0.2％低かった。
（比較例１）
前添加方式によるアークセグメントフェライト磁石を用いた直流モータの比較例を以下に説明する
SrCO３粉末（不純物としてＢａ，Ｃａを含む），α−Fe２O３粉末，La２O３粉末及びCo３O４粉末を用いて、仮焼後に原子比率で、
（Sr1-xLax）O・n［（Fe1-yCoy）2O3］
ｘ＝0.15，ｎ＝5.9，ｙ＝ｘ/２ｎ
で示される主要成分組成になるように均一混合後、大気中、1250℃で２時間仮焼した。仮焼粉を粗砕し、粗粉砕後、アトライタで湿式微粉砕し平均粒径0.7μｍの微粉砕粉を得た。以降は実施例１と同様にして前添加方式によるアークセグメントフェライト磁石を作製し、実施例１のアークセグメント磁石８に替えて直流モータ10に組み込み、最高効率を測定した。実施例１に比べて最高効率は0.8％低かった。
【００１９】
実施例１，２の最高効率が比較例１の最高効率よりも高いのは、界磁用のアークセグメントフェライト磁石の減磁曲線を反映した結果である。
図１１の実線は、実施例１の直流モータ10に組み込んだ後添加方式によるアークセグメントフェライト磁石の20℃、−40℃における減磁曲線（20℃のBr＝0.441Ｔ(4.41kG），HK/iHc＝95.5％及びiHc＝358.1kA/m(4.50kOe))を示す。又図１１の点線は比較例１の直流モータ10に組み込んだ前添加方式によるアークセグメントフェライト磁石の20℃、−40℃における減磁曲線（20℃のBr＝0.433Ｔ(4.33kG)，Hk/iHc＝90.0％，iHc＝366.1kA/m(4.60kOe)）を示す。実施例１のアークセグメントフェライト磁石は比較例１のものに比べてiHcはやや低いが、Hk/iHc及びBrが高い分直流モータ10の最高効率が向上している。
実施例２の直流モータ10に装着した前／後添加方式によるアークセグメントフェライト磁石の20℃及び−40℃の減磁曲線は図１１の実線と点線とで示す両減磁曲線のほぼ中間のものであった（図示省略）。
【００２０】
実施例１の後添加方式によるアークセグメントフェライト磁石から所定サイズの試料を切り出し、試料のｃ面が表面になるようにしてラップ研磨後、さらに鏡面研磨した。次いで、結晶粒界を露呈するために塩酸でエッチング後、水洗し、乾燥した。次いで前記試料を電子プローブマイクロアナライザ(JEOL：日本電子製のEPMA、JXA-8900R型)にセットし、ｃ面の代表的な断面組織写真を撮影した。
実施例１のアークセグメントフェライト磁石の断面組織写真を図５に示す。又図５に対応する視野におけるＬａ，Ｃｏ，Ｆｅ及びＳｒの相対濃度分布を測定するためにEPMAにより下記の条件で面分析を行った。分光結晶は、Ｌａ及びＣｏの分析では高感度型ふっ化リチウム（LiF）を、Ｓｒの分析ではペンタエリスリトール（PET，C（CH２OH）４）を、Ｆｅの分析ではふっ化リチウム（LiF）を用いた。検出器はキセノン封入型を用いた。倍率5,000倍、加速電圧15kV，照射電流：0.3μＡ，プローブ径：約２μｍ，画素（面分析範囲の基本単位）サイズ：縦0.04μｍ×横0.04μｍの矩形，１画素あたりの計数時間30msec，計測画素数：縦（Ｘ）方向及び横（Ｙ）方向がともに400画素である。面分析結果を図６に示す。図６の右側に、各元素のLevel、各LevelのArea％を示す。EPMAにより実施例１のアークセグメントフェライト磁石のｃ面をＬａ，Ｃｏ，Ｆｅ及びＳｒについて各々面分析したとき、各検出器からＬａ， Ｃｏ，Ｆｅ及びＳｒの各計数値が出力される。この調整された出力の最大値(Level,max)及び最小値(Level,min)並びに(Level,max)と(Level,min)とを等間隔で16分割したものが各元素のLevelである。全画素に対する各Levelの画素の占める面積比率がArea％である。Ｌａ，Ｃｏ，Ｆｅ及びＳｒの各々において、Levelの最大値（Level,max）と最小値（Level,min）とから求めた中間値：（ Level,max＋ Level,min）／２ よりもLevelの高い部分を高濃度領域とし、かつ前記中間値以下のLevelの部分を低濃度領域と定義する。この定義により、図６において、Ｌａの低濃度領域はLevelが36.5以下の部分であり、Ｃｏの低濃度領域はLevelが82.5以下の部分である。図６では直径0.5μｍの円が入るＬａ及びＣｏの低濃度領域が複数箇所存在していた。
なお、図５の走査型電子顕微鏡(SEM)による断面写真には試料作製時に導入された脱落部が認められるが、本発明者らは脱落部の影響を考慮し面分析結果を解析した。
【００２１】
比較例１の前添加方式によるアークセグメントフェライト磁石から所定サイズの試料を切り出し、以降は実施例１のアークセグメントフェライト磁石の場合と同様にしてｃ面の断面組織写真の撮影及び面分析を行った。断面組織写真を図７に示す。また、図７に対応する視野におけるＬａ，Ｃｏ，Ｆｅ及びＳｒの相対濃度分布を図８に示す。
図８より、比較例１の前添加方式によるアークセグメントフェライト磁石はＬａ，Ｃｏ，Ｆｅ及びＳｒがほぼ均一に分布していることがわかる。
【００２２】
実施例２の前／後添加方式によるアークセグメントフェライト磁石から所定サイズの試料を切り出し、以降は実施例１のアークセグメントフェライト磁石の場合と同様にしてｃ面の断面組織写真の撮影及び面分析を行った。その結果、図６とほぼ同様に、直径0.3μｍの円が入るＬａ及びＣｏの低濃度領域が存在することがわかった。
【００２３】
実施例１及び比較例１のアークセグメントフェライト磁石から各々３mm×３mm×３mm（磁化方向）の立方体形状の試料を切り出し、次いで振動試料型磁力計(東英工業(株)製、ＶＳＭ−３型)に両試料を順次セットし、500℃まで加熱後、２〜５℃／分の降温速度で冷却しつつ磁化M（emu/g）−温度T（℃）曲線を描いた。
実施例１のアークセグメントフェライト磁石の磁化−温度曲線を図９の下側に示す。又図９の上側にはその（dM/dT）−温度T曲線をとっている。図９より、実施例１のアークセグメントフェライト磁石は磁化Mの温度Tに対する変化率（dM/dT）−T 曲線が２つの極小点及び１つの極大点を有することがわかる。図９に例示するように、極小点Ｐ，Ｒ及び極大点Ｑに対応する磁化−温度曲線の接点Ｐ’，Ｑ’及びＲ’から磁化−温度曲線の接線Ｌ１，Ｌ２及びＬ３を引いたとき、接線Ｌ１とＬ２との交点Ｓ２の温度を第２キュリー点（Tc2）、接線Ｌ３と磁化＝０の横軸（温度T軸）との交点Ｓ１を第１キュリー点（Tc1）と定義する。実施例１のアークセグメントフェライト磁石は２つのTcを有しており、Tc1＝453℃，Tc2＝441℃であった。
比較例１のアークセグメントフェライト磁石の磁化−温度曲線を図１０の下側に、図１０の上側にはその（dM/dT）−温度T曲線をとっている。図１０より、比較例１のアークセグメントフェライト磁石の（dM/dT）−T 曲線が１つの極小点のみを有することがわかる。この極小点に対応する磁化−温度曲線の位置を接点として磁化−温度曲線に接線を引き、接線と温度T軸との交点を読取り、求めたTc＝443℃であった。
【００２４】
実施例２のアークセグメントフェライト磁石についても、実施例１のアークセグメントフェライト磁石の場合と同様にして磁化−温度曲線を描き評価した。その結果、実施例２のアークセグメントフェライト磁石は２つのキュリー点及び（dM/dT）−T曲線における２つの極小値及び１つの極大値を有することが確認された。
【００２５】
（実施例３）
実施例１で作製した微粉砕スラリーを用いて、ラジアル配向磁界を印加しつつ磁界中圧縮成形し、アークセグメント形状の成形体を得た。成形体を1210℃で２時間焼結し、後添加方式によるラジアル異方性を付与したアークセグメントフェライト磁石素材を得た。このフェライト磁石素材はほぼ下記の主要成分組成を有し、又Ｘ線回折の結果マグネトプランバイト型結晶構造を有することが確認された。
（Sr1-xLax）O・n［（Fe1-yCoy）2O3］
ｘ＝0.15，ｎ＝5.8，ｙ＝ｘ/２ｎ
次に、前記磁石素材を加工し、得られたアークセグメント磁石18を用いて図４に示す６極の直流モータ20を作製した。モータ20において、11はヨークを兼ねた強磁性材料（SS41）からなる略円筒状支持体であり、内周側にアークセグメント磁石18が接着されて固定子側を構成している。回転子（電機子）13はエアギャップ17を介してアークセグメント磁石18の磁極と対向し、16はシャフト（回転軸）である。
直流モータ20の外半径rm＝36.6mmとした。アークセグメント磁石18の外半径ro＝34.5mm、内半径ri＝27.6mm、紙面に垂直方向の長さLm＝46mm、厚みtm＝6.9mm及びθ＝50°とした。又エアギャップ７の間隔を約0.3mmとして、所定条件で直流モータ20を駆動したところ、90％超の良好な最高効率が得られた。
（実施例４）
実施例２で作製した微粉砕スラリーを用いた以外は、実施例３と同様にして前／後添加方式によるラジアル異方性を付与したアークセグメントフェライト磁石素材を作製した。このフェライト磁石はほぼ下記の主要成分組成を有し、又Ｘ線回折の結果マグネトプランバイト型結晶構造を有することが確認された。
（Sr1-xLax）O・n［（Fe1-yCoy）2O3］
ｘ＝0.15，ｎ＝5.8，ｙ＝ｘ/２ｎ
この前／後添加方式によるアークセグメントフェライト磁石素材を実施例３のラジアル異方性を有するアークセグメントフェライト磁石と同一寸法に加工し、以降は実施例３と同様にして直流モータ20に組み込み、最高効率を測定した結果、最高効率は90％超で良好であったが、実施例３に比べて最高効率は0.3％低かった。
（比較例２）
比較例１で作製した微粉砕スラリーを用いた以外は、実施例３と同様にして、前添加方式によるラジアル異方性を付与した、下記の主要成分組成を有するアークセグメントフェライト磁石素材を得た。
（Sr1-xLax）O・n［（Fe1-yCoy）2O3］
ｘ＝0.15，ｎ＝5.9，ｙ＝ｘ/２ｎ
この前添加方式によるアークセグメントフェライト磁石素材を実施例３のラジアル異方性のアークセグメントフェライト磁石と同一寸法に加工し、以降は実施例３と同様にして直流モータ20に組み込み、最高効率を測定した。最高効率は実施例３に比べて1.3％低かった。
【００２６】
次に、後添加方式及び前／後添加方式によるセグメントフェライト磁石を用いたブラシレスモータの実施例を説明する。
（実施例５）
実施例１で作製した微粉砕スラリーにより、795.8kA/m(10kOe)の平行磁界を印加しつつ圧縮成形し、アークセグメント形状の成形体を得た。成形体を1210℃で２時間焼結し、下記の主要成分組成を有する後添加方式によるアークセグメントフェライト磁石素材を得た。この磁石素材はマグネトプランバイト型結晶構造を有していた。
（Sr1-xLax）O・n［（Fe1-yCoy）2O3］
ｘ＝0.15，ｎ＝5.8，ｙ＝ｘ/２ｎ
次に、前記磁石素材を加工し、得られたアークセグメントフェライト磁石61を用いて図１２に示すブラシレスＤＣモータ70を作製した。モータ70において、75は固定子，65は固定子磁極，63は固定子コア，69はエアギャップ，60は回転子，68はシャフト（回転軸），62は強磁性材料（SS400）からなる回転子コア及び61ａ，61ｂが前記アークセグメントフェライト磁石である。
ブラシレスＤＣモータ70の最高効率はエアギャップの平均間隔が0.3mmで測定した。最高効率は下記式で定義した。
最高効率＝回転数1500r.p.m.以下で評価した、
｛（出力）／（入力）×100（％）｝の最大値
入力（Ｗ）＝固定子巻線64に通電される、印加電流Ｉ（Ａ）×印加電圧（Ｖ）
出力（Ｗ）＝トルク（kgf・cm）×回転数（r.p.m.）×0.01027
作製したブラシレスＤＣモータ70の最高効率は90％超であり良好であった。
（実施例６）
実施例２で作製した微粉砕スラリーを用いた以外は、実施例５と同様にして前／後添加方式によるアークセグメントフェライト磁石素材を得た。このフェライト磁石素材はほぼ下記の主要成分組成を有し、又マグネトプランバイト型結晶構造を有していた。
（Sr1-xLax）O・n［（Fe1-yCoy）2O3］
ｘ＝0.15，ｎ＝5.8，ｙ＝ｘ/２ｎ
次に、実施例５のアークセグメントフェライト磁石と同一寸法に加工し、以降は実施例５と同様にしてブラシレスＤＣモータ70に組み込み、最高効率を測定した。最高効率は90％超で良好であったが、実施例５に比べて最高効率は0.2％低かった。
（比較例３）
比較例１で作製した微粉砕スラリーを用いた以外は、実施例５と同様にして前添加方式によるアークセグメントフェライト磁石素材を得た。このフェライト磁石素材はほぼ下記の主要成分組成を有していた。
（Sr1-xLax）O・n（Fe1-yCoy）2O3］
ｘ＝0.15，ｎ＝5.9，ｙ＝ｘ/２ｎ
次に、実施例５のアークセグメントフェライト磁石と同一寸法に加工し、以降は実施例５と同様にしてブラシレスＤＣモータ70に組み込み、最高効率を測定した。最高効率は実施例５に比べて1.1％低かった。
【００２７】
粉砕時に追添加する磁性酸化鉄原料（Fe３O４粉末）及び非磁性酸化鉄原料（α−Fe２O３粉末）の効果を比較した実施例を以下に説明する。
（実施例７）
SrCO３粉末（不純物としてＢａ，Ｃａを含む）及びα−Fe２O３粉末を用いて、仮焼後に原子比率で SrO・5.85Fe２O３ になるように湿式混合後、大気中、1300℃で２時間仮焼した。次にローラーミルで粗粉砕し粗粉とした。次にアトライターにより湿式微粉砕を行った。微粉砕初期に微粉砕に投入した粗粉重量を基準にしてLa２O３粉末及びCo３O４粉末の所定量、並びにFe３O４粉末を20重量％追添加し、最終主要成分組成が原子比率で (Sr０．８La０．２)O・n[(Fe１−ｙCoｙ)２O３]，ｘ＝0.2，ｎ＝5.84，ｘ/２ｎｙ＝1.07（Ｒ過剰組成） になるように調整した。又微粉砕初期に焼結助剤として、CaCO３粉末及びSiO２粉末を微粉砕に投入した粗粉重量を基準にしてそれぞれ1.60重量％及び0.40重量％添加した。さらに微粉砕終了直前に、微粉砕初期に投入した粗粉重量に対し0.5重量％の分散剤（ポリカルボン酸アンモニウム塩）を添加し、平均粒径0.6μｍの微粉砕粉を含、スラリー濃度（＝（微粉重量）/［（微粉重量）＋（水の重量）］×100（％））70重量％のスラリー(1)を作製した。又スラリー(1)を加熱してスラリー濃度を85重量％まで濃縮し、冷却後、その濃縮スラリーを混練しつつポリカルボン酸アンモニウム塩を0.1重量％添加し、混練後水を加えてスラリー濃度を70重量％に調整したスラリー(2)を作製した。又さらに、ポリカルボン酸アンモニウム塩の混練時の添加量を0.2重量％とした以外はスラリー(2)と同様にしてスラリー(3)を作製した。これらスラリー(1)〜(3)を用い、磁界強度：795.8kA/m（10kOe）、成形圧力：39.2MPa（0.4ton/cm２）の条件で平行磁界中で圧縮成形しアークセグメント形状の成形体を得た。成形体を大型の焼結炉（設定温度：1220℃）で２時間焼結し、後添加方式によるアークセグメントフェライト焼結磁石素材を得た。次いで作製した各アークセグメントフェライト磁石素材の室温（20℃）の磁気特性を測定した結果を図１３に示す。得られた各アークセグメントフェライト磁石素材の密度は5.05〜5.06Mg/m３(g/cm３)であり、Ｘ線回折した結果いずれもマグネトプランバイト相のＸ線回折ピークのみが観察された。前記各アークセグメントフェライト磁石素材から所定サイズの試料を切り出し、以降は実施例１と同様にしてｃ面の断面組織写真の撮影及び面分析を行った結果、直径0.3〜0.7μｍの円が入るＬａ及びＣｏの低濃度領域が観察され、又２つのTcを有することが確認された。
作製した前記焼結磁石素材うち、Br＝0.451Ｔ（4.51kG），iHc＝356.5kA/m(4.48kOe)，Hk/iHc＝96.0％のものを実施例１のアークセグメントフェライト磁石と同一形状に加工し、以降は実施例１と同様にして最高効率を測定したところ実施例１に比べて最高効率が0.5％向上した。
（実施例８）
微粉砕初期に追添加する酸化鉄原料としてFe３O４粉末に替えてα−Fe２O３粉末を用いた以外は実施例７と同様にして後添加方式によるアークセグメントフェライト磁石素材を作製し、磁気特性を測定した結果を図１４に示す。又密度は5.00〜5.01Mg/m３(g/cm３)であり、Ｘ線回折の結果いずれもマグネトプランバイト相のＸ線回折ピークのみが観察された。作製した前記各アークセグメントフェライト磁石から所定サイズの試料を切り出し、以降は実施例１と同様にしてｃ面の断面組織写真の撮影及び面分析を行った結果、直径0.4〜0.7μｍの円が入るＬａ及びＣｏの低濃度領域が観察され、又２つのTcを有することが確認された。
作製した前記焼結磁石素材のうち、Br＝0.446（4.46kG），iHc＝354.1kA/m(4.45kOe)，Hk/iHc＝93.5％のものを実施例１のアークセグメントフェライト磁石と同一形状に加工し、以降は実施例１と同様にして最高効率を測定したところ実施例とほぼ同等の最高効率が得られた.。
【００２８】
実施例７，８の代表的なアークセグメントフェライト磁石のｃ面を鏡面研磨し、研磨面を光学顕微鏡で観察し、断面写真を撮影した。断面写真を図１４に示す。図１４より、実施例７のアークセグメントフェライト磁石（Fe３O４追添加）の研磨面では1mm２あたりのボイド数（直径10μｍの円が入るボイドを１個とカウント）が０個であったのに対し、実施例８のフェライト磁石（Fe２O３追添加）の研磨面では1mm２あたりのボイド数は10個であった。さらに実施例７，８の研磨面の視野を変えてそれぞれ10視野ずつのボイドの発生状況を観察した結果、実施例７のアークセグメントフェライト磁石（Fe３O４追添加）の研磨面では1mm２あたりのボイド数は０〜３個であったのに対し、実施例８のアークセグメントフェライト磁石（Fe２O３追添加）の研磨面では1mm２あたりのボイド数は８〜18個であった。従って、 Fe３O４を追添加した場合にはボイドの発生が少なくボイドの発生を６個/ mm２以下にでき、かつ図１３に示すようにBr及びHk/iHcを顕著に向上できる結果回転機の最高効率を高められることがわかった。
【００２９】
実施例７のアークセグメントフェライト磁石（後添加，ｘ＝0.2，ｎ＝5.84，x/2ny＝1.07， 追添加Fe３O４：20重量％，CaO：0.90重量％，SiO２：0.40重量％）及び比較例１の前添加方式によるフェライト磁石をサンプリングし、それぞれのｃ軸に平行な断面組織においてマグネトプランバイト型フェライト結晶粒のａ軸方向の最大径（ｄ）及びｃ軸方向の最大厚み（ｔ）を測定し、（ｄ/ｔ）で定義するアスペクト比を求めた。まず各フェライト磁石の断面組織写真の１視野（倍率10,000倍）において各フェライト結晶粒の（ｄ，ｔ）値を60個分測定し、それらを平均した値(ｄ１)，(ｔ１)及び(ｄ１/ｔ１)を求めた。同様にして合計５視野分の(ｄ１，ｄ２，ｄ３，ｄ４，ｄ５)，(ｔ１，ｔ２，ｔ３，ｔ４，ｔ５)及び(ｄ１/ｔ１，ｄ２/ｔ２，ｄ３/ｔ３，ｄ４/ｔ４，ｄ５/ｔ５)を求めた、それら平均値の範囲を表１に示す。
【００３０】
【表１】
（実施例９）
微粉砕時に追添加するLa２O３粉末，Co３O４粉末及びFe３O４粉末の量を変えて、最終主要成分組成が原子比率で (Sr０．８La０．２)O・６[(Fe１−ｙCoｙ)２O３]，ｘ＝0.2，ｘ/２ｎｙ＝1.16，1.26（Ｒ過剰組成）になるように調整した以外は実施例８と同様にして後添加によるアークセグメントフェライト磁石素材を作製し、以降は実施例７と同様にして最高効率を測定した。その結果、ｘ/２ｎｙ＝1.16では実施例８より最高効率が0.1％高かった。又、ｘ/２ｎｙ＝1.26では実施例８より最高効率が0.2％低かった。
又、実施例７〜９に関連した検討から、ｎ＝5.6〜6.2，ｘ＝0.2〜0.3及び1.0＜ｘ/2ny≦1.3の主要成分組成を有し、かつCaO含有量が0.6〜1.2重量％であり、SiO２含有量が0.30〜0.50重量％のときに、ｃ軸に平行な断面組織におけるマグネトプランバイト型フェライト結晶粒のａ軸方向の最大径（ｄ）及びｃ軸方向の最大厚み（ｔ）で定義するアスペクト比（ｄ/ｔ）が2.5〜3.0になり、比較例１に比べて高効率の回転機を構成できることが確認された。
【００３２】
（実施例１０）
実施例８のスラリーを用いて外径/内径比率を変化させるとともにラジアル異方性及び極異方性を付与した成形体をそれぞれ作製した。次いで成形体を焼結したが内径寸法が小さい側で焼結体素材に割れが顕著に発生した。そのため、割れを発生しなかった焼結体素材を焼結肌が無くなるまで加工し、外径(Do)＝30mm及び内径(Di)であり、(Di/Do)＝0.75〜0.87の極異方性リングフェライト焼結磁石及びラジアル異方性リングフェライト焼結磁石を作製した。次いで、作製した前記極異方性リングフェライト焼結磁石及びラジアル異方性リングフェライト焼結磁石を順次シャフト（回転軸）とともに所定の射出成型用金型のキャビティに配置し、次いで溶融状態の熱可塑性樹脂（PBT）をキャビティに射出充填後溶融樹脂を固化し、キャビティにインサートされている前記リングフェライト磁石及びシャフトを一体的に抱持固定し、インナロータ型の回転子を作製したところ、(Di/Do)＝0.86，0.87のものは割れを発生した。しかし、(Di/Do)＝0.75〜0.85のものでは割れが発生せず、回転機に組み込むことができた。この回転機の最高効率はいずれも良好であった。
（実施例１１）
実施例２のスラリーを用いた以外は実施例１０と同様にして(Di/Do)＝0.75〜0.87の極異方性リングフェライト焼結磁石及びラジアル異方性リングフェライト焼結磁石を作製し、インナロータ型の回転子を作製したところ、(Di/Do)＝0.75〜0.85のものでは割れが発生せず、回転機に組み込むことができた。この回転機の最高効率は実施例１０に比べて0.9〜1.4％低かった。
（比較例４）
比較例１のスラリーを用いた以外は実施例１０と同様にして(Di/Do)＝0.75〜0.87の極異方性リングフェライト焼結磁石及びラジアル異方性リングフェライト焼結磁石を作製し、インナロータ型の回転子を作製したところ、(Di/Do)＝0.75〜0.85のものでは割れが発生せず回転機に組み込むことができたが、この回転機の最高効率は実施例１０に比べて2.1〜2.9％低かった。
【００３３】
上記実施例ではＡ＝Ｓｒの場合を記載したが、Ａ＝（Ｓｒ＋Ｂａ）又はＡ＝Ｂａの場合でも同様の効果を得られることが確認された。
【００３４】
上記実施例ではインナーロータ型の直流モータ又は同期モータの場合を記載したが、アウターロータ型の直流モータ又は同期モータの場合でも同様の効果を得られることがわかった。
又上記実施例はモータの場合を記載したが、発電機においても同様の効果を得ることができる。
【００３５】
【発明の効果】
以上記述の通り、本発明によれば、Ｌａ及び／又はＣｏが不均一に分布し、さらにはボイドの発生率を低減した健全なミクロ組織を有するマグネトプランバイト型フェライト磁石を具備することにより、従来に比べて最高効率を高めた高性能の回転機を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の回転機の一例を示す要部断面図である。
【図２】本発明に有用な広角度アークセグメントフェライト磁石の一例を示す斜視図である。
【図３】図１の回転機の矢視断面図である。
【図４】本発明の他の回転機を示す要部断面図である。
【図５】本発明に用いるセラミック材料の断面組織の一例を示す図である。
【図６】図５に対応するＬａ，Ｃｏ，Ｆｅ及びＳｒの相対濃度分布の一例を示す図である。
【図７】比較例のセラミック材料の断面組織を示す図である。
【図８】図７に対応するＬａ，Ｃｏ，Ｆｅ及びＳｒの相対濃度分布の一例を示す図である。
【図９】本発明に用いるセグメントフェライト磁石の代表的な磁化−温度曲線及び（dM/dT）−温度曲線を示す図である。
【図１０】比較例のセグメントフェライト磁石の磁化−温度曲線及び（dM/dT）−温度曲線を示す図である。
【図１１】４πＩ−Ｈ減磁曲線を示す図である。
【図１２】本発明の同期モータの一例を示す要部断面図である。
【図１３】本発明に用いるアークセグメントフェライト磁石の磁気特性の一例を示す図である。
【図１４】本発明に用いるアークセグメントフェライト磁石の光学顕微鏡写真である。
【符号の説明】
１，11 ヨーク、２，８，18 セグメントフェライト磁石、
10，20，70 回転機。
Claims (9)
- セグメントフェライト磁石を具備する回転機であって、前記セグメントフェライト磁石は、
(Ａ１−ｘＲｘ)Ｏ・ｎ［(Ｆｅ１−ｙＣｏｙ)２Ｏ３］（原子比率）
（ただし、ＡはＳｒ及び／又はＢａであり、ＲはＹを含む希土類元素の少なくとも１種でありＬａを必ず含み、ｘ，ｙ及びｎはそれぞれ下記条件：
5.0≦ｎ≦6.4
0.01≦ｘ≦0.4，及び
0.005≦ｙ≦0.04
を満たす数字である。）により表される主要成分組成及び実質的にマグネトプランバイト型結晶構造を有するフェライト磁石であり、EPMAにより前記セグメントフェライト磁石のｃ面をＬａ又はＣｏについて面分析し、計数されたＬａ又はＣｏLevelの最大値（Level,max）と最小値（Level,min）とから求めた中間値：（Level,max＋ Level,min）／２ よりもＬａ又はＣｏLevelの高い部分を高濃度領域とし、かつ前記中間値以下のＬａ又はＣｏLevelの部分を低濃度領域と定義したとき、Ｌａ又はＣｏの低濃度領域が少なくとも直径0.2μｍの円が入る範囲で存在していることを特徴とする回転機。 - 前記セグメントフェライト磁石のボイドの発生率が６個/mm２以下である請求項１に記載の回転機。
- 前記セグメントフェライト磁石の磁化M（単位emu/g ）−温度T（単位℃）曲線が複数のキュリー点（Tc）及び微分値（dM/dT）の極小値を有する請求項１又は２に記載の回転機。
- 前記セグメントフェライト磁石を用いて構成した回転機の界磁磁極数が２〜36極である請求項１乃至３のいずれかに記載の回転機。
- セグメントフェライト磁石を具備する回転機であって、前記セグメントフェライト磁石は、
(Ａ１−ｘＲｘ)Ｏ・ｎ［(Ｆｅ１−ｙＣｏｙ)２Ｏ３］（原子比率）
（ただし、ＡはＳｒ及び／又はＢａであり、ＲはＹを含む希土類元素の少なくとも１種でありＬａを必ず含み、ｘ，ｙ及びｎはそれぞれ下記条件：
5.6≦ｎ≦6.2，
0.15＜ｘ≦0.3，及び
1.0＜ｘ/2ny≦1.3
を満たす数字である。）により表される主要成分組成及びマグネトプランバイト型結晶構造を有し、CaO含有量が0.5〜1.5重量％であり、SiO２含有量が0.25〜0.55重量％であり、かつｃ軸に平行な断面組織におけるマグネトプランバイト型フェライト結晶粒のａ軸方向の最大径（ｄ）及びｃ軸方向の最大厚み（ｔ）で定義するアスペクト比（ｄ/ｔ）が2.5〜3.0のフェライト結晶粒から実質的になる焼結磁石であることを特徴とする回転機。 - 前記セグメントフェライト磁石のボイドの発生率が６個/mm２以下である請求項５に記載の回転機。
- 前記セグメントフェライト磁石の磁化M（単位emu/g ）−温度T（単位℃）曲線が複数のキュリー点（Tc）及び微分値（dM/dT）の極小値を有する請求項５又は６に記載の回転機。
- ラジアル異方性又は極異方性を付与したリングフェライト磁石を具備する回転機であって、
前記リングフェライト磁石は、
(Ａ１−ｘＲｘ)Ｏ・ｎ［(Ｆｅ１−ｙＣｏｙ)２Ｏ３］（原子比率）
（ただし、ＡはＳｒ及び／又はＢａであり、ＲはＹを含む希土類元素の少なくとも１種でありＬａを必ず含み、ｘ，ｙ及びｎはそれぞれ下記条件：
5.0≦ｎ≦6.4
0.01≦ｘ≦0.4，及び
0.005≦ｙ≦0.04
を満たす数字である。）により表される主要成分組成及び実質的にマグネトプランバイト型結晶構造を有する焼結磁石であり、EPMAにより前記焼結磁石のｃ面をＬａ又はＣｏについて面分析し、計数されたＬａ又はＣｏLevelの最大値（Level,max）と最小値（Level,min）とから求めた中間値：（Level,max＋ Level,min）／２よりもＬａ又はＣｏLevelの高い部分を高濃度領域とし、かつ前記中間値以下のＬａ又はＣｏLevelの部分を低濃度領域と定義したとき、Ｌａ又はＣｏの低濃度領域が少なくとも直径0.2μｍの円が入る範囲で存在しているとともに、ボイドの発生率が６個/mm２以下であることを特徴とする回転機。 - 前記リングフェライト磁石は、
(Ａ１−ｘＲｘ)Ｏ・ｎ［(Ｆｅ１−ｙＣｏｙ)２Ｏ３］（原子比率）
（ただし、ＡはＳｒ及び／又はＢａであり、ＲはＹを含む希土類元素の少なくとも１種でありＬａを必ず含み、ｘ，ｙ及びｎはそれぞれ下記条件：
5.6≦ｎ≦6.2，
0.15＜ｘ≦0.3，及び
1.0＜ｘ/2ny≦1.3
を満たす数字である。）により表される主要成分組成及びマグネトプランバイト型結晶構造を有し、CaO含有量が0.5〜1.5重量％であり、SiO２含有量が0.25〜0.55重量％であり、かつｃ軸に平行な断面組織におけるマグネトプランバイト型フェライト結晶粒のａ軸方向の最大径（ｄ）及びｃ軸方向の最大厚み（ｔ）で定義するアスペクト比（ｄ/ｔ）が2.5〜3.0のフェライト結晶粒から実質的になる焼結磁石である請求項８に記載の回転機。
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