JP3642915B2

JP3642915B2 - 表面処理外観に優れたアルミニウム合金素板

Info

Publication number: JP3642915B2
Application number: JP11225197A
Authority: JP
Inventors: 秀紀鈴木; 一人真田; 泰久西川; 宏和澤田; 博和榊
Original assignee: Nippon Light Metal Co Ltd; Fuji Photo Film Co Ltd
Current assignee: Fujifilm Holdings Corp; Nippon Light Metal Co Ltd
Priority date: 1997-04-30
Filing date: 1997-04-30
Publication date: 2005-04-27
Anticipated expiration: 2017-04-30
Also published as: JPH10296307A

Description

【０００１】
【産業上の利用分野】
本発明は、アルカリ、酸によるエッチング、陽極酸化処理等の表面処理を施したときに表面外観の均一性が求められる製品、例えば建築用外装パネル、日用品、厨房用品、印刷板、装飾用部品等に用いられるアルミニウム合金素板に関する。
【０００２】
【従来の技術】
従来一般に表面処理用のアルミニウム合金板としては、JIS A １０５０、A １１００、A １Ｎ３０、A ３００３等のアルミニウム合金薄板が用いられている。このような薄板は、通常半連続鋳造法により得られた厚さ５００ｍｍ程度の鋳塊の表面を面削除去し、必要に応じて均質化処理を施した後、所定の温度で熱間圧延をし、その後冷間圧延途中において中間焼鈍を行い、次いで最終冷間圧延を施すことにより製造されている。これらの従来の一般的な半連続鋳造法によるものは最終的なアルミニウム素板に至るまでの製造工程が複雑で、長時間の処理加工工程を必要とし、必然的に製造コストが嵩む不利がある。
【０００３】
これに対し、アルミニウム溶湯から薄スラブを直接鋳造圧延する連続鋳造法として、通称ハンター法、３Ｃ法、ハザレー法、キャスターII法等と呼ばれる方法がある。これらの方法では、回転している一対のロール、ベルト又はキャタピラ状のブロック等の移動乃至回転する壁を持つ鋳型間に又はこれらを組合せた鋳型間に溶湯を連続的に注湯して鋳造し、急速凝固させ、一般的な厚さとして１０乃至３０ｍｍ程度の板状の薄スラブを連続的に得て、このスラブを連続又は別工程で熱間圧延乃至冷間圧延して薄板を得るものである。この薄板は、通常コイルにされるが、用途に応じて更に冷間圧延して極薄板に圧延される。この薄スラブは、圧延に際し前もって加熱処理することもできる。
この連続鋳造圧延法は、薄いスラブを溶湯から連続して製造することができるので、その薄いスラブ厚さまで圧延する工程が省略されて低コストで薄板を得られる利点がある。
【０００４】
この連続鋳造法によるとき、溶湯の凝固過程は溶湯が鋳型面に常時接触して冷却凝固するのではなく、鋳型壁面に周期的に接触、離間を繰り返しながら連続的に鋳造される。この溶湯の周期的接触及び離間は溶湯が鋳型面に接触し冷却凝固すると、凝固収縮ないし表面張力の変化により鋳型面より離れ、離れると断熱効果で表面張力が変化し、再度鋳型面に接触し冷却凝固するものと考察されている。
溶湯表面を覆う酸化皮膜もまた溶湯の周期的な接触、離間に伴って膜が途切れる現象が周期的に生じる。従って、板状のスラブ表面及び圧延板表面は、酸化皮膜の厚い面と薄い面が周期的に生じ、このような表面状態が、図２に示すように所謂リップルマーク１０と呼ばれる一種の模様として観察される。
このような結果、溶湯が鋳型面に接触して冷却凝固するときは溶湯の冷却速度が速くなり、鋳型面より離れたときは溶湯の冷却速度が遅くなって、溶湯の冷却速度が周期的に変化する。このリップルマークを有する板状の薄いスラブ表面及びこのスラブを圧延して得られた圧延板表面は、冷却速度が周期的に異なるため組織的には金属間化合物の分布、サイズ等が周期的に変化する。また、厚さ方向に関してこの金属間化合物の周期的変化の認められるのは、鋳造条件によって多少の差異はあるが、表面より深さ方向で１５０μｍ程度であり、それより深くなるとその差異は認め難くなる。
【０００５】
特開平５−１７８４２号公報には、連続鋳造法により得られた板が、このように鋳造方向に金属間化合物の分布、サイズ等が周期的に変化することを利用して、圧延板に陽極酸化処理を施してピンク乃至赤紫色の色調の縞模様を有するアルミニウム合金板を製造する方法が記載されている。このようにして製造されたアルミニウム合金板表面には、鋳造又は圧延方向に直角な方向に縞模様乃至絣模様を生じるのであって、場合によっては装飾効果を活かすことができるが、前記したように、一般に建築用外装パネル、日用品、厨房用品、印刷版、装飾用部品等に用いられるアルミニウム合金素板においては、表面外観の均一性を求められるものであるから、このような特性を有するアルミニウム合金素板は適さない。
また、上述のように金属間化合物の分布、サイズ等の周期的変化が認められるのは、厚さ方向で１５０μｍ程度であるから、半連続鋳造の場合のようにスラブ両面から面削除去すればその影響は避けられるが、本来２５ｍｍ程度の薄いスラブを鋳造するものであるから、材料ロスが大きくなり、また、新たな工程が必要となる等、連続鋳造法の利点が損なわれる。
このため、コストの低い連続鋳造された薄スラブの圧延板であって、エッチングや陽極酸化処理等の表面処理を施しても、これら縞模様乃至絣模様を生じない、表面外観の均一性の要求に応える一般的な用途のためのアルミニウム合金素板が求められていた。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】
本発明は、このような問題を解消すべく案出されたものであり、連続鋳造圧延法によって製造され、リップルマークを生じるアルミニウム合金素板において、エッチングや陽極酸化処理等の表面処理の際発生する縞模様乃至絣模様を解消し、表面外観を均一とすることを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】
本発明は、その課題を達成するため、連続鋳造された薄スラブの冷間圧延板であって、Ｆｅ：０．１〜０．８重量％、残部結晶微細化元素と不可避的不純物を含むＡｌからなり、該不可避的不純物中のＳｉ含有量を０．８重量％以下とし、オイルピット面積が５％以下であることを特徴とする表面処理用アルミニウム合金素板である。
更に、連続鋳造された薄スラブの冷間圧延板であって、Ｆｅ：０．１〜０．８重量％、残部結晶微細化元素と不可避的不純物とを含むＡｌからなり、該不可避的不純物中のＳｉ含有量を０．８重量％以下とし、板表面が固着表面を呈していることを特徴とする表面処理用アルミニウム合金素板である。
【０００８】
【作用】
前述の縞模様や絣模様は、エッチング後に著しく観察されるが、本発明者らはエッチング後のこの現象は色彩の艶消し部と金属光沢部の違いが目視的にこのような模様として捕らえられるものと考察し、更にこの艶消し部と金属光沢部の差異を検討した結果、この差異は圧延油を使用する圧延工程で板表面に発生する微細凹状を呈する通称オイルピットと呼ばれるピットの発生量の違いに起因するものであることが判明した。
このオイルピットは、図３、４に示すように圧延面にランダムに存在し、凹部として観察され、その大きさは１００μｍ程度のものである。エッチングはこのオイルピットを起点として進行し、ピット面積の差がエッチングの程度の差即ち光沢差として現れ、その結果、模様として観察されるものと考察される。このオイルピットの発生量の相違は、上述したリップルマークを有する板の金属間化合物の分布、サイズ等の差異に起因するという知見を得たが、更にリップルマークを有する板を圧延する際に、このオイルピットの発生を可及的に少量とした板は、エッチング後に艶消し部と金属光沢部の違いが目視的に観察されず、従って、陽極酸化処理を施しても、縞模様が発生せず、均一な表面を有する板が得られるという知見を得て本発明を完成したものである。前記請求項１記載の連続鋳造し圧延して得られる表面処理前の圧延板であって、圧延板表面に存在するオイルピットを板面積の５％以下とすることにより、上述の効果が得られる。
【０００９】
また、本発明者らは、上述の研究を更に遂行した結果、圧延板表面を最終冷間圧延における圧延ロールと冷間圧延板の滑りによって生ずると思われる固着表面とした場合は、ロールのバイト面の転写がなく、しかもオイルピットが実質的に存在しないことを見出し、従って陽極酸化処理を施しても縞模様が発生せず、均一な表面を有する美麗な板が得られるという知見を得て請求項２記載の発明を完成したものである。
即ち、第１の発明と同一組成の薄スラブを連続鋳造し圧延して得られる表面処理前の圧延板であって、圧延板表面が固着表面（微細なロール滑り面）を呈している素板である。
【００１０】
【発明の実施の形態】
次に本発明の具体的な態様を説明する。
本発明の合金組成は、その用途からして成形性の良好であること、並びにアルカリ又は酸若しくは陽極酸化処理性の良好であることから定められたものである。
Ｆｅ：０．１〜０．８重量％
Ｆｅは機械的強度を付与し、しかもその含有量に多少の変動があってもアルカリ又は酸若しくは陽極酸化処理等の表面処理性を大きく変えず、安定した表面処理を施せる元素であって、その含有量が下限値未満であるとその効果が不足し、また、その上限値を超えるとＡｌ−Ｆｅ系、及びＡｌ−Ｆｅ−Ｓｉ系の粗大な化合物が形成され易く、化学的性質の局所的不均一性が強調され、表面処理時の均一性が損なわれる。また、Ｆｅの含有は、再結晶粒微細化効果を持つ。
【００１１】
結晶粒微細化元素
鋳造時に結晶粒を微細化して鋳造割れの発生を防止するために添加するものであって、例えば、Ｔｉは０．０１〜０．０４重量％の範囲で、Ｂは０．０００１〜０．０２重量％の範囲で添加する。
【００１２】
不可避的不純物
Ｓｉ：０．８重量％以下
Ｓｉは不純物としてアルミニウム合金中に含有される元素である。その含有量が０．８重量％を超えるとＦｅの再結晶粒微細化効果を阻害して好ましくない。好ましくは、Ｓｉ＜Ｆｅに調整することが望ましい。なお、Ｓｉが含有されると強度が高くなり、また、Ｆｅの固溶量を減らし、Ｆｅと共にＡｌ−Ｆｅ−Ｓｉ系の金属間化合物を析出するため、微細な結晶粒を得易くする。
不可避的不純物として含有される元素は、前述のＳｉのほかに、例えば主としてＣｕ、Ｍｇ、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｚｎ、Ｖ、Ｂｅ、Ｇａ、Ｎｉ、Ｚｒ等がある。
これらの元素の含有は特に本発明の効果を著しく妨げるものではないが、好ましくは、Ｃｕで０．２重量％以下、Ｍｇで０．２重量％以下、Ｍｎで０．２重量％以下、Ｃｒで０．２重量％以下、Ｚｎで０．５重量％以下、Ｖで０．２重量％以下、Ｂｅで０．２重量％以下、Ｇａで０．１重量％以下、Ｎｉで０．１重量％以下、Ｚｒで０．２重量％以下に留めると、耐食性又は表面処理性を阻害しないので好ましい。
また、これらの不可避的不純物は、含有するとその含有量に応じてその元素特有の特性を発揮する。例えばＣｕ、Ｚｎは光輝性、強度及び耐食性、Ｍｇは耐食性、Ｍｎ、Ｃｒ及びＶは強度、Ｂｅは５００ｐｐｍで鋳造安定性、Ｎｉは強度及び加工硬化、Ｚｒは耐熱性及びＴｉ、Ｂと共に鋳造組織微細化にそれぞれ寄与する。好ましい値はいずれの元素も０．０５重量％以下が望ましい。
【００１３】
次にオイルピットについて説明する。
このオイルピットは、図３、４に示すように圧延面にランダムに存在し、凹部として観察される。
連続鋳造された薄スラブの冷間圧延に際しては、ロールと板の固着力を小さくし、かつロールの噛込み率を大きくするために粘度の適当な１．５〜４．５cst 程度の圧延油が使用され、１パスあたりの圧下率は１０〜５５％で圧延されているが、このピットは冷間圧延時に使用される圧延油が板とロールの間に挟まれて圧延され、微細に分散した圧延油の圧痕と思われる。
このオイルピットの発生状態は、上述したリップルマークを有する板状の薄いスラブ表面及びこのスラブを圧延して得られた圧延板の金属間化合物の分布、サイズ等の周期的変化に同調し、溶湯が直接鋳造圧延に用いられる上述の鋳型壁に接触したことによる金属間化合物サイズの小さくかつ分布の少ない箇所はピットの発生量は少なく、鋳型壁から離れたことによる金属間化合物サイズの大きくかつ分布の多い箇所はピットの発生量は多い。
図３、４は、それぞれこれらのピット発生量の多い箇所及び少ない箇所を倍率×５０で拡大して示したもので、これらが鋳造方向に沿って周期的に分布することとなる。
このようにして発生したピット及びその周辺は、ピットの発生していない箇所と比べれば歪み等が不均一で、エッチング等表面処理したときに優先的にエッチングされるものと考えられる。従って、ピット総面積の大きい図３の箇所は、ピット総面積の小さい図４の箇所よりもエッチングされ易く、その結果ピット総面積の大きい図３は艶消し部として観察され、それよりもピット総面積の小さい図４は金属光沢を示すものと考えられる。このオイルピットの総面積が５％以下であれば、エッチング後に模様として観察されない。
【００１４】
次に板の固着表面について説明する。
図１は、薄スラブを連続鋳造してエッチングして得られる圧延板であって、この圧延板の表面は、鱗片状の固着表面を有する。この固着表面は圧延ロールの微細な滑り痕として観察されるもので、このような圧延板表面には、圧延ロールバイト面の転写もなく、オイルピットが実質的に零又は可及的少量であることから、エッチング後に模様として観察されず、美麗な板が得られる。
次に本発明にかかる圧延板の製造方法について説明する。
所定の合金組成となるように溶解し、徐滓処理等を施して溶製したアルミニウム合金溶湯から、ハンター法、３Ｃ法、ハザレー法、キャスターII法等の連続鋳造法で薄スラブを鋳造する。この薄スラブはリップルマークを有するものであることは前述したとおりであって、この薄スラブを爾後連続的に圧延して薄板とする。この圧延は移動壁ないし回転壁を持つ鋳型から出てきた薄スラブを連続的に圧延して薄板としても良く、また薄スラブが巻き取れる程度の厚さであるならば、巻き取った後、別途圧延して薄板としてもよい。この薄スラブの厚さは２５ｍｍ以下として鋳造する。２５ｍｍを超えるとその後の圧延工程の負担が大きくなる。
【００１５】
薄スラブの圧延は、熱間ないし冷間圧延で、必要に応じて圧延前に加熱処理が施される。この冷間圧延は、通常使用されている動粘度１．５〜４．５ｃｓｔ程度の圧延油を使用して、ロール表面粗度（Ｒａ）が０．２０〜０．５０μｍのロールで、圧延速度は毎分２００〜６００ｍ程度で圧延する。また、圧延板のロール噛込み角度は±２０度以内、フロントテンション、バックテンションは変形抵抗の２０％以内である。これらの圧延条件は、本発明において特に限定するものではない。冷間圧延の途中又は最終に施す熱処理は、必要に応じてバッチ式と連続熱処理とのいずれを用いても良い。
バッチ式熱処理について具体的には、例えば２００〜６００℃に加熱し、１〜２４時間保持する。２００℃未満では熱処理効果が低く、６００℃を超える温度では再結晶粒の粗大化が起こり、表面処理にむらが生じて好ましくない。保持期間が１時間未満では、熱処理の効果が低く、２４時間を超える場合は、すでに熱処理の効果が飽和しており、経済的に不利である。
【００１６】
連続焼鈍について具体的には、例えば、連続焼鈍装置を用いて１℃／sec.以上の昇温速度で４４０〜６００℃の温度に加熱し、所定の温度に達したら直ちに又は所定温度で３０分程度以下の保持をした後速やかに冷却する。
このようにして圧延して得られた薄板は、最終的には冷間圧延され所望の厚さの圧延板とされるが、この最終冷間圧延は、平面性、平坦度のために通常数回に分けて圧延する。本発明はこの数回に分けて圧延する最終パスの圧下率を６５％以上とすることによって、オイルピット面積が板面積の５％以下となってエッチング後に、色彩の艶消し部と金属光沢部の違いが目視的に観察されず、その結果アルカリ、酸によるエッチング、陽極酸化処理等の表面処理を施したときに、模様として現れず表面外観が均一になる。
【００１７】
冷間圧延の最終パスの圧下率を６５％以上とすると、圧延板の圧延速度が圧延ロールの周速より数倍速くなって、圧延ロール面を滑りながら板表面が固着表面として観察される鱗片状の滑り痕を残しながら圧延される結果、圧延ロールと圧延板の間に挟み込まれた圧延油は均一微細に分散され、それによる圧痕も使用した測定方法では検出されない程度に微細に分散されて圧延されるものと考えられる。また、冷間圧延の最終パスの圧下率を７０％以上、好ましくは７５％以上とすると、上述の微細なロール滑り面からなる固着表面が圧延板表面を覆い、圧延板のロールバイト目が転写されない結果、圧延ロールと圧延板の間に挟み込まれた圧延油は均一微細に分散され、圧痕も使用した測定方法では検出されない程度に微細に分散して圧延されると共に美麗な板となるものと考えられる（図１）。
なお、本発明におけるオイルピットの測定は画像処理解析装置を用いてピットの総表面積を測定したもので、検出可能なピットの最小径は５μｍである。５μｍ未満のものは、エッチング処理の際、エッチング起点になるもののエッチング後の大きさが小さく、艶消し部、光沢部の差として現れず目視的に影響しない。
【００１８】
【実施例１】
表１に合金組成を示す。いずれもロール径１０００ｍｍのハンター連続鋳造圧延機を用い、６８５〜６９０℃の溶湯をロール出側の圧延速度１２００ｍｍ／分で鋳造圧延して、板厚５．５ｍｍのアルミニウム合金板を得た。
Ａ、Ｂ、Ｃの合金板は、圧延後の表面観察、及び１０％ＮａＯＨ（６０℃）で２分間エッチング処理した後の外観のいずれもリップルマークが観察された。
【００１９】

【００２０】
表１のアルミニウム合金板を、表２に示す冷間圧延パススケジュールに従いアルミニウム合金薄板を得た。特に、冷間圧延の最終パスについては、圧延板噛込み角度を−５度、フロントテンション・バックテンションを変形抵抗の３０％、圧延スピードを３００ｍ／分、圧延油動粘度を４．０ｃｓｔ、圧延ロール表面粗度（Ｒａ）を０．２５μｍとした。
【００２１】

【００２２】
表２の製板工程により得られた本発明例試験番号１〜３及び比較例試験番号４の各合金素板について、オイルピット面積率を測定し、素板の模様、アルカリエッチング後の模様、陽極酸化皮膜処理後の模様の評価をそれぞれ以下の条件で行った。なお、模様はいずれの場合も、金属光沢と艶消し状態を目視的に観察したものである。その結果を表３に示す。
（１）オイルピット面積率の測定
各合金素板表面を光学顕微鏡で観察し、（株）ニレコ社製画像処理解析装置（ルーゼックスＦ）を用いて、１×１ｍｍ² におけるオイルピットの面積率を１０ケ所測定した。
（２）素板の模様
各合金板の表面の模様を目視で観察し、模様が全く見られなかったものを評価○、ほとんど模様が見られなかったものを評価○△、模様が顕著なものを評価×とした。
【００２３】
（３）アルカリエッチング後の模様
各合金素板を６０℃の１０％ＮａＯＨ溶液中に１分間浸漬してエッチングを行い、室温の３０％ＨＮＯ₃ 溶液中に３０秒間浸漬して中和処理した後に、表面の模様を目視で観察し、模様が全く見られなかったものを評価○、ほとんど模様が見られなかったものを評価○△、少々模様が見られたものを評価△、模様が顕著なものを評価×とした。
（４）陽極酸化皮膜処理後の模様
各合金素板を６０℃の１０％ＮａＯＨ溶液中に１分間浸漬してエッチングを行い、室温の３０％ＨＮＯ₃ 溶液中に３０秒間浸漬して中和処理した後に、室温の１５％Ｈ₂ ＳＯ₄ 溶液中で電流密度１Ａ／ｄｍ² で４分間電解処理して約１μｍの皮膜を形成し、表面の模様を目視で観察し、模様が全く見られなかったものを評価○、ほとんど模様が見られなかったものを評価○△、少々模様が見られたものを評価△、模様が顕著なものを評価×とした。
【００２４】

【００２５】
表３の結果から明らかなように、本発明例の試験番号１〜３は、オイルピットの面積率がいずれも５％以下であり、素板の模様、アルカリエッチング後の模様、陽極酸化皮膜処理後の模様共に、評価○〜○△レベルで模様が全く見られないかほとんど見られなかった。
これに対し、比較例試験番号４は、オイルピットの面積率が本発明で特定した５％を超えており、素板の模様、アルカリエッチング後の模様、陽極酸化皮膜処理後の模様共に、評価△〜×レベルで模様が見られた。
【００２６】
【実施例２】
実施例１の方法で得られた板厚５．５ｍｍのアルミニウム合金板を、表４に示す冷間圧延パススケジュールに従い、アルミニウム合金薄板を得た。冷間圧延の最終パスの前に磁気誘導加熱炉によって５００℃の温度で中間焼鈍を行った。焼鈍後の冷間圧延パスについては、圧延板噛込み角度を−５度、フロントテンション・バックテンションを変形抵抗の３０％、圧延スピードを４００ｍ／分、圧延油動粘度を３．５ｃｓｔ、圧延ロール表面粗度（Ｒａ）を０．２３μｍとした。
【００２７】

【００２８】
表４の製板工程により得られた本発明例試験番号５及び比較例試験番号６の各合金素板について、オイルピット面積率を測定し、素板の模様、アルカリエッチング後の模様、陽極酸化皮膜処理後の模様の評価を行った。その結果を表５に示す。なお、測定及び評価条件は実施例１と同様である。
【００２９】

【００３０】
表５からも明らかなように、本発明例の試験番号５は、オイルピットの面積率が５％以下であり、素板の模様、アルカリエッチング後の模様、陽極酸化皮膜処理後の模様共に、評価○〜○△レベルで模様が全く見られないかほとんど見られなかった。
これに対し、比較例試験番号６は、オイルピットの面積率が本発明で特定した５％を超えており、素板の模様、アルカリエッチング後の模様、陽極酸化皮膜処理後の模様共に、評価×レベルで模様が見られた。
【００３１】
【実施例３】
実施例１の方法で得られた板厚５．５ｍｍのアルミニウム合金板を表６に示す冷間圧延パススケジュールに従い、アルミニウム合金薄板を得た。冷間圧延の最終パスの前に磁気誘導加熱炉によって５００℃の温度で中間焼鈍を行った。焼鈍後の冷間圧延パスについては、圧延板噛込み角度を−５度、フロントテンション・バックテンションを変形抵抗の３５％、圧延スピードを２００ｍ／分、圧延油動粘度を３．５ｃｓｔ、圧延ロール表面粗度（Ｒａ）を０．３０μｍとした。
【００３２】

【００３３】
表６の製板工程により得られた本発明例試験番号７の合金素板について、オイルピット総面積率を測定し、素板の模様、アルカリエッチング後の模様、陽極酸化皮膜処理後の模様の評価を行った。その結果を表７に示す。なお、測定及び評価条件は実施例１と同様である。
【００３４】

【００３５】
表７からも明らかなように、本発明例の試験番号７は、オイルピットがなく、また、ロールバイトが存在せず、固着表面を呈していた。この結果、素板の模様、アルカリエッチング後の模様、陽極酸化皮膜処理後の模様共に、評価○レベルで模様が全く見られなかった。
【発明の効果】
【００３６】
以上に説明したように、本発明のオイルピットが少ないアルミニウム合金素板は、アルカリ、酸によるエッチング、陽極酸化処理等の表面処理を施したときに艶消し部と金属光沢部の違いが目視的に観察されず、縞模様等の発生しない均一な表面を有するから、表面外観の均一性が要求される製品、例えば建築用の内外装パネル、日用品、厨房用品、印刷板、装飾部品等に用いるのに適し、しかも連続鋳造法による低コストの利点を維持する。
また、本発明の微細なロール滑り面からなる固着表面を有する圧延板は、オイルピットが実質的に存在しないから、上記した効果が確実に得られる。
更に、その製造方法は、リップルマークの生じる連続鋳造された薄スラブの圧延板に対して、簡単な方法で、上記の表面外観の均一性が要求される製品、例えば建築用の内外装パネル、日用品、厨房用品、印刷版、装飾部品等に用いるのに適したアルミニウム合金素板を低いコストで得ることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明のアルミニウム合金素板表面拡大図（×５０）
【図２】連続鋳造による金属組織写真（リップルマーク）
【図３】オイルピットの面積率の大きい箇所拡大図（×５０）
【図４】オイルピットの面積率の小さい箇所拡大図（×５０）
【符号の説明】
１０：リップルマーク３０：オイルピット

Claims

連続鋳造された薄スラブの冷間圧延板であって、Ｆｅ：０．１〜０．８重量％、残部結晶粒微細化元素と不可避的不純物を含むＡｌからなり、該不可避的不純物中のＳｉ含有量を０．８重量％以下とし、オイルピット面積が５％以下であることを特徴とする表面処理用アルミニウム合金素板。
連続鋳造された薄スラブの冷間圧延板であって、Ｆｅ：０．１〜０．８重量％、残部結晶粒微細化元素と不可避的不純物を含むＡｌからなり、該不可避的不純物中のＳｉ含有量を０．８重量％以下とし、板表面が固着表面を呈していることを特徴とする表面処理用アルミニウム合金素板。