JP3635691B2

JP3635691B2 - 冷媒蒸発器およびこれを用いた車両用空調装置

Info

Publication number: JP3635691B2
Application number: JP24811194A
Authority: JP
Inventors: 伸治梯; 宏木下; 健一藤原; 栄一鳥越
Original assignee: Denso Corp
Current assignee: Denso Corp
Priority date: 1994-10-13
Filing date: 1994-10-13
Publication date: 2005-04-06
Anticipated expiration: 2020-04-06
Also published as: JPH08110123A

Description

【０００１】
【産業上の利用分野】
本発明は冷媒蒸発器に関するもので、特には積層型冷媒蒸発器に用いて有効なものである。
【０００２】
【従来の技術】
従来の冷媒蒸発器として例えば特開平１−３０５２７５号公報に開示されたものが知られている。このものは図１４に示すように、冷媒通路を形成するＵ字状の通路形成用くぼみ部１０１と、このくぼみ部１０１よりさらに深いくぼみ量を有し、かつ円形状の連通穴１０４および１０５が形成された第１タンク形成用くぼみ部１０２および第２タンク形成用くぼみ部１０３とが形成されたプレート１００を対にして向かい合わせて接合し、この一対のプレート１００を複数積層することによって、上記第１タンク形成用くぼみ部１０２にて入口タンク、第２タンク形成用くぼみ部１０３にて出口タンク、および通路形成用くぼみ部１０１にてチューブを構成している。
【０００３】
そして、この複数積層された各プレート１００の間に、冷媒と空気との熱交換を促進するためのフィン１２３を設けることによって、図４に示すような積層型冷媒蒸発器６を形成している。
さらに上記くぼみ部１０１と連通穴１０４との間には、略コの字状の保持部１１０が形成されている。また、この保持部１１０の受皿部１１０ａは連通穴１０４の最下部点Ｌよりも下に位置し、受皿部１１０ａの両端の先端部１１０ｂは上記最下部点Ｌよりも上に位置している。
【０００４】
従って、積層されたプレート１００のうちの一端側に設けられた入口パイプ１２１から流れてきた液冷媒は、まず入口パイプ１２１に最も近いプレート１００の連通穴１０４を通ってこのプレート１００の受皿部１１０ａに溜まる。そしてこの受皿部１１０ａの冷媒液面が上記最下部点Ｌよりも高くなったら、隣のプレート１００の連通穴１０４を通ってこのプレート１００の受皿部１１０ａに液冷媒が溜まる。
【０００５】
これを繰り返し、すべてのプレート１００の受皿部１１０ａに液冷媒が溜まり、すべての受皿部１１０ａの冷媒液面が上記先端部１１０ｂよりも高くなったら、第１タンク形成用くぼみ部１０２と通路形成用くぼみ部１０１との間の連通通路１０７から液冷媒が各プレート１００の通路形成用くぼみ部１０１（チューブ）に分配される。
【０００６】
そして各チューブに分配された液冷媒は連通穴１０５を介して、積層されたプレート１００のうちの他端側に設けられた出口パイプ１２２から導出され、図示しない圧縮機に導かれる。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】
上記公知技術によると、入口パイプ１２１から連通穴１０４に導入される冷媒の流速が遅い場合は、すべてのプレート１００において、受皿部１１０ａに溜まった液冷媒が同じタイミングで連通通路１０７から各チューブに分配され、その結果、すべてのチューブに分配される液冷媒量が均一となる。
【０００８】
しかし、入口パイプ１２１から連通穴１０４に導入される冷媒の流速が速い場合は図１５に示すように、入口パイプから遠くなる程、入口タンク内での冷媒液面が高くなる。従って、入口パイプから遠くなる程、上記連通通路１０７からあふれる液冷媒量が多くなり、その結果、各チューブに分配される液冷媒量が不均一になるといった問題が発生する。
【０００９】
そこで本発明は上記問題に鑑み、蒸発器内に導入される冷媒流速とは関係無く、常にすべてのチューブに液冷媒が分配されるようにすることを目的とする。
【００１０】
【課題を解決するための手段】
上記目的を達成するため、請求項１記載の発明では、
冷媒を導入するための導入口（１０４）を有する入口タンク（１０２）と、
この入口タンク（１０２）の長手方向に複数本並んで接続され、前記入口タンク（１０２）内の冷媒がそれぞれ分配されるチューブ（１０１）と、
このチューブ（１０１）内を通過した冷媒を導出するための導出口（１０５）を有する出口タンク（１０３）と、
前記入口タンク（１０２）内における前記導入口（１０４）と前記チューブ（１０１）との間に設けられ、前記導入口（１０４）より導入された冷媒を貯留する保持部（１１０）と
を備えた冷媒蒸発器（６）において、
前記保持部（１１０）の先端部（Ｑ）は、前記導入口（１０４）の重力方向最下部（Ｌ）よりも重力方向上方にあり、
前記保持部（１１０）には、液冷媒を前記チューブ（１０１）に導く第１連通通路（１０６）が形成され、
この第１連通通路（１０６）は、重力方向の最も下方に位置する前記第１連通通路（１０６）と前記保持部（１１０）の前記導入口（１０４）側における内壁面とが接触する点（Ｐ）から、前記保持部（１１０）に液面を形成するのに必要な所定寸法だけ重力方向に上方の点（Ｑ）までの範囲の部位に形成され、
前記第１連通通路（１０６）よりも重力方向上方に気冷媒を前記チューブ（１０１）に導く第２連通通路（１０７）が形成され、
前記第１連通通路（１０６）の冷媒流路面積（Ｓ1 ）に対する前記第２連通通路（１０７）の冷媒流路面積（Ｓ2 ）の比（Ｓ2 ／Ｓ1 ）が２．５以上である冷媒蒸発器を特徴とする。
【００１１】
また請求項２記載の発明では、請求項１記載の冷媒蒸発器において、
前記所定寸法が３ｍｍであることを特徴とする。
また請求項３記載の発明では、請求項１記載の冷媒蒸発器において、
前記第１連通通路（１０６）の冷媒流路面積（Ｓ1 ）が５０．２４（ｍｍ²）以下であることを特徴とする。
【００１２】
また請求項４記載の発明では、
請求項１ないし３いずれか１つ記載の冷媒蒸発器（６）、圧縮機（２）、凝縮器（３）、および減圧手段（５）を備える冷凍サイクル装置（１）と、
空気流を発生する送風手段（１４）と、
前記送風手段からの空気を車室内に導く空気通路（１０）と
を備え、
前記冷媒蒸発器（６）は、前記第１連通通路（１０６）に対して前記第２連通通路（１０７）が重力方向上方に位置するように前記空気通路（１０）内に設けられた車両用空調装置を特徴とする。
【００１３】
なお、上記各手段の括弧内の符号は、後述する実施例の具体的手段との対応関係を示すものである。
【００１４】
【発明の作用効果】
請求項１記載の発明によれば、入口タンク（１０２）内における導入口（１０４）とチューブ（１０１）との間に保持部（１１０）が設けられており、この保持部には液冷媒をチューブに導く第１連通通路（１０６）と気冷媒をチューブに導く第２冷媒通路（１０７）とが形成されている。
【００１５】
ここで第１連通通路（１０６）は、上記点（Ｐ）から、保持部に液面を形成するのに必要な所定寸法だけ重力方向に上方の点（Ｑ）までの範囲の部位に形成され、かつ第２連通通路（１０７）は第１連通通路（１０６）よりも重力方向上方に形成されたものである。
そして第１連通通路（１０６）の冷媒流路面積（Ｓ1 ）に対する第２連通通路（１０７）の冷媒流路面積（Ｓ2 ）の比（Ｓ2 ／Ｓ1 ）が２．５以上に設定されているので、本発明の冷媒蒸発器（６）を冷凍サイクル中で使用した場合に、この冷凍サイクルの高圧圧力が例えば２〜３(kg/cm².G)と低いときはもちろん、例えば１５(kg/cm².G)となっても、入口タンク内に流入する冷媒のうちの気冷媒は第２連通通路（１０７）からのみチューブに導かれる。従って第１連通通路（１０６）からは液冷媒のみがチューブに導かれるため、保持部（１１０）に液面が形成され、この保持部に液が貯留される。
【００１６】
従って、入口タンク内に流入する冷媒の流速が遅い場合は、この冷媒はまず冷媒入口に近い側の保持部に貯留される。そしてこの保持部の第１連通通路（１０６）から一部の液冷媒がチューブに導かれながら保持部の液面が高くなり、液面が導入口の重力方向最下部（Ｌ）よりも重力方向上方になると、液は隣の保持部に貯留される。
【００１７】
そしてこれを繰り返していき、すべての保持部の第１連通通路から液冷媒の一部がそれぞれのチューブに導かれながら、すべての保持部に液が貯留され、さらに液面が高くなって保持部の先端部（Ｑ）よりも高くなると、第２連通通路（１０７）からも液冷媒がチューブに分配されるようになる。従って、この場合は各チューブにほぼ均等に液冷媒が分配される。
【００１８】
また、入口タンク内に流入する冷媒の流速が速い場合は、冷媒入口から遠い側の方が入口タンク内における冷媒の液面が高くなるが、本発明では保持部に第１連通通路（１０６）が形成されており、保持部に貯留された液冷媒の一部がこの第１連通通路から常にチューブに導かれるので、この場合においてもすべてのチューブに液冷媒を分配することができる。
【００１９】
特に請求項３記載の発明では、第１連通通路の冷媒流路面積（Ｓ1 ）が５０．２４（ｍｍ²）以下であるので、上記比（Ｓ2 ／Ｓ1 ）を２．５以上にするにあたって、第１連通通路からチューブに導かれる冷媒量があまり多くならないようにすることができ、保持部に液面が形成され易くなる。
また請求項４記載の発明のように構成した車両用空調装置では、車両の環境条件等から冷凍サイクルを夏場も冬場も作動させる必要があり、この冷凍サイクルの高圧圧力が冬場で約２〜３(kg/cm².G)、夏場で約１５(kg/cm².G)に達する。
【００２０】
従って、本発明では上記のように高圧圧力が約２〜１５(kg/cm².G)の範囲で変化するので、請求項１ないし３いずれか１つ記載の蒸発器をこの冷凍サイクル中に用いることによって、季節に関係無く、常に所定量の液冷媒をすべてのチューブに分配することができ、これによって車室内へ吹き出す空気の温度の偏りを極力少なくすることができる。
【００２１】
【実施例】
次に、本発明を自動車用空調装置としての冷媒蒸発器に適用した実施例について、図１ないし図１３に基づいて説明する。
まず初めに本実施例の冷凍サイクルおよび通風系について図１を用いて説明する。
【００２２】
図１に示すように、冷凍サイクル１は、冷媒を吸入、圧縮、吐出する圧縮機２と、圧縮機２からの高圧冷媒を凝縮する凝縮器３と、凝縮器３からの気液２層冷媒のうちの液冷媒のみを吐出する受液器４と、受液器４からの冷媒を減圧膨張する膨張弁（減圧手段）５と、膨張弁５からの冷媒を蒸発させる蒸発器６とからなる。
【００２３】
また上記圧縮機２は、マグネットクラッチ７およびベルト８を介して自動車エンジン９と連結されており、マグネットクラッチ７が通電されてオンすることによって自動車エンジン９の回転動力が圧縮機２に伝達される。
また上記蒸発器６は、車室内と連通した空調ダクト１０（空気通路）内に配設されている。この空調ダクト１０の空気上流側には、車室内気を吸入する内気吸入口１１と外気を吸入する外気吸入口１２とが形成されており、これら吸入口１１、１２は内外気切換手段１３によって選択的に開閉される。そしてこの下流側には、内気または外気を吸入して車室内側に送風する送風手段１４が設けられている。
【００２４】
また空調ダクト１０内のうち蒸発器６の空気下流側には、空気を加熱する加熱手段１５が設けられており、空調ダクト１０の下流端には、車両窓ガラスに向けて空気を吹き出すためのデフロスタ吹出口１６、車室内乗員の上半身に向けて空気を吹き出すためのフェイス吹出口１７、および車室内乗員の足元に向けて空気を吹き出すためのフット吹出口１８が形成されている。そしてこれらの吹出口は吹出口切換手段１９によって選択的に開閉される。
【００２５】
そしてマグネットクラッチ７がオンして圧縮機２が駆動すると、蒸発器６が送風手段１４からの空気を除湿冷却し、この冷風がエアミックスドア（温度調節手段）２０によって温度調節された後、上記吹出口１６〜１８のいずれかから車室内に吹き出される。
次に上記蒸発器６の具体的構造について説明する。
【００２６】
図２において、プレート１００は板厚が０．５〜０．６（mm）の両面クラッド材よりなる。具体的にその心材はＡ３００３材等よりなり、またクラッドされる皮材としてはＡ４００４材よりなり、片側クラッド率は１０〜１５（％）の板材よりプレス成形される。
このプレート１００にはプレス成形によってＵ字状をなす通路形成用くぼみ部１０１が形成されている。この通路形成用くぼみ部１０１はＵ字状をなすものであるので、その中心部には仕切りリブ１０８が形成されている。また、通路形成用くぼみ部１０１には、図中紙面上方に浮き上がる複数のリブ１０９が膨出形成されている。
【００２７】
このＵ字状をなす通路形成用くぼみ部１０１の両端には、このくぼみ部１０１よりさらに深いくぼみ量を有する第１タンク形成用くぼみ部１０２および第２タンク形成用くぼみ部１０３が形成されている。
この第１タンク形成用くぼみ部１０２の底部には、ほぼ円形状をなす第１連通穴１０４が貫通して設けられている。また、第２タンク形成用くぼみ部１０３の底部には、ほぼ円形状をなす第２連通穴１０５が貫通して設けられている。なお、第２連通穴１０５の周縁部には、プレート１００を向かい合わせて接合し、これによって形成される通路ユニットを複数段積層する際に位置決めの役割をなすフランジ部（図示しない）が形成されている。
【００２８】
さらに、通路形成用くぼみ部１０１と第１連通穴１０４との間、および通路形成用くぼみ部１０１と第２連通穴１０５との間には、略円弧状の補強用リブ１１０、１１１が形成されている。なお、補強用リブ１１０、１１１の先端部１１０ａ、１１１ａは第１連通穴１０４および第２連通穴１０５の最下部点Ｌよりも上方に位置するとともに、第１連通穴１０４および第２連通穴１０５の最上部点Ｕよりも下方に位置している。
【００２９】
さらにリブ１１０、１１１には、くぼみ部１０２とくぼみ部１０１、およびくぼみ部１０３とくぼみ部１０１をそれぞれ連通させる第１連通通路１０６および第２連通通路１０７が形成されている。ここで第１連通通路１０６は断面略円形状であり、その直径は８ｍｍ以下である。つまり、第１連通通路１０６の冷媒流路面積Ｓ1 は５０．２４（ｍｍ²）以下である。また、第１連通通路１０６の冷媒流路面積Ｓ1 に対して第２連通通路１０７の冷媒流路面積Ｓ2 の方が大きく設定されており、この実施例ではＳ2 ／Ｓ1 が２．５より大きくなるように設定されている。
【００３０】
また、上記第１連通通路１０６のリブ１１０内壁面側端部Ｐ（図３参照）から重力方向の上方に３ｍｍのところに、上記第２連通通路１０７の最下部点Ｑ（図３参照）が形成されている。また、上記第１連通通路１０６のリブ１１１内壁面側端部Ｒ（図３参照）から重力方向の上方に３ｍｍのところに、上記第２連通通路１０７の最下部点Ｓ（図３参照）が形成されている。
【００３１】
以上のようにプレス成形されたプレート１００を一対にして向かい合わせて接合した場合、プレート１００の外周１００ａ、仕切りリブ１０８、リブ１０９、リブ１１０、およびリブ１１１どうしが互いに当接した状態となる。そしてくぼみ部１０１によってチューブが形成される。また、リブ１１０と相手側のプレートのリブ１１１とが当接することによって、第１連通穴１０４からの冷媒を貯留する保持部が形成される。
【００３２】
そしてこれら一対のプレート１００を図４、図５に示すように互いの連通穴１０４、１０５が重なり合うようにして複数段積層する。
複数積層されることによって形成される通路ユニット３００のそれぞれの間には、空気との接触面積を増大させ放熱効果を促進させるための波状のコルゲートフィン１２３が設けられている。また、通路ユニット３００の積層方向両端にはサイドプレート１３１、１３２が設けられている。そしてこの通路ユニット３００の積層方向一端部に位置する通路ユニットには第１連通穴１０４に接合される入口パイプ１２１が連結されている。また、通路ユニット３００の積層方向他端部の第２連通穴１０５には出口パイプ１２２が連結されている。
【００３３】
そしてこれらは炉中で一体ろう付けすることによって一体成形される。
このようにして積層された通路ユニット３００の第１連通穴１０４は互いに連通した状態となっており、前述した第１タンク形成用くぼみ部１０２によって長手方向に伸びる略円筒状のタンク部が形成されている。ここでこのタンク部は、入口パイプ１２１から冷媒を導入して各チューブに分配するので入口タンクと呼ぶ。
【００３４】
また、積層された通路ユニット３００の第２連通穴１０５は互いに連通した状態となっており、前述した第２タンク形成用くぼみ部１０３によって長手方向に伸びる略円筒状のタンク部が形成されている。ここでこのタンク部は、通路形成用くぼみ部１０１からの冷媒を集合させて出口パイプ１２２から上記圧縮機２（図１）に導出するので出口タンクと呼ぶ。
【００３５】
また、補強用リブ１１０、１１１は各タンク部の長手方向に並んで接続されている。また、補強用リブ１１０、１１１の先端部１１０ａ、１１１ａの高さはすべて等しい。
ところで本実施例の冷凍サイクル１は自動車に搭載されるものである。自動車のような車両では、夏場は車室内を冷房するために圧縮機２を駆動して冷凍サイクル１を作動させ、蒸発器６にて空調ダクト１０内の空気を冷却する。また冬場にも、窓ガラスの防曇のために圧縮機２を駆動して冷凍サイクル１を作動させ、蒸発器６にて空調ダクト１０内の空気を除湿する。
【００３６】
ここで、夏場は外気温度が高いので、この高温外気で凝縮器３を放熱する能力が不足し、その結果、冷凍サイクル１の高圧圧力が約１５(kg/cm².G)に達する。一方、冬場は外気温度が低いので、凝縮器３を放熱する能力が十分であり、高圧圧力は約２〜３(kg/cm².G)と低くなる。このように車両用空調装置における冷凍サイクルでは、年間を通してみると高圧圧力の変動幅が大きい。
【００３７】
高圧圧力が高いときは蒸発器６の入口タンク内に流入する冷媒乾き度が高く、冷媒のガス含有量が多くなるため、第１連通通路１０６の冷媒流路面積Ｓ1 に対する第２連通通路１０７の冷媒流路面積Ｓ2 の比（Ｓ2 ／Ｓ1 ）を大きくしないと第１連通通路１０６からもガスが流出してしまい、保持部１１０に液面が形成されなくなる。
【００３８】
逆に高圧圧力が低いときには蒸発器６の入口タンク内に流入する冷媒乾き度が低く、ガス含有量も少なくなるため、上記比（Ｓ2 ／Ｓ1 ）をそれほど大きくしなくてもガス冷媒は第２連通通路１０７からしか流出せず、保持部１１０に液面が形成される。
ここで、高圧圧力と上記比（Ｓ2 ／Ｓ1 ）との関係を図６に示す。つまり、蒸発器６側の低圧圧力が２〜３(kg/cm².G)のときにおいて、高圧圧力が低いときにはＳ2 ／Ｓ1 が小さくても保持部１１０に液面が形成される。そして高圧圧力が大きくなるに応じて保持部１１０に液面が形成されるのに必要なＳ2 ／Ｓ1 が大きくなり、高圧圧力が１５(kg/cm².G)のときにはＳ2 ／Ｓ1 ≧２．５としなければ保持部１１０に液面が形成されなくなる。
【００３９】
従って、本実施例では上記のように高圧圧力が約１５(kg/cm².G)にまで達するので、常に保持部１１０に液面を形成させるためにＳ2 ／Ｓ1 ≧２．５となるように第１連通通路１０６および第２連通通路１０７を形成している。
次に上記構成における作動を説明する。
冷凍サイクル１が作動すると冷媒が入口パイプ１２１から入口タンクに流入する。ここで、例えば冬場のように高圧圧力が低いと入口タンクに流入する冷媒の乾き度が低いので、入口タンクに流入する冷媒の速度は遅くなる。このように冷媒の流入速度が遅いときは、入口タンクのうちの最も入口パイプ１２１側に位置する一対のプレート１００の補強用リブ１１０（以下、保持部１１０という）にまず液冷媒が貯留され、この貯留された液冷媒の一部が第１連通通路１０６からチューブへ流出する。
【００４０】
そして液冷媒の液面の高さが上記最下部点Ｌよりも高くなると、隣に位置する一対のプレートの保持部１１０に液冷媒が貯留され、この貯留された液冷媒の一部が第１連通通路１０６からチューブへ流出する。そしてこれらを繰り返し、導入パイプ１２１から最も離れた一対のプレートの保持部１１０に液冷媒が貯留され、この貯留された液冷媒の一部が第１連通通路１０６からチューブへ流出する。
【００４１】
そしてすべての保持部１１０に液冷媒が貯留され、各保持部１１０の液面の高さが各保持部１１０の先端部１１０ａよりも高くなると、第２連通通路１０７より各チューブに気液２層冷媒が分配される。ここで、各先端部１１０ａの高さがすべて等しいため、各保持部１１０に貯留される液冷媒の液面の高さが均一となり、各チューブに分配される液冷媒量は均一となる。
【００４２】
そして各チューブに分配された冷媒はこのチューブをＵ字状に流れ、出口タンクに流入する。そして出口タンクに流入した冷媒は出口パイプ１２２から圧縮機２に導かれる。
一方、夏場のように高圧圧力が高いと入口タンクに流入する冷媒の乾き度が高いので、入口タンクに流入する冷媒の速度は速くなる。このように冷媒の流入速度が速いときは、図１４に示すように入口パイプ１２１から遠くなる程、入口タンク内での冷媒の液面が高くなるが、本実施例では保持部１１０に第１連通通路１０６が形成されているので、入口パイプ１２１に近い側においても第１連通通路１０６から常に液冷媒が流れる。
【００４３】
このように本実施例では、入口タンクに流入する冷媒速度に関係なく、常に所定量の液冷媒を各チューブに流入させることができるので、従来のように冷媒流入速度が速いときに入口パイプ１２１に近い側のチューブに液冷媒が分配されないといった問題をなくすことができる。
特に本実施例では、上記比（Ｓ2 ／Ｓ1 ）が２．５以上となるように設定しているので、冬場のように高圧圧力が低いときから夏場のように高圧圧力が高いときまで、常に保持部１１０に冷媒液面を形成することができる。
【００４４】
つまり、保持部１１０に液面が形成されない場合は、保持部１１０に液冷媒が貯留されず第１連通通路１０６からそのままチューブに流れるということなので、入口タンク内に流入した冷媒は入口パイプ１２１に近い側から優先的にチューブに流入する。従って、入口パイプ１２１に遠い側のチューブには液冷媒が十分にいきわたらなくなる。
【００４５】
その点本実施例は保持部１１０に液面が常に形成される（保持部１１０に液が貯留される）ので、これによってこの貯留された液冷媒を第１連通通路１０６から各チューブに分配することができ、入口パイプ１２１に遠い側のチューブにも液冷媒を分配することができる。
（他の実施例）
図７に示すように、保持部１１０を構成するリブ１１０を複数設け、これによって開口部１２１〜１２５を形成する。このうち最も下に位置する開口部１２２のリブ１１０内壁面側端部Ｐから重力方向上方（図中上方）３ｍｍまでの通路が第１連通通路を構成する。つまり開口部１２２〜１２４は第１連通通路を構成し、開口部１２５は第２連通通路を構成する。また開口部１２１は線Ｔよりも図中下方側が第１連通通路を構成し、線Ｔよりも図中上方側が第２連通通路を構成する。
【００４６】
この場合も第１連通通路の冷媒流路面積Ｓ1 に対する第２連通通路の冷媒流路面積Ｓ2 の比（Ｓ2 ／Ｓ1 ）は２．５以上に設定されており、これによって常に保持部１１０に液面が形成される。
また図８に示すように、図７のものに対してリブ１１１を無くしても良い。
また図９に示す実施例では、略円弧状となるようにリブ１１０を複数設け、各リブ間に開口部１３１〜１３４を形成している。そしてこのうち最も下方に位置する開口部１３４のリブ１１０内壁面側端部Ｐから、重力方向上方（図中上方）３ｍｍのところの点Ｑまでの開口部を第１連通通路とする。つまり開口部１３３、１３４にて第１連通通路を構成している。そして点Ｑより上方の開口部１３１、１３２にて第２連通通路を構成している。なお、点Ｑより下方にあるリブ１１０にて保持部を構成している。
【００４７】
この実施例の場合も第１連通通路の冷媒流路面積Ｓ1 に対する第２連通通路の冷媒流路面積Ｓ2 の比（Ｓ2 ／Ｓ1 ）は２．５以上に設定されており、これによって常に保持部１１０に液面が形成される。
また図１０、図１１に示すように、一端側が閉塞し、他端側に突起部１４４が形成され、側面に複数の穴１４１〜１４３（図１１参照）が形成された別設パイプ１４０を入口タンクの第１連通穴１０４の中に設けることによって上記第１連通通路１０６および第２連通通路１０７を構成しても良い。
【００４８】
具体的には、ろう材にて片面クラッドされたＡ３００３材等の心材を、所定の型によって他端側に突起部１４４を有するパイプ状に形成し、その後打ち抜きによって複数の穴１４１〜１４３を形成することによって別設パイプ１４０を形成する。そしてこの別設パイプ１４０を上記一端側から第１連通穴１０４内に挿入する。このとき上記突起部１４４がストッパの役目を果たす。ここで別設パイプ１４０を第１連通穴１０４内に挿入するとき、直径８ｍｍ以下に形成された穴１４２が最も下に位置するように挿入する。
【００４９】
そして別設パイプ１４０を挿入した後にサイドプレート１３１を被せ、これを炉中で一体ろう付けすることによって蒸発器６を形成する。
この実施例によると、図１０のＡ−Ａ矢視断面図である図１１に示すように、穴１４１および穴１４３が穴１４２に対して上方に位置する。ここでは、穴１４１、１４３の重力方向最下部点（図中最下部点）Ｑは、穴１４２のリブ１１０内壁面側端部の点Ｐに対して重力方向において３ｍｍ以上上方となるように設定されている。つまり、別設パイプ１４０のうち穴１４１と１４２との間の部位、および穴１４３と１４２との間の部位にて保持部１１０を構成している。
【００５０】
さらに穴１４１の開口面積と穴１４３の開口面積との和（Ｓ2 ）と、穴１４２の開口面積（Ｓ1 ）との関係が、Ｓ2 ／Ｓ1 ≧２．５となるように設定されている。
これによって、上記各実施例と同様の効果が得られると同時に、本実施例では保持部１１０を別設パイプ１４０によって構成するので、別設パイプ１４０を除く蒸発器６本体を同一形状としながら別設パイプ１４０の穴の形状を変えることによって、色々な保持部１１０を持った蒸発器６を構成することができる。
【００５１】
また図１２、図１３に示すように、プレートに保持部１１０が形成された蒸発器６の第１連通穴１０４内に、一端側が閉塞し、他端側に上記突起部１４４と同様の機能を果たす突起部１５２が形成され、側面に複数（本実施例では３つ）の穴１５１が形成された別設パイプ１５０を設けても良い。
この実施例の場合、上記穴１５１が図１３中上方に位置している。この場合、入口タンク内に流入した冷媒が穴１５１から第１連通穴１０４内に分配された後、冷媒が各保持部１１０に分配されるので、この別設パイプ１５０が無い場合に比べて、入口タンク内に流入する冷媒速度が速いときにおける各保持部１１０の液面の高さを均一にすることができる。
【００５２】
なお、この実施例では穴１５１が図１３中上方となるように位置させたが、穴１５１の位置としては第１連通通路１０６および第２連通通路１０７と対向する位置でなく、かつ第１連通穴１０４の長手方向に対して略垂直方向であればどこでも良い。
また上記各実施例では、入口タンク長手方向における各プレート１００について、上記比（Ｓ2 ／Ｓ1 ）がすべて同じであったが、図１４に示す従来例のように入口タンクに流入する冷媒流速が速いときは入口パイプから遠い方の液面が高くなることから、これに対応するために、入口パイプから遠くなるに応じてＳ1 またはＳ2 を小さくするようにしても良い。この場合、各プレートのＳ2 ／Ｓ1 の平均値が２．５以上となるようにする。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明一実施例の冷凍サイクルおよび通風系を示す概略構成図である。
【図２】上記実施例のプレート１００を示す正面図である。
【図３】図２の一部拡大図である。
【図４】上記実施例および従来の冷媒蒸発器６を示す斜視図である。
【図５】図４に示す蒸発器６の上面図である。
【図６】上記実施例における、第１連通通路１０６の冷媒流路面積Ｓ1 に対する第２連通通路１０７の冷媒流路面積Ｓ2 の比（Ｓ2 ／Ｓ1 ）と高圧圧力との関係を示すグラフである。
【図７】本発明他の実施例のプレート１００の要部拡大図である。
【図８】本発明他の実施例のプレート１００の要部拡大図である。
【図９】本発明他の実施例のプレート１００の要部拡大図である。
【図１０】本発明他の実施例の蒸発器６の分解斜視図である。
【図１１】図１０実施例のプレート１００の要部拡大図である。
【図１２】本発明他の実施例の蒸発器６の分解斜視図である。
【図１３】図１２実施例のプレート１００の要部拡大図である。
【図１４】従来の蒸発器のプレート１００を示す正面図である。
【図１５】上記従来の蒸発器の冷媒流速が速いときを示す縦断面図である。
【符号の説明】
１……冷凍サイクル、６……冷媒蒸発器、１０……空調ダクト（空気通路）
１４……送風手段、
１０１……チューブ、
１０２……第１タンク形成用くぼみ部（入口タンク）、
１０３……第２タンク形成用くぼみ部（出口タンク）、
１０４……第１連通穴（導入口）、１０５……第２連通穴（導出口）
１０６……第１連通通路、１０７……第２連通通路、
１１０……補強用リブ（保持部）

Claims

冷媒を導入するための導入口を有する入口タンクと、
この入口タンクの長手方向に複数本並んで接続され、前記入口タンク内の冷媒がそれぞれ分配されるチューブと、
このチューブ内を通過した冷媒を導出するための導出口を有する出口タンクと、
前記入口タンク内における前記導入口と前記チューブとの間に設けられ、前記導入口より導入された冷媒を貯留する保持部と
を備えた冷媒蒸発器において、
前記保持部の先端部は、前記導入口の重力方向最下部よりも重力方向上方にあり、
前記保持部には、液冷媒を前記チューブに導く第１連通通路が形成され、
この第１連通通路は、重力方向の最も下方に位置する前記第１連通通路と前記保持部の前記導入口側における内壁面とが接触する点から、前記保持部に液面を形成するのに必要な所定寸法だけ重力方向に上方の点までの範囲の部位に形成され、
前記第１連通通路よりも重力方向上方に気冷媒を前記チューブに導く第２連通通路が形成され、
前記第１連通通路の冷媒流路面積に対する前記第２連通通路の冷媒流路面積の比が２．５以上であることを特徴とする冷媒蒸発器。
前記所定寸法が３ｍｍであることを特徴とする請求項１記載の冷媒蒸発器。
前記第１連通通路の冷媒流路面積が５０．２４（ｍｍ²）以下であることを特徴とする請求項１記載の冷媒蒸発器。
請求項１ないし３いずれか１つ記載の冷媒蒸発器、圧縮機、凝縮器、および減圧手段を備える冷凍サイクル装置と、
空気流を発生する送風手段と、
前記送風手段からの空気を車室内に導く空気通路と
を備え、
前記冷媒蒸発器は、前記第１連通通路に対して前記第２連通通路が重力方向上方に位置するように前記空気通路内に設けられたことを特徴とする車両用空調装置。