JP3584921B2 - 耐食性転がり軸受 - Google Patents
耐食性転がり軸受 Download PDFInfo
- Publication number
- JP3584921B2 JP3584921B2 JP2001309250A JP2001309250A JP3584921B2 JP 3584921 B2 JP3584921 B2 JP 3584921B2 JP 2001309250 A JP2001309250 A JP 2001309250A JP 2001309250 A JP2001309250 A JP 2001309250A JP 3584921 B2 JP3584921 B2 JP 3584921B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- nickel plating
- plating layer
- hardness
- bearing
- inner ring
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Images
Landscapes
- Rolling Contact Bearings (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】
本発明は、洗濯機，釣り具等のように水や海水により錆が発生しやすいものに使用される転がり軸受に関する。
【０００２】
【従来の技術】
転がり軸受の外輪，内輪（以下、軌道輪という）や転動体，保持器などの各部材は、例えばＣ量０．８ ｗｔ％以下のＳＣｒ４２０Ｈ，ＳＣＭ４２０Ｈ，ＳＡＥ８６２０Ｈ，ＳＡＥ４３２０Ｈなどの浸炭鋼、又は例えばＳＵＪ−２のような軸受鋼、あるいはＳＫＨ，ＳＫＤなどの工具鋼等の合金鋼で作られる。それを浸炭又は浸炭窒化した後に熱処理硬化するか、又は焼入熱処理硬化して所要の表面硬さにした後に、組み立てて転がり軸受にしている。通常の転がり軸受の場合、上記の複数種の軸受材料と熱処理は、適宜に組み合わされて用いられている。
【０００３】
しかし、このような軸受材料は、水や海水などにより錆やすいという欠点があり、例えばこれを洗濯機用のローラクラッチの軸受に使用した場合、錆によりローラクラッチの耐久寿命が短くなってしまう。こうした従来の転がり軸受の耐食性を改善するための提案としては、例えば実開平３−６１３５号公報および実開平４−１０５２２３号公報に開示されたものがある。
【０００４】
前者は、一方向クラッチに関するもので、炭素鋼材をプレス成形したシェルの表面に窒化物層を形成したことにより耐蝕性を向上させ、シェルに対して水や海水などがかかっても錆びつきが防止できるとしている。後者も同じく一方向クラッチに関するもので、耐食処理を施した外輪に転がり部材を保持する保持環を嵌入した後、外輪の開口側を折り曲げ加工する必要がない構造として、折り曲げ加工による外輪耐食処理面の破壊をなくし、海水，水，ゴミ等による腐食の防止を図っている。その耐食処理としては、外輪の内外周面に窒化処理や他の耐食性を向上させる処理を施すことが例示されている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
上記公報の従来技術には、炭素鋼材からなる部材の表面に窒化処理を施すことにより耐蝕性を向上させることが開示されている。しかしながら、窒化層は硬くて延性効果が少ないため、転がり軸受に適用した場合は、回転使用時初期の転動体と軌道面との「なじみ効果」による低振動・低騒音を期待することが難しいという問題点があった。ちなみに、ローラクラッチでは、ロック−アンロック動作を円滑に行う上でも、この「なじみ効果」が特に大切である。
【０００６】
そこで、本発明は、このような従来の問題点に着目してなされたものであり、ニッケルメッキ層を形成することにより、耐食性を具備すると共に転動体と内・外輪の軌道面との良好な「なじみ性」も得られる耐食性転がり軸受を提供することを目的としている。
【０００７】
【課題を解決するための手段】
上記の目的を達成する本発明は、外輪，内輪，転動体及び保持器の各部材のうちの合金鋼からなる部材を浸炭又は浸炭窒化した後に熱処理硬化するか、又は焼入熱処理硬化して組み立ててなるローラクラッチの転がり軸受において、前記外輪，内輪および転動体のうち少なくとも内輪の表面にニッケルメッキ層を形成し、前記ニッケルメッキ層の厚さを５〜３０μｍ、ニッケルメッキ層の硬さをＨV ４５０〜ＨV ８００とし、前記内輪の軌道面のニッケルメッキ層の粗さをＨmax ０．５〜２．０μｍとしたことを特徴とする。
【０００８】
ここで、前記転がり軸受はローラクラッチである。
また、前記ニッケルメッキ層は無電解ニッケルメッキ層とすることができる。
また、外輪，内輪，転動体および保持器のニッケルメッキ層形成前の表面硬さをＨR Ｃ５８〜ＨR Ｃ６５とすることができる。
【０００９】
また、メッキ後加工することで内輪の軌道面のニッケルメッキ層の粗さをＨmax ０．５〜２．０μｍとする。
【００１０】
【作用】
外輪，内輪および転動体のうち少なくとも内輪にニッケルメッキを施すことにより、良好な耐食性と「なじみ性」とを兼ね備えたローラクラッチの転がり軸受が得られる。以下、本発明に係る耐食性転がり軸受の耐食被膜の特性等について詳細に説明する。
【００１１】
本発明の耐食性転がり軸受の外輪，内輪，転動体および保持器におけるニッケルメッキ層形成前の表面硬さは、ＨＲ Ｃ５８〜ＨＲ Ｃ６５であることが望ましい。ＨＲ Ｃ５８未満ではそれらの部材表面が軟らか過ぎて、軸受の転がり疲れ定格寿命が保証できない。一方、前記表面硬さの上限値はＨＲ Ｃ６５に限定する必要はないが、通常の浸炭鋼，軸受鋼では焼入れ後にひずみ除去のため行われる焼戻処理（温度１６０〜１８０℃）の関係で、この値以上の硬さが出にくい。すなわち、いま、鋼の焼戻し温度とロックウエル硬さとの相関関係を例示すると、図１のグラフのようになる。鋼種は、表１の熱処理基準と軸受材料に相当するＣ量を有する油焼入用炭素工具鋼のＹＣＳ３及びＹＣＳ４の場合である。
【００１２】
【表１】
【００１３】
図１から、焼戻し温度１００℃まではほぼＨＲ Ｃ６５と一定の硬さであるが、１００℃を越えると温度上昇に応じて硬さが低下しはじめ、３００℃ではＨＲ Ｃ５８程度になる。それ以上の焼戻し温度領域では温度にほぼ反比例して硬さが急激に低下する。このことから、本発明の場合のニッケルメッキ層形成前の部材の表面硬さ上限値はＨＲ Ｃ６５とされる。
【００１４】
本発明のニッケルメッキ層の厚さは、５〜３０μｍとする必要がある。特に軌道輪と転動体の場合、内外輪軌道面と転動体とが相対的に転動するときの「なじみ層」を形成すると同時に、海水，水等に対して長期に耐食性を有する被膜を維持することが要求される。この要求を満たすには、上記厚さのニッケルメッキ層が必要である。厚さ５μｍ未満では、「なじみ効果」と耐食性の点で不十分であり、なじみ及び寿命のバラツキを少なくするには１０μｍ以上の厚さが好ましい。一方、厚さが３０μｍを越えると、「なじみ効果」と耐食性が得られる割にはニッケルメッキ処理時間が長くなってコスト高をまねく。
【００１５】
本発明のニッケルメッキ層の硬さはＨＶ ４５０〜ＨＶ ８００とする必要がある。そのニッケルメッキ層を形成するのに無電解ニッケルメッキ〔例えば、触媒ニッケルメッキ法であるＫａｎｉｇｅｎ（登録名）“Ｇｅｎｅｒａｌ Ａｍｅｒｉｃａｎ Ｔｒａｎｓｐｏｒｔａｔｉｏｎ Ｃｏｏｐｅｒａｔｉｏｎ 社（ＧＡＴＣ社）〕が好適であるが、その場合、メッキ直後は非晶質であり、加熱すると変態して結晶化する。そして、ニッケルメッキ（Ｎｉ）の他に一リン化三ニッケル（Ｎｉ３ Ｐ）の共晶体が析出し、析出硬化現象が生じて硬くなる。「なじみ効果」をもたせるには軟らかい方が望ましいのであるが、膜寿命の点からある程度硬くする必要があり、本発明にあってはその下限をＨＶ ４５０好ましくはバラツキを少なくするためにＨＶ ５００以上とすることが必要である。
【００１６】
一方、ニッケルメッキ層の硬さの上限に関しては熱処理温度と密接な関係がある。図２は、無電解ニッケルメッキ層の硬さと熱処理温度との相関を表したグラフで、１００℃でビッカース硬度ＨＶ ５００であるが、熱処理温度が高くなるにつれて硬度も高くなり、温度３００℃でＨＶ ８００、４００℃ではＨＶ ９００と極大になり、以後は温度上昇とともに硬度が低下している。
【００１７】
すなわち、ニッケルメッキ膜を硬くするには、温度を高くすればある所までは硬さが上昇する。しかし外輪，内輪，転動体は一般に低合金炭素鋼から最終的に焼戻しして硬化熱処理が完了する。したがって、先に述べたように、転がり軸受における転がり疲れ定格寿命を保証するべく鋼部材の表面硬さの下限値をＨＲ Ｃ５８に維持するためには、図１から明らかなように焼戻し温度を３００℃以上にすることが出来ない。図２から、その熱処理温度３００℃で達成できるメッキ層硬さは約ＨＶ ８００であり、その値が本発明におけるニッケルメッキ層の最高硬さになる。
【００１８】
【実施例】
次に、本発明の実施例について説明する。
（第１実施例）：（１） ニッケルメッキ軸受の耐食性・耐久性試験：供試品として軸受外径６２ｍｍ、軸受内径３０ｍｍ、幅１６ｍｍ、ボール径９．５２５ ｍｍ（３ ／８ インチ）の単列深みぞ玉軸受（６２０６）を製造し、日本精工株式会社製玉軸受寿命試験機を用いて基本定格寿命（Ｌ１０）を測定した。
【００１９】
被試験転がり軸受の外輪，内輪，転動体に対するニッケルメッキ層の形成は、次のような無電解ニッケルメッキ処理を施すことにより行った。
▲１▼トリクレン蒸気脱脂。
▲２▼アルカリ煮沸脱脂、５〜１０分。
▲３▼水洗。
【００２０】
▲４▼酸洗（１０％塩酸）、１〜３分。
▲５▼水洗。
▲６▼カニゼンメッキ液に浸漬して無電解ニッケルメッキ。浸漬時間を部品の種類に応じ１〜３時間の範囲で選択して、メッキ膜厚を５μｍ〜３５μｍに調整した。
【００２１】
▲７▼水洗。
▲８▼温風乾燥（炉内）。
▲９▼熱処理。連続炉により１００〜４００℃の範囲で温度を選択し、ニッケルメッキ層の硬さがＨＶ ５００〜９００となるようにした。なお、この耐食性．耐久性試験においては、ＪＩＳ Ｚ２３７１の「塩水噴霧試験方法」を参照して、被試験軸受Ｓに対し濃度５％に調整した塩化ナトリウム水溶液を転送面に１分間噴霧し、塩水に対する耐食性を試験した。すなわち、「１分間塩水噴霧し１１時間連続回転」を１サイクルとし、被試験軸受の振動値が所定値に達するまでのサイクル数（総回転時間）をもって寿命とする。４０サイクルをもって打ち止めとした。試験条件は次の通りである。
【００２２】
軸受回転数：２０００ｒｐｍ、ラジアル負荷荷重Ｐ：１４００ｋｇｆ、試験温度：室温上記寿命試験の結果を図 ３，図４に示す。図３はニッケルメッキ層の厚さと転がり軸受寿命との関係を表し、図４は所定厚さ（２０μｍ）のニッケルメッキ層の硬さ（熱処理温度で変化する）と転がり軸受寿命との関係を表している。
【００２３】
図３から、ニッケルメッキ層の厚さに関しては、▲１▼０μｍのもの（メッキなしのもの）と５μｍのものとの間では軸受寿命に格段の差がある。▲２▼また、ニッケルメッキの膜厚が大きくなるにつれて寿命のバラツキが少なくなる。▲３▼２０μｍを越えると完全に４０サイクル以上となり安定する、と言える。この結果から、ニッケルメッキ層の厚さの下限は５μｍ好ましくは１０μｍ以上である。一方、厚さの上限はコストとの兼ね合いを考慮すると３０μｍ程度とする必要がある。
【００２４】
また図４から、ニッケルメッキ層の硬さに関して、▲１▼メッキ層硬さＨＶ ４００では軟らかすぎて摩耗しやすく、軸受寿命が短い。▲２▼ニッケルメッキ層の硬さがＨＶ ４５０になると４０サイクルを越えるものも出て格段に寿命が延びる。メッキ後の熱処理温度を高くするにつれてメッキ層自体の硬さは増し、軸受寿命は全て４０サイクルとなって安定する。なお、メッキ後の熱処理温度が高くなると共に、軸受の外輪，内輪，転動体の素材の表面硬さは減少しており、実測値は、熱処理温度１００℃でＨＲ Ｃ６５、２００℃でＨＲ Ｃ６０、３００℃でＨＲ Ｃ５８、４００℃でＨＲ Ｃ５０になる。▲３▼ニッケルメッキ層の硬さがＨＶ ８００を越えると熱処理温度が３００℃以上になり、したがって軸受外輪，内輪，転動体の素材の表面硬さがＨＲ Ｃ５８以下に低下してくる。そのため実質的なニッケルメッキ層の強度も低くなって、その結果軸受寿命が急激に短くなる。そして硬さＨＶ ９００（軸受素材の表面硬さＨＲ Ｃ５０）での寿命は数サイクル程度に低下してしまう。
【００２５】
すなわち、ニッケルメッキ層の硬さ範囲としては、軸受外輪，内輪，転動体の素材の表面硬さがＨＲ Ｃ５８〜ＨＲ Ｃ６５に維持できる熱処理温度との関連から、ＨＶ ４５０〜ＨＶ ８００にする必要がある。
（２） 転がり軸受の初期なじみ効果試験：この試験は、被試験軸受Ｓの振動レベル（ｄｂ）を定めて、これを基準に軸受運転初期（１０分間）の振動レベルの変動を測定することで実施した。
【００２６】
振動測定試験装置の概略を図５に示す。被試験転がり軸受Ｓを回転軸１０にセットして、ラジアル負荷荷重Ｐｋｇｆ、動定格荷重ＣｋｇｆとしたときのＰ／Ｃ＝０．３２となる荷重条件で回転軸１０を回転させて、被試験軸受Ｓを作動させつつ振動ピックアップ１１により所定時間毎に振動値を測定する。１２はハウジングである。
【００２７】
被試験軸受Ｓの外輪，内輪，転動体ボールの材料表面硬さはＨＲ Ｃ６０〜６１、その表面に形成したニッケルメッキ層の硬さはＨＶ ６００とした。試験の結果を図６に示す。図６から、▲１▼ニッケルメッキをしないもの（メッキ厚０μｍ）は、振動レベルがスタートから１０分経過までの間で不変であり、転がり軸受の初期なじみ効果は認められない。▲２▼ニッケルメッキ層を形成したものは、メッキ厚５μｍから３５μｍに及ぶ全てに「なじみ効果」があり、回転後２分経過迄に振動レベルが大幅に小さくなって、以後はほぼ一定する。▲３▼メッキ厚３０μｍと３５μｍとでは差異がなく同等の「なじみ効果」がある。しかし、メッキ厚３５μｍのニッケルメッキ層の形成に要する成膜浸漬処理時間は、メッキ厚３０μｍのものの１．３ 倍となりコスト高である。
【００２８】
結局、転がり軸受の初期なじみ効果に関しては、ニッケルメッキ層の厚さを５〜３０μｍの範囲にする必要がある。
（第２実施例）：転がり軸受としてのローラクラッチにニッケルメッキ層を形成して被試験軸受とした。
【００２９】
図７のローラクラッチ１において、２は内周面に複数の凹部３を有する外輪で、その外輪２と内輪４（内輪がない場合は軸）との間に複数の転動体としてのローラ５と、そのローラ５と同数のポケット６及びローラ５を前記凹部３の斜面から離す方向に付勢するスプリング７を備えたプラスチックス製の保持器８が介装されている。
【００３０】
寸法（単位ｍｍ）は、外輪…内径２７×外径３２×長さ４．５ 内輪…内径１５×外径１７×長さ６．３ また、各構成部品の素材表面硬さは次のようにした。
外輪…ＨＲ Ｃ６３〜６３．５
内輪…ＨＲ Ｃ６０〜６２．５
ローラ…ＨＲ Ｃ６３〜６４
ニッケルメッキ層は、上記ローラクラッチ１の鋼材製の外輪２，内輪４のそれぞれの転動面とローラ５の表面に対して、先の実施例１で述べたのと同一条件で無電解ニッケルメッキ処理を施すことにより形成した。
（１） ローラクラッチにおける表面粗さとすべり率との関係試験：ニッケルメッキ層の厚さ，硬さは表２のようにした。
【００３１】
【表２】
【００３２】
上記のニッケルメッキ層を形成した後、軌道面とボール面を研磨して各種の表面粗さに調整したものを被試験軸受Ｓとして平均すべり角を測定した。なお、平均すべり角αは、ローラクラッチ１の揺動角θ（例えば±３０°）、総揺動回数ｎ（例えば１０００回）、軸の総回転角（ロックして軸が回転される総角度）Ｔａ °とするとα＝（θ×ｎ−Ｔａ ）／ｎで算出される。
【００３３】
結果を図９に示す。Ｈmax ０．５未満では表面粗さが良すぎてすべり角αが大きくなる。一方、すべり角αがＨmax ２．０を越えると、摩耗粉のためすべり角αの値がばらつく。特に内輪４で軌道面４ａの表面粗さが２μｍを越えると不連続音が出易かった。以上の結果から、ローラクラッチの内輪軌道面のニッケルメッキ層の粗さがＨmax ０．５〜Ｈmax ２．０である必要がある。
【００３４】
その結果を図１０に示す。ニッケルメッキ層のビッカース硬さがＨＶ ４５０未満では軟らかすぎて、クラッチ作動の態様（ロックが衝撃的か或いは静的か）により平均すべり角αのバラツキが大きい。一方、ビッカース硬さがＨＶ ８００を越えると、先に述べたように熱処理温度の高温により鋼素材地が軟らかくなりすぎてニッケルメッキ層が剥がれはじめ、その結果平均すべり角αのバラツキが大きくなる。
【００３５】
したがって、ローラクラッチの鋼製部材のニッケルメッキ層の硬さは、ＨＶ ４５０〜ＨＶ ８００である必要がある。なお、上記の各実施例においては、被試験軸受の構成部材である外輪，内輪，転動体および保持器のうち、外輪，内輪，転動体のそれぞれにニッケルメッキ層を形成したものについて説明したが、本発明はこれに限定されるものではなく、外輪、内輪、及び転動体のうちの一部の部材にのみニッケルメッキ層を形成した場合も適用可能である。
【００３６】
【発明の効果】
以上説明したように、本発明によれば、外輪，内輪，転動体及び保持器の各部材のうちの合金鋼からなる部材を浸炭又は浸炭窒化した後に熱処理硬化するか、又は焼入熱処理硬化して組み立ててなる転がり軸受において、前記外輪，内輪および転動体のうち少なくとも内輪の表面にニッケルメッキ層を形成し、前記ニッケルメッキ層の厚さを５〜３０μｍとしたため、塩水噴霧などの厳しい腐食環境下にあっても良好な耐食性を示すと共に、運転初期の転動体と軌道面との「なじみ性」も良好で使い勝手のよい転がり軸受が提供できるという効果が得られる。また、ニッケルメッキ層の硬さをＨV ４５０〜ＨV ８００としたため、外輪、内輪、及び転動体の素材の表面硬さをＨR Ｃ５８以上に維持でき、そのため実質的なニッケルメッキ層の強度も高くなり、その結果軸受寿命を長くすることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の転がり軸受に用いうる鋼の焼戻し温度とロックウエル硬さとの相関を説明するグラフである。
【図２】本発明に適用する無電解ニッケルメッキ層の硬さと熱処理温度との相関を表したグラフである。
【図３】本発明のニッケルメッキ層の厚さと転がり軸受の寿命との関係を表したグラフである。
【図４】本発明のニッケルメッキ層の硬さと転がり軸受の寿命との関係を表したグラフである。
【図５】転がり軸受の振動測定試験装置の概略を説明する図である。
【図６】転がり軸受の運転初期の「なじみ性」に及ぼすニッケルメッキ層の膜厚の影響を振動レベルの変動で表したグラフである。
【図７】本発明の一実施例の断面図である。
【図８】図７のＶＩＩＩ−ＶＩＩＩ線断面図である。
【図９】図７の実施例のニッケルメッキ層の面粗さと平均すべり角の関係を示すグラフである。
【図１０】図７の実施例のニッケルメッキ層の硬さと平均すべり角の関係を示すグラフである。
【符号の説明】
１ 転がり軸受
２ 外輪
４ 内輪
５ 転動体
８ 保持器
【産業上の利用分野】
本発明は、洗濯機，釣り具等のように水や海水により錆が発生しやすいものに使用される転がり軸受に関する。
【０００２】
【従来の技術】
転がり軸受の外輪，内輪（以下、軌道輪という）や転動体，保持器などの各部材は、例えばＣ量０．８ ｗｔ％以下のＳＣｒ４２０Ｈ，ＳＣＭ４２０Ｈ，ＳＡＥ８６２０Ｈ，ＳＡＥ４３２０Ｈなどの浸炭鋼、又は例えばＳＵＪ−２のような軸受鋼、あるいはＳＫＨ，ＳＫＤなどの工具鋼等の合金鋼で作られる。それを浸炭又は浸炭窒化した後に熱処理硬化するか、又は焼入熱処理硬化して所要の表面硬さにした後に、組み立てて転がり軸受にしている。通常の転がり軸受の場合、上記の複数種の軸受材料と熱処理は、適宜に組み合わされて用いられている。
【０００３】
しかし、このような軸受材料は、水や海水などにより錆やすいという欠点があり、例えばこれを洗濯機用のローラクラッチの軸受に使用した場合、錆によりローラクラッチの耐久寿命が短くなってしまう。こうした従来の転がり軸受の耐食性を改善するための提案としては、例えば実開平３−６１３５号公報および実開平４−１０５２２３号公報に開示されたものがある。
【０００４】
前者は、一方向クラッチに関するもので、炭素鋼材をプレス成形したシェルの表面に窒化物層を形成したことにより耐蝕性を向上させ、シェルに対して水や海水などがかかっても錆びつきが防止できるとしている。後者も同じく一方向クラッチに関するもので、耐食処理を施した外輪に転がり部材を保持する保持環を嵌入した後、外輪の開口側を折り曲げ加工する必要がない構造として、折り曲げ加工による外輪耐食処理面の破壊をなくし、海水，水，ゴミ等による腐食の防止を図っている。その耐食処理としては、外輪の内外周面に窒化処理や他の耐食性を向上させる処理を施すことが例示されている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
上記公報の従来技術には、炭素鋼材からなる部材の表面に窒化処理を施すことにより耐蝕性を向上させることが開示されている。しかしながら、窒化層は硬くて延性効果が少ないため、転がり軸受に適用した場合は、回転使用時初期の転動体と軌道面との「なじみ効果」による低振動・低騒音を期待することが難しいという問題点があった。ちなみに、ローラクラッチでは、ロック−アンロック動作を円滑に行う上でも、この「なじみ効果」が特に大切である。
【０００６】
そこで、本発明は、このような従来の問題点に着目してなされたものであり、ニッケルメッキ層を形成することにより、耐食性を具備すると共に転動体と内・外輪の軌道面との良好な「なじみ性」も得られる耐食性転がり軸受を提供することを目的としている。
【０００７】
【課題を解決するための手段】
上記の目的を達成する本発明は、外輪，内輪，転動体及び保持器の各部材のうちの合金鋼からなる部材を浸炭又は浸炭窒化した後に熱処理硬化するか、又は焼入熱処理硬化して組み立ててなるローラクラッチの転がり軸受において、前記外輪，内輪および転動体のうち少なくとも内輪の表面にニッケルメッキ層を形成し、前記ニッケルメッキ層の厚さを５〜３０μｍ、ニッケルメッキ層の硬さをＨV ４５０〜ＨV ８００とし、前記内輪の軌道面のニッケルメッキ層の粗さをＨmax ０．５〜２．０μｍとしたことを特徴とする。
【０００８】
ここで、前記転がり軸受はローラクラッチである。
また、前記ニッケルメッキ層は無電解ニッケルメッキ層とすることができる。
また、外輪，内輪，転動体および保持器のニッケルメッキ層形成前の表面硬さをＨR Ｃ５８〜ＨR Ｃ６５とすることができる。
【０００９】
また、メッキ後加工することで内輪の軌道面のニッケルメッキ層の粗さをＨmax ０．５〜２．０μｍとする。
【００１０】
【作用】
外輪，内輪および転動体のうち少なくとも内輪にニッケルメッキを施すことにより、良好な耐食性と「なじみ性」とを兼ね備えたローラクラッチの転がり軸受が得られる。以下、本発明に係る耐食性転がり軸受の耐食被膜の特性等について詳細に説明する。
【００１１】
本発明の耐食性転がり軸受の外輪，内輪，転動体および保持器におけるニッケルメッキ層形成前の表面硬さは、ＨＲ Ｃ５８〜ＨＲ Ｃ６５であることが望ましい。ＨＲ Ｃ５８未満ではそれらの部材表面が軟らか過ぎて、軸受の転がり疲れ定格寿命が保証できない。一方、前記表面硬さの上限値はＨＲ Ｃ６５に限定する必要はないが、通常の浸炭鋼，軸受鋼では焼入れ後にひずみ除去のため行われる焼戻処理（温度１６０〜１８０℃）の関係で、この値以上の硬さが出にくい。すなわち、いま、鋼の焼戻し温度とロックウエル硬さとの相関関係を例示すると、図１のグラフのようになる。鋼種は、表１の熱処理基準と軸受材料に相当するＣ量を有する油焼入用炭素工具鋼のＹＣＳ３及びＹＣＳ４の場合である。
【００１２】
【表１】
図１から、焼戻し温度１００℃まではほぼＨＲ Ｃ６５と一定の硬さであるが、１００℃を越えると温度上昇に応じて硬さが低下しはじめ、３００℃ではＨＲ Ｃ５８程度になる。それ以上の焼戻し温度領域では温度にほぼ反比例して硬さが急激に低下する。このことから、本発明の場合のニッケルメッキ層形成前の部材の表面硬さ上限値はＨＲ Ｃ６５とされる。
【００１４】
本発明のニッケルメッキ層の厚さは、５〜３０μｍとする必要がある。特に軌道輪と転動体の場合、内外輪軌道面と転動体とが相対的に転動するときの「なじみ層」を形成すると同時に、海水，水等に対して長期に耐食性を有する被膜を維持することが要求される。この要求を満たすには、上記厚さのニッケルメッキ層が必要である。厚さ５μｍ未満では、「なじみ効果」と耐食性の点で不十分であり、なじみ及び寿命のバラツキを少なくするには１０μｍ以上の厚さが好ましい。一方、厚さが３０μｍを越えると、「なじみ効果」と耐食性が得られる割にはニッケルメッキ処理時間が長くなってコスト高をまねく。
【００１５】
本発明のニッケルメッキ層の硬さはＨＶ ４５０〜ＨＶ ８００とする必要がある。そのニッケルメッキ層を形成するのに無電解ニッケルメッキ〔例えば、触媒ニッケルメッキ法であるＫａｎｉｇｅｎ（登録名）“Ｇｅｎｅｒａｌ Ａｍｅｒｉｃａｎ Ｔｒａｎｓｐｏｒｔａｔｉｏｎ Ｃｏｏｐｅｒａｔｉｏｎ 社（ＧＡＴＣ社）〕が好適であるが、その場合、メッキ直後は非晶質であり、加熱すると変態して結晶化する。そして、ニッケルメッキ（Ｎｉ）の他に一リン化三ニッケル（Ｎｉ３ Ｐ）の共晶体が析出し、析出硬化現象が生じて硬くなる。「なじみ効果」をもたせるには軟らかい方が望ましいのであるが、膜寿命の点からある程度硬くする必要があり、本発明にあってはその下限をＨＶ ４５０好ましくはバラツキを少なくするためにＨＶ ５００以上とすることが必要である。
【００１６】
一方、ニッケルメッキ層の硬さの上限に関しては熱処理温度と密接な関係がある。図２は、無電解ニッケルメッキ層の硬さと熱処理温度との相関を表したグラフで、１００℃でビッカース硬度ＨＶ ５００であるが、熱処理温度が高くなるにつれて硬度も高くなり、温度３００℃でＨＶ ８００、４００℃ではＨＶ ９００と極大になり、以後は温度上昇とともに硬度が低下している。
【００１７】
すなわち、ニッケルメッキ膜を硬くするには、温度を高くすればある所までは硬さが上昇する。しかし外輪，内輪，転動体は一般に低合金炭素鋼から最終的に焼戻しして硬化熱処理が完了する。したがって、先に述べたように、転がり軸受における転がり疲れ定格寿命を保証するべく鋼部材の表面硬さの下限値をＨＲ Ｃ５８に維持するためには、図１から明らかなように焼戻し温度を３００℃以上にすることが出来ない。図２から、その熱処理温度３００℃で達成できるメッキ層硬さは約ＨＶ ８００であり、その値が本発明におけるニッケルメッキ層の最高硬さになる。
【００１８】
【実施例】
次に、本発明の実施例について説明する。
（第１実施例）：（１） ニッケルメッキ軸受の耐食性・耐久性試験：供試品として軸受外径６２ｍｍ、軸受内径３０ｍｍ、幅１６ｍｍ、ボール径９．５２５ ｍｍ（３ ／８ インチ）の単列深みぞ玉軸受（６２０６）を製造し、日本精工株式会社製玉軸受寿命試験機を用いて基本定格寿命（Ｌ１０）を測定した。
【００１９】
被試験転がり軸受の外輪，内輪，転動体に対するニッケルメッキ層の形成は、次のような無電解ニッケルメッキ処理を施すことにより行った。
▲１▼トリクレン蒸気脱脂。
▲２▼アルカリ煮沸脱脂、５〜１０分。
▲３▼水洗。
【００２０】
▲４▼酸洗（１０％塩酸）、１〜３分。
▲５▼水洗。
▲６▼カニゼンメッキ液に浸漬して無電解ニッケルメッキ。浸漬時間を部品の種類に応じ１〜３時間の範囲で選択して、メッキ膜厚を５μｍ〜３５μｍに調整した。
【００２１】
▲７▼水洗。
▲８▼温風乾燥（炉内）。
▲９▼熱処理。連続炉により１００〜４００℃の範囲で温度を選択し、ニッケルメッキ層の硬さがＨＶ ５００〜９００となるようにした。なお、この耐食性．耐久性試験においては、ＪＩＳ Ｚ２３７１の「塩水噴霧試験方法」を参照して、被試験軸受Ｓに対し濃度５％に調整した塩化ナトリウム水溶液を転送面に１分間噴霧し、塩水に対する耐食性を試験した。すなわち、「１分間塩水噴霧し１１時間連続回転」を１サイクルとし、被試験軸受の振動値が所定値に達するまでのサイクル数（総回転時間）をもって寿命とする。４０サイクルをもって打ち止めとした。試験条件は次の通りである。
【００２２】
軸受回転数：２０００ｒｐｍ、ラジアル負荷荷重Ｐ：１４００ｋｇｆ、試験温度：室温上記寿命試験の結果を図 ３，図４に示す。図３はニッケルメッキ層の厚さと転がり軸受寿命との関係を表し、図４は所定厚さ（２０μｍ）のニッケルメッキ層の硬さ（熱処理温度で変化する）と転がり軸受寿命との関係を表している。
【００２３】
図３から、ニッケルメッキ層の厚さに関しては、▲１▼０μｍのもの（メッキなしのもの）と５μｍのものとの間では軸受寿命に格段の差がある。▲２▼また、ニッケルメッキの膜厚が大きくなるにつれて寿命のバラツキが少なくなる。▲３▼２０μｍを越えると完全に４０サイクル以上となり安定する、と言える。この結果から、ニッケルメッキ層の厚さの下限は５μｍ好ましくは１０μｍ以上である。一方、厚さの上限はコストとの兼ね合いを考慮すると３０μｍ程度とする必要がある。
【００２４】
また図４から、ニッケルメッキ層の硬さに関して、▲１▼メッキ層硬さＨＶ ４００では軟らかすぎて摩耗しやすく、軸受寿命が短い。▲２▼ニッケルメッキ層の硬さがＨＶ ４５０になると４０サイクルを越えるものも出て格段に寿命が延びる。メッキ後の熱処理温度を高くするにつれてメッキ層自体の硬さは増し、軸受寿命は全て４０サイクルとなって安定する。なお、メッキ後の熱処理温度が高くなると共に、軸受の外輪，内輪，転動体の素材の表面硬さは減少しており、実測値は、熱処理温度１００℃でＨＲ Ｃ６５、２００℃でＨＲ Ｃ６０、３００℃でＨＲ Ｃ５８、４００℃でＨＲ Ｃ５０になる。▲３▼ニッケルメッキ層の硬さがＨＶ ８００を越えると熱処理温度が３００℃以上になり、したがって軸受外輪，内輪，転動体の素材の表面硬さがＨＲ Ｃ５８以下に低下してくる。そのため実質的なニッケルメッキ層の強度も低くなって、その結果軸受寿命が急激に短くなる。そして硬さＨＶ ９００（軸受素材の表面硬さＨＲ Ｃ５０）での寿命は数サイクル程度に低下してしまう。
【００２５】
すなわち、ニッケルメッキ層の硬さ範囲としては、軸受外輪，内輪，転動体の素材の表面硬さがＨＲ Ｃ５８〜ＨＲ Ｃ６５に維持できる熱処理温度との関連から、ＨＶ ４５０〜ＨＶ ８００にする必要がある。
（２） 転がり軸受の初期なじみ効果試験：この試験は、被試験軸受Ｓの振動レベル（ｄｂ）を定めて、これを基準に軸受運転初期（１０分間）の振動レベルの変動を測定することで実施した。
【００２６】
振動測定試験装置の概略を図５に示す。被試験転がり軸受Ｓを回転軸１０にセットして、ラジアル負荷荷重Ｐｋｇｆ、動定格荷重ＣｋｇｆとしたときのＰ／Ｃ＝０．３２となる荷重条件で回転軸１０を回転させて、被試験軸受Ｓを作動させつつ振動ピックアップ１１により所定時間毎に振動値を測定する。１２はハウジングである。
【００２７】
被試験軸受Ｓの外輪，内輪，転動体ボールの材料表面硬さはＨＲ Ｃ６０〜６１、その表面に形成したニッケルメッキ層の硬さはＨＶ ６００とした。試験の結果を図６に示す。図６から、▲１▼ニッケルメッキをしないもの（メッキ厚０μｍ）は、振動レベルがスタートから１０分経過までの間で不変であり、転がり軸受の初期なじみ効果は認められない。▲２▼ニッケルメッキ層を形成したものは、メッキ厚５μｍから３５μｍに及ぶ全てに「なじみ効果」があり、回転後２分経過迄に振動レベルが大幅に小さくなって、以後はほぼ一定する。▲３▼メッキ厚３０μｍと３５μｍとでは差異がなく同等の「なじみ効果」がある。しかし、メッキ厚３５μｍのニッケルメッキ層の形成に要する成膜浸漬処理時間は、メッキ厚３０μｍのものの１．３ 倍となりコスト高である。
【００２８】
結局、転がり軸受の初期なじみ効果に関しては、ニッケルメッキ層の厚さを５〜３０μｍの範囲にする必要がある。
（第２実施例）：転がり軸受としてのローラクラッチにニッケルメッキ層を形成して被試験軸受とした。
【００２９】
図７のローラクラッチ１において、２は内周面に複数の凹部３を有する外輪で、その外輪２と内輪４（内輪がない場合は軸）との間に複数の転動体としてのローラ５と、そのローラ５と同数のポケット６及びローラ５を前記凹部３の斜面から離す方向に付勢するスプリング７を備えたプラスチックス製の保持器８が介装されている。
【００３０】
寸法（単位ｍｍ）は、外輪…内径２７×外径３２×長さ４．５ 内輪…内径１５×外径１７×長さ６．３ また、各構成部品の素材表面硬さは次のようにした。
外輪…ＨＲ Ｃ６３〜６３．５
内輪…ＨＲ Ｃ６０〜６２．５
ローラ…ＨＲ Ｃ６３〜６４
ニッケルメッキ層は、上記ローラクラッチ１の鋼材製の外輪２，内輪４のそれぞれの転動面とローラ５の表面に対して、先の実施例１で述べたのと同一条件で無電解ニッケルメッキ処理を施すことにより形成した。
（１） ローラクラッチにおける表面粗さとすべり率との関係試験：ニッケルメッキ層の厚さ，硬さは表２のようにした。
【００３１】
【表２】
上記のニッケルメッキ層を形成した後、軌道面とボール面を研磨して各種の表面粗さに調整したものを被試験軸受Ｓとして平均すべり角を測定した。なお、平均すべり角αは、ローラクラッチ１の揺動角θ（例えば±３０°）、総揺動回数ｎ（例えば１０００回）、軸の総回転角（ロックして軸が回転される総角度）Ｔａ °とするとα＝（θ×ｎ−Ｔａ ）／ｎで算出される。
【００３３】
結果を図９に示す。Ｈmax ０．５未満では表面粗さが良すぎてすべり角αが大きくなる。一方、すべり角αがＨmax ２．０を越えると、摩耗粉のためすべり角αの値がばらつく。特に内輪４で軌道面４ａの表面粗さが２μｍを越えると不連続音が出易かった。以上の結果から、ローラクラッチの内輪軌道面のニッケルメッキ層の粗さがＨmax ０．５〜Ｈmax ２．０である必要がある。
【００３４】
その結果を図１０に示す。ニッケルメッキ層のビッカース硬さがＨＶ ４５０未満では軟らかすぎて、クラッチ作動の態様（ロックが衝撃的か或いは静的か）により平均すべり角αのバラツキが大きい。一方、ビッカース硬さがＨＶ ８００を越えると、先に述べたように熱処理温度の高温により鋼素材地が軟らかくなりすぎてニッケルメッキ層が剥がれはじめ、その結果平均すべり角αのバラツキが大きくなる。
【００３５】
したがって、ローラクラッチの鋼製部材のニッケルメッキ層の硬さは、ＨＶ ４５０〜ＨＶ ８００である必要がある。なお、上記の各実施例においては、被試験軸受の構成部材である外輪，内輪，転動体および保持器のうち、外輪，内輪，転動体のそれぞれにニッケルメッキ層を形成したものについて説明したが、本発明はこれに限定されるものではなく、外輪、内輪、及び転動体のうちの一部の部材にのみニッケルメッキ層を形成した場合も適用可能である。
【００３６】
【発明の効果】
以上説明したように、本発明によれば、外輪，内輪，転動体及び保持器の各部材のうちの合金鋼からなる部材を浸炭又は浸炭窒化した後に熱処理硬化するか、又は焼入熱処理硬化して組み立ててなる転がり軸受において、前記外輪，内輪および転動体のうち少なくとも内輪の表面にニッケルメッキ層を形成し、前記ニッケルメッキ層の厚さを５〜３０μｍとしたため、塩水噴霧などの厳しい腐食環境下にあっても良好な耐食性を示すと共に、運転初期の転動体と軌道面との「なじみ性」も良好で使い勝手のよい転がり軸受が提供できるという効果が得られる。また、ニッケルメッキ層の硬さをＨV ４５０〜ＨV ８００としたため、外輪、内輪、及び転動体の素材の表面硬さをＨR Ｃ５８以上に維持でき、そのため実質的なニッケルメッキ層の強度も高くなり、その結果軸受寿命を長くすることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の転がり軸受に用いうる鋼の焼戻し温度とロックウエル硬さとの相関を説明するグラフである。
【図２】本発明に適用する無電解ニッケルメッキ層の硬さと熱処理温度との相関を表したグラフである。
【図３】本発明のニッケルメッキ層の厚さと転がり軸受の寿命との関係を表したグラフである。
【図４】本発明のニッケルメッキ層の硬さと転がり軸受の寿命との関係を表したグラフである。
【図５】転がり軸受の振動測定試験装置の概略を説明する図である。
【図６】転がり軸受の運転初期の「なじみ性」に及ぼすニッケルメッキ層の膜厚の影響を振動レベルの変動で表したグラフである。
【図７】本発明の一実施例の断面図である。
【図８】図７のＶＩＩＩ−ＶＩＩＩ線断面図である。
【図９】図７の実施例のニッケルメッキ層の面粗さと平均すべり角の関係を示すグラフである。
【図１０】図７の実施例のニッケルメッキ層の硬さと平均すべり角の関係を示すグラフである。
【符号の説明】
１ 転がり軸受
２ 外輪
４ 内輪
５ 転動体
８ 保持器
Claims (1)
- 外輪，内輪，転動体及び保持器の各部材のうちの合金鋼からなる部材を浸炭又は浸炭窒化した後に熱処理硬化するか、又は焼入熱処理硬化して組み立ててなるローラクラッチの転がり軸受において、前記外輪，内輪および転動体のうち少なくとも内輪の表面にニッケルメッキ層を形成し、前記ニッケルメッキ層の厚さを５〜３０μｍ、ニッケルメッキ層の硬さをＨV ４５０〜ＨV ８００とし、前記内輪の軌道面のニッケルメッキ層の粗さをＨmax ０．５〜２．０μｍとしたことを特徴とする耐食性転がり軸受。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001309250A JP3584921B2 (ja) | 2001-10-04 | 2001-10-04 | 耐食性転がり軸受 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001309250A JP3584921B2 (ja) | 2001-10-04 | 2001-10-04 | 耐食性転がり軸受 |
Related Parent Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10461093A Division JPH06313434A (ja) | 1993-04-30 | 1993-04-30 | 耐食性転がり軸受 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002122150A JP2002122150A (ja) | 2002-04-26 |
| JP3584921B2 true JP3584921B2 (ja) | 2004-11-04 |
Family
ID=19128437
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2001309250A Expired - Lifetime JP3584921B2 (ja) | 2001-10-04 | 2001-10-04 | 耐食性転がり軸受 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3584921B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4330023B2 (ja) | 2007-05-22 | 2009-09-09 | 三菱電機株式会社 | エンジン始動装置 |
| CN116900440A (zh) * | 2023-09-12 | 2023-10-20 | 武汉丰越电动科技有限公司 | 一种选焊锡嘴及其制造方法 |
-
2001
- 2001-10-04 JP JP2001309250A patent/JP3584921B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2002122150A (ja) | 2002-04-26 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP4423754B2 (ja) | 転動軸の製造方法 | |
| JP3661133B2 (ja) | コンプレッサ用転がり軸受 | |
| WO1998044270A1 (fr) | Palier a roulement | |
| JP3435799B2 (ja) | 転がり軸受 | |
| JP2003206708A (ja) | ローラ付きカムフォロア | |
| JP4487340B2 (ja) | 転がり軸受用保持器の製造方法 | |
| JPH06313434A (ja) | 耐食性転がり軸受 | |
| JP3073937B2 (ja) | シェル型針状ころ軸受の製造方法 | |
| JP2002364648A (ja) | 転がり軸受 | |
| JPH06341442A (ja) | 耐食性転がり軸受 | |
| EP1138795B1 (en) | Law material for bearing parts | |
| JPH1046318A (ja) | シェル型針状ころ軸受 | |
| JP3584921B2 (ja) | 耐食性転がり軸受 | |
| WO2002101253A1 (fr) | Dispositif de retenue | |
| JP2004137553A (ja) | 総ころタイプの転がり軸受 | |
| JPH04194415A (ja) | 転がり軸受 | |
| JP2009204076A (ja) | 転がり軸受 | |
| JP2005337374A (ja) | 転動部材及びその製造方法 | |
| JPH08210370A (ja) | 軸受の取付け構造 | |
| JP2002188643A (ja) | 針状ころ軸受 | |
| JP2003148488A (ja) | 転動装置及びその製造方法 | |
| WO2005024255A1 (ja) | スラスト軸受 | |
| WO1997013077A1 (fr) | Palier de bout pour embrayage a roue libre | |
| JPH09170624A (ja) | 転がり軸受 | |
| JP2003342710A (ja) | 転がり軸受部品およびその製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20040127 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20040326 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20040525 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20040616 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20040713 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20040726 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20070813 Year of fee payment: 3 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080813 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080813 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090813 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100813 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110813 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110813 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120813 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120813 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130813 Year of fee payment: 9 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |