JP3573752B2 - ガソリンの改質方法 - Google Patents
ガソリンの改質方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP3573752B2 JP3573752B2 JP50950896A JP50950896A JP3573752B2 JP 3573752 B2 JP3573752 B2 JP 3573752B2 JP 50950896 A JP50950896 A JP 50950896A JP 50950896 A JP50950896 A JP 50950896A JP 3573752 B2 JP3573752 B2 JP 3573752B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- catalyst
- zsm
- weight
- gasoline
- feed
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Images
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G67/00—Treatment of hydrocarbon oils by at least one hydrotreatment process and at least one process for refining in the absence of hydrogen only
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G69/00—Treatment of hydrocarbon oils by at least one hydrotreatment process and at least one other conversion process
- C10G69/02—Treatment of hydrocarbon oils by at least one hydrotreatment process and at least one other conversion process plural serial stages only
- C10G69/08—Treatment of hydrocarbon oils by at least one hydrotreatment process and at least one other conversion process plural serial stages only including at least one step of reforming naphtha
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G35/00—Reforming naphtha
- C10G35/04—Catalytic reforming
- C10G35/06—Catalytic reforming characterised by the catalyst used
- C10G35/095—Catalytic reforming characterised by the catalyst used containing crystalline alumino-silicates, e.g. molecular sieves
Description
発明の分野
本発明は、炭化水素ストリームを改質(upgrade)する方法に関する。より詳しくは、本発明は、実質的な割合の硫黄不純物を含むガソリン沸点範囲の石油フラクションを改質する方法に関する。本発明のもう1つの利点は、EPA(米国環境保護庁)のコンプレックス・モデル(Complex Model)の下、リフォーミュレーティド・ガソリン(RFG、Reformulated Gasoline)に対して予想される範囲内に接触分解ガソリンの終点を本発明は維持できるということである。
発明の背景
PCT/US92/06537号ならびに米国特許第5,346,609号および同第5,409,596号は、分解ナフサ、特にFCCナフサを水素化処理(hydrotreating)および選択的分解(クラッキング)処理の連続工程により改質する方法を開示している。この方法の第1工程では水素化処理によりナフサを脱硫し、この工程の間にオレフィンの飽和によりオクタン価が幾らか減少する。このオクタン価ロスは、形状選択性分解、好ましくは、酸性触媒、通常ZSM−5のような中間孔寸法のゼオライト(intermediate pore size zeolite)の存在下で実施される分解により回復される。生成物は、良好なオクタン価範囲の低硫黄ガソリンである。PCT/US94/10548号および米国特許第5,411,658号はモリブデンゼオライトベータ触媒を使用する上記の方法の変形例である。
発明の概要
発明者らは、ZSM−5または触媒の酸性成分としての他の中間孔寸法ゼオライトと組み合わせて使用する場合、モリブデンは非常に有効であることを見いだした。触媒がより活性になるだけでなく、コークス化(coking)がより減り、対応して、触媒の老化(エージング、aging)の減少およびサイクル長さの増加という利点が生じる。メルカプタンの割合もより小さくなり、水素の消費も殆ど増加しない。また、処理したガソリン生成物の品質も改善される:一定の製品平均オクタン価等級(1/2)(R+M)において、リサーチ法オクタン価は約1小さく、モーター法オクタン価は約1高く、これは、ガソリンがより少ないオレフィンを含むというだけでなく、走行条件に対してよりそれほど敏感でないということを意味する。
従って、本発明に基づいて、ガソリン沸点範囲の分解フラクションを許容できるレベルにまで接触脱硫する方法は、幾らかのオクタン価の減少を伴ってフィードを脱硫する最初の水素化処理工程、その後で、モリブデン含有中間孔寸法ゼオライト、例えばZSM−5を基礎とする触媒により脱硫物質を処理して失ったオクタン価を回復することを用いる。
この方法は、オクタン価を維持しながら、接触分解ナフサおよび熱分解ナフサ、例えばFCCナフサならびにパイロリシスガソリン(pyrolysis gasoline)およびコーカーナフサ(coker naphtha)(軽質範囲および全範囲ナフサフラクションを含む)を脱硫する場合に使用することができ、アルキレートおよび他のオクタン価の高い成分をガソリンブレンドに混入する必要性を減らすことができる。
図面
添付の図1〜4は実施例にて説明した比較実験の結果を示すグラフである。
詳細な説明
フィード
本発明の方法へのフィード(または原料)は、C6〜約500゜Fまでにわたるものと考えることができるガソリン沸点範囲で沸騰する硫黄含有石油フラクションを含んで成るが、500゜Fより低い終点のものが一般的である。この種のフィードには、PCT/US92/06537号、米国特許第5,364,609号および同第5,409,596号に記載されているナフサが含まれる。最も良好な結果は、少なくとも約163℃(325゜F)、好ましくは少なくとも約177℃(350゜F)、例えば少なくとも193℃(380゜F)または少なくとも220℃(400゜F)の95%点(T95、ASTM D86により測定)を有するガソリン沸点範囲フラクションを用いてこの方法を実施した場合に得られる。この方法波、熱分解ナフサ、例えばパイロリシスガソリン、コーカーナフサおよびビスブレーカーナフサ(visbreaker naphtha)ならびに接触分解ナフサ、例えばTCCまたはFCCナフサに用いることができる。それは、双方の種類のナフサは、通常、オレフィン性不飽和および硫黄の存在を特徴とするからである。しかしながら、量の観点から、この方法は、主に接触分解ナフサ、特にFCCナフサに用いられ易く、それ故に、本発明を接触分解ナフサの使用を特に参照して説明する。
この方法は、接触分解工程から得られる全てのガソリンフラクション、あるいはその一部を用いて操作できる。硫黄は沸点がより高いフラクションに濃縮される傾向があるので、より高沸点のフラクションを分離して、PCT/US92/06537号、米国特許第5,346,609号および同第5,409,596号に記載されているように、低沸点成分を処理しないで、本発明の方法の工程に通して処理することが好ましく、特に装置のキャパシティが限られている場合にそうである。
これらの分解されたフィードフラクションの硫黄含量は、PCT/US92/06537号、米国特許第5,346,609号および同第5,409,596号に記載されているように、クラッカーへのフィードの硫黄含量および方法におけるフィードとして用いられる選択されたフラクションの沸点範囲に影響される。
プロセスの構成
選択された硫黄含有ガソリン沸点範囲フィードは、水素化処理条件下、適当な耐熱性担体、例えばアルミナ上の水素化処理触媒、適当には常套の水素化処理触媒、例えば第VI族および第VIII族金属の組み合わせとのフィードとの有効な接触によるフィードの第1水素化処理により、2つの工程で処理される。これらの条件下、硫黄の少なくとも幾らかは、フィード分子から分離されて、硫化水素に転化され、フィードと実質的に同じ沸点範囲(ガソリン沸騰範囲)で沸騰する通常は液体のフラクションから成るが、フィードより硫黄含量がより低く、オクタン価がより低い水素化処理中間生成物が生成する。
ガソリン沸点範囲で沸騰する(更には、通常、フィードの沸点範囲より実質的に高くない沸点範囲を有する)この水素化処理中間生成物は、次に、第2生成物を生成する条件下、モリブデン含有ZSM−5触媒との接触により処理されるが、この第2生成物は、この第2工程に供給された水素化処理中間生成物の部分より高いオクタン価を有するガソリン沸点範囲で沸騰するフラクションから成る。この第2工程からの生成物は、通常、水素化処理器へのフィードの沸点範囲より実質的に高くない沸点範囲を有するが、硫黄含量がより小さく、第2段階の処理の結果としてひけをとらないオクタン価の等級を有する。
水素化処理(hydrotreating)
水素化処理工程は、典型的な水素化処理触媒を用いてPCT/US92/06537号、米国特許第5,346,609号および同第5,409,596号に記載されているように実施するが、条件もこれらに記載されているものを用いる。
オクタン価回復−第2工程処理
水素化処理工程の後、水素化処理中間生成物を本発明の第2工程に送るが、そこでは、中間孔寸法ゼオライト成分に加えて、モリブデンを含む酸性触媒の存在下、分解が起こる。水素化処理工程からの流出物を中間段階の分離に付して無機硫黄および窒素を硫化水素およびアンモニアとして、また、軽質成分を除去してよいが、これは必須ではなく、実際、第1段階を第2段階に直接的にカスケード(cascade)化できる(直接的に流し込むことができる)ことが見いだされた。これは、第2段階触媒の上に直接水素化処理触媒を充填することにより、下降流固定床反応器(down−flow,fixed−bed reactor)で非常に好都合に実施できる。
本発明の方法の第2工程で使用する条件は、元の分解フィードのオクタン価等級を少なくとも部分的に回復する幾つかの反応に有利となるように選択する。低オクタン価パラフィンを転換してより高いオクタン価の生成物を生成する第2工程の間に反応が生じ、重質パラフィンの軽質パラフィンへの選択的分解および低オクタン価n−パラフィンの分解(双方の場合においてオレフィンが生成する)によってオクタン価のより高い生成物が得られる。また、開環反応も起こり得、オクタン価の高いガソリン沸点範囲の成分が更に生成する。モリブデン含有ゼオライト触媒は、パラフィンのアルキルベンゼンへの脱水素環化/芳香族化により生成物のオクタン価を改善する機能も有し得る。
第2工程において使用する条件は、このコントロールされた分解度を達成するのに適当な条件である。典型的な条件は、PCT/US92/06537ならびに米国特許第5,346,609号および同第5,409,596号に開示されている。一般的には、第2工程の温度は150〜480℃(300〜900゜F)、好ましくは287〜220℃(550〜800゜F)である。第2反応ゾーンの圧力は、水素化が生成物のオクタン価に寄与しないので、特に限定されるものではないが、この段階におけるより低い圧力は、生成物のオクタン価に好ましい影響を伴って、オレフィン生成を助長する傾向がある。従って、圧力は、大部分の場合では、操作上の都合に依存し、典型的には第1段階で用いる圧力と同等で有り、特にカスケード操作の場合はそうである。従って、圧力は、典型的には、少なくとも約170kPaa(10psig)、通常445〜10445kPaa(50〜1500psig)、好ましくは約2170〜7000kPaa(300〜1000psig)であり、典型的には約0.5〜10LHSV(hr-1)、通常約1〜6LHSV(hr-1)の空間速度に対応する。ZSM−5上のモリブデンという本発明の触媒の組み合わせは、約1825kPaa(250psig)以下、更には1480kPaa(200psig)以下の低い圧力において効果的であることが見いだされた。水素の炭化水素に対する割合、典型的には約0〜890n.l.l.-1(0〜5000SCF/Bbl)、好ましくは約18〜445n.l.l.-1(100〜2500SCF/Bbl)を選択して触媒老化を最小限にする。
相対的に低い水素圧力を用いることは、熱力学的には第2反応工程において生じる体積が増えることになり、この理由故に、2種類の触媒の老化に関する制約が許容できるのであれば、全体としてより低い圧力が好ましい。カスケード方式では、第2工程の圧力は、第1工程の要件により拘束され得るが、2段階方式では、再圧縮の可能性によって圧力の要件を個々に選択することができ、各段階において最適な条件を与えることができる。
全体としての生成物の体積を保持しながら、失ったオクタン価を回復する目的に合致して、ガソリン沸点範囲より低い沸点の生成物(C5−)への転化は、第2段階の間、最小限に保持される。しかしながら、フィードの重質部分の分解がガソリン範囲の生成物の生成を可能にし得るので、C5−生成物への転化は低いレベルであり、実際のところ、C5+物質の体積の真の増加がプロセスのこの段階で起こり得、特にフィードが相当量のより高い沸点のフラクションを含む場合にそうである。より高い沸点のナフサ、特に175℃(350゜F)より高い、好ましくは193℃(380゜F)より高いまたはそれ以上、例えば205℃(400゜F)より高い95%点を有するフラクションを使用するのが好ましいのはこの理由の為である。しかしながら、通常は、95%点(T95)は、270℃(520゜F)を越えない、一般的に260℃(500゜F)より高くない。
第2工程において使用する触媒の酸性成分は、中間孔寸法ゼオライトを含んで成る。この種のゼオライトは、酸素原子の10員環の環を有する結晶構造に特徴があり、この環を通過して分子が結晶間ポア部分にアクセスできる。これらのゼオライトは、2〜12の拘束指数(Constraint Index、米国特許第4,016,218号にて規定)を有する。この種のゼオライトは周知である:この種の典型的なものはZSM−5、ZSM−11、ZSM−22、ZSM−23、ZSM−35、ZSM−48およびMCM−22の構造を有するゼオライトである。ZSM−5は本発明の方法にて使用するのに好ましいゼオライトである。これらのゼオライトのアルミノシリケート形態は必要な程度の酸性官能性(acidic functionality)を提供し、この理由故に、ゼオライトの好ましい構成形態である。アルミニウムの代わりに他の金属、例えばガリウム、ホウ素または鉄を含む中間孔寸法ゼオライトの他の同等の構造を有する形態も使用できる。
ゼオライト触媒は、水素化処理工程において失ったオクタン価を回復するように所望の反応を行わせるのに十分な酸性官能性を有する。この触媒は、第2段階フィード(中間フラクション)に関して分解活性を有するように十分な酸活性を有する必要がある。即ち、フィードとしてのこの物質の適当な部分を転化するのに十分である必要があり、少なくとも約20、通常20〜800の範囲、好ましくは少なくとも約50〜200のアルファ値(alpha value)を有するのが適当である(金属成分を転化する前に測定される値)。アルファ値は米国特許第3,354,078およびジャーナル・オブ・キャタリシス(J.Catalysis)第4巻、527頁(1965年);第6巻、278頁(1966年);および第61巻、395頁(1980年)に記載されている。本明細書において引用するアルファ値を測定するために用いる試験の実験条件は、538℃の一定温度およびジャーナル・オブ・キャタリシス第61巻、395頁(1980年)に記載されている可変流量を含む。
触媒のゼオライト成分は、通常、耐熱性バインダーまたは基剤、例えばシリカ、アルミナ、シリカ−ジルコニア、シリカ−チタニアまたはシリカ−アルミナと複合化されている。それは、純粋なゼオライトの粒子寸法が非常に小さく、触媒床において過度の圧力損失をもたらすからである。
また、触媒は、触媒活性、安定性を改善する成分としてモリブデンを含み、これは、また、上述のように生成物品質を改善する。典型的には、モリブデンは、酸化物または硫化物の形態で存在するが、常套の予備硫化法により酸化物から硫化物に容易に転化できる。金属換算で約0.5〜約5重量%、通常は1または2〜5重量%のモリブデン含量が適当であるが、より高い金属配合量、典型的には約10または15重量%迄を使用できる。
モリブデン成分は、常套の方法、例えば含浸により押出物内に、あるいはゼオライトおよびバインダーと混合することにより、触媒に組み込むことができる。モリブデンをアニオン錯体、例えばモリブデートの形態で加える場合、含浸またはマラーミキサー(muller)への添加が適当な方法である。
触媒の粒子寸法および性質は、通常、実施する転化プロセスのタイプにより決められるが、下降流固定床プロセスで操作するのが一般的であり、好ましい。
実施例
金属成分を用いないでZSM−5を使用する実施例は、PCT/US92/06537号ならびに米国特許第5,346,609号および同第5,409,596号に記載されている。
以下の実施例1および2はZSM−5触媒の調製を示す。異なるフィードを用いた場合のこれらの触媒の性能の比較、モリブデン含有ゼオライトベータ触媒との比較をその後の実施例にて示す。これらの実施例において、部(パーツ)およびパーセントは、他を基準とすると特別に断らない限り、重量基準である。他を基準とすると特別に断らない限り、温度は℃であり、圧力はkPaaである。
実施例1
Mo/ZSM−5触媒の調製
80部のZSM−5および20部のシュードベーマイト(pseudoboehmite)アルミナ粉末(コンデア・プーラル(Condea Pural、商標)アルミナ)の物理的混合物を混合して均一混合物を得て、標準的なオーガー押出物(augur extruder)を用いて1.5mm(1/16インチ)の円筒形状に成形した。固形分100%基準で重量部にて全ての成分をブレンドした。ベルト乾燥機で127℃にて押出物を乾燥し、次に、480℃にて3時間窒素中で焼成し、次に、538℃にて6時間空気中にて焼成した。その後、触媒を480℃にて約4時間100%水蒸気にて処理した。アンモニウムヘプタモリブデートおよびリン酸の溶液を使用する初期湿式化法(incipient wetness method)を用いて水蒸気処理した押出物を4重量%Moおよび2重量%Pを含浸させた。その後、含浸した押出物を120℃にて一晩乾燥し、500℃にて3時間焼成した。最終的に得られた触媒の性質を、実施例で使用した水素化処理触媒(CoMo、NiMo)の性質と一緒に以下の表1に示す。
実施例2
HZSM−5触媒の調製
65部のZSM−5および35部のシュードベーマイトアルミナ粉末(ラロッシュ・ヴァーサル(LaRoche Versal、商標)アルミナ)の物理的混合物を混合して均一混合物を得た。固形分100%基準で重量部にて全ての成分をブレンドした。十分量の脱イオン水を加えて押し出し可能なペーストを形成した。混合物をオーガー押出機を用いて1.5mm(1/16インチ)の円筒形状に成形し、ベルト乾燥機で127℃にて押出物を乾燥した。押出物を480℃にて3時間窒素中で焼成し、その後、538℃にて空気中で6時間焼成した。次に、触媒を480℃にて約4時間100%水蒸気にて処理した。最終的に得られた触媒の性質を以下の表1に示す。
実施例3
重質FCCナフサを使用する場合の性能比較
本実施例は、低硫黄ガソリンを製造する場合におけるMo−ZSM−5触媒(実施例1)のH−ZSM−5触媒(実施例2)に優る性能の利点を示す。
流動接触分解法から誘導された脱ヘキサン化したFCCガソリン(dehexanized FCC gasoline)を最小限のオクタン価ロスで実質的に脱硫した生成物を得るように処理した。フィード原料の性質を、以下に説明する実験にて使用したものと一緒に、以下の表2に示す。
実験は、市販のCoMo/Al2O3水素化脱硫(HDS)触媒およびMo/ZSM−5触媒を等体積で使用して固定床パイロット装置で実施した。パイロット装置は、カスケード方式で操作し、水素化処理段階からの脱硫流出物は、中間段階にてアンモニア、硫化水素および軽質炭化水素ガスを除去せずに、ゼオライト含有触媒に直接供給(カスケード)してオクタン価を回復した。実験に使用した条件は、水素入口圧力4240kPaa(600psig)、空間速度1.0LHSVhr-1(全触媒に対する新しいフィード基準)および1パス水素循環量534n.l.l.-1(3000scf/bbl)を含んでいた。
表3および図1は、(1)HDSおよびH−ZSM−5触媒の組み合わせと(2)HDSおよびMo/ZSM−5触媒の組み合わせのガソリン水素仕上げ(hydrofinishing)性能を比較している。
表3および図1に示したデータは、本発明の触媒により示される活性の向上を示す。例えば、345℃〜400℃の温度範囲において、Mo/ZSM−5触媒は、H−ZSM−5触媒より約0.5大きい走行オクタン価(ロードオクタン価)を有するガソリンを生成する。このオクタン価の利点は、Mo/ZSM−5がH−ZSM−5より約6〜8℃高い触媒活性を有することを意味することに相当する(図1)。Mo/ZSM−5触媒は、H−ZSM−5より良好なバックエンド(back−end、高級成分)転化率を達成する(表3)。Mo/ZSM−5触媒は、より良い脱硫性能も示す:生成物の硫黄レベルは実質的に小さい(270ppm対60ppm、表3)。
実施例4
C7+FCCナフサの場合の性能比較
本実施例は、低硫黄ガソリンを製造する場合におけるMo/ZSM−5触媒(実施例1)のHZSM−5触媒(実施例2)に優る性能の利点を示す。本実施例は、流動接触分解法から誘導されるC7+FCCナフサフラクション(脱ヘキサン化FCCガソリン)を使用する。実験は、実施例3とほぼ同じ条件にて実施した。
結果を以下の表4および図2に示すが、Mo/ZSM−5触媒がH−ZSM−5より活性が向上していることを示す。
400℃にて、H−ZSM−5触媒は、フィードのオクタン価を回復できない。Mo/ZSM−5触媒は、400℃にてフィードオクタン価を越えている。また、CoMo HDSおよびMo/ZSM−5触媒の組み合わせはより良い脱硫性能を示し、生成物の硫黄レベルは実質的により低い(220ppm対40ppm、表4)。Mo/ZSM−5触媒は、H2消費量が少し増えただけでH−ZSM−5より遥かに大きい165℃+バックエンド転化率を達成する(表4)。
実施例5
低圧力における性能比較
本実施例は、触媒の老化現象を促進させる低圧にてMo/ZSM−5の向上した安定性を示す。
NiMo水素化処理触媒と組み合わせたMo/ZSM−5触媒(実施例1)の性能を、CoMo水素化処理触媒と組み合わせたH−ZSM−5(実施例2)の性能を比較する。本実施例は、25という高い臭素価を有するもう1つの重質ナフサを使用した。操作条件は、345℃〜425℃の範囲の温度、1310kPaa(175psia)のH2圧力、1hr-1のLHSV、356n.l.l.-1(2000scf/bbl)を含んでいた。
Mo/ZSM−5触媒は、NiMo水素化処理触媒との組み合わせて低圧にて良好なガソリン改質性能を示す。図3に示すように、NiMo HDS/Mo ZSM−5触媒コンビネーションは、CoMo HDS/H−ZSM−5より相当大きい活性を示す。H−ZSM−5触媒は、Mo−ZSM−5より長い日数流通させた。流通時間が違っていても、NiMo/Mo ZSM−5系は20〜30℃より活性である。この活性の利点は、低圧の適用のための操作範囲を大きくすることになる。フィードレベルのオクタン価の回復は350℃で観察された。新たなシステムでは水素消費はより大きいが、これは、恐らくNiMo HDS触媒対CoMo HDS触媒の増加した水素化能力のためであろう(表5)。
所定のオクタン価において、Mo/ZSM−5系を用いる場合の転化率は、反応器温度が異なる(表5)ので、ZSM−5を用いる場合より小さい。一定の反応器温度では、転化率はより高く、これは実施例3および4と一致している。C5オレフィンの生成は、NiMo/Mo−ZSM−5系を使用する場合はより小さい。
図4に含まれるデータは、NiMo HDS/Mo−ZSM−5触媒系は、実質的により安定であることを示す。1カ月の流通の後、この触媒系は、約28℃老化し、他方、CoMo/H−ZSM−5系は55℃以上老化した(9℃/オクタン価にてフィードオクタン価に対して標準化したデータ)。
実施例6
C7+FCCナフサ(脱ヘキサン化ガソリン)の場合の脱硫性能の比較
本実施例は、低硫黄ガソリンを製造する場合のHDT単独またはZSM−5触媒との組み合わせ(実施例2)に優るMo/ZSM−5触媒(実施例1)の脱硫の利点を示す。
汎用の硫黄選択性化学ルミネセンス検出器(USCD)を備えたヒューレット−パッカード(Hewlett−Packard)のガスクロマトグラフ、モデルHP−5890シリーズIIを使用して、ガソリン中に存在する硫黄化合物の定性および定量のために硫黄GC法を用いた。この硫黄GC検出システムは、ジャーナル・オブ・クロマトグラフィ(J.Chrom.)589、271〜279頁(1992年)にてビー・チャウラ(B.Chawla)およびエフ・ピー・ディザンゾ(F.P.DiSanzo)により報告されている。
表6に含まれているデータは、このFCCナフサの場合について、本発明の触媒により示される脱硫およびオクタン価回復の向上を示す。
表6は、(1)HDT単独、(2)HDTとZSM−5の触媒組み合わせ、および(3)HDTとMo/ZSM−5の触媒組み合わせからのガソリンサンプルの硫黄レベルおよびオクタン価を比較する。HDTとMo/ZSM−5の組み合わせは、明らかに優れた脱硫活性を示す。例えば、370℃にてMo/ZSM−5触媒は、70ppmの全硫黄を含むガソリンを生成し、他方、HDT単独では172ppmのSを、また、HDT/ZSM−5は218ppmのSを含むガソリンを生成する。Mo/ZSM−5のメルカプタンのレベルはZSM−5より遥かに小さい(24ppm対5ppm)。
実施例7
重質FCCナフサの場合の脱硫性能の比較
本実施例は、実施例3にて使用した重質FCCナフサについて低硫黄ガソリンを生成する場合、HDS/H−ZSM−5触媒組み合わせに優るHDS/Mo−ZSM−5触媒組み合わせの脱硫の利点を例証する。結果を以下の表7に示す。
表7のデータはMo/ZSM−5触媒による脱硫活性の向上を示す。例えば、700℃にて、Mo/ZSM−5触媒は、214ppmの全硫黄を含むガソリンを生成し、他方、HDT単独では176ppmのSを、また、HDT/ZSM−5は419ppmのSを含むガソリンを生成する。Mo/ZSM−5のメルカプタンのレベルは、ZSM−5の場合より遥かに低い(240ppm対31ppm)。
Mo/ZSM−5触媒の優れた脱硫の主たるメカニズムは、メルカプタンの生成の抑制および恐らく重質の硫黄種のクラッキングによるものであると考えられる。Mo/ZSM−5触媒中のMoは、オレフィンを飽和させることができ、従って、メルカプタンを生成しやすい再結合反応を阻害することができる。
実施例8
コーカーナフサフィードを用いる場合のゼオライトベータ(zeolite beta)とゼオライトZSM−5との間の性能比較
この比較のために、公称40〜180℃コーカーナフサをフィードとして用いた。その性質を以下の表8に示す。
4240kPaa(600psig)、534n.l.l.-1(3000scf/bbl)H2/油比、1.0hr-1の総括LHSVにてカスケード操作で先の実施例で用いた同じCoMo水素化脱硫触媒でこのナフサを処理した。使用した温度は、水素化処理段階では約370℃であり、第2(Mo/ZSM−5段階)では種々の温度を用いた。同じナフサを同じ方法で処理したが、第2段階ではMo/ゼオライトベータ触媒を用いた。Mo/ゼオライトベータ触媒は、全触媒の重量基準で4重量%のMoを含んでいた。操作条件は、ZSM−5触媒を用いた運転の場合と同等であり、この触媒を用いた場合の結果と一緒に以下の表10に示す。
表9および10の結果は、脱硫触媒とMo/ZSM−5の組み合わせが、77の走行オクタン価を有する脱硫ガソリンを約68%の収率で製造できることを示す。逆に、ゼオライトベータは、走行オクタン価を53まで向上させることができるにすぎず、双方の触媒は低硫黄ガソリン範囲の生成物を生成する。
本発明は、炭化水素ストリームを改質(upgrade)する方法に関する。より詳しくは、本発明は、実質的な割合の硫黄不純物を含むガソリン沸点範囲の石油フラクションを改質する方法に関する。本発明のもう1つの利点は、EPA(米国環境保護庁)のコンプレックス・モデル(Complex Model)の下、リフォーミュレーティド・ガソリン(RFG、Reformulated Gasoline)に対して予想される範囲内に接触分解ガソリンの終点を本発明は維持できるということである。
発明の背景
PCT/US92/06537号ならびに米国特許第5,346,609号および同第5,409,596号は、分解ナフサ、特にFCCナフサを水素化処理(hydrotreating)および選択的分解(クラッキング)処理の連続工程により改質する方法を開示している。この方法の第1工程では水素化処理によりナフサを脱硫し、この工程の間にオレフィンの飽和によりオクタン価が幾らか減少する。このオクタン価ロスは、形状選択性分解、好ましくは、酸性触媒、通常ZSM−5のような中間孔寸法のゼオライト(intermediate pore size zeolite)の存在下で実施される分解により回復される。生成物は、良好なオクタン価範囲の低硫黄ガソリンである。PCT/US94/10548号および米国特許第5,411,658号はモリブデンゼオライトベータ触媒を使用する上記の方法の変形例である。
発明の概要
発明者らは、ZSM−5または触媒の酸性成分としての他の中間孔寸法ゼオライトと組み合わせて使用する場合、モリブデンは非常に有効であることを見いだした。触媒がより活性になるだけでなく、コークス化(coking)がより減り、対応して、触媒の老化(エージング、aging)の減少およびサイクル長さの増加という利点が生じる。メルカプタンの割合もより小さくなり、水素の消費も殆ど増加しない。また、処理したガソリン生成物の品質も改善される:一定の製品平均オクタン価等級(1/2)(R+M)において、リサーチ法オクタン価は約1小さく、モーター法オクタン価は約1高く、これは、ガソリンがより少ないオレフィンを含むというだけでなく、走行条件に対してよりそれほど敏感でないということを意味する。
従って、本発明に基づいて、ガソリン沸点範囲の分解フラクションを許容できるレベルにまで接触脱硫する方法は、幾らかのオクタン価の減少を伴ってフィードを脱硫する最初の水素化処理工程、その後で、モリブデン含有中間孔寸法ゼオライト、例えばZSM−5を基礎とする触媒により脱硫物質を処理して失ったオクタン価を回復することを用いる。
この方法は、オクタン価を維持しながら、接触分解ナフサおよび熱分解ナフサ、例えばFCCナフサならびにパイロリシスガソリン(pyrolysis gasoline)およびコーカーナフサ(coker naphtha)(軽質範囲および全範囲ナフサフラクションを含む)を脱硫する場合に使用することができ、アルキレートおよび他のオクタン価の高い成分をガソリンブレンドに混入する必要性を減らすことができる。
図面
添付の図1〜4は実施例にて説明した比較実験の結果を示すグラフである。
詳細な説明
フィード
本発明の方法へのフィード(または原料)は、C6〜約500゜Fまでにわたるものと考えることができるガソリン沸点範囲で沸騰する硫黄含有石油フラクションを含んで成るが、500゜Fより低い終点のものが一般的である。この種のフィードには、PCT/US92/06537号、米国特許第5,364,609号および同第5,409,596号に記載されているナフサが含まれる。最も良好な結果は、少なくとも約163℃(325゜F)、好ましくは少なくとも約177℃(350゜F)、例えば少なくとも193℃(380゜F)または少なくとも220℃(400゜F)の95%点(T95、ASTM D86により測定)を有するガソリン沸点範囲フラクションを用いてこの方法を実施した場合に得られる。この方法波、熱分解ナフサ、例えばパイロリシスガソリン、コーカーナフサおよびビスブレーカーナフサ(visbreaker naphtha)ならびに接触分解ナフサ、例えばTCCまたはFCCナフサに用いることができる。それは、双方の種類のナフサは、通常、オレフィン性不飽和および硫黄の存在を特徴とするからである。しかしながら、量の観点から、この方法は、主に接触分解ナフサ、特にFCCナフサに用いられ易く、それ故に、本発明を接触分解ナフサの使用を特に参照して説明する。
この方法は、接触分解工程から得られる全てのガソリンフラクション、あるいはその一部を用いて操作できる。硫黄は沸点がより高いフラクションに濃縮される傾向があるので、より高沸点のフラクションを分離して、PCT/US92/06537号、米国特許第5,346,609号および同第5,409,596号に記載されているように、低沸点成分を処理しないで、本発明の方法の工程に通して処理することが好ましく、特に装置のキャパシティが限られている場合にそうである。
これらの分解されたフィードフラクションの硫黄含量は、PCT/US92/06537号、米国特許第5,346,609号および同第5,409,596号に記載されているように、クラッカーへのフィードの硫黄含量および方法におけるフィードとして用いられる選択されたフラクションの沸点範囲に影響される。
プロセスの構成
選択された硫黄含有ガソリン沸点範囲フィードは、水素化処理条件下、適当な耐熱性担体、例えばアルミナ上の水素化処理触媒、適当には常套の水素化処理触媒、例えば第VI族および第VIII族金属の組み合わせとのフィードとの有効な接触によるフィードの第1水素化処理により、2つの工程で処理される。これらの条件下、硫黄の少なくとも幾らかは、フィード分子から分離されて、硫化水素に転化され、フィードと実質的に同じ沸点範囲(ガソリン沸騰範囲)で沸騰する通常は液体のフラクションから成るが、フィードより硫黄含量がより低く、オクタン価がより低い水素化処理中間生成物が生成する。
ガソリン沸点範囲で沸騰する(更には、通常、フィードの沸点範囲より実質的に高くない沸点範囲を有する)この水素化処理中間生成物は、次に、第2生成物を生成する条件下、モリブデン含有ZSM−5触媒との接触により処理されるが、この第2生成物は、この第2工程に供給された水素化処理中間生成物の部分より高いオクタン価を有するガソリン沸点範囲で沸騰するフラクションから成る。この第2工程からの生成物は、通常、水素化処理器へのフィードの沸点範囲より実質的に高くない沸点範囲を有するが、硫黄含量がより小さく、第2段階の処理の結果としてひけをとらないオクタン価の等級を有する。
水素化処理(hydrotreating)
水素化処理工程は、典型的な水素化処理触媒を用いてPCT/US92/06537号、米国特許第5,346,609号および同第5,409,596号に記載されているように実施するが、条件もこれらに記載されているものを用いる。
オクタン価回復−第2工程処理
水素化処理工程の後、水素化処理中間生成物を本発明の第2工程に送るが、そこでは、中間孔寸法ゼオライト成分に加えて、モリブデンを含む酸性触媒の存在下、分解が起こる。水素化処理工程からの流出物を中間段階の分離に付して無機硫黄および窒素を硫化水素およびアンモニアとして、また、軽質成分を除去してよいが、これは必須ではなく、実際、第1段階を第2段階に直接的にカスケード(cascade)化できる(直接的に流し込むことができる)ことが見いだされた。これは、第2段階触媒の上に直接水素化処理触媒を充填することにより、下降流固定床反応器(down−flow,fixed−bed reactor)で非常に好都合に実施できる。
本発明の方法の第2工程で使用する条件は、元の分解フィードのオクタン価等級を少なくとも部分的に回復する幾つかの反応に有利となるように選択する。低オクタン価パラフィンを転換してより高いオクタン価の生成物を生成する第2工程の間に反応が生じ、重質パラフィンの軽質パラフィンへの選択的分解および低オクタン価n−パラフィンの分解(双方の場合においてオレフィンが生成する)によってオクタン価のより高い生成物が得られる。また、開環反応も起こり得、オクタン価の高いガソリン沸点範囲の成分が更に生成する。モリブデン含有ゼオライト触媒は、パラフィンのアルキルベンゼンへの脱水素環化/芳香族化により生成物のオクタン価を改善する機能も有し得る。
第2工程において使用する条件は、このコントロールされた分解度を達成するのに適当な条件である。典型的な条件は、PCT/US92/06537ならびに米国特許第5,346,609号および同第5,409,596号に開示されている。一般的には、第2工程の温度は150〜480℃(300〜900゜F)、好ましくは287〜220℃(550〜800゜F)である。第2反応ゾーンの圧力は、水素化が生成物のオクタン価に寄与しないので、特に限定されるものではないが、この段階におけるより低い圧力は、生成物のオクタン価に好ましい影響を伴って、オレフィン生成を助長する傾向がある。従って、圧力は、大部分の場合では、操作上の都合に依存し、典型的には第1段階で用いる圧力と同等で有り、特にカスケード操作の場合はそうである。従って、圧力は、典型的には、少なくとも約170kPaa(10psig)、通常445〜10445kPaa(50〜1500psig)、好ましくは約2170〜7000kPaa(300〜1000psig)であり、典型的には約0.5〜10LHSV(hr-1)、通常約1〜6LHSV(hr-1)の空間速度に対応する。ZSM−5上のモリブデンという本発明の触媒の組み合わせは、約1825kPaa(250psig)以下、更には1480kPaa(200psig)以下の低い圧力において効果的であることが見いだされた。水素の炭化水素に対する割合、典型的には約0〜890n.l.l.-1(0〜5000SCF/Bbl)、好ましくは約18〜445n.l.l.-1(100〜2500SCF/Bbl)を選択して触媒老化を最小限にする。
相対的に低い水素圧力を用いることは、熱力学的には第2反応工程において生じる体積が増えることになり、この理由故に、2種類の触媒の老化に関する制約が許容できるのであれば、全体としてより低い圧力が好ましい。カスケード方式では、第2工程の圧力は、第1工程の要件により拘束され得るが、2段階方式では、再圧縮の可能性によって圧力の要件を個々に選択することができ、各段階において最適な条件を与えることができる。
全体としての生成物の体積を保持しながら、失ったオクタン価を回復する目的に合致して、ガソリン沸点範囲より低い沸点の生成物(C5−)への転化は、第2段階の間、最小限に保持される。しかしながら、フィードの重質部分の分解がガソリン範囲の生成物の生成を可能にし得るので、C5−生成物への転化は低いレベルであり、実際のところ、C5+物質の体積の真の増加がプロセスのこの段階で起こり得、特にフィードが相当量のより高い沸点のフラクションを含む場合にそうである。より高い沸点のナフサ、特に175℃(350゜F)より高い、好ましくは193℃(380゜F)より高いまたはそれ以上、例えば205℃(400゜F)より高い95%点を有するフラクションを使用するのが好ましいのはこの理由の為である。しかしながら、通常は、95%点(T95)は、270℃(520゜F)を越えない、一般的に260℃(500゜F)より高くない。
第2工程において使用する触媒の酸性成分は、中間孔寸法ゼオライトを含んで成る。この種のゼオライトは、酸素原子の10員環の環を有する結晶構造に特徴があり、この環を通過して分子が結晶間ポア部分にアクセスできる。これらのゼオライトは、2〜12の拘束指数(Constraint Index、米国特許第4,016,218号にて規定)を有する。この種のゼオライトは周知である:この種の典型的なものはZSM−5、ZSM−11、ZSM−22、ZSM−23、ZSM−35、ZSM−48およびMCM−22の構造を有するゼオライトである。ZSM−5は本発明の方法にて使用するのに好ましいゼオライトである。これらのゼオライトのアルミノシリケート形態は必要な程度の酸性官能性(acidic functionality)を提供し、この理由故に、ゼオライトの好ましい構成形態である。アルミニウムの代わりに他の金属、例えばガリウム、ホウ素または鉄を含む中間孔寸法ゼオライトの他の同等の構造を有する形態も使用できる。
ゼオライト触媒は、水素化処理工程において失ったオクタン価を回復するように所望の反応を行わせるのに十分な酸性官能性を有する。この触媒は、第2段階フィード(中間フラクション)に関して分解活性を有するように十分な酸活性を有する必要がある。即ち、フィードとしてのこの物質の適当な部分を転化するのに十分である必要があり、少なくとも約20、通常20〜800の範囲、好ましくは少なくとも約50〜200のアルファ値(alpha value)を有するのが適当である(金属成分を転化する前に測定される値)。アルファ値は米国特許第3,354,078およびジャーナル・オブ・キャタリシス(J.Catalysis)第4巻、527頁(1965年);第6巻、278頁(1966年);および第61巻、395頁(1980年)に記載されている。本明細書において引用するアルファ値を測定するために用いる試験の実験条件は、538℃の一定温度およびジャーナル・オブ・キャタリシス第61巻、395頁(1980年)に記載されている可変流量を含む。
触媒のゼオライト成分は、通常、耐熱性バインダーまたは基剤、例えばシリカ、アルミナ、シリカ−ジルコニア、シリカ−チタニアまたはシリカ−アルミナと複合化されている。それは、純粋なゼオライトの粒子寸法が非常に小さく、触媒床において過度の圧力損失をもたらすからである。
また、触媒は、触媒活性、安定性を改善する成分としてモリブデンを含み、これは、また、上述のように生成物品質を改善する。典型的には、モリブデンは、酸化物または硫化物の形態で存在するが、常套の予備硫化法により酸化物から硫化物に容易に転化できる。金属換算で約0.5〜約5重量%、通常は1または2〜5重量%のモリブデン含量が適当であるが、より高い金属配合量、典型的には約10または15重量%迄を使用できる。
モリブデン成分は、常套の方法、例えば含浸により押出物内に、あるいはゼオライトおよびバインダーと混合することにより、触媒に組み込むことができる。モリブデンをアニオン錯体、例えばモリブデートの形態で加える場合、含浸またはマラーミキサー(muller)への添加が適当な方法である。
触媒の粒子寸法および性質は、通常、実施する転化プロセスのタイプにより決められるが、下降流固定床プロセスで操作するのが一般的であり、好ましい。
実施例
金属成分を用いないでZSM−5を使用する実施例は、PCT/US92/06537号ならびに米国特許第5,346,609号および同第5,409,596号に記載されている。
以下の実施例1および2はZSM−5触媒の調製を示す。異なるフィードを用いた場合のこれらの触媒の性能の比較、モリブデン含有ゼオライトベータ触媒との比較をその後の実施例にて示す。これらの実施例において、部(パーツ)およびパーセントは、他を基準とすると特別に断らない限り、重量基準である。他を基準とすると特別に断らない限り、温度は℃であり、圧力はkPaaである。
実施例1
Mo/ZSM−5触媒の調製
80部のZSM−5および20部のシュードベーマイト(pseudoboehmite)アルミナ粉末(コンデア・プーラル(Condea Pural、商標)アルミナ)の物理的混合物を混合して均一混合物を得て、標準的なオーガー押出物(augur extruder)を用いて1.5mm(1/16インチ)の円筒形状に成形した。固形分100%基準で重量部にて全ての成分をブレンドした。ベルト乾燥機で127℃にて押出物を乾燥し、次に、480℃にて3時間窒素中で焼成し、次に、538℃にて6時間空気中にて焼成した。その後、触媒を480℃にて約4時間100%水蒸気にて処理した。アンモニウムヘプタモリブデートおよびリン酸の溶液を使用する初期湿式化法(incipient wetness method)を用いて水蒸気処理した押出物を4重量%Moおよび2重量%Pを含浸させた。その後、含浸した押出物を120℃にて一晩乾燥し、500℃にて3時間焼成した。最終的に得られた触媒の性質を、実施例で使用した水素化処理触媒(CoMo、NiMo)の性質と一緒に以下の表1に示す。
実施例2
HZSM−5触媒の調製
65部のZSM−5および35部のシュードベーマイトアルミナ粉末(ラロッシュ・ヴァーサル(LaRoche Versal、商標)アルミナ)の物理的混合物を混合して均一混合物を得た。固形分100%基準で重量部にて全ての成分をブレンドした。十分量の脱イオン水を加えて押し出し可能なペーストを形成した。混合物をオーガー押出機を用いて1.5mm(1/16インチ)の円筒形状に成形し、ベルト乾燥機で127℃にて押出物を乾燥した。押出物を480℃にて3時間窒素中で焼成し、その後、538℃にて空気中で6時間焼成した。次に、触媒を480℃にて約4時間100%水蒸気にて処理した。最終的に得られた触媒の性質を以下の表1に示す。
実施例3
重質FCCナフサを使用する場合の性能比較
本実施例は、低硫黄ガソリンを製造する場合におけるMo−ZSM−5触媒(実施例1)のH−ZSM−5触媒(実施例2)に優る性能の利点を示す。
流動接触分解法から誘導された脱ヘキサン化したFCCガソリン(dehexanized FCC gasoline)を最小限のオクタン価ロスで実質的に脱硫した生成物を得るように処理した。フィード原料の性質を、以下に説明する実験にて使用したものと一緒に、以下の表2に示す。
実験は、市販のCoMo/Al2O3水素化脱硫(HDS)触媒およびMo/ZSM−5触媒を等体積で使用して固定床パイロット装置で実施した。パイロット装置は、カスケード方式で操作し、水素化処理段階からの脱硫流出物は、中間段階にてアンモニア、硫化水素および軽質炭化水素ガスを除去せずに、ゼオライト含有触媒に直接供給(カスケード)してオクタン価を回復した。実験に使用した条件は、水素入口圧力4240kPaa(600psig)、空間速度1.0LHSVhr-1(全触媒に対する新しいフィード基準)および1パス水素循環量534n.l.l.-1(3000scf/bbl)を含んでいた。
表3および図1は、(1)HDSおよびH−ZSM−5触媒の組み合わせと(2)HDSおよびMo/ZSM−5触媒の組み合わせのガソリン水素仕上げ(hydrofinishing)性能を比較している。
表3および図1に示したデータは、本発明の触媒により示される活性の向上を示す。例えば、345℃〜400℃の温度範囲において、Mo/ZSM−5触媒は、H−ZSM−5触媒より約0.5大きい走行オクタン価(ロードオクタン価)を有するガソリンを生成する。このオクタン価の利点は、Mo/ZSM−5がH−ZSM−5より約6〜8℃高い触媒活性を有することを意味することに相当する(図1)。Mo/ZSM−5触媒は、H−ZSM−5より良好なバックエンド(back−end、高級成分)転化率を達成する(表3)。Mo/ZSM−5触媒は、より良い脱硫性能も示す:生成物の硫黄レベルは実質的に小さい(270ppm対60ppm、表3)。
実施例4
C7+FCCナフサの場合の性能比較
本実施例は、低硫黄ガソリンを製造する場合におけるMo/ZSM−5触媒(実施例1)のHZSM−5触媒(実施例2)に優る性能の利点を示す。本実施例は、流動接触分解法から誘導されるC7+FCCナフサフラクション(脱ヘキサン化FCCガソリン)を使用する。実験は、実施例3とほぼ同じ条件にて実施した。
結果を以下の表4および図2に示すが、Mo/ZSM−5触媒がH−ZSM−5より活性が向上していることを示す。
400℃にて、H−ZSM−5触媒は、フィードのオクタン価を回復できない。Mo/ZSM−5触媒は、400℃にてフィードオクタン価を越えている。また、CoMo HDSおよびMo/ZSM−5触媒の組み合わせはより良い脱硫性能を示し、生成物の硫黄レベルは実質的により低い(220ppm対40ppm、表4)。Mo/ZSM−5触媒は、H2消費量が少し増えただけでH−ZSM−5より遥かに大きい165℃+バックエンド転化率を達成する(表4)。
実施例5
低圧力における性能比較
本実施例は、触媒の老化現象を促進させる低圧にてMo/ZSM−5の向上した安定性を示す。
NiMo水素化処理触媒と組み合わせたMo/ZSM−5触媒(実施例1)の性能を、CoMo水素化処理触媒と組み合わせたH−ZSM−5(実施例2)の性能を比較する。本実施例は、25という高い臭素価を有するもう1つの重質ナフサを使用した。操作条件は、345℃〜425℃の範囲の温度、1310kPaa(175psia)のH2圧力、1hr-1のLHSV、356n.l.l.-1(2000scf/bbl)を含んでいた。
Mo/ZSM−5触媒は、NiMo水素化処理触媒との組み合わせて低圧にて良好なガソリン改質性能を示す。図3に示すように、NiMo HDS/Mo ZSM−5触媒コンビネーションは、CoMo HDS/H−ZSM−5より相当大きい活性を示す。H−ZSM−5触媒は、Mo−ZSM−5より長い日数流通させた。流通時間が違っていても、NiMo/Mo ZSM−5系は20〜30℃より活性である。この活性の利点は、低圧の適用のための操作範囲を大きくすることになる。フィードレベルのオクタン価の回復は350℃で観察された。新たなシステムでは水素消費はより大きいが、これは、恐らくNiMo HDS触媒対CoMo HDS触媒の増加した水素化能力のためであろう(表5)。
所定のオクタン価において、Mo/ZSM−5系を用いる場合の転化率は、反応器温度が異なる(表5)ので、ZSM−5を用いる場合より小さい。一定の反応器温度では、転化率はより高く、これは実施例3および4と一致している。C5オレフィンの生成は、NiMo/Mo−ZSM−5系を使用する場合はより小さい。
図4に含まれるデータは、NiMo HDS/Mo−ZSM−5触媒系は、実質的により安定であることを示す。1カ月の流通の後、この触媒系は、約28℃老化し、他方、CoMo/H−ZSM−5系は55℃以上老化した(9℃/オクタン価にてフィードオクタン価に対して標準化したデータ)。
実施例6
C7+FCCナフサ(脱ヘキサン化ガソリン)の場合の脱硫性能の比較
本実施例は、低硫黄ガソリンを製造する場合のHDT単独またはZSM−5触媒との組み合わせ(実施例2)に優るMo/ZSM−5触媒(実施例1)の脱硫の利点を示す。
汎用の硫黄選択性化学ルミネセンス検出器(USCD)を備えたヒューレット−パッカード(Hewlett−Packard)のガスクロマトグラフ、モデルHP−5890シリーズIIを使用して、ガソリン中に存在する硫黄化合物の定性および定量のために硫黄GC法を用いた。この硫黄GC検出システムは、ジャーナル・オブ・クロマトグラフィ(J.Chrom.)589、271〜279頁(1992年)にてビー・チャウラ(B.Chawla)およびエフ・ピー・ディザンゾ(F.P.DiSanzo)により報告されている。
表6に含まれているデータは、このFCCナフサの場合について、本発明の触媒により示される脱硫およびオクタン価回復の向上を示す。
表6は、(1)HDT単独、(2)HDTとZSM−5の触媒組み合わせ、および(3)HDTとMo/ZSM−5の触媒組み合わせからのガソリンサンプルの硫黄レベルおよびオクタン価を比較する。HDTとMo/ZSM−5の組み合わせは、明らかに優れた脱硫活性を示す。例えば、370℃にてMo/ZSM−5触媒は、70ppmの全硫黄を含むガソリンを生成し、他方、HDT単独では172ppmのSを、また、HDT/ZSM−5は218ppmのSを含むガソリンを生成する。Mo/ZSM−5のメルカプタンのレベルはZSM−5より遥かに小さい(24ppm対5ppm)。
実施例7
重質FCCナフサの場合の脱硫性能の比較
本実施例は、実施例3にて使用した重質FCCナフサについて低硫黄ガソリンを生成する場合、HDS/H−ZSM−5触媒組み合わせに優るHDS/Mo−ZSM−5触媒組み合わせの脱硫の利点を例証する。結果を以下の表7に示す。
表7のデータはMo/ZSM−5触媒による脱硫活性の向上を示す。例えば、700℃にて、Mo/ZSM−5触媒は、214ppmの全硫黄を含むガソリンを生成し、他方、HDT単独では176ppmのSを、また、HDT/ZSM−5は419ppmのSを含むガソリンを生成する。Mo/ZSM−5のメルカプタンのレベルは、ZSM−5の場合より遥かに低い(240ppm対31ppm)。
Mo/ZSM−5触媒の優れた脱硫の主たるメカニズムは、メルカプタンの生成の抑制および恐らく重質の硫黄種のクラッキングによるものであると考えられる。Mo/ZSM−5触媒中のMoは、オレフィンを飽和させることができ、従って、メルカプタンを生成しやすい再結合反応を阻害することができる。
実施例8
コーカーナフサフィードを用いる場合のゼオライトベータ(zeolite beta)とゼオライトZSM−5との間の性能比較
この比較のために、公称40〜180℃コーカーナフサをフィードとして用いた。その性質を以下の表8に示す。
4240kPaa(600psig)、534n.l.l.-1(3000scf/bbl)H2/油比、1.0hr-1の総括LHSVにてカスケード操作で先の実施例で用いた同じCoMo水素化脱硫触媒でこのナフサを処理した。使用した温度は、水素化処理段階では約370℃であり、第2(Mo/ZSM−5段階)では種々の温度を用いた。同じナフサを同じ方法で処理したが、第2段階ではMo/ゼオライトベータ触媒を用いた。Mo/ゼオライトベータ触媒は、全触媒の重量基準で4重量%のMoを含んでいた。操作条件は、ZSM−5触媒を用いた運転の場合と同等であり、この触媒を用いた場合の結果と一緒に以下の表10に示す。
表9および10の結果は、脱硫触媒とMo/ZSM−5の組み合わせが、77の走行オクタン価を有する脱硫ガソリンを約68%の収率で製造できることを示す。逆に、ゼオライトベータは、走行オクタン価を53まで向上させることができるにすぎず、双方の触媒は低硫黄ガソリン範囲の生成物を生成する。
Claims (7)
- ガソリン沸点範囲で沸騰する分解したオレフィン性硫黄含有フィードフラクションを水素化脱硫して、フィードと比較して減少した硫黄含量および減少したオクタン価を有する通常は液体のフラクションを含んで成る中間生成物を生成し、中間生成物のガソリン沸点範囲の部分を中間孔寸法ゼオライトを含んで成る酸性触媒と接触させて、中間生成物のガソリン沸点範囲フラクションより高いオクタン価を有するガソリン沸点範囲生成物に転化することによって硫黄含有フィードフラクションを改質する方法であって、中間孔寸法ゼオライトをモリブデン成分と組み合わせて使用することを特徴とする方法。
- ゼオライト触媒は、アルミノシリケート形態のゼオライトZSM−5を含んで成るZSM−5触媒である請求の範囲第1項記載の方法。
- 中間孔寸法ゼオライト触媒は、触媒の重量基準で1〜15重量%のモリブデンを含む請求の範囲第1項または第2項記載の方法。
- 150〜480℃の温度、170〜10445kPaaの圧力、0.5〜10hr-1LHSVの空間速度および0〜890n.l.l.-1の水素:炭化水素比にて中間生成物を中間孔寸法ゼオライト触媒と接触させる請求の範囲第1〜3項のいずれかに記載の方法。
- ガソリン沸点範囲で沸騰する生成物フラクションの全硫黄含量は、100重量ppmより大きくない請求の範囲第1〜4項のいずれかに記載の方法。
- フィードは少なくとも50重量ppmの硫黄含量、少なくとも5%のオレフィン含量および少なくとも160℃の95%点を有する請求の範囲1〜5項のいずれかに記載の方法。
- フィードフラクションは、少なくとも175℃の95%点、10〜20重量%のオレフィン含量、100〜5000重量ppmの硫黄含量および5〜250重量ppmの窒素含量を有する請求の範囲第6項記載の方法。
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US08/303,908 US5500108A (en) | 1991-08-15 | 1994-09-09 | Gasoline upgrading process |
US303,908 | 1994-09-09 | ||
PCT/US1995/010364 WO1996007714A1 (en) | 1994-09-09 | 1995-08-15 | Gasoline upgrading process |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH10505127A JPH10505127A (ja) | 1998-05-19 |
JP3573752B2 true JP3573752B2 (ja) | 2004-10-06 |
Family
ID=23174225
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP50950896A Expired - Fee Related JP3573752B2 (ja) | 1994-09-09 | 1995-08-15 | ガソリンの改質方法 |
Country Status (10)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US5500108A (ja) |
EP (1) | EP0781315B1 (ja) |
JP (1) | JP3573752B2 (ja) |
KR (1) | KR970705622A (ja) |
CA (1) | CA2198214C (ja) |
DE (1) | DE69523612T2 (ja) |
FI (1) | FI970973A (ja) |
MX (1) | MX9701508A (ja) |
NO (1) | NO315124B1 (ja) |
WO (1) | WO1996007714A1 (ja) |
Families Citing this family (19)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5685972A (en) * | 1995-07-14 | 1997-11-11 | Timken; Hye Kyung C. | Production of benzene, toluene, and xylene (BTX) from FCC naphtha |
US5876855A (en) * | 1995-12-22 | 1999-03-02 | Minnesota Mining And Manufacturing Company | Pressure-sensitive adhesive suitable for skin and method of preparing |
US6051520A (en) * | 1998-05-19 | 2000-04-18 | Phillips Petroleum Company | Hydrotreating catalyst composition and processes therefor and therewith |
DE69805661D1 (de) | 1998-07-09 | 2002-07-04 | Mdi Motor Dev Internat S A Soc | Verfahren zum betrieb einer expansionskamer einer brennkraftmaschine sowie expansionskammer |
WO2000029509A1 (en) * | 1998-11-16 | 2000-05-25 | Mobil Oil Corporation | Desulfurization of olefinic gasoline with a dual functional catalyst at low pressure |
US6042719A (en) * | 1998-11-16 | 2000-03-28 | Mobil Oil Corporation | Deep desulfurization of FCC gasoline at low temperatures to maximize octane-barrel value |
US6090274A (en) * | 1998-12-29 | 2000-07-18 | Phillips Petroleum Company | Hydrotreating catalyst composition and processes therefor and therewith |
US6034020A (en) * | 1998-12-29 | 2000-03-07 | Phillips Petroleum Company | Zeolite-based catalyst material, the preparation thereof and the use thereof |
IT1311512B1 (it) | 1999-03-12 | 2002-03-13 | Agip Petroli | Composizione catalitica per l'upgrading di miscele idrocarburiche. |
US6641714B2 (en) | 2000-07-21 | 2003-11-04 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Hydrocarbon upgrading process |
CA2376700A1 (en) * | 2002-03-13 | 2003-09-13 | Irving Oil Limited | Unleaded gasoline compositions |
US7288181B2 (en) * | 2003-08-01 | 2007-10-30 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Producing low sulfur naphtha products through improved olefin isomerization |
US20050023191A1 (en) * | 2003-08-01 | 2005-02-03 | Shih Stuart S. | Process to manufacture low sulfur fuels |
US7357856B2 (en) * | 2003-10-06 | 2008-04-15 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Nitrogen removal from olefinic naphtha feedstreams to improve hydrodesulfurization versus olefin saturation selectivity |
RU2446882C1 (ru) * | 2010-10-21 | 2012-04-10 | Российская Федерация, От Имени Которой Выступает Министерство Образования И Науки Российской Федерации | Цеолитсодержащий катализатор, способ его получения и способ конверсии прямогонной бензиновой фракции в высокооктановый компонент бензина с низким содержанием бензола |
US10144883B2 (en) | 2013-11-14 | 2018-12-04 | Uop Llc | Apparatuses and methods for desulfurization of naphtha |
GB2551118A (en) * | 2016-05-31 | 2017-12-13 | Univ Oxford Innovation Ltd | Process |
WO2020219310A1 (en) * | 2019-04-26 | 2020-10-29 | Exxonmobil Research And Engineering Company | System for converting hydrocarbons in the presence of nitrogen |
RU2753602C1 (ru) * | 2021-05-17 | 2021-08-18 | Роман Николаевич Демин | Способ каталитической переработки легких углеводородных фракций и установка для его осуществления |
Family Cites Families (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3759821A (en) * | 1971-03-29 | 1973-09-18 | Mobil Oil Corp | Catalytic process for upgrading cracked gasolines |
US3957625A (en) * | 1975-02-07 | 1976-05-18 | Mobil Oil Corporation | Method for reducing the sulfur level of gasoline product |
US4211640A (en) * | 1979-05-24 | 1980-07-08 | Mobil Oil Corporation | Process for the treatment of olefinic gasoline |
ZA861382B (en) * | 1986-02-24 | 1987-10-28 | Mobil Oil Corp | Process for improving the octane number of cracked gasolines |
US4827076A (en) * | 1987-07-16 | 1989-05-02 | Union Oil Company Of California | Desulfurization and isomerization of N-paraffins |
US4950387A (en) * | 1988-10-21 | 1990-08-21 | Mobil Oil Corp. | Upgrading of cracking gasoline |
US4997543A (en) * | 1988-12-21 | 1991-03-05 | Mobil Oil Corporation | Reduction of benzene in gasoline |
WO1993004146A1 (en) * | 1991-08-15 | 1993-03-04 | Mobil Oil Corporation | Hydrocarbon upgrading process |
-
1994
- 1994-09-09 US US08/303,908 patent/US5500108A/en not_active Expired - Fee Related
-
1995
- 1995-08-15 DE DE69523612T patent/DE69523612T2/de not_active Expired - Fee Related
- 1995-08-15 KR KR1019970701476A patent/KR970705622A/ko active IP Right Grant
- 1995-08-15 CA CA002198214A patent/CA2198214C/en not_active Expired - Fee Related
- 1995-08-15 EP EP95929542A patent/EP0781315B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1995-08-15 MX MX9701508A patent/MX9701508A/es unknown
- 1995-08-15 JP JP50950896A patent/JP3573752B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 1995-08-15 WO PCT/US1995/010364 patent/WO1996007714A1/en active IP Right Grant
-
1997
- 1997-03-07 NO NO19971067A patent/NO315124B1/no unknown
- 1997-03-07 FI FI970973A patent/FI970973A/fi not_active IP Right Cessation
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CA2198214A1 (en) | 1996-03-14 |
EP0781315B1 (en) | 2001-10-31 |
NO971067D0 (no) | 1997-03-07 |
JPH10505127A (ja) | 1998-05-19 |
MX9701508A (es) | 1997-05-31 |
NO315124B1 (no) | 2003-07-14 |
DE69523612D1 (de) | 2001-12-06 |
KR970705622A (ko) | 1997-10-09 |
CA2198214C (en) | 2003-09-23 |
WO1996007714A1 (en) | 1996-03-14 |
FI970973A0 (fi) | 1997-03-07 |
US5500108A (en) | 1996-03-19 |
EP0781315A4 (en) | 1998-05-20 |
DE69523612T2 (de) | 2002-07-18 |
FI970973A (fi) | 1997-05-06 |
NO971067L (no) | 1997-03-07 |
EP0781315A1 (en) | 1997-07-02 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP3573752B2 (ja) | ガソリンの改質方法 | |
EP0722479B1 (en) | Gasoline upgrading process | |
US5346609A (en) | Hydrocarbon upgrading process | |
JP4364316B2 (ja) | Fccナフサからのベンゼン、トルエン及びキシレンの製造 | |
US5865988A (en) | Hydrocarbon upgrading process | |
JP3270545B2 (ja) | 炭化水素の改質方法 | |
JP5282039B2 (ja) | Fccナフサからベンゼンを減少し、硫黄を除去する方法 | |
KR100417617B1 (ko) | 납사의 업그레이딩 방법 | |
JPH10505381A (ja) | ガソリン品質向上方法 | |
JP2000109856A (ja) | 軽油の水素化脱硫方法 | |
MXPA97001763A (en) | Gasol improvement process | |
US5409596A (en) | Hydrocarbon upgrading process | |
US5401389A (en) | Gasoline-cycle oil upgrading process | |
JP2002530469A (ja) | オクタン−バレル価を最大にするための低温におけるfccガソリンの深脱硫 | |
US5348641A (en) | Gasoline upgrading process | |
JP4590407B2 (ja) | 改善されたオレフィン異性化による低硫黄ナフサ生成物の製造 | |
US5413696A (en) | Gasoline upgrading process | |
US5407559A (en) | Gasoline upgrading process | |
AU2001280622A1 (en) | Hydrocarbon upgrading process | |
US5397455A (en) | Gasoline upgrading process | |
KR100457471B1 (ko) | Fcc나프타로부터벤젠,톨루엔및크실렌(btx)의생성 | |
JP2002530468A (ja) | 低圧下にて二官能性触媒を用いるオレフィン性ガソリンの脱硫 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20040601 |
|
A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20040524 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20040630 |
|
R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |