JP3555291B2 - 高圧放電ランプ、ランプ装置、点灯装置、プロジェクターおよび液晶プロジェクター - Google Patents

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明はショートアーク型等のメタルハライドランプ等の高圧放電ランプと、このランプを光源とするランプ装置、点灯装置、照明装置、プロジェクターおよび液晶プロジェクターに関する。
【０００２】
【従来の技術】
従来よりメタルハライドランプは、その高演色性と高効率等の特長により、スポーツ照明等を中心として広く利用されている。特に、近年では、アーク長の短いショートアーク型メタルハライドランプが点光源に近く、しかも、電力の割りには大光量が得られる、すなわち発光効率が高いので、ＯＨＰ（オーバーヘッドプロジェクター）や投光照明の光源として多用されている。
【０００３】
図１０はこの種の従来のメタルハライドランプ１の一部を縦断面で示す図であり、このランプ１は直流点灯式であって、石英ガラス製の気密容器であるバルブ２の楕円球状の本体部２ａ内に、アノード３ａとカソード３ｂと共に、適量の金属ハロゲン化物、水銀、希ガスを封入している。
【０００４】
アノード３ａとカソード３ｂはその各電極軸３ｃ，３ｄの先端部を導電体箔であるモリブデン箔４ａ，４ｂの各内端部に溶接等により固着している。モリブデン箔４ａ，４ｂは、バルブ２の長径両端部を圧潰（ピンチ）してなる一対の封止端部２ｂ，２ｃ内に埋設されており、各モリブデン箔４ａ，４ｂの外端部には口金５とアウターリード線６とを電気的に接続している。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、このような従来のメタルハライドランプ１では点灯時に特に高温になるアノード３ａ側の封止部２ｂに、これに埋設されたモリブデン箔４ａのアノード軸３ｃとの溶接部周辺にて貝殻状のクラック７が発生し、割れに至る場合がある。
【０００６】
つまり、点灯時アノード３ａが発熱して高温に昇温し、この熱がアノード電極軸３ｃを介してアノード３ａ側のモリブデン箔４ａとその周辺の封止端部２ａの石英ガラスに熱伝導して共に膨張し、消灯時には降温して共に収縮する。
【０００７】
しかし、このモリブデン箔４ａと封止部２ａの石英ガラスとは、熱膨張率が若干相違するので、石英ガラスに熱応力が発生する。しかも、この熱応力がランプの点消灯のヒートサイクルの繰り返しにより増大するので図１１に示すように貝殻状クラック（リブクラックともいう）７が発生し、次第に拡大して割れに至る場合がある。
【０００８】
そこで本発明の目的は、圧潰圧止端部に貝殻状クラックが発生するのを有効に防止することができ、この封止端部の信頼性を向上させることができる高圧放電ランプ、ランプ装置、点灯装置プロジェクターおよび液晶プロジェクターを提供することにある。
【０００９】
【課題を解決するための手段】
請求項１記載の発明は、対向配置されて放電を発生させる一対の電極と；一対の電極と放電媒体とを内蔵する本体部およびこの本体部の両端部を圧潰して気密に封止すると共に、一対の電極の各電極軸の一端部をそれぞれ気密に封止する圧潰封止端部とを一体に形成している管壁負荷が３０Ｗ／cm^２以上である気密容器と；気密容器の各圧潰封止端部内に埋設されて電極軸を溶接せしめる導電体箔と；を具備し、定格ランプ入力電力をＷ（Ｗ）、電極軸を溶接せしめている側の導電体箔の一面が対向する圧潰封止端部の外面であって、電極軸から最短距離ｈ（mm）で位置する箇所の温度をＴ（℃）、導電体箔の箔幅をＬａ（mm）、その箔厚をＬｂ（μｍ）としたときに、次の［数３］式を満足させるように構成している。
【００１０】
【数３】

【００１１】
したがってこの発明によれば、点灯時に発熱して高温に昇温するアノードの電極軸が導電体箔に溶接される溶接部から最も最短距離ｈ（ｍｍ）にある封止端部外面の最短箇所の温度Ｔを８００℃以下にするので、貝殻状クラックの発生を低減して封止部の信頼性を向上させることができる。
【００１２】
また、導電体箔の厚Ｌｂ（μｍ）と幅（ｍｍ）との比Ｌｂ／Ｌａも８以上と１５以下の範囲内に設定しているので、封止端部のピンチ（圧潰）時の箔切れの発生率を低減することができると共に、貝殻状クラックの発生率も抑制することができる。
【００１３】
さらに、温度Ｔの測定箇所から電極軸までの最短距離ｈ（mm）と定格ランプ入力電力Ｗ（Ｗ）との比ｈ／Ｗを、０．３×１０^−２以上と１．０×１０^−２以下の範囲に設定しているので、封止部の強度を十分に確保しつつ、ランプ効率の低下を抑制することができる。
【００１４】
請求項２記載の発明は、請求項１記載の発明であって、さらに、一対の電極がアノードとカソードであり、温度Ｔがアノード電極軸から最短距離ｈに位置する箇所の圧潰封止部外面の温度である。
【００１５】
したがってこの発明によれば、請求項１記載の発明を直流点灯の高圧放電ランプに適用した場合でも、請求項１記載の発明と同様の作用効果を奏することができる。
【００１６】
請求項３記載の発明は、対向配置されて放電を発生させるアノードおよびカソードと；アノードおよびカソードと放電媒体とを内蔵する本体部およびこの本体部の両端部を圧潰して気密に封止すると共に、アノードとカソードの各電極軸の一端部をそれぞれ気密に封止する封止端部とを一体に形成している管壁負荷が３０Ｗ／ｃｍ^２ 以上である気密容器と；気密容器の各圧潰封止端部内に埋設されて電極軸を溶接せしめる導電体箔と；を具備し、アノードの電極軸径をφ，気密容器本体部の球状外面延長線からアノード電極軸を溶接せしめている導電体箔の内端までの最短距離である導電体箔深さをＬｃとしたときに、次の［数４］式を満足させるように構成している。
【００１７】
【数４】
２．５≦Ｌｃ／φ≦６．５
【００１８】
したがってこの発明によれば、直流点灯の高圧放電において、その導電体深さＬｃ（ｍｍ）と、アノードの電極軸径φ（ｍｍ）との比を、２．５以上と６．５以下の範囲内に設定したので、アノード電極軸と導体箔との溶接部の温度が過度に上昇して導体箔回りの封止端部内で貝殻状クラックが発生するのを抑制することができるうえに、気密容器の過度の温度低下によるランプ効率の低下を有効に防止することができる。
【００１９】
請求項４記載の発明は、請求項１ないし３のいずれか一記載の発明であって、さらに、放電媒体が金属ハロゲン化物である。
【００２０】
したがってこの発明によれば、請求項１ないし３のいずれかの発明を、金属ハロゲン化物を放電媒体として封入しているルタルハライドランプに適用した場合でも、これらの発明と同様の作用効果を奏することかできる。
【００２１】
請求項５記載の発明は、請求項１ないし４のいずれか一記載の発明であって、さらに、導電体箔がモリブデン箔である。
【００２２】
したがってこの発明によれば、請求項１ないし４のいずれかの発明を、導電体箔がモリブデン箔である高圧放電ランプに適用した場合でも、これらと同様の作用効果を奏することができる。
【００２３】
請求項６記載の発明は、請求項１ないし５のいずれか一記載の高圧放電ランプと；このランプを、そのランプ軸が光軸と一致した状態で収容し、このランプから放射される光を反射して前面開口部より投光するリフレクタと；を具備する。
【００２４】
請求項７記載の発明は、請求項１ないし５のいずれか一記載の高圧放電ランプと；高圧放電ランプの一対の電極にランプ電力を給電して安定的に点灯させる点灯回路と；を具備する。
【００２５】
請求項８記載の発明は、請求項７記載の点灯装置と；点灯装置の高圧放電ランプからの光を制御してスクリーンに投光する光学系と；点灯装置と光学系とを収容すると共に、光学系からの投光をスクリーンに投光させる開口を形成した筐体と；を具備している。
【００２６】
請求項９記載の発明は、請求項７記載の点灯装置と；液晶駆動装置により駆動される液晶表示パネルと；点灯装置の高圧放電ランプからの光を制御して液晶表示パネルを通してスクリーンに投光する光学系と；点灯装置、液晶駆動装置，液晶表示パネルおよび光学系を収容すると共に、液晶表示パネルを透過した投光をスクリーンに投光させる開口を形成した筐体と；を具備している。
【００２７】
したがって請求項６記載のランプ装置、請求項７記載の点灯装置、請求項８記載のプロジェクター、請求項９記載の液晶プロジェクターは、請求項１ないし５のいずれか一記載の高圧放電ランプを有するので、これらと同様の作用効果を奏することができる。
【００２８】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の実施の形態を図１〜図９に基づいて説明する。なお、図１〜図９中、同一または相当部分には同一符号を付している。
【００２９】
図１は本発明の第１の実施形態に係るメタルハライドランプの要部を縦断面で示す正面図、図２は図１のＩＩ−ＩＩ線断面図であり、これらの図において、直流点灯のショートアーク型メタルハライドランプ１１は、例えば石英ガラス製の気密容器である管壁負荷が３０Ｗ／ｃｍ^２ 以上のバルブ１２の楕円回転体状の本体部１２ａと、その長径方向両端部を直径方向で気密にピンチしてなる一対の封止端部１２ｂ，１２ｃとを一体に連成している。
【００３０】
バルブ本体部１２ａは、その内部に、図中左右一対のアノード１３ａとカソード１３ｂとを所定の電極間距離を置いて対向させて内蔵している。バルブ本体部１２ａ内には適量の水銀（Ｈｇ）、アルゴン（Ａｒ）等の希ガス、臭化ディスプシウム、沃化セシウム等の金属ハロゲン化物を適量封入している。
【００３１】
そして、アノード１３ａとカソード１３ｂはその電極軸１３ｃ，１３ｄの各外端部を、一対の封止端部１２ｂ，１２ｃ内に気密に埋設された一対のモリブデン箔１４ａ，１４ｂの内端部に溶接等により固着している。なお、図２中符号１２ｄ，１２ｅは封止端部１２ａを直径方向で挟圧してピンチするときに、アノード電極軸１３ｃがモリブデン箔１４ａ側に強く押し込まれ、モリブデン箔１４ａを大きく湾曲させて箔切れが発生するのを防止するための逃げである。
【００３２】
各モリブデン箔１４ａ，１４ｂの外端側は図示しないリード線を介して口金１５と、アウターリード線１６とにそれぞれ電気的に接続されている。口金１５は一方の封止端部１２ｂの外周に密に外嵌され、口金１５とアウターリード線１６とを介して所定のランプ電圧がアノード１３ａとカソード１３ｂ間に印加される。
【００３３】
そして、メタルハライドランプ１１はその定格ランプ入力電力をＷ（Ｗ）、図２に示すようにアノード１３ａ側のモリブデン１４ａの幅をＬａ（mm）、同箔厚をＬｂ（μｍ）、このモリブデン箔１４ａ上に溶接されるアノード１３ａの電極軸１３ｃの溶接部の図中上面から最短距離ｈ（mm）離れた最短箇所Ｐでの封止端部１２の外表面の温度をＴ（℃）としたときに、次の［数５］式を満足させるように構成されている。
【００３４】
【数５】

【００３５】
つまり、アノード電極軸１３ｃとモリブデン箔１４ａとの溶接部の温度はランプ点灯時に高温に昇温するので、点滅によるヒートサイクルにより封止端部１２ｂの貝殻状クラックの発生の大きな原因の１つをなしている。しかし、この溶接部は封止端部１２ｂ内に埋設されているので、直接測温できない。そこで、この溶接部から最短箇所Ｐの温度Ｔを近似値として測定しているが、種々の実験の結果、この最短箇所Ｐの温度Ｔは図３（Ａ）に示すように低温になるに従って貝殻状クラックの発生率が低下する。なお図３（Ｂ）中の貝殻状クラックの発生率はランプ１１を５分間ＯＮしてから１分間ＯＦＦする点滅を１００００回行なったときに貝殻状クラックの発生率を示している。
【００３６】
そこで、これらの種々の実験とその実験データとに基づいて、上記［数５］式に示すように、Ｔ≦８００（℃）に設定することにより、貝殻状クラックの発生の抑制とランプ効率の向上とを共に図ることができることが判明した。
【００３７】
また、モリブデン箔１４ａの箔厚Ｌｂ（μｍ）は薄くなるに従って機械的強度が低下して行き、封止端部１２ｂのピンチ時に加わる圧力とその周辺の石英ガラスの流動等により切断する箔切れの発生率が増大して行く。
【００３８】
したがって、図４（Ａ）に示すようにモリブデン箔１４ａの箔厚Ｌｂ（μｍ）と箔幅Ｌａ（ｍｍ）との比Ｌｂ／Ｌａが小さくなるに従って、封止端部１２ｂのピンチ時にモリブデン箔１４ａが切断される箔切れの発生率が急上昇する反面、Ｌｂ／Ｌａが増大するに従って貝殻状クラックの発生率が急上昇することが判明した。なお、図４（Ｂ）中の貝殻状クラックの発生率はランプ１１の上記点滅を５０００回行なったときの貝殻状クラックの発生率を示している。
【００３９】
そこで、これらの実験とその実験データとに基づいて上記［数５］式に示すように、８．０≦Ｌｂ／Ｌａ≦１５に設定することにより、モリブデン箔１４ａのピンチ時の箔切れ発生率の低減と貝殻状クラックの発生率の低減とを共に図ることができることが判明した。
【００４０】
また、モリブデン箔１４ａとアノード電極軸１３ｃとの溶接部から最寄りの封止部１２ａ外表面の最短箇所Ｐまでの最短距離ｈ（ｍｍ）とランプ電力の比は図５に示すように低くなるに従って点灯時間１０００Ｈｒにおける破損率が急激に上昇し、同比が高くなるに従ってランプ効率が低下する。
【００４１】
そこで、上記［数５］式に示すように０．３×１０^−２≦ｈ／Ｗ≦１．０×１０^−２に設定することにより、封止端部１２ａの信頼性を向上し得ると共に、ランプ効果も向上させることが判明した。
【００４２】
図６は本発明の第２の実施形態に係るメタルハライドランプ１１Ａの要部縦断面図であり、このランプ１１Ａは、管壁負荷が３０Ｗ／ｃｍ^２ 以上であって、直流点灯されるランプであり、アノード電極軸１３ｃの直径をφ（ｍｍ）、箔深さをＬｃ（ｍｍ）としたときに、次の［数６］式を満足させるように構成されている点に特徴がある。
【００４３】
【数６】
２．５≦Ｌｃ／φ≦６．５
【００４４】
なお、箔深さＬｃは図６の破線に示すように楕円球状のバルブ本体部２ａの外周面の円弧状延長線αから水平方向外方へ延びて、アノード電極軸１３ｃに溶接されているモリブデン箔１４ａの内向きの内端までの最短距離を示している。
【００４５】
つまり、上述したように貝殻状クラックの発生率は、アノード電極軸１３ｃとモリブデン箔１４との溶接部の温度が高温になるに従って上昇し、逆に低温になるに従って貝殻状クラック発生率も低下するので、箔深さＬｃを長くすることで低温にできるが、箔深さＬｃを長くするには封止信頼性を高めるため電極径φを細くする必要がある。
【００４６】
その反面、箔深さＬｃを長くすると、その分電極軸１３ｃの封止長が長くなるので、アノード側の封止部の気密性等が低下して信頼性の低下を招き、また電極を細くすると、電流密度が高くなることや電極折れ等により信頼性の低下を招く。このために、箔深さＬｃを短くすると電極軸１３ｃと導体箔１４ａの溶接部温度が上昇するし、電極軸１３を太くすると封止時に石英と電極軸１３ｃの熱膨張率の差が大きくなり、電極軸１３ｃ周りに大きなクラックが発生し、また気密性も低下し、信頼性の低下と電極の過度の温度低下によるランプ効率の低下を招く。
【００４７】
そこで、アノード１３側の箔深さＬｃ（ｍｍ）とアノード電極軸１３ｃの軸直径φ（ｍｍ）との比であるＬｃ／φを種々変えて、ランプを５分間ＯＮしてから１分間ＯＦＦする点滅を１０００回繰り返した後に、貝殻状クラックが発生しているか否かを目視チェックする実験を行なったところ、図５（Ｃ）の実験データを得た。
【００４８】
なお、図６で示すメタルハライドランプ１１Ａの寸法例は次の通りである。つまり、アノード電極軸１３ｃの直径が１．１ｍｍ、箔深さＬｃが５．０ｍｍ、バルブ本体部２ａの外直径φ０ が１４ｍｍ、アノード電極１３ａの直径φｋ が２．３ｍｍ、アノード電極１３ａの先端からアノード電極軸１３ｃの封止端までの長さＬｄが６．０ｍｍである。したがって、Ｌｃ／φが約４．５４であり、２．５〜６．５の範囲内にあるので、アノード１３側の封止端部１２ａに貝殻状クラックの発生は目視し得なかった。
【００４９】
図７は本発明の第３の実施形態に係る投光装置２２の一例を示しており、これは上記メタルハライドランプ１１，１１Ａのうちの例えば１１を椀状のリフレクタ２１の縮径内底部上に同心状に取り付けた、ランプ装置である。リフレクタ２１はガラスまたは金属により椀状に形成され、その焦点位置Ｆを有する回転曲面の内面に、反射特性に優れたＴｉＯ_２ −ＳｉＯ_２ などの蒸着膜からなる反射面２３を形成している。このリフレクタ２１は前面投光開口部を開口径が例えば９０〜１３０ｍｍ程度に形成しており、椀状外底部には支持筒部２４を外方へ同心状に突出するように突設している。この支持筒部２４内には上記ランプ１１の口金１５が、絶縁セメント等の接着剤２５により固着されている。これにより、ランプ１は、このランプ軸Ｏａ−Ｏｂがリフレクタ２１の中心軸、つまり光軸Ｏｃ−Ｏｄと略一致するようにしてリフレクタ２１に取着されている。
【００５０】
また、ランプ１１は一対の電極１３ａ，１３ｂ間の中間部がリフレクタ２１の焦点位置Ｆとほぼ一致するようにして配置されている。リフレクタ２１には導入孔２６が形成されており、この導入孔２６には前記ランプ１１のアウターリード１６が貫通して背面側に導かれている。アウターリード１６の先端は点灯装置２７の一端に接続され、この点灯装置２７の他端には他のアウターリード２８を介してランプ１１の口金１５に接続され、点灯装置２７から所要の電力が一対のアウターリード１６，２８を介して一対の電極１３ａ，１３ｂに安定的に供給され、点灯させるようになっている。
【００５１】
したがって、この投光装置２２は上記メタルハライドランプ１１を光源として使用しているので、トリガーワイヤー１８により始動電圧を低減することができると共に、バルブ１２のクラックないし割れを未然に防止して安全性を高めることができる。
【００５２】
図８は本発明の第４の実施形態に係るプロジェクター３１の一例を示しており、これは上記メタルハライドランプ１１，１１Ａのうちの例えば１１を具備し、そのランプ１１の一対の電極１３ａ，１３ｂに、口金１５とアウターリード１６を介して所定の交流電力を給電して安定的に点灯させる点灯装置２７と、このメタルハライドランプ１１とその反射鏡３２からの光をスクリーン３３に投光する光学系３４と、これらランプ１１、反射鏡３２、点灯装置２７、光学系３４とを内蔵する筐体３５とを有する。筐体３５には光学系３４からの投光をスクリーン３３に投光させるための開口３５ａを開口させている。
【００５３】
光学系３４はランプ１１と反射鏡３２からの光を集光するコンデンサレンズ３６、第１の平面ミラー３７、フレネルレンズ３８、第２の平面ミラー３９等を有し、ランプ１１と反射鏡３２からの光を制御して筐体３５の開口３５ａからスクリーン３３上に投光するようになっている。
【００５４】
図９は本発明の第５の実施形態に係る液晶プロジェクター４１の一例を示しており、これは例えば図７で示す投光装置２２の投光前方に例えばカラー等の液晶表示パネル４２と投光レンズ４３を設置し、液晶表示パネル４２に表示される影像をスクリーン４４上に投光するものである。また、点灯装置２７を含む投光装置２２，液晶表示パネル４２，この液晶表示パネル４２を駆動する液晶駆動装置４５は筺体４６内に収容される。
【００５５】
したがって、この液晶プロジェクター４１も上記メタルハライドランプ１１を具備しているので、このランプ１１と同様の作用効果を奏することができる。
【００５６】
【発明の効果】
以上説明したように本願の請求項１記載の発明は、点灯時に発熱して高温に昇温するアノードの電極軸が導電体箔に溶接される溶接部から最も最短距離ｈ（ｍｍ）にある封止部外面の最短箇所の温度Ｔを８００℃以下にするので、貝殻状クラックの発生を低減して封止部の信頼性を向上させることができる。
【００５７】
また、導電体箔の厚Ｌｂ（μｍ）と幅（ｍｍ）との比Ｌｂ／Ｌａも８以上と１５以下の範囲内に設定しているので、封止部のピンチ（圧潰）時の箔切れの発生率を低減することができると共に、貝殻状クラックの発生率も抑制することができる。
【００５８】
さらに、温度Ｔの測定箇所から電極軸までの最短距離ｈ（mm）と定格ランプ入力電力Ｗ（Ｗ）との比ｈ／Ｗを、０．３×１０^−２以上と１．０×１０^−２以下の範囲に設定しているので、ランプの信頼性とランプ効率の低下を抑制することができる。
【００５９】
請求項２記載の発明によれば、請求項１記載の発明を直流点灯の高圧放電ランプに適用した場合でも、請求項１記載の発明と同様の作用効果を奏することができる。
【００６０】
請求項３記載の発明によれば、ランプ電流が３．０（Ａ）以上の直流点灯の高圧放電ランプの導電体深さＬｃ（ｍｍ）と、アノードの電極軸径φ（ｍｍ）との比を、２．５以上と６．５以下の範囲内に設定したので、アノード電極軸と導体箔との溶接部の温度が過度に上昇して導体箔回りの封止部内で貝殻状クラックが発生するのを抑制することができるうえに、電極の過度の温度低下によるランプ効率の低下とアノード電極根元の細りによる電極折れを防止することができる。
【００６１】
請求項４記載の発明によれば、請求項１ないし３のいずれかの発明を、金属ハロゲン化物を放電媒体として封入しているルタルハライドランプに適用した場合でも、これらの発明と同様の作用効果を奏することかできる。
【００６２】
請求項５記載の発明によれば、請求項１ないし４のいずれかの発明を、導電体箔がモリブデン箔である高圧放電ランプに適用した場合でも、これらと同様の作用効果を奏することができる。
【００６３】
請求項６記載のランプ装置、請求項７記載の点灯装置、請求項８記載のプロジェクター、請求項９記載の液晶プロジェクターは、請求項１ないし５のいずれか一記載の高圧放電ランプを有するので、これらと同様の作用効果を奏することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の第１の実施形態に係るメタルハライドランプの部分縦断面図。
【図２】図１のＩＩ−ＩＩ線に沿う断部の端面図。
【図３】図２で示す最短箇所Ｐの温度Ｔと貝殻状クラックの発生率との相対関係を示すグラフ。
【図４】（Ａ）は図１で示すランプのＬｂ／Ｌａと箔切れとの相対関係を示すグラフ、
（Ｂ）は同Ｌｂ／Ｌａと貝殻状クラックの発生率との相対関係を示すグラフ。
【図５】（Ａ）は図１で示すランプの点灯時間１０００Ｈｒにおける破損率とｈ／ｗの相対関係を示すグラフ、（Ｂ）は図１で示すランプのランプ効率とｈ／ｗとの相対関係を示すグラフ、（Ｃ）はＬｃ／φと不具合発生率との関係を示すグラフ。
【図６】本発明の第２の実施形態に係るルタルハライドランプの部分縦断面図。
【図７】図１で示すメタルハライドランプを具備した投光装置（ランプ装置）の一例の縦断面図。
【図８】図１で示すメタルハライドランプを具備したプロジェクターの全体構成を示す模式図。
【図９】図７で示す投光装置を具備した液晶プロジェクターの構成図。
【図１０】従来の直流点灯式メタルハライドランプの部分縦断面図。
【図１１】図１０の一部拡大図。
【符号の説明】
１１，１１Ａ 直流点灯式の短アーク型メタルハライドランプ
１２ バルブ
１２ａ 楕円球状のバルブ本体部
１２ｂ，１２ｃ バルブ封止端部
１３ａ アノード
１３ｂ カソード
１３ｃ，１３ｄ 電極軸
１４ａ，１４ｂ モリブデン箔
１５ 口金
１６ アウターリード線
２１ リフレクタ
２２ 投光装置
３１ プロジェクター
３３ スクリーン
３４ 光学系
４１ 液晶プロジェクター
４２ 液晶表示パネル
４５ 液晶駆動装置

Claims (9)

1. 対向配置されて放電を発生させる一対の電極と；
   一対の電極と放電媒体とを内蔵する本体部およびこの本体部の両端部を圧潰して気密に封止すると共に、一対の電極の各電極軸の一端部をそれぞれ気密に封止する圧潰封止端部とを一体に形成している管壁負荷が３０Ｗ／cm^２以上である気密容器と；
   気密容器の各圧潰封止端部内に埋設されて電極軸を溶接せしめる導電体箔と；を具備し、定格ランプ入力電力をＷ（Ｗ）、電極軸を溶接せしめている側の導電体箔の一面が対向する圧潰封止端部の外面であって、電極軸から最短距離ｈ（mm）で位置する箇所の温度をＴ（℃）、導電体箔の箔幅をＬａ（mm）、その箔厚をＬｂ（μｍ）としたときに、次の［数１］式を満足させるように構成していることを特徴とする高圧放電ランプ。
   【数１】
   Ｔ ≦ ８００（℃）
   ８．０ ≦ Ｌｂ／Ｌａ ≦ １５
   ０．３×１０^−２ ≦ ｈ／Ｗ ≦ １．０×１０^−２
2. 一対の電極がアノードとカソードであり、温度Ｔがアノード電極軸から最短距離ｈに位置する箇所の圧潰封止部外面の温度であることを特徴とする請求項１記載の高圧放電ランプ。
3. 対向配置されて放電を発生させるアノードおよびカソードと；
   アノードおよびカソードと放電媒体とを内蔵する本体部およびこの本体部の両端部を圧潰して気密に封止すると共に、アノードとカソードの各電極軸の一端部をそれぞれ気密に封止する封止端部とを一体に形成している管壁負荷が３０Ｗ／ｃｍ^２ 以上である気密容器と；
   気密容器の各圧潰封止端部内に埋設されて電極軸を溶接せしめる導電体箔と；
   を具備し、アノードの電極軸径をφ，気密容器本体部の球状外面延長線からアノード電極軸を溶接せしめている導電体箔の内端までの最短距離である導電体箔深さをＬｃとしたときに、次の［数２］式を満足させるように構成していることを特徴とする高圧放電ランプ。
   【数２】
   ２．５≦Ｌｃ／φ≦６．５
4. 放電媒体が金属ハロゲン化物であることを特徴とする請求項１ないし３のいずれか一記載の高圧放電ランプ。
5. 導電体箔がモリブデン箔であることを特徴とする請求項１ないし４のいずれか一記載の高圧放電ランプ。
6. 請求項１ないし５のいずれか一記載の高圧放電ランプと；
   このランプを、そのランプ軸が光軸と一致した状態で収容し、このランプから放射される光を反射して前面開口部より投光するリフレクタと；
   を具備することを特徴とするランプ装置。
7. 請求項１ないし５のいずれか一記載の高圧放電ランプと；
   高圧放電ランプの一対の電極にランプ電力を給電して安定的に点灯させる点灯回路と；
   を具備することを特徴とする点灯装置。
8. 請求項７記載の点灯装置と；
   点灯装置の高圧放電ランプからの光を制御してスクリーンに投光する光学系と；
   点灯装置と光学系とを収容すると共に、光学系からの投光をスクリーンに投光させる開口を形成した筐体と；
   を具備していることを特徴とするプロジェクター。
9. 請求項７記載の点灯装置と；
   液晶駆動装置により駆動される液晶表示パネルと；
   点灯装置の高圧放電ランプからの光を制御して液晶表示パネルを通してスクリーンに投光する光学系と；
   点灯装置、液晶駆動装置，液晶表示パネルおよび光学系を収容すると共に、液晶表示パネルを透過した投光をスクリーンに投光させる開口を形成した筐体と；
   を具備していることを特徴とする液晶プロジェクター。

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