JP3510047B2 - ジェットファン - Google Patents
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Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、道路トンネルの換
気に好適なジェットファンに関する。 【０００２】 【従来の技術】従来、道路トンネル等の天井に設置され
る軸流送風機としては、両方向への送風を可能とするた
めに、両吹き出し方向に同性能を有するジェットファン
と呼ばれる送風機が多用されている。このジェットファ
ンにおいては、電動機の両軸単部に同一形状のブレード
を備えた羽根車各々羽根の取付け角度が１８０°異なる
様に取付けられていた。しかしながら、このように構成
したジェットファンでは、一方向への送風に好適な一方
の羽根車は、反対方向への送風に対しては抵抗と成り、
ファンの性能を低下させる恐れがある。 【０００３】これを回避するために、前縁形状と後縁形
状が同一の対称翼を各ブレードに用いて単段の羽根車を
形成し、この単段の羽根車の回転方向を変えて送風方向
を変化させている。または、２つの羽根車の回転速度を
変化させ、流れに旋回成分の少ないジェットファンを提
案している。この例が、特開平６−３３６９９３号公報
に記載されている。 【０００４】また、２つの羽根車を構成する各ブレード
の取付け角度を可変にし、送風方向に従ってブレードの
取付け角度をほぼ１８０°変化させ、高圧力の風を送風
可能にしたジェットファンが特開平５−２８０４８９号
公報に記載されている。◆なお、吹き出し方向を一方向
に限り、装置の簡略化を図ったものもトンネル換気用等
として用いられており、この場合、ブレードの先端部及
び根元部をブレードの半径方向にオイラーヘッドが一定
である自由渦流(Free Vortex)を仮定して設計および製
作している。 【０００５】 【発明が解決しようとする課題】上記従来のジェットフ
ァンにおいては、羽根車を２個にすると２個の羽根車に
より誘起される流れの干渉を避けるための構成が必要で
あり、構造が複雑になり、費用がかさむ。また、ジェッ
トファンの設置場所はトンネルの天井部であり、大型に
なり重い場合には設置の工程が増すという不具合があ
る。さらに、道路のトンネルの場合には、排気ガス等に
よりファンが汚染されるので、定期的にメンテナンスが
不可欠であり、作業の容易さのためにもジェットファン
装置の小型化が望まれている。 【０００６】一方、羽根車を１個にしたものは構造が簡
単になるが、羽根車を正逆回転して送風方向を変えるた
め、正逆双方向運転で羽根車が高性能であることが必須
である。従来のブレードの半径方向に理論オイラーヘッ
ドを一定と仮定した自由渦流形の翼型翼では可逆送風を
可能にするため、ブレードの前縁と後縁の形状が同じ対
称翼を採用しており、ブレード設計に制限があり効率の
低下が避けられない。 【０００７】また、ブレードの取付け角度を可変にし、
送風方向に従ってブレードを１８０°反転させ正逆双方
向運転を可能にしたジェットファンでは、翼型翼を採用
できるがブレードを反転させる必要上、ブレード根元部
の弦節比は１以下となる。このためブレード根元部の設
計の自由度が少なく、根元部でオイラーヘッドが低くな
る。 【０００８】さらに、自由渦流の仮定により設計製作さ
れたブレードでは、先端部から根元部までの負荷の割合
が実測では一様でなく、先端部と根元部とでオイラーヘ
ッドが低くなっていた。このためブレード全体のオイラ
ーヘッドが理論値より低下し、送風性能を低下させる原
因となっていた。 【０００９】本発明の目的は、上記従来技術における不
具合を解消し、簡単な構成でジェットファンの送風性能
を向上させることにある。◆本発明の他の目的は、メン
テナンス性に優れた高性能なジェットファンを提供する
ことにある。 【００１０】 【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
の本発明の特徴は、円周方向に間隔をおいて配置された
複数のブレードと、このブレードが取り付けられたハブ
とを有する羽根車と、この羽根車の前後方向に左右対称
に形成されたコーン状のボスと、羽根車を正逆回転可能
に駆動する駆動手段とを備えたジェットファンにおい
て、前記羽根車の回転方向に従って前記各ブレードの取
付け位置を変化させるブレード駆動手段を設け、前記ブ
レードのキャンバー角は、前記ブレードの根元部から高
さ方向にブレード高さの０．１〜０．２の高さの間で極
大値を有するものである。 【００１１】 【００１２】 【００１３】 【００１４】 【００１５】 【発明の実施の形態】以下、本発明の実施例を図面を用
いて説明する。◆図１は本発明に係るジェットファンの
一実施例を縦断面図で示したものであり、道路トンネル
に採用される送風装置として構成した場合を示してい
る。このジェットファンは、取付け角度が可変の複数枚
のブレード３を有する羽根車５に、その送風方向により
ブレード３を自動的に最適な取付け角度とする図示しな
いブレード調節機構が設けられている。そして、送風方
向に応じて動翼の取付け角度と共に羽根車を駆動する電
動機４の回転方向が変化し、羽根車５は正逆運転が可能
になっている。羽根車５は円筒状のケーシング１内に収
容されており、所定の流線形断面を有し周方向に実質的
に等間隔に配設された複数枚のブレード３と、このブレ
ードを取り付けるハブ２と、ハブ２に保持された回転軸
（図示せず）とを備えている。そして回転軸の一端には
電動機４が接続されている。なお、ハブ２は直接電動機
の回転軸に取り付けられるものであっても良い。電動機
４は左右対称に形成されたコーン状のボス部材の一方に
収納されており、このボス部材は、ケーシング１に周方
向複数個所で支持ストラッドを介して固定されている。 【００１６】このように構成したジェットファンの作用
について、以下に説明する。本実施例のジェットファン
においては、電動機４を例えば正回転させると、ハブ２
とブレード３が電動機４と同方向に回転し、図１中に矢
印Ｓで示した方向にトンネル換気用空気が送風される。
一方、電動機４を逆回転させると、ハブ２およびブレー
ド３が電動機４と同方向に回転し、図１中に矢印Ｓ´で
示した方向に送風される。このとき、矢印Ｓ１，Ｓ２の
いずれの方向に送風しても、ブレード３の取付け角が可
変であるから、ブレード３の取付け角を１８０°変化さ
せることにより送風量を同一にすることができる。 【００１７】ところで、電動機４の回転方向の変化に伴
い、ブレード３の取付け角度を１８０°可変とするため
には、ブレード３の幾何学的形状に制約が生じる。図２
及び図３を用いてブレード３について説明する。◆ここ
で、図２はジェットファンのブレード部の詳細縦断面
図、図３は図２のIII-III断面における円周方向展開図
である。各ブレード３は、図３に断面形状を示した翼型
の羽根を根元部７から翼先端部６まで３次元的にねじっ
て積み重ねられた形状になっている。つまり、図３に示
したように翼型をした羽根の羽根厚さの中心を結ぶそり
線の前縁側と後縁側の角度の差で、キャンバー角θは表
される。隣合う２枚のブレード３の間隔はピッチｔ、ブ
レードの前縁から後縁までの距離は翼弦長ｌでそれぞれ
表される。空気はブレード前縁に速度ｗ1で到達し、ブ
レード後縁から速度ｗ2で流出する。 【００１８】このように構成した本実施例のジェットフ
ァンにおいて、ブレード３を反転させるためにはブレー
ド３の半径位置のいかなる場所においても、ｌ＜ｔであ
ることが必要である。一般に軸流ファンでは羽根車の回
転によりブレードには遠心力が作用するため、ブレード
の子午面形状は図２に示すように、外形側に行くにした
がいブレードの長さ（翼弦長）が短くなっており、さら
に外形側に行くに従いブレードの周速度が大きくなるか
らブレードは３次元的にねじれた形状となる。ブレード
の長さｌは羽根根元部７で一番大であるから、ブレード
の根元部７で弦節比ｌ／ｔ＜１であればよい。 【００１９】ところで、弦節比ｌ／ｔが小さすぎるとジ
ェットファン内に流入した空気の大部分は、ブレードの
作用を受けずに羽根車内をそのまま通過する。つまり、
ｌ／ｔが小さいと、羽根車の空間に占めるブレードの割
合がどんどん減り、ブレード付近の空気のみがブレード
の影響を受けることになり、ジェットファンの効率が低
下する。これを防止するために、従来弦節比ｌ／ｔ＞
０．４となっている。本実施例においても、ｌ／ｔ＞
０．４を満足している。この様子を図４に示す。ブレー
ドの根元部でも流れができるだけブレードにより影響さ
れるよう、ｌ／ｔを１に近付けている。一方、ブレード
の先端部（ｈ＝１００％）では、ｌ／ｔ＝０．４３であ
る。そして、この間を結ぶ直線に対し下に凸となる滑ら
かな曲線でブレードに弦節比の分布を与えている。 【００２０】このブレードの負荷分布を図５を用いて説
明する。上述したように、ブレードへ流入する空気の相
対流れ速度をｗ1、流出する気流の相対流れ速度をｗ2、
流入する気流の絶対流れ速度をｃ1、流出する気流の絶
対流れ速度をｃ2、ブレードの周速度を気体の流入側で
ｕ1、流出側でｕ2とすると、ブレードの仕事に対応する
オイラーヘッドＨは、 Ｈ＝（ｃ2 2−ｃ1 2）／２ｇ＋（ｗ1 2−ｗ2 2）／２ｇ＋
（ｕ2 2−ｕ1 2）／２ｇ で表される。ここで、絶対速度、相対速度及び周速度の
間には、速度３角形が成立すること、軸流羽根車では気
流は軸線にほぼ平行に流れることにより、ｕ1＝ｕ2＝ｕ
となる。したがって、オイラーヘッドＨは、 Ｈ＝ｕ（ｃ2−ｃ1）／ｇ となる。なお、ｇは重力加速度である。図４に示したブ
レードについて上記オイラーヘッドＨを求めると、図５
となる。ここで、縦軸はブレードの高さｈが１２．５±
１％におけるオイラーヘッドの値Ｈ0を基準に無次元化
した値である。オイラーヘッドはブレードの先端部でも
基準値と同じであり、Ｈ／Ｈ0＝１となっている。 【００２１】さらに、ブレード高さが半径方向にハブと
ケーシングのほぼ中央となるｈ＝４５〜５５％の間にお
いて、ブレードの負荷、すなわちオイラーヘッドＨが最
大になるようにし、その最大値はＨ／Ｈ0＝１．１±
０．１である。なお、ブレードの根元部ではＨ／Ｈ0＝
０．５±０．０５としている。つまり、１０％の誤差を
許容して、ブレード高さがｈ＝１／８および１で、Ｈ／
Ｈ0＝１とし、ブレード根元部でその半分、ブレード高
さのほぼ中央でその１割増となるように負荷分布を与え
ている。 【００２２】ブレードの根元部で、負荷を低くしたの
は、半径も周速度も小さいのでブレードにより影響を受
ける気流の量が少ないこと、ブレードを正逆回転させる
ために、機構上剛性を持たせる必要があること、ハブ面
で発生した境界層の影響がブレード根元部付近の気流に
あること、等による。しかしながら、その他の半径位置
ではオイラーヘッドＨを従来より大きくしているので、
翼全体の効率を向上させることができる。 【００２３】次に、図４に示した弦節比ｌ／ｔ及び図５
に示したオイラーヘッドの各々の分布から求めたブレー
ドのキャンバー角θの分布を図６に示す。ブレードの先
端部から根元部へ、つまり半径方向内側に向かってキャ
ンバー角θは増大しているが、オイラーヘッドの低下の
著しい根元部近傍のみはキャンバー角θが減少してお
り、ブレードの根元部から高さ方向にブレード高さの
０．１〜０．２の高さの間で極大値を有している。これ
は、ブレードの根元付近に過大な負荷を与えたことに起
因して効率が低下するのを防止したことに対応する。 【００２４】なお、本実施例では図１に示した羽根車が
単段のみからなる場合を例に取り説明したが、本発明は
これに限るものではなく、多段の羽根車を有するジェッ
トファンにも適用できるし、両方向に流体を供給できる
可逆型の軸流流体機械一般にも適用できることは言うま
でもない。 【００２５】 【発明の効果】以上説明したように本発明によれば、ブ
レードの先端部から根元部方向における負荷分布におい
て、翼中央で最大負荷となるように翼弦長とキャンバー
角を設定でしたので、翼中央付近のオイラーヘッドを従
来に比べ高くして、送風性能を向上できる。◆また、送
風性能の向上により電動機の軸動力を低減でき、電動機
の小型化が可能となるとともに、双方向に送風可能な対
称翼からなる従来の２段の羽根車を有するジェットファ
ンに比較して、単段の羽根車でも風量および風圧を確保
でき、効率の向上とコストの低減が可能になる。◆さら
に、２段羽根車機から単段羽根車機へと装置を小型化す
ることができ、メンテナンス性が向上する。
気に好適なジェットファンに関する。 【０００２】 【従来の技術】従来、道路トンネル等の天井に設置され
る軸流送風機としては、両方向への送風を可能とするた
めに、両吹き出し方向に同性能を有するジェットファン
と呼ばれる送風機が多用されている。このジェットファ
ンにおいては、電動機の両軸単部に同一形状のブレード
を備えた羽根車各々羽根の取付け角度が１８０°異なる
様に取付けられていた。しかしながら、このように構成
したジェットファンでは、一方向への送風に好適な一方
の羽根車は、反対方向への送風に対しては抵抗と成り、
ファンの性能を低下させる恐れがある。 【０００３】これを回避するために、前縁形状と後縁形
状が同一の対称翼を各ブレードに用いて単段の羽根車を
形成し、この単段の羽根車の回転方向を変えて送風方向
を変化させている。または、２つの羽根車の回転速度を
変化させ、流れに旋回成分の少ないジェットファンを提
案している。この例が、特開平６−３３６９９３号公報
に記載されている。 【０００４】また、２つの羽根車を構成する各ブレード
の取付け角度を可変にし、送風方向に従ってブレードの
取付け角度をほぼ１８０°変化させ、高圧力の風を送風
可能にしたジェットファンが特開平５−２８０４８９号
公報に記載されている。◆なお、吹き出し方向を一方向
に限り、装置の簡略化を図ったものもトンネル換気用等
として用いられており、この場合、ブレードの先端部及
び根元部をブレードの半径方向にオイラーヘッドが一定
である自由渦流(Free Vortex)を仮定して設計および製
作している。 【０００５】 【発明が解決しようとする課題】上記従来のジェットフ
ァンにおいては、羽根車を２個にすると２個の羽根車に
より誘起される流れの干渉を避けるための構成が必要で
あり、構造が複雑になり、費用がかさむ。また、ジェッ
トファンの設置場所はトンネルの天井部であり、大型に
なり重い場合には設置の工程が増すという不具合があ
る。さらに、道路のトンネルの場合には、排気ガス等に
よりファンが汚染されるので、定期的にメンテナンスが
不可欠であり、作業の容易さのためにもジェットファン
装置の小型化が望まれている。 【０００６】一方、羽根車を１個にしたものは構造が簡
単になるが、羽根車を正逆回転して送風方向を変えるた
め、正逆双方向運転で羽根車が高性能であることが必須
である。従来のブレードの半径方向に理論オイラーヘッ
ドを一定と仮定した自由渦流形の翼型翼では可逆送風を
可能にするため、ブレードの前縁と後縁の形状が同じ対
称翼を採用しており、ブレード設計に制限があり効率の
低下が避けられない。 【０００７】また、ブレードの取付け角度を可変にし、
送風方向に従ってブレードを１８０°反転させ正逆双方
向運転を可能にしたジェットファンでは、翼型翼を採用
できるがブレードを反転させる必要上、ブレード根元部
の弦節比は１以下となる。このためブレード根元部の設
計の自由度が少なく、根元部でオイラーヘッドが低くな
る。 【０００８】さらに、自由渦流の仮定により設計製作さ
れたブレードでは、先端部から根元部までの負荷の割合
が実測では一様でなく、先端部と根元部とでオイラーヘ
ッドが低くなっていた。このためブレード全体のオイラ
ーヘッドが理論値より低下し、送風性能を低下させる原
因となっていた。 【０００９】本発明の目的は、上記従来技術における不
具合を解消し、簡単な構成でジェットファンの送風性能
を向上させることにある。◆本発明の他の目的は、メン
テナンス性に優れた高性能なジェットファンを提供する
ことにある。 【００１０】 【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
の本発明の特徴は、円周方向に間隔をおいて配置された
複数のブレードと、このブレードが取り付けられたハブ
とを有する羽根車と、この羽根車の前後方向に左右対称
に形成されたコーン状のボスと、羽根車を正逆回転可能
に駆動する駆動手段とを備えたジェットファンにおい
て、前記羽根車の回転方向に従って前記各ブレードの取
付け位置を変化させるブレード駆動手段を設け、前記ブ
レードのキャンバー角は、前記ブレードの根元部から高
さ方向にブレード高さの０．１〜０．２の高さの間で極
大値を有するものである。 【００１１】 【００１２】 【００１３】 【００１４】 【００１５】 【発明の実施の形態】以下、本発明の実施例を図面を用
いて説明する。◆図１は本発明に係るジェットファンの
一実施例を縦断面図で示したものであり、道路トンネル
に採用される送風装置として構成した場合を示してい
る。このジェットファンは、取付け角度が可変の複数枚
のブレード３を有する羽根車５に、その送風方向により
ブレード３を自動的に最適な取付け角度とする図示しな
いブレード調節機構が設けられている。そして、送風方
向に応じて動翼の取付け角度と共に羽根車を駆動する電
動機４の回転方向が変化し、羽根車５は正逆運転が可能
になっている。羽根車５は円筒状のケーシング１内に収
容されており、所定の流線形断面を有し周方向に実質的
に等間隔に配設された複数枚のブレード３と、このブレ
ードを取り付けるハブ２と、ハブ２に保持された回転軸
（図示せず）とを備えている。そして回転軸の一端には
電動機４が接続されている。なお、ハブ２は直接電動機
の回転軸に取り付けられるものであっても良い。電動機
４は左右対称に形成されたコーン状のボス部材の一方に
収納されており、このボス部材は、ケーシング１に周方
向複数個所で支持ストラッドを介して固定されている。 【００１６】このように構成したジェットファンの作用
について、以下に説明する。本実施例のジェットファン
においては、電動機４を例えば正回転させると、ハブ２
とブレード３が電動機４と同方向に回転し、図１中に矢
印Ｓで示した方向にトンネル換気用空気が送風される。
一方、電動機４を逆回転させると、ハブ２およびブレー
ド３が電動機４と同方向に回転し、図１中に矢印Ｓ´で
示した方向に送風される。このとき、矢印Ｓ１，Ｓ２の
いずれの方向に送風しても、ブレード３の取付け角が可
変であるから、ブレード３の取付け角を１８０°変化さ
せることにより送風量を同一にすることができる。 【００１７】ところで、電動機４の回転方向の変化に伴
い、ブレード３の取付け角度を１８０°可変とするため
には、ブレード３の幾何学的形状に制約が生じる。図２
及び図３を用いてブレード３について説明する。◆ここ
で、図２はジェットファンのブレード部の詳細縦断面
図、図３は図２のIII-III断面における円周方向展開図
である。各ブレード３は、図３に断面形状を示した翼型
の羽根を根元部７から翼先端部６まで３次元的にねじっ
て積み重ねられた形状になっている。つまり、図３に示
したように翼型をした羽根の羽根厚さの中心を結ぶそり
線の前縁側と後縁側の角度の差で、キャンバー角θは表
される。隣合う２枚のブレード３の間隔はピッチｔ、ブ
レードの前縁から後縁までの距離は翼弦長ｌでそれぞれ
表される。空気はブレード前縁に速度ｗ1で到達し、ブ
レード後縁から速度ｗ2で流出する。 【００１８】このように構成した本実施例のジェットフ
ァンにおいて、ブレード３を反転させるためにはブレー
ド３の半径位置のいかなる場所においても、ｌ＜ｔであ
ることが必要である。一般に軸流ファンでは羽根車の回
転によりブレードには遠心力が作用するため、ブレード
の子午面形状は図２に示すように、外形側に行くにした
がいブレードの長さ（翼弦長）が短くなっており、さら
に外形側に行くに従いブレードの周速度が大きくなるか
らブレードは３次元的にねじれた形状となる。ブレード
の長さｌは羽根根元部７で一番大であるから、ブレード
の根元部７で弦節比ｌ／ｔ＜１であればよい。 【００１９】ところで、弦節比ｌ／ｔが小さすぎるとジ
ェットファン内に流入した空気の大部分は、ブレードの
作用を受けずに羽根車内をそのまま通過する。つまり、
ｌ／ｔが小さいと、羽根車の空間に占めるブレードの割
合がどんどん減り、ブレード付近の空気のみがブレード
の影響を受けることになり、ジェットファンの効率が低
下する。これを防止するために、従来弦節比ｌ／ｔ＞
０．４となっている。本実施例においても、ｌ／ｔ＞
０．４を満足している。この様子を図４に示す。ブレー
ドの根元部でも流れができるだけブレードにより影響さ
れるよう、ｌ／ｔを１に近付けている。一方、ブレード
の先端部（ｈ＝１００％）では、ｌ／ｔ＝０．４３であ
る。そして、この間を結ぶ直線に対し下に凸となる滑ら
かな曲線でブレードに弦節比の分布を与えている。 【００２０】このブレードの負荷分布を図５を用いて説
明する。上述したように、ブレードへ流入する空気の相
対流れ速度をｗ1、流出する気流の相対流れ速度をｗ2、
流入する気流の絶対流れ速度をｃ1、流出する気流の絶
対流れ速度をｃ2、ブレードの周速度を気体の流入側で
ｕ1、流出側でｕ2とすると、ブレードの仕事に対応する
オイラーヘッドＨは、 Ｈ＝（ｃ2 2−ｃ1 2）／２ｇ＋（ｗ1 2−ｗ2 2）／２ｇ＋
（ｕ2 2−ｕ1 2）／２ｇ で表される。ここで、絶対速度、相対速度及び周速度の
間には、速度３角形が成立すること、軸流羽根車では気
流は軸線にほぼ平行に流れることにより、ｕ1＝ｕ2＝ｕ
となる。したがって、オイラーヘッドＨは、 Ｈ＝ｕ（ｃ2−ｃ1）／ｇ となる。なお、ｇは重力加速度である。図４に示したブ
レードについて上記オイラーヘッドＨを求めると、図５
となる。ここで、縦軸はブレードの高さｈが１２．５±
１％におけるオイラーヘッドの値Ｈ0を基準に無次元化
した値である。オイラーヘッドはブレードの先端部でも
基準値と同じであり、Ｈ／Ｈ0＝１となっている。 【００２１】さらに、ブレード高さが半径方向にハブと
ケーシングのほぼ中央となるｈ＝４５〜５５％の間にお
いて、ブレードの負荷、すなわちオイラーヘッドＨが最
大になるようにし、その最大値はＨ／Ｈ0＝１．１±
０．１である。なお、ブレードの根元部ではＨ／Ｈ0＝
０．５±０．０５としている。つまり、１０％の誤差を
許容して、ブレード高さがｈ＝１／８および１で、Ｈ／
Ｈ0＝１とし、ブレード根元部でその半分、ブレード高
さのほぼ中央でその１割増となるように負荷分布を与え
ている。 【００２２】ブレードの根元部で、負荷を低くしたの
は、半径も周速度も小さいのでブレードにより影響を受
ける気流の量が少ないこと、ブレードを正逆回転させる
ために、機構上剛性を持たせる必要があること、ハブ面
で発生した境界層の影響がブレード根元部付近の気流に
あること、等による。しかしながら、その他の半径位置
ではオイラーヘッドＨを従来より大きくしているので、
翼全体の効率を向上させることができる。 【００２３】次に、図４に示した弦節比ｌ／ｔ及び図５
に示したオイラーヘッドの各々の分布から求めたブレー
ドのキャンバー角θの分布を図６に示す。ブレードの先
端部から根元部へ、つまり半径方向内側に向かってキャ
ンバー角θは増大しているが、オイラーヘッドの低下の
著しい根元部近傍のみはキャンバー角θが減少してお
り、ブレードの根元部から高さ方向にブレード高さの
０．１〜０．２の高さの間で極大値を有している。これ
は、ブレードの根元付近に過大な負荷を与えたことに起
因して効率が低下するのを防止したことに対応する。 【００２４】なお、本実施例では図１に示した羽根車が
単段のみからなる場合を例に取り説明したが、本発明は
これに限るものではなく、多段の羽根車を有するジェッ
トファンにも適用できるし、両方向に流体を供給できる
可逆型の軸流流体機械一般にも適用できることは言うま
でもない。 【００２５】 【発明の効果】以上説明したように本発明によれば、ブ
レードの先端部から根元部方向における負荷分布におい
て、翼中央で最大負荷となるように翼弦長とキャンバー
角を設定でしたので、翼中央付近のオイラーヘッドを従
来に比べ高くして、送風性能を向上できる。◆また、送
風性能の向上により電動機の軸動力を低減でき、電動機
の小型化が可能となるとともに、双方向に送風可能な対
称翼からなる従来の２段の羽根車を有するジェットファ
ンに比較して、単段の羽根車でも風量および風圧を確保
でき、効率の向上とコストの低減が可能になる。◆さら
に、２段羽根車機から単段羽根車機へと装置を小型化す
ることができ、メンテナンス性が向上する。
【図面の簡単な説明】
【図１】単段の羽根車を備えたジェットファンの一実施
例の縦断面図である。 【図２】図１に示したジェットファンのブレード部の詳
細縦断面図である。 【図３】図２に示したブレードのIII-III矢視展開図で
ある。 【図４】ブレードの先端部から根元部までの弦節比分布
の一例を示す図である。 【図５】ブレードの先端部から根元部までの負荷分布の
一例を示す図である。 【図６】ブレードの先端部から根元部までのキャンバー
角の分布の一例を示す図である。 【符号の説明】 １・・・ケーシング、２・・・ハブ、３・・・動翼、４
・・・電動機、６・・・先端部、７・・・根元部。
例の縦断面図である。 【図２】図１に示したジェットファンのブレード部の詳
細縦断面図である。 【図３】図２に示したブレードのIII-III矢視展開図で
ある。 【図４】ブレードの先端部から根元部までの弦節比分布
の一例を示す図である。 【図５】ブレードの先端部から根元部までの負荷分布の
一例を示す図である。 【図６】ブレードの先端部から根元部までのキャンバー
角の分布の一例を示す図である。 【符号の説明】 １・・・ケーシング、２・・・ハブ、３・・・動翼、４
・・・電動機、６・・・先端部、７・・・根元部。
Claims (1)
- (57)【特許請求の範囲】 【請求項１】円周方向に間隔をおいて配置された複数の
ブレードと、このブレードが取り付けられたハブとを有
する羽根車と、この羽根車の前後方向に左右対称に形成
されたコーン状のボスと、羽根車を正逆回転可能に駆動
する駆動手段とを備えたジェットファンにおいて、前記
羽根車の回転方向に従って前記各ブレードの取付け位置
を変化させるブレード駆動手段を設け、前記ブレードの
キャンバー角は、前記ブレードの根元部から高さ方向に
ブレード高さの０．１〜０．２の高さの間で極大値を有
することを特徴とするジェットファン。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15518896A JP3510047B2 (ja) | 1996-06-17 | 1996-06-17 | ジェットファン |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15518896A JP3510047B2 (ja) | 1996-06-17 | 1996-06-17 | ジェットファン |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH102298A JPH102298A (ja) | 1998-01-06 |
| JP3510047B2 true JP3510047B2 (ja) | 2004-03-22 |
Family
ID=15600420
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15518896A Expired - Fee Related JP3510047B2 (ja) | 1996-06-17 | 1996-06-17 | ジェットファン |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3510047B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN110056520A (zh) * | 2019-03-13 | 2019-07-26 | 咸阳职业技术学院 | 一种基于电子技术的双向自动清理换气装置 |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1741473A1 (de) * | 2005-07-07 | 2007-01-10 | Vogt AG Feuerwehrgeräte- und Fahrzeugbau | Einrichtung zum Belüften oder Entlüften eines Tunnels |
| JP4839901B2 (ja) * | 2006-03-15 | 2011-12-21 | 株式会社日立プラントテクノロジー | ジェットファン |
| JP4937331B2 (ja) * | 2009-11-09 | 2012-05-23 | 三菱電機株式会社 | 送風機及びヒートポンプ装置 |
-
1996
- 1996-06-17 JP JP15518896A patent/JP3510047B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN110056520A (zh) * | 2019-03-13 | 2019-07-26 | 咸阳职业技术学院 | 一种基于电子技术的双向自动清理换气装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH102298A (ja) | 1998-01-06 |
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