JP3503387B2 - Ｔ形鋼の製造方法 - Google Patents
Ｔ形鋼の製造方法Info
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- JP3503387B2 JP3503387B2 JP00984997A JP984997A JP3503387B2 JP 3503387 B2 JP3503387 B2 JP 3503387B2 JP 00984997 A JP00984997 A JP 00984997A JP 984997 A JP984997 A JP 984997A JP 3503387 B2 JP3503387 B2 JP 3503387B2
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、ユニバーサルミル
により熱間圧延されたＨ形鋼またはＩ形鋼からそのウェ
ブを長手方向に切断することによってＴ形鋼を製造する
方法に関する。
により熱間圧延されたＨ形鋼またはＩ形鋼からそのウェ
ブを長手方向に切断することによってＴ形鋼を製造する
方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】Ｔ形鋼を製造する方法としては、例え
ば、特開昭５８−１３５７０４号公報や特開昭６４−１
５２０３号公報に開示されたものがあり、これらの方法
は、ユニバーサルミルによってＨ形鋼またはＩ形鋼を仕
上げ圧延すると同時に、そのＨ形鋼またはＩ形鋼のウェ
ブを長手方向に切断することによって２条のＴ形鋼を得
るものであり、生産性の向上をはかることを目的として
いる。
ば、特開昭５８−１３５７０４号公報や特開昭６４−１
５２０３号公報に開示されたものがあり、これらの方法
は、ユニバーサルミルによってＨ形鋼またはＩ形鋼を仕
上げ圧延すると同時に、そのＨ形鋼またはＩ形鋼のウェ
ブを長手方向に切断することによって２条のＴ形鋼を得
るものであり、生産性の向上をはかることを目的として
いる。
【０００３】しかしながら、この製造方法では熱間のＴ
形鋼を冷却する際に、Ｔ形鋼のウェブ厚みがフランジ厚
みに比べて非常に薄いため、ウェブ切断後の冷却の際
に、ウェブが座屈して曲がりとなったり、ウェブの面外
変形からウェブ波と称する永久変形が発生していた。こ
れを防ぐ方法としてＨ形鋼の製造時に、特にウェブ厚み
の薄いＨ形鋼の製造ではフランジの外面を水冷する方法
が従来よりとられている。しかしこの方法でも、ウェブ
が両端部のフランジによって拘束を受けながら冷却され
るため見掛け上変形がないが、圧延直後に熱間でＨ形鋼
を２条に切断すると、ウェブを拘束していたフランジの
拘束力が半減するので、フランジとウェブ間の微小な温
度差でもフランジ反りやウェブ座屈による変形が発生し
やすく、非常に製造安定性に欠けていた。また完全に冷
却が終わった段階でＨ形鋼を２条に切断する方法では、
Ｈ形鋼の造形時には変形がない状況でも切断すると残留
応力が解放されてねじれや曲がり等の変形が生じてい
た。
形鋼を冷却する際に、Ｔ形鋼のウェブ厚みがフランジ厚
みに比べて非常に薄いため、ウェブ切断後の冷却の際
に、ウェブが座屈して曲がりとなったり、ウェブの面外
変形からウェブ波と称する永久変形が発生していた。こ
れを防ぐ方法としてＨ形鋼の製造時に、特にウェブ厚み
の薄いＨ形鋼の製造ではフランジの外面を水冷する方法
が従来よりとられている。しかしこの方法でも、ウェブ
が両端部のフランジによって拘束を受けながら冷却され
るため見掛け上変形がないが、圧延直後に熱間でＨ形鋼
を２条に切断すると、ウェブを拘束していたフランジの
拘束力が半減するので、フランジとウェブ間の微小な温
度差でもフランジ反りやウェブ座屈による変形が発生し
やすく、非常に製造安定性に欠けていた。また完全に冷
却が終わった段階でＨ形鋼を２条に切断する方法では、
Ｈ形鋼の造形時には変形がない状況でも切断すると残留
応力が解放されてねじれや曲がり等の変形が生じてい
た。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記のよう
な問題点を解決するためになされたもので、曲がりや変
形が少なく製造安定性に優れたＴ形鋼の製造方法を提供
することを課題としている。
な問題点を解決するためになされたもので、曲がりや変
形が少なく製造安定性に優れたＴ形鋼の製造方法を提供
することを課題としている。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明に係るＴ形鋼の製
造方法は、ユニバーサルミルによってＨ形鋼またはＩ形
鋼を圧延する際にそのフランジを冷却しながら圧延し、
圧延終了時にはフランジとウェブの温度が同じになるよ
うにし、さらに造形したＨ形鋼またはＩ形鋼を圧延終了
すると同時にそのウェブを長手方向に切断し、２条のＴ
形鋼を得た後、直ちにそのフランジ面を調整冷却するこ
とを特徴とするものである。
造方法は、ユニバーサルミルによってＨ形鋼またはＩ形
鋼を圧延する際にそのフランジを冷却しながら圧延し、
圧延終了時にはフランジとウェブの温度が同じになるよ
うにし、さらに造形したＨ形鋼またはＩ形鋼を圧延終了
すると同時にそのウェブを長手方向に切断し、２条のＴ
形鋼を得た後、直ちにそのフランジ面を調整冷却するこ
とを特徴とするものである。
【０００６】また、Ｔ形鋼のフランジを冷却する際にそ
のフランジの曲がりを非接触式の距離計で計測し、曲が
りがなくなるようにフランジ冷却を制御する。
のフランジの曲がりを非接触式の距離計で計測し、曲が
りがなくなるようにフランジ冷却を制御する。
【０００７】本発明においては、圧延中にフランジを冷
却することによって、圧延終了時にフランジとウェブの
温度差を極力小さくし、フランジとウェブに応力がない
状態でＨ形鋼またはＩ形鋼を圧延する。圧延終了後直ち
に、すなわち熱間でそのウェブを長手方向に切断し、２
条のＴ形鋼とした後、そのＴ形鋼のフランジとウェブ間
に熱応力が生じないようにフランジを調整冷却すること
で、フランジとウェブ間の温度差を小さくしつつ冷却を
施すことが可能となって、曲がりやウェブ波の発生が少
なくなる。
却することによって、圧延終了時にフランジとウェブの
温度差を極力小さくし、フランジとウェブに応力がない
状態でＨ形鋼またはＩ形鋼を圧延する。圧延終了後直ち
に、すなわち熱間でそのウェブを長手方向に切断し、２
条のＴ形鋼とした後、そのＴ形鋼のフランジとウェブ間
に熱応力が生じないようにフランジを調整冷却すること
で、フランジとウェブ間の温度差を小さくしつつ冷却を
施すことが可能となって、曲がりやウェブ波の発生が少
なくなる。
【０００８】
【発明の実施の形態】図１は本発明のＴ形鋼の製造方法
を示す概要図である。図１において、１はＨ形鋼２また
はＩ形鋼を仕上げ圧延する仕上げユニバーサルミル群
で、ユニバーサルミル１１およびエッジャーミル１２か
ら構成されている。３はＨ形鋼またはＩ形鋼の仕上げ圧
延の際に、そのフランジ２１の外面を冷却するスプレー
ノズルで、圧延機ガイドに所定のピッチで複数本取り付
けられている。４は仕上げユニバーサルミル群１の下流
側に設けられたホットソーで、Ｈ形鋼またはＩ形鋼の仕
上げ圧延が終了すると同時にそのウェブ２２を長手方向
に切断するようになっている。この切断によって２条の
Ｔ形鋼５ａ、５ｂが得られる。
を示す概要図である。図１において、１はＨ形鋼２また
はＩ形鋼を仕上げ圧延する仕上げユニバーサルミル群
で、ユニバーサルミル１１およびエッジャーミル１２か
ら構成されている。３はＨ形鋼またはＩ形鋼の仕上げ圧
延の際に、そのフランジ２１の外面を冷却するスプレー
ノズルで、圧延機ガイドに所定のピッチで複数本取り付
けられている。４は仕上げユニバーサルミル群１の下流
側に設けられたホットソーで、Ｈ形鋼またはＩ形鋼の仕
上げ圧延が終了すると同時にそのウェブ２２を長手方向
に切断するようになっている。この切断によって２条の
Ｔ形鋼５ａ、５ｂが得られる。
【０００９】切断後直ちに、Ｔ形鋼５ａ、５ｂは、図２
に示すようにローラテーブル６上でウェブ２２を上にフ
ランジ２１を下にして搬送され、かつ、フランジ２１の
下方に所定のピッチでライン方向に設けられた複数のス
プレーノズル７よりフランジ面に冷却水を噴射して冷却
する。この場合、各々のスプレーノズル７の流量を調整
し、また必要に応じてスプレーノズル７を間欠的に間引
くことによってフランジ冷却を制御する。また、スプレ
ーノズル７からなる冷却装置の入側と出側にはフランジ
２１とウェブ２２の温度を計測する放射型の温度計８、
９をそれぞれ設け、さらにフランジ２１とローラテーブ
ル６のローラとの距離を連続的にモニターする少なくと
も３個の非接触式の距離計１０を設けて冷却中に発生す
るＴ形鋼の曲がりを検出し、上記冷却装置を制御する。
に示すようにローラテーブル６上でウェブ２２を上にフ
ランジ２１を下にして搬送され、かつ、フランジ２１の
下方に所定のピッチでライン方向に設けられた複数のス
プレーノズル７よりフランジ面に冷却水を噴射して冷却
する。この場合、各々のスプレーノズル７の流量を調整
し、また必要に応じてスプレーノズル７を間欠的に間引
くことによってフランジ冷却を制御する。また、スプレ
ーノズル７からなる冷却装置の入側と出側にはフランジ
２１とウェブ２２の温度を計測する放射型の温度計８、
９をそれぞれ設け、さらにフランジ２１とローラテーブ
ル６のローラとの距離を連続的にモニターする少なくと
も３個の非接触式の距離計１０を設けて冷却中に発生す
るＴ形鋼の曲がりを検出し、上記冷却装置を制御する。
【００１０】
【実施例】以下、本発明の実施例を説明する。まず、図
１に示した装置を使用し、仕上げユニバーサルミル群１
によってリバース圧延しながらＨ形鋼２を製造する際、
その途中のパスでＨ形鋼２のフランジ２１外面をスプレ
ーノズル３で冷却した。圧延されたＨ形鋼２は圧延終了
時の各部寸法が、幅８００ｍｍ、高さ２００ｍｍ、フラ
ンジ厚み２２ｍｍ、ウェブ厚み１３ｍｍ、圧延長さ５０
ｍで、本実施例では圧延終了時のフランジ２１とウェブ
２２の温度が同じになるように圧延最後の５パス時に、
圧延機ガイドにピッチ５００ｍｍで取り付けられた２０
本のスプレーノズル３からそれぞれ１００リットル／ｍ
ｉｎの冷却水を噴射してフランジ２１を冷却した。その
結果、圧延終了時のフランジ２１とウェブ２２の温度は
それぞれ７６０℃と７６５℃であった。このＨ形鋼２を
直ちにホットソー４によってウェブ２２の中心部を長手
方向に切断した。
１に示した装置を使用し、仕上げユニバーサルミル群１
によってリバース圧延しながらＨ形鋼２を製造する際、
その途中のパスでＨ形鋼２のフランジ２１外面をスプレ
ーノズル３で冷却した。圧延されたＨ形鋼２は圧延終了
時の各部寸法が、幅８００ｍｍ、高さ２００ｍｍ、フラ
ンジ厚み２２ｍｍ、ウェブ厚み１３ｍｍ、圧延長さ５０
ｍで、本実施例では圧延終了時のフランジ２１とウェブ
２２の温度が同じになるように圧延最後の５パス時に、
圧延機ガイドにピッチ５００ｍｍで取り付けられた２０
本のスプレーノズル３からそれぞれ１００リットル／ｍ
ｉｎの冷却水を噴射してフランジ２１を冷却した。その
結果、圧延終了時のフランジ２１とウェブ２２の温度は
それぞれ７６０℃と７６５℃であった。このＨ形鋼２を
直ちにホットソー４によってウェブ２２の中心部を長手
方向に切断した。
【００１１】このようにして２条に切断されたＴ形鋼５
ａ、５ｂを、切断後直ちに、図２に示すようにローラテ
ーブル６上を直列に搬送させて、フランジ２１の外面を
スプレーノズル７で冷却した。この冷却装置は市販のス
プレーノズルを連続的に並べた長さ６０ｍの水冷装置
で、２００ｍｍピッチにスプレーノズル７が配置されて
おり、それぞれのノズルの流量を調節することおよびノ
ズルを間欠的に間引くことによって冷却を制御可能とし
ている。そして、本実施例では当初４００ｍｍピッチの
スプレーノズル７から３０リットル／ｍｉｎの冷却水を
噴射して冷却した。このときの非接触式の距離計１０の
読みからＴ形鋼のフランジの曲率半径を求め、上に凸な
らばフランジ冷却を強化し、下に凸ならばフランジ冷却
を弱める制御を行って搬送中のＴ形鋼の曲がりを防止す
るようにした。実際には、非接触式の距離計１０の読み
から求めたフランジの曲率が上に凸であったので、フラ
ンジ冷却を強化し、４００ｍｍピッチのスプレーノズル
７から噴射する冷却水量を４５リットル／ｍｉｎに増加
してフランジを冷却したところ、距離計１０の読みから
求めたフランジの曲率半径が無限大となった。その結
果、冷間でこのＴ形鋼の曲がりはなく、この方法によっ
て曲がりをなくせることが判明した。
ａ、５ｂを、切断後直ちに、図２に示すようにローラテ
ーブル６上を直列に搬送させて、フランジ２１の外面を
スプレーノズル７で冷却した。この冷却装置は市販のス
プレーノズルを連続的に並べた長さ６０ｍの水冷装置
で、２００ｍｍピッチにスプレーノズル７が配置されて
おり、それぞれのノズルの流量を調節することおよびノ
ズルを間欠的に間引くことによって冷却を制御可能とし
ている。そして、本実施例では当初４００ｍｍピッチの
スプレーノズル７から３０リットル／ｍｉｎの冷却水を
噴射して冷却した。このときの非接触式の距離計１０の
読みからＴ形鋼のフランジの曲率半径を求め、上に凸な
らばフランジ冷却を強化し、下に凸ならばフランジ冷却
を弱める制御を行って搬送中のＴ形鋼の曲がりを防止す
るようにした。実際には、非接触式の距離計１０の読み
から求めたフランジの曲率が上に凸であったので、フラ
ンジ冷却を強化し、４００ｍｍピッチのスプレーノズル
７から噴射する冷却水量を４５リットル／ｍｉｎに増加
してフランジを冷却したところ、距離計１０の読みから
求めたフランジの曲率半径が無限大となった。その結
果、冷間でこのＴ形鋼の曲がりはなく、この方法によっ
て曲がりをなくせることが判明した。
【００１２】このように本発明では、冷却中のＴ形鋼の
曲がり量から冷却条件を変更して最適な冷却条件を見出
してフランジを冷却することが可能となるものであり、
冷却後も曲がりのないＴ形鋼の製造が可能となった。な
お、フランジの曲率半径を無限大にするための冷却調整
量はあらかじめ各フランジ厚みに対するフランジ厚みと
ウェブ厚みの比（フランジ厚み／ウェブ厚み）毎に求め
ている。
曲がり量から冷却条件を変更して最適な冷却条件を見出
してフランジを冷却することが可能となるものであり、
冷却後も曲がりのないＴ形鋼の製造が可能となった。な
お、フランジの曲率半径を無限大にするための冷却調整
量はあらかじめ各フランジ厚みに対するフランジ厚みと
ウェブ厚みの比（フランジ厚み／ウェブ厚み）毎に求め
ている。
【００１３】上記実施例の比較例として次の３つのケー
スについてＴ形鋼の試作を行って、発生した曲がり量を
比較した。その結果を表１にまとめて示す。
スについてＴ形鋼の試作を行って、発生した曲がり量を
比較した。その結果を表１にまとめて示す。
【００１４】
【表１】
【００１５】比較例１．第１の比較例の条件は、Ｈ形鋼
の圧延中にフランジを冷却することなく自然に放冷さ
せ、圧延直後にウェブ中央部を切断して２条のＴ形鋼と
し、直ちにそのフランジを水冷する方法である。使用し
た製造ラインは実施例と同じラインで（図１、図２参
照）、仕上げユニバーサルミル群１によってリバース圧
延しながらＨ形鋼２を造形した。但しこのときＨ形鋼は
フランジを水冷せず、自然放冷しながら圧延した。圧延
仕上がり時のフランジとウェブの温度はそれぞれ８７０
℃、７６５℃であった。圧延終了時のＨ形鋼の各部寸法
は実施例と同じで、幅８００ｍｍ、高さ２００ｍｍ、フ
ランジ厚み２２ｍｍ、ウェブ厚み１３ｍｍ、圧延長さ５
０ｍであった。このＨ形鋼を直ちにホットソー４によっ
てウェブの中心部を長手方向に切断した。切断後のＴ形
鋼５ａ、５ｂは、実施例と同じ冷却装置を用い、ローラ
テーブル６上を搬送中に４００ｍｍピッチのスプレーノ
ズル７から３０リットル／ｍｉｎの冷却水を噴射して冷
却した。
の圧延中にフランジを冷却することなく自然に放冷さ
せ、圧延直後にウェブ中央部を切断して２条のＴ形鋼と
し、直ちにそのフランジを水冷する方法である。使用し
た製造ラインは実施例と同じラインで（図１、図２参
照）、仕上げユニバーサルミル群１によってリバース圧
延しながらＨ形鋼２を造形した。但しこのときＨ形鋼は
フランジを水冷せず、自然放冷しながら圧延した。圧延
仕上がり時のフランジとウェブの温度はそれぞれ８７０
℃、７６５℃であった。圧延終了時のＨ形鋼の各部寸法
は実施例と同じで、幅８００ｍｍ、高さ２００ｍｍ、フ
ランジ厚み２２ｍｍ、ウェブ厚み１３ｍｍ、圧延長さ５
０ｍであった。このＨ形鋼を直ちにホットソー４によっ
てウェブの中心部を長手方向に切断した。切断後のＴ形
鋼５ａ、５ｂは、実施例と同じ冷却装置を用い、ローラ
テーブル６上を搬送中に４００ｍｍピッチのスプレーノ
ズル７から３０リットル／ｍｉｎの冷却水を噴射して冷
却した。
【００１６】この方法では、Ｈ形鋼に仕上げた段階です
でにウェブに波状のウェブ波が発生していた。またフラ
ンジ冷却後のＴ形鋼では、フランジ外側を凸に１０ｍあ
たり５０ｍｍの曲がりが生じた。このときの冷却装置出
側でのフランジとウェブの温度はそれぞれ５４０℃と３
６０℃であった。そこで、この凸状の曲がりが少なくな
る冷却条件を検討したところ、冷却装置のスプレーノズ
ルの間隔を４００ｍｍから２００ｍｍに変更して、各ス
プレーノズルから３０リットル／ｍｉｎの冷却水を噴射
して冷却すれば、フランジ外側を凸にした曲がりを解消
できることが判明した。しかしながら、上記ウェブ波は
いかに冷却を強くして冷却調節を行っても解消すること
はできなかった。すなわち、この比較例では、Ｈ形鋼の
圧延仕上がり時にフランジとウェブに大きな温度差があ
ったため、Ｔ形鋼に切断している途中で、ウェブがフラ
ンジ冷却で縮む過程で座屈し、ウェブ波が生じたものと
考えられる。このウェブ波は以降いくらフランジを強冷
却しても解消されることはない。
でにウェブに波状のウェブ波が発生していた。またフラ
ンジ冷却後のＴ形鋼では、フランジ外側を凸に１０ｍあ
たり５０ｍｍの曲がりが生じた。このときの冷却装置出
側でのフランジとウェブの温度はそれぞれ５４０℃と３
６０℃であった。そこで、この凸状の曲がりが少なくな
る冷却条件を検討したところ、冷却装置のスプレーノズ
ルの間隔を４００ｍｍから２００ｍｍに変更して、各ス
プレーノズルから３０リットル／ｍｉｎの冷却水を噴射
して冷却すれば、フランジ外側を凸にした曲がりを解消
できることが判明した。しかしながら、上記ウェブ波は
いかに冷却を強くして冷却調節を行っても解消すること
はできなかった。すなわち、この比較例では、Ｈ形鋼の
圧延仕上がり時にフランジとウェブに大きな温度差があ
ったため、Ｔ形鋼に切断している途中で、ウェブがフラ
ンジ冷却で縮む過程で座屈し、ウェブ波が生じたものと
考えられる。このウェブ波は以降いくらフランジを強冷
却しても解消されることはない。
【００１７】比較例２．第２の比較例は、Ｈ形鋼の圧延
中にフランジを水冷し、圧延直後にウェブ中央部を切断
して２条のＴ形鋼とし、その後Ｔ形鋼全体を自然放冷で
冷却する方法である。つまり、Ｈ形鋼の圧延および切断
までは実施例と同じで、切断後のＴ形鋼は自然放冷して
冷却したものである。すなわち、実施例と同じように仕
上げユニバーサルミル群によってリバース圧延しながら
Ｈ形鋼を造形し、圧延終了時にフランジとウェブの温度
が同じになるように圧延最後の５パス時に圧延機ガイド
にピッチ５００ｍｍで取り付けられた２０本のスプレー
ノズルからそれぞれ１００リットル／ｍｉｎの冷却水を
噴射してフランジを冷却した。その結果、圧延終了時の
フランジとウェブの温度はそれぞれ７６０℃と７６５℃
であった。また圧延終了時のＨ形鋼の各部寸法は実施例
と同じで、幅８００ｍｍ、高さ２００ｍｍ、フランジ厚
み２２ｍｍ、ウェブ厚み１３ｍｍ、圧延長さ５０ｍであ
った。このＨ形鋼を直ちにホットソーによってウェブの
中心部を長手方向に切断した。そして、切断後のＴ形鋼
は自然放冷して冷却した。
中にフランジを水冷し、圧延直後にウェブ中央部を切断
して２条のＴ形鋼とし、その後Ｔ形鋼全体を自然放冷で
冷却する方法である。つまり、Ｈ形鋼の圧延および切断
までは実施例と同じで、切断後のＴ形鋼は自然放冷して
冷却したものである。すなわち、実施例と同じように仕
上げユニバーサルミル群によってリバース圧延しながら
Ｈ形鋼を造形し、圧延終了時にフランジとウェブの温度
が同じになるように圧延最後の５パス時に圧延機ガイド
にピッチ５００ｍｍで取り付けられた２０本のスプレー
ノズルからそれぞれ１００リットル／ｍｉｎの冷却水を
噴射してフランジを冷却した。その結果、圧延終了時の
フランジとウェブの温度はそれぞれ７６０℃と７６５℃
であった。また圧延終了時のＨ形鋼の各部寸法は実施例
と同じで、幅８００ｍｍ、高さ２００ｍｍ、フランジ厚
み２２ｍｍ、ウェブ厚み１３ｍｍ、圧延長さ５０ｍであ
った。このＨ形鋼を直ちにホットソーによってウェブの
中心部を長手方向に切断した。そして、切断後のＴ形鋼
は自然放冷して冷却した。
【００１８】この方法では、Ｈ形鋼に仕上げた段階では
特に大きな曲がりや歪みはなかったが、温度が下がるに
従ってはじめはウェブ側を内側にした曲がりが、後にウ
ェブを外側にした曲がりが発生し、最終的に１０ｍあた
り２０ｍｍの大きな曲がりが残存した。すなわち、この
比較例では、Ｈ形鋼の圧延仕上がり時にフランジとウェ
ブに温度差がなかったもののＴ形鋼に切断した後、ウェ
ブがフランジに比べて薄いため速く温度が下がり、当初
はウェブ側が縮む。このときウェブに引張りの塑性歪み
が残る。ウェブが常温近くまで冷却し、縮まなくなった
のちにフランジが縮む。そして最終的にはウェブに発生
した塑性歪み分だけ曲がりが残存すると考えられる。
特に大きな曲がりや歪みはなかったが、温度が下がるに
従ってはじめはウェブ側を内側にした曲がりが、後にウ
ェブを外側にした曲がりが発生し、最終的に１０ｍあた
り２０ｍｍの大きな曲がりが残存した。すなわち、この
比較例では、Ｈ形鋼の圧延仕上がり時にフランジとウェ
ブに温度差がなかったもののＴ形鋼に切断した後、ウェ
ブがフランジに比べて薄いため速く温度が下がり、当初
はウェブ側が縮む。このときウェブに引張りの塑性歪み
が残る。ウェブが常温近くまで冷却し、縮まなくなった
のちにフランジが縮む。そして最終的にはウェブに発生
した塑性歪み分だけ曲がりが残存すると考えられる。
【００１９】比較例３．第３の比較例は、Ｈ形鋼の圧延
中にフランジを水冷し、圧延終了後も引き続きフランジ
を水冷しながら冷却し、冷間でウェブ中央部を２条に切
断してＴ形鋼を製造する方法である。つまり、Ｈ形鋼を
圧延中も圧延後もフランジを水冷して完全に冷却してか
ら冷間でウェブ中央部を切断しＴ形鋼とするものであ
る。すなわち、実施例と同じように仕上げユニバーサル
ミル群によってリバース圧延しながらＨ形鋼を造形し、
圧延終了時にフランジとウェブの温度が同じになるよう
に圧延最後の５パス時に圧延機ガイドにピッチ５００ｍ
ｍで取り付けられた２０本のスプレーノズルからそれぞ
れ１００リットル／ｍｉｎの冷却水を噴射してフランジ
を冷却した。その結果、圧延終了時のフランジとウェブ
の温度はそれぞれ７６０℃と７６５℃であった。また圧
延終了時のＨ形鋼の各部寸法は実施例と同じで、幅８０
０ｍｍ、高さ２００ｍｍ、フランジ厚み２２ｍｍ、ウェ
ブ厚み１３ｍｍ、圧延長さ５０ｍであった。次に、圧延
後のＨ形鋼をローラテーブル上を搬送させて、実施例と
同じ冷却装置を用い、当初は４００ｍｍピッチのスプレ
ーノズルから３０リットル／ｍｉｎの冷却水を噴射して
フランジを冷却した。冷却後のＨ形鋼では、特に大きな
曲がりは発生していなかった。ところが、このＨ形鋼を
冷間で切断したところ大きく曲がりが発生した。すなわ
ち、この比較例では、Ｈ形鋼の圧延仕上がり時にフラン
ジとウェブに温度差がなく、その後もフランジが冷却さ
れていたためにＨ形鋼の形状では曲がりが発生しなかっ
たが、冷間でＴ形鋼に切断した際、内部にたまっていた
残留応力が解放されて曲がりが発生した。
中にフランジを水冷し、圧延終了後も引き続きフランジ
を水冷しながら冷却し、冷間でウェブ中央部を２条に切
断してＴ形鋼を製造する方法である。つまり、Ｈ形鋼を
圧延中も圧延後もフランジを水冷して完全に冷却してか
ら冷間でウェブ中央部を切断しＴ形鋼とするものであ
る。すなわち、実施例と同じように仕上げユニバーサル
ミル群によってリバース圧延しながらＨ形鋼を造形し、
圧延終了時にフランジとウェブの温度が同じになるよう
に圧延最後の５パス時に圧延機ガイドにピッチ５００ｍ
ｍで取り付けられた２０本のスプレーノズルからそれぞ
れ１００リットル／ｍｉｎの冷却水を噴射してフランジ
を冷却した。その結果、圧延終了時のフランジとウェブ
の温度はそれぞれ７６０℃と７６５℃であった。また圧
延終了時のＨ形鋼の各部寸法は実施例と同じで、幅８０
０ｍｍ、高さ２００ｍｍ、フランジ厚み２２ｍｍ、ウェ
ブ厚み１３ｍｍ、圧延長さ５０ｍであった。次に、圧延
後のＨ形鋼をローラテーブル上を搬送させて、実施例と
同じ冷却装置を用い、当初は４００ｍｍピッチのスプレ
ーノズルから３０リットル／ｍｉｎの冷却水を噴射して
フランジを冷却した。冷却後のＨ形鋼では、特に大きな
曲がりは発生していなかった。ところが、このＨ形鋼を
冷間で切断したところ大きく曲がりが発生した。すなわ
ち、この比較例では、Ｈ形鋼の圧延仕上がり時にフラン
ジとウェブに温度差がなく、その後もフランジが冷却さ
れていたためにＨ形鋼の形状では曲がりが発生しなかっ
たが、冷間でＴ形鋼に切断した際、内部にたまっていた
残留応力が解放されて曲がりが発生した。
【００２０】この製造方法では冷間でＴ形鋼に切断して
初めて圧延後の冷却時のフランジ冷却が適正でなかった
ことが判明するため、次のＴ形鋼以降しかフランジの冷
却条件を調整することができない。すなわち該Ｈ形鋼が
冷却装置で冷却されている途中ではその形状に大きな変
化が発生しないため、冷却中曲がり量をオンラインで監
視しても、曲がりが発生しにくいので曲がりに応じた冷
却強さの変更ができない。もちろんフランジとウェブの
温度を冷却中常時測定でき、常にフランジとウェブの温
度が同じになるように冷却条件を変更する方法も考えら
れるが、実際は冷却中のフランジ温度を正確に測定する
ことは難しい。というのは、冷却中のフランジ温度は冷
却されている部分では表面温度が２００℃程度まで下が
っており、冷却中の過渡的な表面温度からフランジ全体
の平均温度を予測することは極めて難しいからである。
このように、温度を制御して間接的に曲がりを制御する
方法は実際のラインでは難しい。以上説明したようにＨ
形鋼の形状で冷却し、その曲がりがたとえなくても冷間
で切断を行うと内部の残留応力が解放されて曲がりや歪
み等形状不良が発生するおそれがある。
初めて圧延後の冷却時のフランジ冷却が適正でなかった
ことが判明するため、次のＴ形鋼以降しかフランジの冷
却条件を調整することができない。すなわち該Ｈ形鋼が
冷却装置で冷却されている途中ではその形状に大きな変
化が発生しないため、冷却中曲がり量をオンラインで監
視しても、曲がりが発生しにくいので曲がりに応じた冷
却強さの変更ができない。もちろんフランジとウェブの
温度を冷却中常時測定でき、常にフランジとウェブの温
度が同じになるように冷却条件を変更する方法も考えら
れるが、実際は冷却中のフランジ温度を正確に測定する
ことは難しい。というのは、冷却中のフランジ温度は冷
却されている部分では表面温度が２００℃程度まで下が
っており、冷却中の過渡的な表面温度からフランジ全体
の平均温度を予測することは極めて難しいからである。
このように、温度を制御して間接的に曲がりを制御する
方法は実際のラインでは難しい。以上説明したようにＨ
形鋼の形状で冷却し、その曲がりがたとえなくても冷間
で切断を行うと内部の残留応力が解放されて曲がりや歪
み等形状不良が発生するおそれがある。
【００２１】
【発明の効果】以上の説明から明らかなように、本発明
によれば、次のような効果を得ることができる。 （１）Ｈ形鋼またはＩ形鋼の圧延中にフランジを冷却
し、仕上げ圧延すると同時にそのＨ形鋼またはＩ形鋼の
ウェブを長手方向に切断してＴ形鋼とした後、直ちにそ
のフランジ面を冷却するものであるから、冷却後のウェ
ブ波や曲がりの発生がなく、しかも矯正等の精整工程を
要しないため、歩留まりがよく能率の高いＴ形鋼製造が
可能となる。 （２）非接触式の距離計でＴ形鋼の曲がりを計測するこ
とで、そのフランジ冷却の条件を最適化することが可能
となり、Ｔ形鋼の製造安定性がさらに向上する。（３）
現状のＨ形鋼の製造ラインをそのまま用いてＴ形鋼を能
率よく製造することができる。
によれば、次のような効果を得ることができる。 （１）Ｈ形鋼またはＩ形鋼の圧延中にフランジを冷却
し、仕上げ圧延すると同時にそのＨ形鋼またはＩ形鋼の
ウェブを長手方向に切断してＴ形鋼とした後、直ちにそ
のフランジ面を冷却するものであるから、冷却後のウェ
ブ波や曲がりの発生がなく、しかも矯正等の精整工程を
要しないため、歩留まりがよく能率の高いＴ形鋼製造が
可能となる。 （２）非接触式の距離計でＴ形鋼の曲がりを計測するこ
とで、そのフランジ冷却の条件を最適化することが可能
となり、Ｔ形鋼の製造安定性がさらに向上する。（３）
現状のＨ形鋼の製造ラインをそのまま用いてＴ形鋼を能
率よく製造することができる。
【図１】本発明によるＴ形鋼の製造ラインを示す概要図
である。
である。
【図２】Ｔ形鋼の搬送中にフランジを冷却する様子を示
す図である。
す図である。
１ 仕上げユニバーサルミル群
２ Ｈ形鋼
３ スプレーノズル
４ ホットソー
５ａ、５ｂ Ｔ形鋼
６ ローラテーブル
７ スプレーノズル
８、９ 温度計
１０ 距離計
１１ ユニバーサルミル
１２ エッジャーミル
２１ フランジ
２２ ウェブ
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(56)参考文献 特開 昭64−15203（ＪＰ，Ａ)
特開 昭48−21650（ＪＰ，Ａ)
特開 平８−215703（ＪＰ，Ａ)
特開 平６−170431（ＪＰ，Ａ)
特開 平５−57302（ＪＰ，Ａ)
特開 昭58−179515（ＪＰ，Ａ)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
B21B 1/08
B21B 45/02 320
Claims (2)
- 【請求項１】 ユニバーサルミルによってＨ形鋼または
Ｉ形鋼を圧延する際にそのフランジを冷却しながら圧延
し、圧延終了時にはフランジとウェブの温度が同じにな
るようにし、さらに造形したＨ形鋼またはＩ形鋼を圧延
終了すると同時にそのウェブを長手方向に切断し、２条
のＴ形鋼を得た後、直ちにそのフランジ面を調整冷却す
るＴ形鋼の製造方法。 - 【請求項２】 Ｔ形鋼のフランジを冷却する際にそのフ
ランジの曲がりを非接触式の距離計で計測し、曲がりが
なくなるようにフランジ冷却を制御することを特徴とす
る請求項１記載のＴ形鋼の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP00984997A JP3503387B2 (ja) | 1997-01-23 | 1997-01-23 | Ｔ形鋼の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP00984997A JP3503387B2 (ja) | 1997-01-23 | 1997-01-23 | Ｔ形鋼の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10202301A JPH10202301A (ja) | 1998-08-04 |
| JP3503387B2 true JP3503387B2 (ja) | 2004-03-02 |
Family
ID=11731591
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP00984997A Expired - Fee Related JP3503387B2 (ja) | 1997-01-23 | 1997-01-23 | Ｔ形鋼の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3503387B2 (ja) |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005059032A (ja) * | 2003-08-08 | 2005-03-10 | Jfe Steel Kk | 狭フランジ幅ｈ形鋼の圧延方法 |
| JP4645761B2 (ja) * | 2009-03-04 | 2011-03-09 | Ｊｆｅスチール株式会社 | Ｔ形鋼 |
| KR101233255B1 (ko) | 2011-05-26 | 2013-02-14 | 권형택 | 알루미늄 ｌｎｇ 탱크 제조용 탱크 외피재 제조방법 |
| CN104014587A (zh) * | 2014-06-12 | 2014-09-03 | 中冶赛迪工程技术股份有限公司 | 电梯t型导轨的长尺轧制方法及其生产线 |
| CN110404959A (zh) * | 2019-06-28 | 2019-11-05 | 中冶华天工程技术有限公司 | 通过在线切分生产t型电梯导轨钢的设备和工艺 |
| CN112517672B (zh) * | 2020-11-16 | 2022-08-23 | 大连海事大学 | 一种用于船舶制造t型钢的生产线 |
-
1997
- 1997-01-23 JP JP00984997A patent/JP3503387B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH10202301A (ja) | 1998-08-04 |
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