JP3501515B2 - 段ボールシートの罫線部評価方法および装置 - Google Patents
段ボールシートの罫線部評価方法および装置Info
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- JP3501515B2 JP3501515B2 JP24128394A JP24128394A JP3501515B2 JP 3501515 B2 JP3501515 B2 JP 3501515B2 JP 24128394 A JP24128394 A JP 24128394A JP 24128394 A JP24128394 A JP 24128394A JP 3501515 B2 JP3501515 B2 JP 3501515B2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、段ボールシートの罫線
を評価する方法および装置に関する。
を評価する方法および装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】段ボールケースを製作する場合、一般
に、原紙をコルゲータに投入して連続した帯状のシート
を作り、これを一定の長さに切って枚葉シートとしてス
トックする。このストックされた枚葉シートに印刷を施
し、さらに、抜き型によって所望の形状に打ち抜くと共
に組立に必要な切れ目や罫線を形成し、所定の組立を行
って段ボールケースとする。そして、この段ボールケー
スは必要時に段ボール函に組み立てられて使用される。
に、原紙をコルゲータに投入して連続した帯状のシート
を作り、これを一定の長さに切って枚葉シートとしてス
トックする。このストックされた枚葉シートに印刷を施
し、さらに、抜き型によって所望の形状に打ち抜くと共
に組立に必要な切れ目や罫線を形成し、所定の組立を行
って段ボールケースとする。そして、この段ボールケー
スは必要時に段ボール函に組み立てられて使用される。
【０００３】ここで、段ボールケースを段ボール函に組
み立てるときのフラップの折り目となる罫線の形成方法
の一例を図３２に示す。図３２に示す方法は、突起１０
１を有するアンビル１０２と、突起１０１に対応する刃
部１０３を有する押し型１０４とにより段ボールシート
１０５を一定圧で押圧することにより罫線１０６を形成
するものである。なお、プリンタで罫線を形成する場合
などは、突起を有さない平らなアンビルが用いられる。
また、近年、パルス発振モードのレーザビームで段ボー
ルシートの何れか一方のライナのみを残して形成したミ
シン目状の間欠孔からなる罫線が知られている。
み立てるときのフラップの折り目となる罫線の形成方法
の一例を図３２に示す。図３２に示す方法は、突起１０
１を有するアンビル１０２と、突起１０１に対応する刃
部１０３を有する押し型１０４とにより段ボールシート
１０５を一定圧で押圧することにより罫線１０６を形成
するものである。なお、プリンタで罫線を形成する場合
などは、突起を有さない平らなアンビルが用いられる。
また、近年、パルス発振モードのレーザビームで段ボー
ルシートの何れか一方のライナのみを残して形成したミ
シン目状の間欠孔からなる罫線が知られている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】前述した段ボールケー
スの罫線は、その形成の仕方により、例えばフラップを
折ったときの罫線部の反力が異なる。この罫線部の反力
は、段ボールシートの材質により異なり、また、形成さ
れた罫線の状態によって異なる。例えば、罫線を刃部１
０３を有する押し型１０４を押圧することにより形成し
た場合には、刃部１０３と突起１０１（突起がない場合
にはアンビル表面）との間隔の大小により罫線部の反力
が異なり、また、罫線をレーザビームにより形成したミ
シン目状の間欠孔とした場合には間欠孔の大きさや間隔
により罫線部の反力が異なる。
スの罫線は、その形成の仕方により、例えばフラップを
折ったときの罫線部の反力が異なる。この罫線部の反力
は、段ボールシートの材質により異なり、また、形成さ
れた罫線の状態によって異なる。例えば、罫線を刃部１
０３を有する押し型１０４を押圧することにより形成し
た場合には、刃部１０３と突起１０１（突起がない場合
にはアンビル表面）との間隔の大小により罫線部の反力
が異なり、また、罫線をレーザビームにより形成したミ
シン目状の間欠孔とした場合には間欠孔の大きさや間隔
により罫線部の反力が異なる。
【０００５】そして、かかる罫線部の反力の違いにより
以下のような問題が生じる。例えば自動箱詰めラインに
おいて段ボール函に各種商品等を詰める場合、段ボール
函の上下のフラップの粘着テープによる固定は最後に行
われるので、各種商品等が詰められる前の段ボール函の
高さは、罫線部の反力の大きさと段ボール函の自重との
バランスによって決まる。したがって、罫線部の反力が
大きすぎる場合には、組み立てられた空の段ボール函が
うまくライン状に載置できなかったり、載置できても高
さが高すぎたりして、自動箱詰めラインがストップして
しまうという問題が生じる。一方、罫線部の反力が小さ
すぎる場合には、罫線部の強度が不十分であるという虞
がある。よって、段ボール函の罫線部の反力は、予め評
価しておくのが好ましい。
以下のような問題が生じる。例えば自動箱詰めラインに
おいて段ボール函に各種商品等を詰める場合、段ボール
函の上下のフラップの粘着テープによる固定は最後に行
われるので、各種商品等が詰められる前の段ボール函の
高さは、罫線部の反力の大きさと段ボール函の自重との
バランスによって決まる。したがって、罫線部の反力が
大きすぎる場合には、組み立てられた空の段ボール函が
うまくライン状に載置できなかったり、載置できても高
さが高すぎたりして、自動箱詰めラインがストップして
しまうという問題が生じる。一方、罫線部の反力が小さ
すぎる場合には、罫線部の強度が不十分であるという虞
がある。よって、段ボール函の罫線部の反力は、予め評
価しておくのが好ましい。
【０００６】ところで、従来から知られている罫線の評
価方法は、図３３に示すものである。図３３に示すよう
に、この評価方法は、罫線１０６が形成された段ボール
シート１０５の一端をホルダ１０７で保持し、他端に重
り１０８を載せ、罫線１０６のところで折れたときの重
り１０８の大きさで罫線１０６の強度を評価するもので
ある。したがって、かかる方法では、罫線部の降伏強度
は評価できるものの、上述したような罫線部の反力は評
価できない。
価方法は、図３３に示すものである。図３３に示すよう
に、この評価方法は、罫線１０６が形成された段ボール
シート１０５の一端をホルダ１０７で保持し、他端に重
り１０８を載せ、罫線１０６のところで折れたときの重
り１０８の大きさで罫線１０６の強度を評価するもので
ある。したがって、かかる方法では、罫線部の降伏強度
は評価できるものの、上述したような罫線部の反力は評
価できない。
【０００７】本発明はこのような事情に鑑み、罫線部の
反力を含め機械的特性を評価する段ボールシートの罫線
部評価方法および装置を提供することを目的とする。
反力を含め機械的特性を評価する段ボールシートの罫線
部評価方法および装置を提供することを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】かかる目的を達成する本
発明の第１の態様は、シートを二分割する罫線が形成さ
れた段ボールシートの罫線部評価方法であって、前記段
ボールシートの前記罫線の一方側全体をクランプで把持
すると共に他端部側の一部を圧力センサに当接し、前記
段ボールシートの罫線を中心線として、前記クランプを
回転移動し、このときに当該圧力センサに検知される反
力をその回転位置と共に測定することにより前記段ボー
ルシートの罫線部を評価することを特徴とする段ボール
シートの罫線部評価方法にある。
発明の第１の態様は、シートを二分割する罫線が形成さ
れた段ボールシートの罫線部評価方法であって、前記段
ボールシートの前記罫線の一方側全体をクランプで把持
すると共に他端部側の一部を圧力センサに当接し、前記
段ボールシートの罫線を中心線として、前記クランプを
回転移動し、このときに当該圧力センサに検知される反
力をその回転位置と共に測定することにより前記段ボー
ルシートの罫線部を評価することを特徴とする段ボール
シートの罫線部評価方法にある。
【０００９】本発明の第２の態様は、第１の態様におい
て、前記相対的回転移動が、毎秒１８０度以下の範囲で
行われることを特徴とする段ボールシートの罫線部評価
方法にある。
て、前記相対的回転移動が、毎秒１８０度以下の範囲で
行われることを特徴とする段ボールシートの罫線部評価
方法にある。
【００１０】本発明の第３の態様は、第１または２の態
様において、前記罫線部を有する段ボールシートの代わ
りに罫線部を有さない段ボールシートについて同様な測
定を行い、これを基準として前記罫線部の評価を行うこ
とを特徴とする段ボールシートの罫線部評価方法にあ
る。
様において、前記罫線部を有する段ボールシートの代わ
りに罫線部を有さない段ボールシートについて同様な測
定を行い、これを基準として前記罫線部の評価を行うこ
とを特徴とする段ボールシートの罫線部評価方法にあ
る。
【００１１】 本発明の第４の態様は、シートを二分割
する罫線が形成された段ボールシートの罫線部評価装置
であって、前記段ボールシートの罫線の一方側全体を把
持するクランプと、他端側の一部に当接し得る圧力セン
サと、前記段ボールシートの罫線を中心線として、前記
クランプを回転移動する回転移動手段と、この回転移動
の際に当該圧力センサに検知される反力をその回転位置
情報と共に測定する測定手段とを具備することを特徴と
する段ボールシートの罫線部評価装置にある。
する罫線が形成された段ボールシートの罫線部評価装置
であって、前記段ボールシートの罫線の一方側全体を把
持するクランプと、他端側の一部に当接し得る圧力セン
サと、前記段ボールシートの罫線を中心線として、前記
クランプを回転移動する回転移動手段と、この回転移動
の際に当該圧力センサに検知される反力をその回転位置
情報と共に測定する測定手段とを具備することを特徴と
する段ボールシートの罫線部評価装置にある。
【００１２】本発明の第５の態様は、第４の態様におい
て、前記圧力センサが前記段ボールシートを挟持する位
置に一対設けられていることを特徴とする段ボールシー
トの罫線部評価装置にある。
て、前記圧力センサが前記段ボールシートを挟持する位
置に一対設けられていることを特徴とする段ボールシー
トの罫線部評価装置にある。
【００１３】本発明の第６の態様は、第４または５の態
様において、前記回転移動手段が、前記相対回転移動を
毎秒１８０度以下の範囲で行う駆動手段であることを特
徴とする段ボールシートの罫線部評価装置にある。
様において、前記回転移動手段が、前記相対回転移動を
毎秒１８０度以下の範囲で行う駆動手段であることを特
徴とする段ボールシートの罫線部評価装置にある。
【００１４】本発明の第７の態様は、第４または５の態
様において、前記回転移動手段が、前記相対回転移動を
人力で行うためのハンドルであることを特徴とする段ボ
ールシートの罫線部評価装置にある。
様において、前記回転移動手段が、前記相対回転移動を
人力で行うためのハンドルであることを特徴とする段ボ
ールシートの罫線部評価装置にある。
【００１５】
【作用】前述した本発明によれば、段ボールシートの罫
線部の折曲げの際の段ボールシートからの反力をその折
り角に応じて測定でき、罫線部の降伏強度、折り返した
後の罫線部の反力等、罫線部の機械的特性を評価でき
る。
線部の折曲げの際の段ボールシートからの反力をその折
り角に応じて測定でき、罫線部の降伏強度、折り返した
後の罫線部の反力等、罫線部の機械的特性を評価でき
る。
【００１６】
【実施例】以下、本発明を実施例に基づいて説明する。
【００１７】図１には、本発明方法を実施する段ボール
シートの評価装置の一実施例を示す。図１に示すよう
に、基台１には、クランプ支柱２が立設され、このクラ
ンプ支柱２には、被測定物である段ボールシートを挟持
するクランプ３が開閉自在に取り付けられている。すな
わち、クランプ３は、段ボールシート面接触する固定爪
部３ａおよび移動爪部３ｂからなり、移動爪部３ｂは、
クランプ調節ねじ４により移動自在になっている。ま
た、クランプ支柱２はクランプ３の先端縁に沿う軸を中
心として基準位置から両方向に最大１２０度ずつ回転移
動するようになっている。
シートの評価装置の一実施例を示す。図１に示すよう
に、基台１には、クランプ支柱２が立設され、このクラ
ンプ支柱２には、被測定物である段ボールシートを挟持
するクランプ３が開閉自在に取り付けられている。すな
わち、クランプ３は、段ボールシート面接触する固定爪
部３ａおよび移動爪部３ｂからなり、移動爪部３ｂは、
クランプ調節ねじ４により移動自在になっている。ま
た、クランプ支柱２はクランプ３の先端縁に沿う軸を中
心として基準位置から両方向に最大１２０度ずつ回転移
動するようになっている。
【００１８】 基台１には一組の圧力センサ支持台５Ａ
および５Ｂが設けられており、これら圧力センサ支持台
５Ａおよび５Ｂ上にはプローブテーブル６Ａおよび６Ｂ
が移動自在に設けられている。さらに詳言すると、圧力
センサ支持台５Ａおよび５Ｂ上にはそれぞれの長手方向
に沿ってレール７およびラック８が固設される一方、プ
ローブテーブル６Ａおよび６Ｂの下面にはそれぞれレー
ル７を把持する把持部およびラック８と噛み合うピニオ
ンが取り付けられており、ピニオンに固着されたスパン
調整ねじ１１を回転することにより、圧力センサ支持台
５Ａおよび５Ｂをレール７およびラック８に沿って移動
することができるようになっている。なお、プローブテ
ーブル６Ａおよび６Ｂにはそれぞれを貫通するテーブル
固定ねじ９が取り付けられており、固定ねじ９の先端を
圧力センサ支持台５Ａおよび５Ｂに当接させることによ
りプローブテーブル６Ａおよび６Ｂの位置を固定できる
ようになっている。
および５Ｂが設けられており、これら圧力センサ支持台
５Ａおよび５Ｂ上にはプローブテーブル６Ａおよび６Ｂ
が移動自在に設けられている。さらに詳言すると、圧力
センサ支持台５Ａおよび５Ｂ上にはそれぞれの長手方向
に沿ってレール７およびラック８が固設される一方、プ
ローブテーブル６Ａおよび６Ｂの下面にはそれぞれレー
ル７を把持する把持部およびラック８と噛み合うピニオ
ンが取り付けられており、ピニオンに固着されたスパン
調整ねじ１１を回転することにより、圧力センサ支持台
５Ａおよび５Ｂをレール７およびラック８に沿って移動
することができるようになっている。なお、プローブテ
ーブル６Ａおよび６Ｂにはそれぞれを貫通するテーブル
固定ねじ９が取り付けられており、固定ねじ９の先端を
圧力センサ支持台５Ａおよび５Ｂに当接させることによ
りプローブテーブル６Ａおよび６Ｂの位置を固定できる
ようになっている。
【００１９】 プローブテーブル６Ａおよび６Ｂ上に
は、それぞれプローブ１０Ａおよび１０Ｂを有するセン
サ本体１１Ａおよび１１Ｂがプローブテーブル６Ａおよ
び６Ｂの移動方向とは直交する方向に移動自在に設けら
れている。すなわち、プローブテーブル６Ａおよび６Ｂ
上にはレール７とは直交する方向に延びるレール１２が
固設される一方、センサ本体１１Ａおよび１１Ｂの下面
にはレール１２を把持する把持部１３が設けられ、かつ
プローブテーブル６Ａおよび６Ｂ上に固設されるねじ台
１４に軸方向の動きが規制された状態で回転自在に取り
付けられているプローブ調節ねじ１５の先端部の雄ねじ
部とプローブテーブル６Ａおよび６Ｂの端面に形成され
た図示しない雌ねじ部とが噛み合っている。したがっ
て、プローブ調節ねじ１５を回転することにより、セン
サ本体１１Ａおよび１１Ｂがレール１２に沿って移動す
るようになっている。センサ本体１１Ａおよび１１Ｂに
はそれぞれを貫通するセンサ固定ねじ１６が取り付けら
れており、センサ固定ねじ１６の先端をプローブテーブ
ル６Ａおよび６Ｂに当接させることによりセンサ本体１
１Ａおよび１１Ｂの位置を固定できるようになってい
る。
は、それぞれプローブ１０Ａおよび１０Ｂを有するセン
サ本体１１Ａおよび１１Ｂがプローブテーブル６Ａおよ
び６Ｂの移動方向とは直交する方向に移動自在に設けら
れている。すなわち、プローブテーブル６Ａおよび６Ｂ
上にはレール７とは直交する方向に延びるレール１２が
固設される一方、センサ本体１１Ａおよび１１Ｂの下面
にはレール１２を把持する把持部１３が設けられ、かつ
プローブテーブル６Ａおよび６Ｂ上に固設されるねじ台
１４に軸方向の動きが規制された状態で回転自在に取り
付けられているプローブ調節ねじ１５の先端部の雄ねじ
部とプローブテーブル６Ａおよび６Ｂの端面に形成され
た図示しない雌ねじ部とが噛み合っている。したがっ
て、プローブ調節ねじ１５を回転することにより、セン
サ本体１１Ａおよび１１Ｂがレール１２に沿って移動す
るようになっている。センサ本体１１Ａおよび１１Ｂに
はそれぞれを貫通するセンサ固定ねじ１６が取り付けら
れており、センサ固定ねじ１６の先端をプローブテーブ
ル６Ａおよび６Ｂに当接させることによりセンサ本体１
１Ａおよび１１Ｂの位置を固定できるようになってい
る。
【００２０】すなわち、本実施例の装置は、折曲げ速
度、試験片の幅および厚み、罫線と反力測定点との距離
（以下、「レバー長」という）などが全て可変な構造と
なっている。
度、試験片の幅および厚み、罫線と反力測定点との距離
（以下、「レバー長」という）などが全て可変な構造と
なっている。
【００２１】かかる装置での測定中にプローブ１０Ａお
よび１０Ｂが受ける圧力は、基台１内に備えられている
測定装置本体により検出され、そのデータは、Ｉ／Ｏコ
ネクタ１７を介して接続されるパーソナルコンピュータ
（ＰＣ）により処理されるようになっている。なお、図
示しない測定装置本体は、リセットボタン１８によりリ
セットできるようになっている。
よび１０Ｂが受ける圧力は、基台１内に備えられている
測定装置本体により検出され、そのデータは、Ｉ／Ｏコ
ネクタ１７を介して接続されるパーソナルコンピュータ
（ＰＣ）により処理されるようになっている。なお、図
示しない測定装置本体は、リセットボタン１８によりリ
セットできるようになっている。
【００２２】次に、上述した装置を用いて段ボールシー
トの罫線部の反力を測定する方法の一実施例を説明す
る。
トの罫線部の反力を測定する方法の一実施例を説明す
る。
【００２３】 まず、図２に示すような段ボールシート
の測定サンプル２０を切り出す。測定サンプル２０は、
最大２００ｍｍまでの幅を有するものであり、該測定サ
ンプル２０を横断する罫線２１を有し、罫線２１の一方
側の基端部２２の長さを４０ｍｍ、他方側の測定部２３
の長さを８０〜２１０ｍｍとしたものである。なお、こ
のような測定サンプル２０の切り出しは、例えば日本Ｔ
ＭＣ社製のサンプルカッタなどを用いるのがよい。
の測定サンプル２０を切り出す。測定サンプル２０は、
最大２００ｍｍまでの幅を有するものであり、該測定サ
ンプル２０を横断する罫線２１を有し、罫線２１の一方
側の基端部２２の長さを４０ｍｍ、他方側の測定部２３
の長さを８０〜２１０ｍｍとしたものである。なお、こ
のような測定サンプル２０の切り出しは、例えば日本Ｔ
ＭＣ社製のサンプルカッタなどを用いるのがよい。
【００２４】次に、測定サンプル２０の基端部２２をク
ランプ３に挟んで固定する。この固定は、クランプ調節
ねじ４により行い、移動爪部３ｂの先端と罫線２１とが
一致し、かつ測定サンプル２０の幅方向中央が移動爪部
３ｂの中央と一致するようにする。
ランプ３に挟んで固定する。この固定は、クランプ調節
ねじ４により行い、移動爪部３ｂの先端と罫線２１とが
一致し、かつ測定サンプル２０の幅方向中央が移動爪部
３ｂの中央と一致するようにする。
【００２５】 次に、スパン調節ねじ１１でプローブテ
ーブル６Ａおよび６Ｂを所定の位置に移動すると共に、
テーブル固定ねじ９でその位置を固定する。続いて、プ
ローブ調節ねじ１５によりセンサ本体１１Ａおよび１１
Ｂの位置を調節して、プローブ１０Ａおよび１０Ｂの先
端が測定サンプル２０の両面に軽く触れる位置に移動
し、センサ固定ねじ１６によりセンサ本体１１Ａおよび
１１Ｂを固定する。
ーブル６Ａおよび６Ｂを所定の位置に移動すると共に、
テーブル固定ねじ９でその位置を固定する。続いて、プ
ローブ調節ねじ１５によりセンサ本体１１Ａおよび１１
Ｂの位置を調節して、プローブ１０Ａおよび１０Ｂの先
端が測定サンプル２０の両面に軽く触れる位置に移動
し、センサ固定ねじ１６によりセンサ本体１１Ａおよび
１１Ｂを固定する。
【００２６】この状態で、クランプ支柱２を所定の速度
で所定角度だけ回転移動して測定サンプル２０の基端部
２２を罫線２１のところで所定角度だけ折り返し、続い
て、クランプ支柱２を逆方向に所定角度だけ回転移動し
て基端部２２を逆方向に折り返し、これを繰り返す。そ
して、このときプローブ１０Ａおよび１０Ｂにかかる圧
力を測定装置本体で測定し、このデータをＩ／Ｏコネク
タ１７につないだＰＣにより解析する。
で所定角度だけ回転移動して測定サンプル２０の基端部
２２を罫線２１のところで所定角度だけ折り返し、続い
て、クランプ支柱２を逆方向に所定角度だけ回転移動し
て基端部２２を逆方向に折り返し、これを繰り返す。そ
して、このときプローブ１０Ａおよび１０Ｂにかかる圧
力を測定装置本体で測定し、このデータをＩ／Ｏコネク
タ１７につないだＰＣにより解析する。
【００２７】図３にはこの測定方法を模式的に、また、
図４には代表的な測定データを示す。図３に示すよう
に、まず、クランプ３を点Ｏを中心に、測定サンプル２
０の罫線２１を形成した方向（順方向）に９０度まで回
転移動し、さらに逆方向に０度まで回転移動すると、プ
ローブ１０Ａが反力を受ける。このとき、順方向９０度
までの折り返しにより発生する反力を角度に対応させて
グラフに示すと、図４の右側に示すようになる。すなわ
ち、反力は、まず降伏点（降伏強度）に対応するｆy ま
で上昇した後しばらく下降し、その後、中芯のつぶれ並
びに表ライナの引張りにより徐々にｆe まで上昇する。
また、９０度の位置から逆方向の折り返しにより発生す
る反力はｆe から急激に０まで下がる。その後、続いて
逆方向に−９０度まで回転移動し、さらに順方向に０度
まで回転移動すると、今度はプローブ１０Ｂが反力を受
ける。この反力を角度に対応させて示すと、図４に示す
ように、順方向とほぼ対照のグラフとなる。
図４には代表的な測定データを示す。図３に示すよう
に、まず、クランプ３を点Ｏを中心に、測定サンプル２
０の罫線２１を形成した方向（順方向）に９０度まで回
転移動し、さらに逆方向に０度まで回転移動すると、プ
ローブ１０Ａが反力を受ける。このとき、順方向９０度
までの折り返しにより発生する反力を角度に対応させて
グラフに示すと、図４の右側に示すようになる。すなわ
ち、反力は、まず降伏点（降伏強度）に対応するｆy ま
で上昇した後しばらく下降し、その後、中芯のつぶれ並
びに表ライナの引張りにより徐々にｆe まで上昇する。
また、９０度の位置から逆方向の折り返しにより発生す
る反力はｆe から急激に０まで下がる。その後、続いて
逆方向に−９０度まで回転移動し、さらに順方向に０度
まで回転移動すると、今度はプローブ１０Ｂが反力を受
ける。この反力を角度に対応させて示すと、図４に示す
ように、順方向とほぼ対照のグラフとなる。
【００２８】かかるデータを解析するには、特に、上述
したｆy およびｆe 、また、降伏点ｆy に対応する降伏
角度θ1 並びに９０度の位置から逆方向に折り返したと
きに反力が０になった位置であるフラップ戻り角θ2 な
どを考慮するのがよい。すなわち、少なくともこれらを
考慮することにより、罫線部の機械的特性を評価するこ
とができる。また、降伏点までの反力の上昇曲線に対す
る原点からの接線ｍは、見かけの折曲げ易さとなる。勿
論、これらの値を評価する場合、測定サンプル２０の
幅、罫線２１からプローブ１０Ａおよび１０Ｂまでのス
パン、測定サンプル２０の表ライナ・中芯・裏ライナ・
段種・罫線方向などのデータ、最大折り角、回転移動の
速度、および温度・湿度などの環境データ等を考慮する
必要がある。
したｆy およびｆe 、また、降伏点ｆy に対応する降伏
角度θ1 並びに９０度の位置から逆方向に折り返したと
きに反力が０になった位置であるフラップ戻り角θ2 な
どを考慮するのがよい。すなわち、少なくともこれらを
考慮することにより、罫線部の機械的特性を評価するこ
とができる。また、降伏点までの反力の上昇曲線に対す
る原点からの接線ｍは、見かけの折曲げ易さとなる。勿
論、これらの値を評価する場合、測定サンプル２０の
幅、罫線２１からプローブ１０Ａおよび１０Ｂまでのス
パン、測定サンプル２０の表ライナ・中芯・裏ライナ・
段種・罫線方向などのデータ、最大折り角、回転移動の
速度、および温度・湿度などの環境データ等を考慮する
必要がある。
【００２９】図４には、折曲げ角度を１２０度とした場
合の測定例を合わせて示してある。また、それぞれの折
曲げ角度において最大折曲げ位置の反力の大きさのばら
つきは、中しんのつぶれ方のばらつきによる。さらに、
逆折りにした場合の反力の上昇点が順方向の折曲げ角度
位置にずれるのは、順方向への折曲げによる折り癖によ
る。
合の測定例を合わせて示してある。また、それぞれの折
曲げ角度において最大折曲げ位置の反力の大きさのばら
つきは、中しんのつぶれ方のばらつきによる。さらに、
逆折りにした場合の反力の上昇点が順方向の折曲げ角度
位置にずれるのは、順方向への折曲げによる折り癖によ
る。
【００３０】図５および図６は、試験片として、表／中
／裏がＣ５／１２０／Ｃ５の段ボールを用い、フルート
に直交する方向（スコア）と平行な方向（クリーズ）で
それぞれ１０個の試験片を測定した結果である。レバー
長は２０ｃｍで、９０度の順折りの後、９０度の逆折り
をしている。なお、ブランクとして罫線なしのものを用
いている。これらの結果から明らかなように、全般に、
クリーズはスコアよりばらつく傾向にあるが、立ち上が
りと折曲げ降伏値の再現性はよい。降伏後の曲線が試験
片毎に大きく異なるのは、中しんの潰れ方が一定しない
からである。
／裏がＣ５／１２０／Ｃ５の段ボールを用い、フルート
に直交する方向（スコア）と平行な方向（クリーズ）で
それぞれ１０個の試験片を測定した結果である。レバー
長は２０ｃｍで、９０度の順折りの後、９０度の逆折り
をしている。なお、ブランクとして罫線なしのものを用
いている。これらの結果から明らかなように、全般に、
クリーズはスコアよりばらつく傾向にあるが、立ち上が
りと折曲げ降伏値の再現性はよい。降伏後の曲線が試験
片毎に大きく異なるのは、中しんの潰れ方が一定しない
からである。
【００３１】図７〜図１０には、試験片の幅を変えたと
きの結果を示した。また、図１１には試験片の幅と折曲
げ降伏値との関係を示した。これらの図に示すように、
誤差の範囲内で、降伏反力は試験片の幅にほぼ比例して
いる。
きの結果を示した。また、図１１には試験片の幅と折曲
げ降伏値との関係を示した。これらの図に示すように、
誤差の範囲内で、降伏反力は試験片の幅にほぼ比例して
いる。
【００３２】図１２〜図１９は、折曲げ速度を速度を変
えたときの結果である。これらの結果より、毎秒１０度
〜４０度の範囲では、結果は折曲げ速度に依存しないこ
とが明らかである。このことから、人力でクランプ３を
回転させて試験片を曲げても、差し支えないことがわか
る。なお、人力で回転させる場合には、圧力センサに衝
撃を与えないようにすれば、毎秒１８０度まで、折り曲
げ速度に依存しないことを確認している。
えたときの結果である。これらの結果より、毎秒１０度
〜４０度の範囲では、結果は折曲げ速度に依存しないこ
とが明らかである。このことから、人力でクランプ３を
回転させて試験片を曲げても、差し支えないことがわか
る。なお、人力で回転させる場合には、圧力センサに衝
撃を与えないようにすれば、毎秒１８０度まで、折り曲
げ速度に依存しないことを確認している。
【００３３】図２０には、折曲げ降伏値、降伏角度、お
よび初期見かけ曲げ剛さの「レバー長」（Ｌ）に対する
依存性を示した。この結果では、降伏値はレバー長に逆
比例、降伏角度はレバー長の平方根に比例している。見
かけの曲げ剛さはレバー長の（−３／２）乗に比例して
いる。本実施例ではレバー長１５ｃｍを標準として測定
した。
よび初期見かけ曲げ剛さの「レバー長」（Ｌ）に対する
依存性を示した。この結果では、降伏値はレバー長に逆
比例、降伏角度はレバー長の平方根に比例している。見
かけの曲げ剛さはレバー長の（−３／２）乗に比例して
いる。本実施例ではレバー長１５ｃｍを標準として測定
した。
【００３４】図２１〜図２４には、コルゲータ罫線ロー
ルのギャップを変えたときの折曲げ力の変化を示した。
ギャップを大きくするほど折曲げ力が大きくなってい
る。なお、フレキソのクリーズ用罫線輪の形状を変更し
たときも同様に検出できるから、これにより罫線の定量
的な管理が可能である。
ルのギャップを変えたときの折曲げ力の変化を示した。
ギャップを大きくするほど折曲げ力が大きくなってい
る。なお、フレキソのクリーズ用罫線輪の形状を変更し
たときも同様に検出できるから、これにより罫線の定量
的な管理が可能である。
【００３５】図２５は、本発明の測定値とレンゴー式罫
線強度測定器の測定値との比較を示す。これによると、
スコアの場合は材質によらず一致している。クリーズの
場合は多少ばらつくが、全体として４５度線で相関でき
るので、同等な結果が出ているとみてよい。ただし、カ
ットテープ用のミシン目罫線では、本発明の測定値は、
レンゴー式のものより２割方大きく出る傾向がある。な
お、レンゴー式罫線測定器では上述したように罫線部を
折曲げたときの反力は測定できない。
線強度測定器の測定値との比較を示す。これによると、
スコアの場合は材質によらず一致している。クリーズの
場合は多少ばらつくが、全体として４５度線で相関でき
るので、同等な結果が出ているとみてよい。ただし、カ
ットテープ用のミシン目罫線では、本発明の測定値は、
レンゴー式のものより２割方大きく出る傾向がある。な
お、レンゴー式罫線測定器では上述したように罫線部を
折曲げたときの反力は測定できない。
【００３６】図２６には、本発明の折曲げ降伏値とＪＩ
Ｓエンドクラッシュ値との相関を示す。この図から明ら
かなように、両者は段種によらずかなりよい相関を示し
ている。この図では、エンドクラッシュは５０ｍｍ、降
伏値は１００ｍｍ基準なので、相関式は次式の通りにな
る。
Ｓエンドクラッシュ値との相関を示す。この図から明ら
かなように、両者は段種によらずかなりよい相関を示し
ている。この図では、エンドクラッシュは５０ｍｍ、降
伏値は１００ｍｍ基準なので、相関式は次式の通りにな
る。
【００３７】
【数１】
エンドクラッシュ値＝８３．５×折曲げ降伏値
図２７は、本発明の折曲げ降伏値と、３６０Ｗ×３００
Ｄ×２５０Ｈの標準箱の圧縮強度との関係を示す。この
図に示すように、両者はかなりよい相関を示している。
Ｄ×２５０Ｈの標準箱の圧縮強度との関係を示す。この
図に示すように、両者はかなりよい相関を示している。
【００３８】 箱の強度の推算式として、ケリカット、
マッキー、ウルフ、およびマルテンフォートの４つの式
が知られている。図２７の箱について各式で推算した結
果を図２８に示す。この結果からわかるように、マルテ
ンフォートの式は劣るので除外するが、他の３式は、以
下のように表される。
マッキー、ウルフ、およびマルテンフォートの４つの式
が知られている。図２７の箱について各式で推算した結
果を図２８に示す。この結果からわかるように、マルテ
ンフォートの式は劣るので除外するが、他の３式は、以
下のように表される。
【００３９】
【数２】
（ケリカット）
Ｐ／（Ｐｒ・Ｌ）＝Ｊ・（４α／Ｌ）2/3
ここに、無次元定数Ｊおよび有次元定数αは、次の通り
である。
である。
【００４０】
段種 無次元定数Ｊ 有次元定数α シート厚さＴ
Ｂ 0.68 5.00[in] 127[mm] 〜３[mm]
Ａ 0.59 8.36 212 〜５
ＡＢ 0.55 13.36 339 〜7.5
【００４１】
【数３】（マッキー）
Ｐ／（Ｐｅ・Ｌ）＝５．７８４・（Ｔ／Ｌ）0.506
【００４２】
【数４】（ウルフ）
Ｐ／（Ｐｅ／Ｌ）＝β・Ｋ・（Ｔ／Ｌ）0.5 （１／Ｈ）0.041
ここに、有次元定数βおよび寸法比関数Ｋは次の通りで
ある。
ある。
【００４３】
【数５】
有次元関数β＝６．５５［ｉｎ0.041 ］＝７．４８［ｍｍ0.041 ］
寸法比関数Ｋ＝１＋０．３２２８（Ｌ／Ｗ）−０．１２１７（Ｌ／Ｗ）2
これらの式の中で、箱の幅Ｗ、奥行きＤ、高さＨ、およ
び周辺長Ｌ＝２（Ｗ＋Ｄ） は全ての長さの次元を持
ち、総合リングクラッシュ値Ｐｒおよびエンドクラッシ
ュ値Ｐｅは力÷長さの次元を持つ。
び周辺長Ｌ＝２（Ｗ＋Ｄ） は全ての長さの次元を持
ち、総合リングクラッシュ値Ｐｒおよびエンドクラッシ
ュ値Ｐｅは力÷長さの次元を持つ。
【００４４】 次元解析で考えれば、箱の圧縮強度に関
係するのは、箱の水平断面の形状（寸法比Ｗ／Ｌと無次
元肉厚Ｔ／Ｌ）と垂直断面形状（寸法比Ｈ／Ｌ）、そし
てシートの剛性Ｐｘ（リングクラッシュＰｒ、エンドク
ラッシュＰｅ、曲げ剛さＰｂ）のはずだから、次の形が
望ましい。
係するのは、箱の水平断面の形状（寸法比Ｗ／Ｌと無次
元肉厚Ｔ／Ｌ）と垂直断面形状（寸法比Ｈ／Ｌ）、そし
てシートの剛性Ｐｘ（リングクラッシュＰｒ、エンドク
ラッシュＰｅ、曲げ剛さＰｂ）のはずだから、次の形が
望ましい。
【００４５】
【数６】
Ｐ／（Ｐｘ・Ｌ）＝ｆ（Ｗ／Ｌ，Ｔ／Ｌ，Ｈ／Ｌ）
箱の高さがあまり効かなければ、Ｈ／Ｌは省略でき、次
の式となる。
の式となる。
【００４６】
【数７】Ｐ／（Ｐｘ・Ｌ）＝ｆ（Ｗ／Ｌ，Ｔ／Ｌ）
ケリカット式の右辺は、Ｔ／Ｌの関数とみてよさそうで
ある。これは、図２８より、マッキー式と似た傾向にあ
ることからも言える。ウルフ式だけが右辺にＷ／Ｌの関
数Ｋと、Ｈを含んでいる（ただし、有次元定数βを残し
ているので、整理が不十分である）。
ある。これは、図２８より、マッキー式と似た傾向にあ
ることからも言える。ウルフ式だけが右辺にＷ／Ｌの関
数Ｋと、Ｈを含んでいる（ただし、有次元定数βを残し
ているので、整理が不十分である）。
【００４７】以上から、望ましい推算式は次式の通りで
ある。
ある。
【００４８】
【数８】
Ｐ／（Ｐｘ・Ｌ）＝定数・ｇ・（Ｔ／Ｌ）0.5 ・（Ｈ／Ｌ）-c
ここに、ｇは（Ｗ／Ｌ）の関数、ｃは小さい正の数であ
る。
る。
【００４９】以上の検討および図２８の結果より、理論
的にはウルフ式が最善であろう。ただし、ウルフ式は大
きめの箱強度（危険側）を与え、かつ強度がより要求さ
れる領域でこの傾向がさらに高まる。このため、実用的
には逆の傾向（安全側の箱強度がである）を持ち、かつ
自分で測定する必要のないケリカットの式が多用されて
いる。
的にはウルフ式が最善であろう。ただし、ウルフ式は大
きめの箱強度（危険側）を与え、かつ強度がより要求さ
れる領域でこの傾向がさらに高まる。このため、実用的
には逆の傾向（安全側の箱強度がである）を持ち、かつ
自分で測定する必要のないケリカットの式が多用されて
いる。
【００５０】しかしながら、本発明の折曲げ降伏値とエ
ンドクラッシュ値との相関を整理して、ＰｅをＰｂに代
え、関数ｇを（Ｗ／Ｌ）の多項式で与え、ｃを実験的に
決定すれば、安全で正確な推算が可能である。
ンドクラッシュ値との相関を整理して、ＰｅをＰｂに代
え、関数ｇを（Ｗ／Ｌ）の多項式で与え、ｃを実験的に
決定すれば、安全で正確な推算が可能である。
【００５１】図２９〜図３１には、本発明の他の実施例
に係る段ボールシートの評価装置を示す。この装置は、
図１の装置を小型化して、携帯できるようにしたもので
あり、図２９は平面図、図３０は正面図、図３１は側面
図である。
に係る段ボールシートの評価装置を示す。この装置は、
図１の装置を小型化して、携帯できるようにしたもので
あり、図２９は平面図、図３０は正面図、図３１は側面
図である。
【００５２】これらの図面に示すように、図示を省略す
るデータ処理部が内蔵されている基台５１上の一端側に
は、試験片となる段ボールＤの一端部を把持するクラン
プ５２が一対の軸５３を中心に回転自在に設けられてい
る。軸５３は、クランプ５２の両側に固着された軸受け
台５４および５５にそれぞれ回転自在に支持されてい
る。クランプ５２は、軸５３に固着された固定爪部５２
ａと、固定爪部５２ａに対して開閉自在となる移動爪部
５２ｂとからなる。移動爪部５２ｂは、一対のピン５６
およびクランプ調節ねじ５７により、開閉方向のみ移動
可能に支持されており、クランプ調節ねじ５７の回転に
より開閉自在となっている。一方の軸５３の一端部は軸
受け台５４から外側に突出しており、この軸５３の端部
には、クランプ５２を回動するためのハンドル５８が設
けられている。ハンドル５８の軸５３へ対する回転方向
の固定位置は、ハンドル固定ねじ５９を介して固定され
るようになっている。基台５１の反対側には、すなわ
ち、軸５３の中心（クランプ５２の把持端部に一致す
る）から１５０ｍｍ離れた位置には、圧力計（ロードセ
ル）６０が上方に向かって突出するように設けられてい
る。
るデータ処理部が内蔵されている基台５１上の一端側に
は、試験片となる段ボールＤの一端部を把持するクラン
プ５２が一対の軸５３を中心に回転自在に設けられてい
る。軸５３は、クランプ５２の両側に固着された軸受け
台５４および５５にそれぞれ回転自在に支持されてい
る。クランプ５２は、軸５３に固着された固定爪部５２
ａと、固定爪部５２ａに対して開閉自在となる移動爪部
５２ｂとからなる。移動爪部５２ｂは、一対のピン５６
およびクランプ調節ねじ５７により、開閉方向のみ移動
可能に支持されており、クランプ調節ねじ５７の回転に
より開閉自在となっている。一方の軸５３の一端部は軸
受け台５４から外側に突出しており、この軸５３の端部
には、クランプ５２を回動するためのハンドル５８が設
けられている。ハンドル５８の軸５３へ対する回転方向
の固定位置は、ハンドル固定ねじ５９を介して固定され
るようになっている。基台５１の反対側には、すなわ
ち、軸５３の中心（クランプ５２の把持端部に一致す
る）から１５０ｍｍ離れた位置には、圧力計（ロードセ
ル）６０が上方に向かって突出するように設けられてい
る。
【００５３】かかる装置で段ボールの評価を行う場合、
幅５０ｍｍ×長さ２００ｍｍの試験片を切り出し、その
一端をクランプ５２に把持する。このときのハンドル５
８の位置が図３０で実線で示した位置であり、このと
き、一端がクランプ５２に挟まれた試験片Ｄの他端部は
ロードセル６０の先端から離れて浮いた位置にある。こ
の位置からハンドル５８を図３０において反時計回り方
向に、９０度あるいは１２０度回転する。ハンドル５８
が５８Ａの位置にくると、試験片Ｄの他端部がロードセ
ル６０の先端に接触する。この位置からさらに９０度あ
るいは１２０度回転させながら、ロードセル６０が受け
る力ｆ（応力）を回転角度（回転角度）に対応させて測
定する。
幅５０ｍｍ×長さ２００ｍｍの試験片を切り出し、その
一端をクランプ５２に把持する。このときのハンドル５
８の位置が図３０で実線で示した位置であり、このと
き、一端がクランプ５２に挟まれた試験片Ｄの他端部は
ロードセル６０の先端から離れて浮いた位置にある。こ
の位置からハンドル５８を図３０において反時計回り方
向に、９０度あるいは１２０度回転する。ハンドル５８
が５８Ａの位置にくると、試験片Ｄの他端部がロードセ
ル６０の先端に接触する。この位置からさらに９０度あ
るいは１２０度回転させながら、ロードセル６０が受け
る力ｆ（応力）を回転角度（回転角度）に対応させて測
定する。
【００５４】本実施例の装置では、折曲げ角度と応力と
の関係を図示しないデータ処理部で自動記録し、これを
図示しないプリンタ出力端子あるいはＲＳ−２３２Ｃコ
ネクタを介して、直接プリンタへあるいは他のパソコン
などのデータ処理機に出力することができる。これによ
り、図４の右半分の実線に示すようなグラフが得られ、
これにより、上述した実施例と同様に、降伏強度を求め
ることができる。
の関係を図示しないデータ処理部で自動記録し、これを
図示しないプリンタ出力端子あるいはＲＳ−２３２Ｃコ
ネクタを介して、直接プリンタへあるいは他のパソコン
などのデータ処理機に出力することができる。これによ
り、図４の右半分の実線に示すようなグラフが得られ、
これにより、上述した実施例と同様に、降伏強度を求め
ることができる。
【００５５】なお、本実施例の装置では、ハンドル５８
を人力で回転させるわけであるが、上述したように、回
転速度を毎秒１８０度以下の範囲で行えば、測定結果は
折曲げ速度に依存しない。したがって、上述した実施例
と同様に、罫線部の降伏強度、折り返した後の罫線部の
反力、罫線部の機械的特性等を評価することができる。
を人力で回転させるわけであるが、上述したように、回
転速度を毎秒１８０度以下の範囲で行えば、測定結果は
折曲げ速度に依存しない。したがって、上述した実施例
と同様に、罫線部の降伏強度、折り返した後の罫線部の
反力、罫線部の機械的特性等を評価することができる。
【００５６】
【発明の効果】以上説明したように、本発明では、段ボ
ールシートの罫線部の折曲げの際の段ボールシートから
の反力をその折り角に応じて測定しているので、罫線部
の降伏強度、折り返した後の罫線部の反力等、罫線部の
機械的特性を評価することができる。
ールシートの罫線部の折曲げの際の段ボールシートから
の反力をその折り角に応じて測定しているので、罫線部
の降伏強度、折り返した後の罫線部の反力等、罫線部の
機械的特性を評価することができる。
【図１】本発明に係る段ボールシートの罫線部評価装置
の一実施例を示す斜視図である。
の一実施例を示す斜視図である。
【図２】本発明に係る段ボールシートの罫線部評価方法
に用いる測定サンプルの一例を示す平面図である。
に用いる測定サンプルの一例を示す平面図である。
【図３】本発明に係る段ボールシートの罫線部評価方法
を模式的に示す説明図である。
を模式的に示す説明図である。
【図４】本発明に係る段ボールシートの罫線部評価方法
による測定結果を説明するグラフである。
による測定結果を説明するグラフである。
【図５】本発明に係る段ボールシートの罫線部評価方法
による測定結果を示すグラフで、回転角度と反力との関
係を示す図である。
による測定結果を示すグラフで、回転角度と反力との関
係を示す図である。
【図６】本発明に係る段ボールシートの罫線部評価方法
による測定結果を示すグラフで、回転角度と反力との関
係を示す図である。
による測定結果を示すグラフで、回転角度と反力との関
係を示す図である。
【図７】本発明に係る段ボールシートの罫線部評価方法
による測定結果を示すグラフで、回転角度と反力との関
係を示す図である。
による測定結果を示すグラフで、回転角度と反力との関
係を示す図である。
【図８】本発明に係る段ボールシートの罫線部評価方法
による測定結果を示すグラフで、回転角度と反力との関
係を示す図である。
による測定結果を示すグラフで、回転角度と反力との関
係を示す図である。
【図９】本発明に係る段ボールシートの罫線部評価方法
による測定結果を示すグラフで、回転角度と反力との関
係を示す図である。
による測定結果を示すグラフで、回転角度と反力との関
係を示す図である。
【図１０】本発明に係る段ボールシートの罫線部評価方
法による測定結果を示すグラフで、回転角度と反力との
関係を示す図である。
法による測定結果を示すグラフで、回転角度と反力との
関係を示す図である。
【図１１】本発明に係る段ボールシートの罫線部評価方
法による測定結果を示すグラフで、試験片の幅と折曲げ
降伏値との関係を示す図である。
法による測定結果を示すグラフで、試験片の幅と折曲げ
降伏値との関係を示す図である。
【図１２】本発明に係る段ボールシートの罫線部評価方
法による測定結果を示すグラフで、回転角度と反力との
関係を示す図である。
法による測定結果を示すグラフで、回転角度と反力との
関係を示す図である。
【図１３】本発明に係る段ボールシートの罫線部評価方
法による測定結果を示すグラフで、回転角度と反力との
関係を示す図である。
法による測定結果を示すグラフで、回転角度と反力との
関係を示す図である。
【図１４】本発明に係る段ボールシートの罫線部評価方
法による測定結果を示すグラフで、回転角度と反力との
関係を示す図である。
法による測定結果を示すグラフで、回転角度と反力との
関係を示す図である。
【図１５】本発明に係る段ボールシートの罫線部評価方
法による測定結果を示すグラフで、回転角度と反力との
関係を示す図である。
法による測定結果を示すグラフで、回転角度と反力との
関係を示す図である。
【図１６】本発明に係る段ボールシートの罫線部評価方
法による測定結果を示すグラフで、回転角度と反力との
関係を示す図である。
法による測定結果を示すグラフで、回転角度と反力との
関係を示す図である。
【図１７】本発明に係る段ボールシートの罫線部評価方
法による測定結果を示すグラフで、回転角度と反力との
関係を示す図である。
法による測定結果を示すグラフで、回転角度と反力との
関係を示す図である。
【図１８】本発明に係る段ボールシートの罫線部評価方
法による測定結果を示すグラフで、回転角度と反力との
関係を示す図である。
法による測定結果を示すグラフで、回転角度と反力との
関係を示す図である。
【図１９】本発明に係る段ボールシートの罫線部評価方
法による測定結果を示すグラフで、回転角度と反力との
関係を示す図である。
法による測定結果を示すグラフで、回転角度と反力との
関係を示す図である。
【図２０】本発明に係る段ボールシートの罫線部評価方
法による測定結果を示すグラフで、レバー長依存性を示
す図である。
法による測定結果を示すグラフで、レバー長依存性を示
す図である。
【図２１】本発明に係る段ボールシートの罫線部評価方
法による測定結果を示すグラフで、回転角度と反力との
関係を示す図である。
法による測定結果を示すグラフで、回転角度と反力との
関係を示す図である。
【図２２】本発明に係る段ボールシートの罫線部評価方
法による測定結果を示すグラフで、回転角度と反力との
関係を示す図である。
法による測定結果を示すグラフで、回転角度と反力との
関係を示す図である。
【図２３】本発明に係る段ボールシートの罫線部評価方
法による測定結果を示すグラフで、回転角度と反力との
関係を示す図である。
法による測定結果を示すグラフで、回転角度と反力との
関係を示す図である。
【図２４】本発明に係る段ボールシートの罫線部評価方
法による測定結果を示すグラフで、回転角度と反力との
関係を示す図である。
法による測定結果を示すグラフで、回転角度と反力との
関係を示す図である。
【図２５】本発明に係る段ボールシートの罫線部評価方
法による測定結果とレンゴー式罫線強度測定器による測
定結果とを比較する図である。
法による測定結果とレンゴー式罫線強度測定器による測
定結果とを比較する図である。
【図２６】本発明に係る段ボールシートの罫線部評価方
法による測定結果を示すグラフで、折曲げ降伏値とＪＩ
Ｓエンドクラッシュとの関係を示す図である。
法による測定結果を示すグラフで、折曲げ降伏値とＪＩ
Ｓエンドクラッシュとの関係を示す図である。
【図２７】本発明に係る段ボールシートの罫線部評価方
法による測定結果を示すグラフで、折曲げ降伏値と箱圧
縮強度との関係を示す図である。
法による測定結果を示すグラフで、折曲げ降伏値と箱圧
縮強度との関係を示す図である。
【図２８】箱圧縮強度に関する推算式と実測値との相関
を示す図である。
を示す図である。
【図２９】本発明の他の実施例に係る段ボールシートの
罫線部評価装置の平面図である。
罫線部評価装置の平面図である。
【図３０】本発明の他の実施例に係る段ボールシートの
罫線部評価装置の正面図である。
罫線部評価装置の正面図である。
【図３１】本発明の他の実施例に係る段ボールシートの
罫線部評価装置の側面図である。
罫線部評価装置の側面図である。
【図３２】段ボールシートへの罫線入れの一例を示す模
式図である。
式図である。
【図３３】従来技術に係る罫線部評価方法を示す模式図
である。
である。
１ 基台
２ クランプ支柱
３ クランプ
３ａ 固定爪部
３ｂ 移動爪部
５Ａ，５Ｂ 圧力センサ支持台
６Ａ，６Ｂ プローブテーブル
１０Ａ，１０Ｂ プローブ
１１Ａ，１１Ｂ センサ本体
Claims (7)
- 【請求項１】 シートを二分割する罫線が形成された段
ボールシートの罫線部評価方法であって、前記段ボール
シートの前記罫線の一方側全体をクランプで把持すると
共に他端部側の一部を圧力センサに当接し、前記段ボー
ルシートの罫線を中心線として、前記クランプを回転移
動し、このときに当該圧力センサに検知される反力をそ
の回転位置と共に測定することにより前記段ボールシー
トの罫線部を評価することを特徴とする段ボールシート
の罫線部評価方法。 - 【請求項２】 請求項１において、前記相対的回転移動
が、毎秒１８０度以下の範囲で行われることを特徴とす
る段ボールシートの罫線部評価方法。 - 【請求項３】 請求項１または２において、前記罫線部
を有する段ボールシートの代わりに罫線部を有さない段
ボールシートについて同様な測定を行い、これを基準と
して前記罫線部の評価を行うことを特徴とする段ボール
シートの罫線部評価方法。 - 【請求項４】 シートを二分割する罫線が形成された段
ボールシートの罫線部評価装置であって、前記段ボール
シートの罫線の一方側全体を把持するクランプと、他端
側の一部に当接し得る圧力センサと、前記段ボールシー
トの罫線を中心線として、前記クランプを回転移動する
回転移動手段と、この回転移動の際に当該圧力センサに
検知される反力をその回転位置情報と共に測定する測定
手段とを具備することを特徴とする段ボールシートの罫
線部評価装置。 - 【請求項５】 請求項４において、前記圧力センサが前
記段ボールシートを挟持する位置に一対設けられている
ことを特徴とする段ボールシートの罫線部評価装置。 - 【請求項６】 請求項４または５において、前記回転移
動手段が、前記相対回転移動を毎秒１８０度以下の範囲
で行う駆動手段であることを特徴とする段ボールシート
の罫線部評価装置。 - 【請求項７】 請求項４または５において、前記回転移
動手段が、前記相対回転移動を人力で行うためのハンド
ルであることを特徴とする段ボールシートの罫線部評価
装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24128394A JP3501515B2 (ja) | 1994-10-05 | 1994-10-05 | 段ボールシートの罫線部評価方法および装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24128394A JP3501515B2 (ja) | 1994-10-05 | 1994-10-05 | 段ボールシートの罫線部評価方法および装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
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