JP6732554B2 - 段ボール構造物の圧縮強度評価方法、段ボール箱の圧縮強度評価方法、段ボール構造物の製造方法、プログラム及び記録媒体 - Google Patents

Description

本発明は、段ボール構造物の圧縮強度を評価する方法に関する。また、本発明は、段ボール構造物の製造方法、段ボール構造物の圧縮強度評価方法に関連したプログラム及び記録媒体にも関する。

段ボール紙を原材料として用いた段ボール構造物が、種々の分野で広く利用されている（例えば特許文献１）。図２０に示すように、段ボール紙ＣＢは、波状に成形した中芯（中心紙）ＣＢｍと、中芯の片側または両側に積層されたライナーＣＢｌと、を含む板状材である。中芯Ｃｂｍは、紙を波状に成形したものであり、波を形成する凹部及び凸部が一定の配列方向ｄａに配列され、凹部及び凸部の各々は、その配列方向に直交する長手方向ｄｌに直線状に延びている。

段ボール紙を用いた段ボール構造物は、典型的には段ボール箱や仕切りとして、物品の収納や区画を行うことを目的に、利用されている。したがって、段ボール紙を用いた段ボール構造物は、圧縮力を受ける環境で使用されることが多い。この点から、段ボール箱の圧縮強度の評価は、流通段階で段ボール箱にかかる荷重を計算し、この荷重に耐えられるような適切な板紙材質を選定するといった段ボール箱の製造における基本作業と考えられている。すなわち、段ボール箱は、圧縮強度を事前に評価した上で、その構成が決定される。

アメリカのケリカット氏は、１９５０年代に、段ボール箱の圧縮強度の評価式を提案した。ケリカット氏によって提案された評価式では、段ボール箱の周囲長Ｚや段ボール箱を構成する段ボール紙の強度から、段ボール箱の圧縮強度を予測する。この基本式は、ベニア板の強度計算の理論を段ボール箱の圧縮強度計算に応用したものである。日本でも、単位系を変更する等して、次の式（Ｋ）によって表されるケリカット式が、圧縮強度〔Ｎ〕を評価するための評価式として広く普及している。
Ｐ＝β×Ｒｘ×Ｚ^１／３ ・・・（Ｋ）
Ｐ：箱の圧縮強度〔Ｎ〕
β：フルートによる定数
Ｒｘ：段ボール紙の総合リングクラッシュ強さ〔Ｎ〕
Ｚ：段ボール箱の周囲長〔ｃｍ〕

ケリカット式（Ｋ）におけるβは、段ボール箱に用いられた段ボール紙の中芯ＣＢｍに依存して決定される係数となる。中芯ＣＢｍの形式として、例えばＪＩＳ Ｚ １５１６で規定されたＡフルート、Ｂフルート、Ｃフルートや、Ａフルート及びＢフルートを組み合わせたＢＡフルート、Ｂフルート及びＣフルートを組み合わせたＢＣフルート等が存在する。例えばＡフルートでは、中芯の厚みｔが約５ｍｍで、配列方向ｄａに沿った３０ｃｍの幅における波の繰り返し頻度を示す段数が３４±２となる。同様に、Ｂフルートでは、中芯の厚みが約３ｍｍで、３０ｃｍ幅あたりの段数が５０±２となり、Ｃフルートでは、中芯の厚みが約４ｍｍで、３０ｃｍ幅あたりの段数が４０±２となる。例えばＡフルートのβ値は０．７４８となり、Ｂフルートのβ値は０．６１２となり、Ｃフルートのβ値は０．６９９となり、ＢＡフルートのβ値は０．９５４となり、ＢＣフルートのβ値は０．８８９となる。

ケリカット式（Ｋ）におけるリングクラッシュ強さは、段ボール箱を構成するライナーＣＢｌや中芯ＣＢｍの圧縮強度に基づいて決定される数値であって、段ボール箱をなす段ボール紙の圧縮強度を表す指標となる。段ボール紙の総合リングクラッシュ強さは、ライナーＣＢｌのリングクラッシュ値と、中芯ＣＢｍのリングクラッシュ値に当該中芯の段繰り率を掛けた数値と、を合算した値となる。例えば、図２０に示された段ボール紙ＣＢの総合リングクラッシュ強さ〔Ｎ〕は、次の式（Ｒｘ）によって表される。
Ｒｘ＝Ｒ_１＋Ｒ_２×Ｃ_ｒ＋Ｒ_３ ・・・（Ｒｘ）
式Ｒｘにおいて、Ｒ_１は一方のライナーのリングクラッシュ値であり、Ｒ_３は他方のライナーのリングクラッシュ値である。また、Ｒ_２は、中芯のリングクラッシュ値であり、Ｃ_ｒは、中芯の段繰り率である。各部材のリングクラッシュ値は、ＪＩＳ Ｐ ８１２６に準拠して測定される値であり、一般的に使用されている材料のリングクラッシュ値が、ＪＩＳ Ｐ ３９０２やＪＩＳ Ｐ ３９０４において規定されている。また、段繰り率は、ライナーの長さに対する中芯の長さの比であり、中芯の形式に依存して決定される数値である。例えば、Ａフルートの段繰り率は１．６となり、Ｂフルートの段繰り率は１．４となり、Ｃフルートの段繰り率は１．５となる。

また、ケリカット式（Ｋ）における段ボール箱の周囲長Ｚ〔ｃｍ〕とは、圧縮荷重が負荷される圧縮方向に直交する方向での段ボール箱の周囲長である。段ボール箱の側部は、その法線方向が圧縮方向と直交して延びる複数の側面を含んでいる。段ボール箱の周囲長Ｚ〔ｃｍ〕は、圧縮方向と直交する方向に沿った各側面の幅の合算値とも言える。

広く流通されている段ボール箱であって圧縮強度の評価が必要となる用途で用いられる段ボール箱の多くは、９０ｃｍ〜２００ｃｍの範囲に周囲長を有する。そして、９０ｃｍ〜２００ｃｍの範囲の周囲長を有する段ボール箱の圧縮強度は、ケリカット式（Ｋ）によって、比較的高精度に評価することができるとされている。

特開２０１３−１８１２６２号公報

ところで、ケリカット式は、一般的に用いられる大きさ及び形状の段ボール箱の強度推定を行うことができるよう実験によって特定された実験式である。したがって、単純形状の段ボール箱については、例えば図２Ａ及び図２Ｂに示すＡ式（０２０１形式）の段ボール箱については、圧縮強度を評価することができる。その一方で、偏平輪郭を有する段ボール構造物や、直方体や立方体以外の輪郭を有する段ボール構造物、さらには中仕切りや中仕切りを有する段ボール箱等の段ボール構造物については、ケリカット式を用いて圧縮強度の評価を行うことができない。この点は、ケリカット式が変数として周囲長しか含んでいないことからも理解され得る。したがって、実際に作製した段ボール構造物を圧縮試験にかけて、その圧縮強度を評価するしかなかった。段ボール構造物の設計初期に試作して試作品での評価を繰り返しながら、段ボール構造物の大きさ、形状、段ボール紙の形式等を決定していくことは、極めて煩雑であり、段ボール構造物の製造原価の上昇や段ボール構造物の製造期間の長期化を引き起こす。

本発明は、以上の点を考慮してなされたものであって、段ボール構造物の形式に依存することがなく、段ボール構造物の圧縮強度を簡易且つ高精度化に評価し得るようにすることを目的とする。

本発明による段ボール構造物の圧縮強度評価方法は、
各々が板状形状を有した複数のパネル要素を含む段ボール構造物の圧縮強度を評価する評価方法であって、
前記段ボール構造物に含まれる複数のパネル要素について、それぞれ、圧縮強度を特定する工程と、
前記複数のパネル要素について特定された前記圧縮強度を合算する工程と、を備える。

本発明による段ボール構造物の圧縮強度評価方法において、各パネル要素の圧縮強度は、当該パネル要素の幅と同一の幅の側面を四つ含んだ直方体輪郭又は立方体輪郭の段ボール箱の圧縮強度に基づいて、或いは、当該パネル要素の幅の二倍の幅の側面を四つ含んだ直方体輪郭又は立方体輪郭の段ボール箱の圧縮強度に基づいて、特定するようにしてもよい。

本発明による段ボール構造物の圧縮強度評価方法において、
幅方向における両端がそれぞれその全長に亘って他のパネル要素と接続した両端固定パネル要素の圧縮強度は、当該両端固定パネル要素の幅と同一の幅の側面を四つ含んだ直方体輪郭又は立方体輪郭の段ボール箱の圧縮強度に基づいて、特定し、
前記幅方向における一方の端がその全長に亘って他のパネル要素と接続し且つ前記幅方向における他方の端が自由端となっている片端固定パネル要素の圧縮強度は、当該片端固定パネル要素の幅の二倍の幅の側面を四つ含んだ直方体輪郭又は立方体輪郭の段ボール箱の圧縮強度に基づいて、特定するようにしてもよい。

本発明による段ボール構造物の圧縮強度評価方法において、
上端が他のパネル要素と接続した前記両端固定パネル要素の圧縮強度は、当該両端固定パネル要素の幅と同一の幅の側面を四つ含んだ直方体輪郭又は立方体輪郭の段ボール箱の圧縮強度の１／４の圧縮強度として、特定し、
上端が他のパネル要素と接続した前記片端固定パネル要素の圧縮強度は、当該片端固定パネル要素の幅の二倍の幅の側面を四つ含んだ直方体輪郭又は立方体輪郭の段ボール箱の圧縮強度の１／８の圧縮強度として、特定するようにしてもよい。

本発明による段ボール構造物の圧縮強度評価方法において、
前記幅方向における両端がそれぞれ他のパネル要素と接続して組仕切りの接続部を形成する両端組仕切りパネル要素の圧縮強度は、当該両端組仕切りパネル要素と同一の幅の前記両端固定パネル要素の圧縮強度の０．５５倍以上０．７５倍以下の値として、特定し、
前記幅方向における一方の端が他のパネル要素と接続して組仕切りの接続部を形成し且つ他方の端が自由端となっている片端組仕切りパネル要素の圧縮強度は、当該片端組仕切りパネル要素と同一の幅の前記片端固定パネル要素の圧縮強度の０．５５倍以上０．７５倍以下の値として、特定するようにしてもよい。

本発明による段ボール構造物の圧縮強度評価方法において、上端が他のパネル要素と接続されていないパネル要素の圧縮強度は、上端が他のパネル要素と接続したパネル要素の圧縮強度よりも大きな値として、特定するようにしてもよい。

本発明による段ボール構造物の圧縮強度評価方法において、上端が他のパネル要素と接続されていないパネル要素の圧縮強度は、上端が他のパネル要素と接続したパネル要素の圧縮強度の１．０５倍以上１．３倍以下の値として、特定するようにしてもよい。

本発明による段ボール構造物の圧縮強度評価方法において、前記段ボール箱の圧縮強度は、周囲長を変数とした指数項および比例項を含む式によって特定されるようにしてもよい。

本発明による段ボール構造物の圧縮強度評価方法において、前記指数項の係数および前記比例項の係数は、段ボール箱の高さに基づいて決定するようにしてもよい。

本発明による段ボール構造物の圧縮強度評価方法において、前記段ボール箱の圧縮強度Ｐ_boxは、段ボール箱をなす段ボール紙ＣＢの構成（材料、大きさ、形状）に応じて決定する係数Ｙ_１、段ボール箱の（圧縮方向に沿った）高さに応じて決定する係数Ｙ_２、係数Ｙ_３及び係数Ｙ_４を含み、周囲長Ｚを変数とする、次の式により特定されるようにしてもよい。
Ｐ_box＝Ｙ_１（Ｙ_２Ｚ−Ｙ_３ ^Ｚ＋Ｙ_４）

本発明による段ボール構造物の圧縮強度評価方法において、前記パネル要素の圧縮強度は、当該パネル要素の幅を変数とした指数項および比例項を含む式によって特定されるようにしてもよい。

本発明による段ボール構造物の圧縮強度評価方法において、前記指数項の係数および前記比例項の係数は、前記パネル要素の高さに基づいて決定するようにしてもよい。

本発明による段ボール構造物の圧縮強度評価方法において、前記複数のパネル要素の圧縮強度を特定する工程において、前記段ボール構造物を形成する側部のうち、前記段ボール構造物の全高さに亘って延び且つ波状に成形された中芯の波が高さ方向と直交する方向に並んでいる部分を、一つのパネル要素として、圧縮強度を特定するようにしてもよい。

本発明による段ボール箱の圧縮強度評価方法は、
段ボール箱の圧縮強度を評価する方法であって、
前記段ボール箱の周囲長を変数とした指数項および比例項を含む式によって、前記段ボール箱の圧縮強度が特定される。

本発明による段ボール箱の圧縮強度評価方法において、前記指数項の係数および前記比例項の係数は、段ボール箱の高さに基づいて決定するようにしてもよい。

本発明による段ボール箱の圧縮強度評価方法において、前記段ボール箱の圧縮強度Ｐ_boxは、段ボール箱をなす段ボール紙ＣＢの構成（材料、大きさ、形状）に応じて決定する係数Ｙ_１、段ボール箱の（圧縮方向に沿った）高さに応じて決定する係数Ｙ_２、係数Ｙ_３及び係数Ｙ_４を含み、周囲長Ｚを変数とする、次の式により特定されるようにしてもよい。
Ｐ_box＝Ｙ_１（Ｙ_２Ｚ−Ｙ_３ ^Ｚ＋Ｙ_４）

本発明による段ボール構造物の製造方法は、上述した本発明による段ボール構造物の圧縮強度評価方法のいずれかによって、段ボール構造物の圧縮強度を確認する工程を備える。

本発明によるプログラムは、上述した本発明による段ボール構造物の圧縮強度評価方法のいずれかを計算機に実行させる、プログラム。

本発明による記録媒体は、上述した本発明による段ボール構造物の圧縮強度評価方法のいずれかを計算機に実行させるプログラムを記録した記録媒体。

本発明によれば、段ボール構造物の形式に依存することがなく、段ボール構造物の圧縮強度を簡易且つ高精度化に評価することができる。

図１は、段ボール構造物の圧縮強度の評価方法を示す概念図である。 図２Ａは、一般的な形式の段ボール箱として形成された段ボール構造物を示す斜視図である。 図２Ｂは、図２Ａの段ボール構造物の製造に用いられる段ボール紙を展開して示す平面図である。 図３Ａは、段ボール構造物の他の例を示す斜視図である。 図３Ｂは、図３Ａの段ボール構造物の製造に用いられる段ボール紙を展開して示す平面図である。 図３Ｃは、図３Ａの段ボール構造物に含まれ有効に圧縮荷重を支持し得るパネル要素を分解して示す平面図である。 図４Ａは、組仕切りとして形成された段ボール構造物の他の例を示す斜視図である。 図４Ｂは、図４Ａの段ボール構造物の製造に用いられる段ボール紙に分解して示す平面図である。 図４Ｃは、図４Ａの段ボール構造物を構成するパネル要素を分解して示す平面図である。 図５Ａは、展示台としても利用され得る段ボール構造物の更に他の例を示す斜視図である。 図５Ｂは、図５Ａの段ボール構造物の側部の構成を説明するための図であって、図５Ａの段ボールの横断面図である。 図５Ｃは、図５Ａの段ボール構造物に含まれ有効に圧縮荷重を支持し得るパネル要素を分解して示す平面図である。 図６は、段ボール構造物の更に他の例を示す横断面図であって、段ボール構造物の側部の構成を説明するための図である。 図７は、段ボール構造物の更に他の例を示す横断面図であって、段ボール構造物の側部の構成を説明するための図である。 図８は、段ボール構造物の更に他の例を示す横断面図であって、段ボール構造物の側部の構成を説明するための図である。 図９は、圧縮強度評価の対象としたサンプル１〜５の横断面図および仕切りの展開図を示している。 図１０は、圧縮強度評価の対象としたサンプル６〜１０の横断面図および仕切りの展開図を示している。 図１１は、ケリカット式で予想される圧縮強度と周囲長との関係を示すグラフである。 図１２は、ケリカット式から導出される側部の耐荷重分布を示すグラフである。 図１３Ａは、同一構成の四つの側面によって側部を形成された段ボール箱の耐荷重分布を示す斜視図である。 図１３Ｂは、図１３Ａの段ボール箱の一つの側面（パネル要素）の、一方の端から幅方向中央までの領域における、耐荷重分布を示す図である。 図１３Ｃは、図１３Ａの段ボール箱に圧縮荷重を負荷した場合における、当該段ボール箱の変形挙動を示す部分斜視図である。 図１４は、第１改良式の導出に利用した耐荷重分布を示すグラフである。 図１５は、第１改良式で算出される圧縮強度を、ケリカット式で算出される圧縮強度とともに示す、グラフである。 図１６は、試験片の高さと耐荷重との関係を示すグラフである。 図１７は、固定定端から遠く離れた位置での耐荷重と、高さとの関係を示すグラフである。 図１８は、圧縮強度評価の対象としたサンプル１１〜１８の横断面図を示している。 図１９は、計算機とプログラムを記録した記録媒体とを示す図である。 図２０は、段ボール構造物に用いられる段ボール紙を、その法線方向に直交する断面において示す断面図である。

以下、図面を参照して本発明の一実施の形態について説明する。なお、本件明細書に添付する図面においては、図示と理解のしやすさの便宜上、適宜縮尺および縦横の寸法比等を、実物のそれらから変更し誇張してある。

以下において、本発明における一実施の形態のよる段ボール構造物の圧縮強度を評価する方法について説明する。また、段ボール構造物の圧縮強度評価方法に関連した、段ボール構造物の製造方法、プログラム、及び、プログラムを記録した記録媒体についても説明する。

＜段ボール構造物＞
まず、段ボール構造物Ｓについて説明する。例えば図２Ａ、図３Ａ及び図４Ａに示すように、段ボール構造物Ｓとは、段ボール紙ＣＢを用いて作製された構造物である。段ボール構造物Ｓは、一般的に、物品の収納や区画を行うことを目的として利用に供されている。段ボール構造物Ｓの典型的例として、図２Ａ及び図３Ａに示された段ボール箱ＢＸや、図４に示された仕切りＣＰを、例示することができる。

多くの場合、段ボール構造物Ｓによって収容または区画された物品は、積み重ねて保管や展示される。したがって、一般的な用途において、段ボール構造物Ｓには圧縮荷重が負荷されることになる。段ボール構造物Ｓにおいて、圧縮荷重を支持するのは、当該圧縮荷重が負荷される圧縮方向に沿って延びる側部（側面）である。言い換えると、その法線方向が圧縮方向と直交する板状の側部（側面）が、圧縮荷重を有効に支持する部分として機能する。

図２０に示すように、段ボール紙ＣＢは、中芯ＣＢｍと、中芯ＣＢｍの片側または両側に積層されたライナーＣＢｌと、を含む板状の部材であり、軽量且つ比較的高剛性といった特徴を有している。中芯ＣＢｍは、シート状の部材、典型的には紙を波状に成形したものであり、波を形成する凹部及び凸部が一定の配列方向ｄａに配列される。

段ボール紙ＣＢは、中芯ＣＢｍの波を形成する凹部及び凸部の長手方向ｄｌにおいて、比較的高い圧縮強度を有するようになる。したがって、図２Ａ、図３Ａ及び図４Ａに示された例において上下方向へ圧縮荷重が段ボール構造物Ｓに負荷される場合、段ボール構造物Ｓの側部の内の、波の長手方向ｄｌが圧縮方向（図における上下方向）に延びている部分が、所謂構造壁として、圧縮荷重に有効に抗することができる。その一方で、段ボール構造物Ｓの側部の内の、波の配列方向ｄａが圧縮方向（図における上下方向）に延びている部分は、圧縮荷重によって変形しやすくなっており、圧縮荷重を有効に支持することはできない。

図２Ｂ、図３Ｂ及び図４Ｂは、それぞれ、図２Ａ、図３Ａ又は図４Ａに示された段ボール構造物Ｓの製造に用いられる段ボール紙ＣＢを示している。段ボール構造物Ｓ、とりわけ段ボール箱ＢＸは、製造原価の観点から、一枚の段ボール紙ＣＢを切り抜き且つ折り畳むことによって製造されることが多い（図２Ｂ及び図３Ｂ参照）。例えば図３Ａ及び図３Ｂに示された例のように、でき得る限り段ボール紙ＣＢを無駄無く効率的に使用するといった制約の下で、段ボール構造物Ｓに高い圧縮強度を付与する観点から、通常、圧縮荷重を受ける段ボール構造物Ｓの側部のより多くの部分において、段ボール紙ＣＢの波の長手方向が圧縮方向に沿うよう、段ボール紙ＣＢの配置が決定される。図２Ｂ及び図３Ｂでは、側部をなす部分を点線で囲っている。また、図２Ｂ及び図３Ｂにおいて、段ボール紙ＣＢのうち、圧縮方向と波の長手方向ｄｌとが一致し且つ圧縮荷重を支持する側部をなす部分に、斜線を付している。

＜段ボール構造物の圧縮強度の評価方法の概要＞
本実施の形態では、各々が板状形状を有した複数のパネル要素Ｐeを含む段ボール構造物Ｓの圧縮強度を評価する評価方法として、段ボール構造物Ｓに含まれる複数のパネル要素Ｐeについて、それぞれ、圧縮強度を特定する工程と、複数のパネル要素Ｐeについて特定された圧縮強度を合算する工程と、を含んだ段ボール構造物の圧縮強度評価方法を提案する。

従来、段ボール箱の圧縮強度の評価式としてケリカット式（Ｋ）が広く利用に供されてきた。
Ｐ＝β×Ｒｘ×Ｚ^１／３ ・・・（Ｋ）
Ｐ：箱の圧縮強度〔Ｎ〕
β：フルートによる定数
Ｒｘ：段ボール紙の総合リングクラッシュ強さ〔Ｎ〕
Ｚ：段ボール箱の周囲長〔ｃｍ〕
ケリカット式（Ｋ）は、段ボール構造物Ｓの周囲長Ｚを変数として、圧縮強度を推定する実験式である。ただし、ケリカット式（Ｋ）は、一般的な大きさ及び典型的な形状を有した段ボール箱の実験結果に基づいて導出された実験式である。したがって、偏平輪郭を有する段ボール構造物や、直方体や立方体以外の輪郭を有する段ボール構造物について、ケリカット式を用いて圧縮強度の評価を行うことができない。また、一例として図４Ａに示された段ボール構造物Ｓは、周囲長Ｚに該当する寸法を持たないため、ケリカット式（Ｋ）を用いて、圧縮強度を評価することができなかった。

ここで提案する評価方法によれば、まず、段ボール構造物Ｓに含まれる複数のパネル要素Ｐeについて、それぞれ、圧縮強度を特定する。そして、複数のパネル要素Ｐeについて特定された圧縮強度を合算し、合算値に基づき、段ボール構造物Ｓの圧縮強度を評価する。したがって、例えば図２Ａに示された典型的な形状の段ボール箱ＢＸ以外の段ボール構造物Ｓについても、圧縮強度を評価することが可能となる。なお、図１における左の図が、従来の圧縮強度評価方法を表す概念図であり、図１における右の図が、ここで新たに提案する圧縮強度評価方法を表す概念図である。

ところで、既に説明したように、段ボール構造物Ｓでは、その側部（側面）が圧縮荷重を支えることになる。ただし、段ボール構造物Ｓを形成する側部のうち、波状に成形された中芯ＣＢｍの波が、段ボール構造物Ｓの高さ方向（圧縮方向）に並んでいる部分（図３Ｂ参照）、言い換えると、波の配列方向ｄａが高さ方向（圧縮方向）と平行になっている部分は、圧縮荷重を有効に支持することができない。段ボール構造物Ｓを形成する側部のうち、波状に成形された中芯ＣＢｍの波が、段ボール構造物Ｓの高さ方向（圧縮方向）と直交する方向に並んでいる部分が、圧縮荷重を有効に支持することができる。したがって、段ボール構造物Ｓの圧縮強度を評価する上で、段ボール構造物Ｓを形成する板状形状の側部のうち、波状に成形された中芯ＣＢｍの波が高さ方向（圧縮方向）に並んでいる部分の圧縮強度を、考慮しなくてもよい。複数のパネル要素Ｐｅの圧縮強度を特定する工程において、段ボール構造物Ｓを形成する板状形状の側部のうち、波状に成形された中芯ＣＢｍの波が高さ方向（圧縮方向）と直交する方向に並んでいる部分だけを、一つのパネル要素Ｐｅとして、圧縮強度を特定する。

一例として、図３Ａ及び図３Ｂに示された段ボール構造物Ｓにおいて、当該段ボール構造物Ｓの高さ方向、つまり圧縮荷重が負荷される圧縮方向に対して、その法線方向が直交するようになる側部（側面）は、二枚の第１パネル要素Ｐｅ３１、四枚の第２パネル要素Ｐｅ３２、及び、四枚の第３パネル要素Ｐｅ３３によって形成される。ただし、第３パネル要素Ｐｅ３３に含まれた波の配列方向ｄａは、高さ方向（圧縮方向）と平行になり、したがって、第３パネル要素Ｐｅ３３は、圧縮荷重を有効に支持する側部とはなり得ない。図３Ａ及び図３Ｂに示された段ボール構造物Ｓにおいて、圧縮荷重を有効に支持する側部は、図３Ｃに示された二枚の第１パネル要素Ｐｅ３１及び四枚の第２パネル要素Ｐｅ３２となる。したがって、図３Ａに示された段ボール構造物Ｓの圧縮強度は、図３Ｃに示された二枚の第１パネル要素Ｐｅ３１及び四枚の第２パネル要素Ｐｅ３２の圧縮強度の総和とすることができる。

またそもそも、圧縮荷重を負荷されるのは、段ボール構造物を形成する側部のうち、段ボール構造物Ｓの全高さに亘って延びる部分である。例えば、図５Ａ及び図５Ｂに示された段ボール構造物Ｓにおいて、側部をなす板状形状のパネル要素Ｐｅのうち、第１パネル要素Ｐｅ５１、第２パネル要素Ｐｅ５２、第３パネル要素Ｐｅ５３及び第４パネル要素Ｐｅ５４は、段ボール構造物Ｓの全高に亘って存在し、したがって、圧縮荷重を負荷される。一方、第５パネル要素Ｐｅ５５は、段ボール構造物Ｓの全高に亘って延び広がっていない。したがって、第５パネル要素Ｐｅは、有効に圧縮荷重を支持する部位とはなり得ない。図５Ａ及び図５Ｂに示された段ボール構造物Ｓにおいて、圧縮荷重を有効に支持する側部は、図５Ｃに示された二枚の第１パネル要素Ｐｅ５１、四枚の第２パネル要素Ｐｅ５２、四枚の第３パネル要素Ｐｅ５３及び四枚の第４パネル要素Ｐｅ５４となる。したがって、図５Ａに示された段ボール構造物Ｓの圧縮強度は、図５Ｃに示された二枚の第１パネル要素Ｐｅ５１、四枚の第２パネル要素Ｐｅ５２、四枚の第３パネル要素Ｐｅ５３及び四枚の第４パネル要素Ｐｅ５４の圧縮強度の総和とすることができる。

なお、図２Ａに示された段ボール構造物Ｓでは、その側部をなす第１パネル要素Ｐｅ２１、第２パネル要素Ｐｅ２２、第３パネル要素Ｐｅ２３、第４パネル要素Ｐｅ２４及び第５パネル要素Ｐｅ２５のすべてが、段ボール構造物Ｓの全高さに亘って延び、且つ、中芯ＣＢｍの波の配列方向ｄａが、高さ方向（圧縮方向）に直交している。したがって、第１パネル要素Ｐｅ２１、第２パネル要素Ｐｅ２２、第３パネル要素Ｐｅ２３、第４パネル要素Ｐｅ２４及び第５パネル要素Ｐｅ２５のすべてが、圧縮荷重を有効に支持する。したがって、図２Ａに示された段ボール構造物Ｓの圧縮強度は、図２Ｂに示された第１パネル要素Ｐｅ２１、第２パネル要素Ｐｅ２２、第３パネル要素Ｐｅ２３、第４パネル要素Ｐｅ２４及び第５パネル要素Ｐｅ２５の圧縮強度の総和とすることができる。

図４Ａに示された段ボール構造物Ｓでは、すべての構成要素が、側部をなすとともに、段ボール構造物Ｓの全高さに亘って延び且つ波状に成形された中芯ＣＢｍの波が高さ方向と直交する方向に並ぶ。したがって、図４Ａ及び図４Ｂに示されたすべての構成要素が、圧縮荷重を有効に支持し、したがって、図４Ａ及び図４Ｂに示された段ボール構造物Ｓの圧縮強度は、当該段ボール構造物Ｓをなすすべてのパネル要素Ｐｅの圧縮強度の総和とすることができる。

＜パネル要素の圧縮強度の特定＞
次に、パネル要素Ｐｅの圧縮強度の特定方法について説明する。本実施の形態では、まず、各パネル要素Ｐｅの幅（圧縮方向に直交する幅方向に沿った長さ）と同一の幅の側面を四つ含む直方体輪郭又は立方体輪郭を有した仮想の段ボール箱の圧縮強度に基づいて、或いは、当該パネル要素の幅の二倍の幅の側面を四つ含む直方体輪郭又は立方体輪郭を有した仮想の段ボール箱の圧縮強度に基づいて、当該パネル要素Ｐｅの圧縮強度を特定することを提案する。すなわち、パネル要素Ｐｅの圧縮強度を、当該パネル要素Ｐｅに対応した構成を側部として有する直方体輪郭又は立方体輪郭の仮想段ボール箱の圧縮強度に基づき、特定する。この評価方法では、各パネル要素Ｐｅの圧縮強度を特定するにあたり、まず、当該パネル要素Ｐｅが、どのような形式のパネル要素を判断し、パネル要素の圧縮強度を形式に応じて特定することになる。

（両端固定パネル要素および片端固定パネル要素）
典型的には、パネル要素Ｐｅは、両端固定パネル要素ＢＦＰｅ及び片端固定パネル要素ＯＦＰｅのいずれかに区別される。ここで、両端固定パネル要素ＢＦＰｅとは、圧縮方向に直交する幅方向における両端が、それぞれ、その全長に亘って、構造壁をなす他のパネル要素と接続したパネル要素のことをいう。一方、片端固定パネル要素ＯＦＰｅとは、幅方向における一方の端が、その全長に亘って、構造壁をなす他のパネル要素と接続し、且つ、幅方向における他方の端が自由端となっているパネル要素のことをいう。なお、他方の端が自由端となっているとは、言い換えると、他方の端が、その全長に亘って構造壁をなす他のパネル要素と接続していないこと、さらに言い換えると、他方の端が、構造壁をなす他のパネル要素と接続していない或いはその全長のうちの一部分だけで構造壁をなす他のパネル要素と接続していること、を意味する。

既に説明したように、段ボール構造物Ｓをなす段ボール箱ＢＸに圧縮荷重が負荷された場合、段ボール箱ＢＸは、その側部により、圧縮荷重を支持する。そして、構成を同一とする四つの側面を有した段ボール箱ＢＸの圧縮強度、すなわち直方体輪郭または立方体輪郭を有した段ボール箱ＢＸの圧縮強度は、四つの側面をそれぞれなす四つのパネル要素Ｐｅの圧縮強度の総和と考えることができる。ここで、段ボール箱ＢＸの各側面は、圧縮方向に直交する幅方向の両端において、その全高さに亘り、他の側面に接続している。したがって、直方体輪郭または立方体輪郭を有した段ボール箱ＢＸは、四つの両端固定パネル要素ＢＦＰｅを有しており、この四つ両端固定パネル要素ＢＦＰｅの圧縮強度の総和が、段ボール箱ＢＸの圧縮強度に相当すると言える。この点から、両端固定パネル要素ＢＦＰｅの圧縮強度は、当該両端固定パネル要素ＢＦＰｅの幅と同一の幅の側面を四つ含んだ直方体輪郭又は立方体輪郭の段ボール箱の圧縮強度の１／４の値として、特定することができる。

一方、両端固定パネル要素ＢＦＰｅを幅方向中央で切断した場合、二つの片端固定パネル要素ＯＦＰｅが得られることになる。そして、段ボール箱ＢＸの側部をなす一つの両端固定パネル要素ＢＦＰｅに圧縮荷重が負荷された場合、当該片端固定パネル要素ＯＦＰｅは、幅方向における中央を中心として対称的に変形する。その一方で、片端固定パネル要素ＯＦＰｅに圧縮荷重が負荷された際、片端固定パネル要素ＯＦＰｅの自由端は、そもそも、幅方向に大きく変形することはない。これらのことから、圧縮荷重が負荷された際における片端固定パネル要素ＯＦＰｅの変形挙動は、圧縮荷重が負荷された際における両端固定パネル要素ＢＦＰｅの一方の固定端から幅方向における中央までの領域における変形挙動と概ね等しくなる。したがって、後述の実験結果からも実証されているように、片端固定パネル要素ＯＦＰｅの圧縮強度は、当該片端固定パネル要素ＯＦＰｅの二倍の幅を持つ両端固定パネル要素ＢＣＰの圧縮強度の１／２の値として、特定することができる。言い換えると、片端固定パネル要素ＯＦＰｅの圧縮強度は、当該片端固定パネル要素ＯＦＰｅの幅の二倍の幅の側面を四つ含んだ直方体輪郭又は立方体輪郭の段ボール箱の圧縮強度の１／８の値として、特定することができる。

（両端組仕切りパネル要素および両端自由パネル要素）
また、図４Ａに示された仕切りＣＰをなす段ボール構造物Ｓは、所謂組仕切りＣＰａとなっている。図４Ｂに示すように、組仕切りＣＰａは、スリットｓｌを形成された段ボール紙ＣＢを組み合わせることで構成されている。図４Ａに示された状態において、段ボール構造物Ｓは、七つのパネル要素Ｐｅを含んでいる。七つのパネル要素Ｐｅは、一つの両端組仕切りパネル要素ＢＣＰｅと、六つの片端組仕切りパネル要素ＯＣＰｅと、を含んでいる。ここで、両端組仕切りパネル要素ＢＣＰｅは、幅方向における両端がそれぞれ他のパネル要素Ｐｅと接続して組仕切りの接続部ｊｌを形成するパネル要素Ｐｅである。また、片端組仕切りパネル要素ＯＣＰｅは、幅方向における一方の端が他のパネル要素Ｐｅと接続して組仕切りの接続部ｊｌを形成し且つ他方の端が自由端となっているパネル要素Ｐｅである。すなわち、段ボール構造物Ｓの含まれるパネル要素Ｐｅは、両端固定パネル要素ＢＦＰｅ及び片端固定パネル要素ＯＦＰｅだけでなく、両端組仕切りパネル要素ＢＣＰｅや片端組仕切りパネル要素ＯＣＰｅに区分けされることもある。

両端組仕切りパネル要素ＢＣＰｅの圧縮強度は、両端固定パネル要素ＢＦＰｅと同様に、その幅（圧縮方向に直交する幅方向への長さ）に応じて変化する。ただし、両端組仕切りパネル要素ＢＣＰｅの圧縮強度は、当該両端組仕切りパネル要素ＢＣＰｅと同一幅を有する両端固定パネル要素ＢＦＰｅの圧縮強度よりも若干低くなる。本件発明者が実験及びシミュレーションを行ったところ、両端組仕切りパネル要素ＢＣＰｅの圧縮強度は、当該両端組仕切りパネル要素ＢＣＰｅと同一の幅の両端固定パネル要素ＢＦＰｅの圧縮強度の０．５５倍以上０．７５倍以下の値とすることで、精度良く有効に評価し得えた。とりわけ、評価対象となる当該両端組仕切りパネル要素ＢＣＰｅと同一の幅の両端固定パネル要素ＢＦＰｅの圧縮強度の０．６４倍の値として画一的に取り扱うことで、両端組仕切りパネル要素ＢＣＰｅの圧縮強度を充分な精度で評価し得ることも確認された。

次に、片端組仕切りパネル要素ＯＣＰｅの圧縮強度は、片端固定パネル要素ＯＦＰｅと同様に、その幅に応じて変化する。ただし、片端組仕切りパネル要素ＯＣＰｅの圧縮強度は、当該片端組仕切りパネル要素ＯＣＰｅと同一幅を有する片端固定パネル要素ＯＦＰｅの圧縮強度よりも若干低くなる。本件発明者が実験及びシミュレーションを行ったところ、片端組仕切りパネル要素ＯＣＰｅの圧縮強度は、当該片端組仕切りパネル要素ＯＣＰｅと同一の幅の片端固定パネル要素ＯＦＰｅの圧縮強度の０．５５倍以上０．７５倍以下の値とすることで、精度良く有効に評価し得えた。とりわけ、評価対象となる当該片端組仕切りパネル要素ＯＣＰｅと同一の幅の片端固定パネル要素ＯＦＰｅの圧縮強度の０．６４倍の値として画一的に取り扱うことで、片端組仕切りパネル要素ＯＣＰｅの圧縮強度を充分な精度で評価し得ることも確認された。

（上端が全幅に亘って他のパネル要素と接続していないパネル要素）
さらに、本件発明者が実験およびシミュレーションを繰り返したところ、パネル要素Ｐｅの上端ｕｅの状態に応じて、圧縮強度が変化することが確認された。図２Ａに示された段ボール箱ＢＸの圧縮強度は、図２Ａに示された段ボール箱ＢＸから蓋を形成するフラップｆｌ等の他のパネル要素Ｐｅを取り除いた段ボール箱ＢＸの圧縮強度と、異なった。段ボール箱ＢＸの圧縮強度は、フラップｆｌ等の他のパネル要素Ｐｅを取り除くことで上昇した。このような現象が生じる理由の詳細は不明であるが、フラップｆｌ等の他のパネル要素Ｐｅが設けられている場合、当該他のパネル要素Ｐｅに接続したパネル要素Ｐｅが、外方に膨らむ向きに撓むよう仕向けられことが起因しているものと推定される。言い換えると、側部をなすパネル要素Ｐｅの上端に接続した他のパネル要素に圧縮荷重が負荷された場合、当該側部をなすパネル要素Ｐｅの撓む向きが方向付けられ、これにより、当該パネル要素Ｐｅへの比較的変形が生じ易くなるものと推定される。ただし、本発明はこの推定に拘束されるものではない。

そこで、本実施の形態では、上端ｕｅが、その全幅に亘ったいずれの位置においても、他のパネル要素と接続されていないパネル要素の圧縮強度を、上端が他のパネル要素と接続したパネル要素の圧縮強度よりも大きな値として、特定することを提案する。本件発明者が鋭意実験を行ったところ、上端ｕｅが他のパネル要素Ｐｅと接続されていないパネル要素Ｐｅの圧縮強度は、上端ｕｅが他のパネル要素Ｐｅと接続したパネル要素Ｐｅの圧縮強度の１．０５倍以上１．３倍以下の値とすることで、精度良く有効に評価し得えた。とりわけ、上端ｕｅが他のパネル要素Ｐｅと接続したパネル要素Ｐｅの圧縮強度の１．１倍の値として画一的に取り扱うことで、上端ｕｅが他のパネル要素Ｐｅと接続されていないパネル要素Ｐｅの圧縮強度を充分な精度で評価し得ることも確認された。

ところで、例えば段ボール箱ＢＸを構成するパネル要素Ｐｅでは、内寸での幅と外寸での幅とが若干異なる。このようなパネル要素Ｐｅの幅は、内寸で特定することとする。

＜段ボール箱の圧縮強度の特定＞
以上において、段ボール構造物Ｓの圧縮強度を、段ボール構造物Ｓを構成するパネル要素Ｐｅの圧縮強度の総和として、評価することを説明した。また、各パネル要素Ｐｅの圧縮強度は、段ボール箱ＢＸの圧縮強度に基づいて、特定され得ることも説明した。次に、段ボール箱ＢＸの圧縮強度の評価方法について説明する。

上述した圧縮強度評価方法では、両端固定パネル要素ＢＦＰｅ及び片端固定パネル要素ＯＦＰｅの圧縮強度を特定する前提として、直方体輪郭又は立方体輪郭の段ボール箱の圧縮強度を特定することが必要となる。両端固定パネル要素ＢＦＰｅ及び片端固定パネル要素ＯＦＰｅの圧縮強度の特定のために利用される段ボール箱ＢＸの圧縮強度は、後述する本発明者が提案する評価式（Ｔ）又は評価式（Ｓ）で特定することが好ましいが、特に限定されることなく種々の方法により特定することもできる。例えば、ＪＩＳ Ｐ ８１１１及びＪＩＳ Ｚ ０２１２ Ｂ法に準拠して実施される圧縮試験によって、段ボール箱の圧縮強度を特定することができる。また、圧縮試験によらず、段ボール箱の圧縮強度を評価するための評価式、例えばケリカット式（Ｋ）を用いて、段ボール箱ＢＸの圧縮強度を特定するようにしてもよい。

（ケリカット式を利用したパネル要素の圧縮強度の特定）
次に、ケリカット式（Ｋ）を利用してパネル要素の圧縮強度を特定する方法について具体的に説明する。従来、段ボール箱の圧壊や座屈に対する強度を推定する手法として、ケリカット式（Ｋ）を用いた推定が普及している。
Ｐ＝β×Ｒｘ×Ｚ^１／３ ・・・（Ｋ）
Ｐ：箱の圧縮強度〔Ｎ〕
β：フルートによる定数
Ｒｘ：段ボール紙の総合リングクラッシュ強さ〔Ｎ〕
Ｚ：段ボール箱の周囲長〔ｃｍ〕

一方、両端固定パネル要素ＢＦＰｅの圧縮強度Ｐ_ＢＦ〔Ｎ〕は、上述したように、当該両端固定パネル要素ＢＦＰｅの幅Ｌと同一の幅の側面を四つ含んだ直方体輪郭又は立方体輪郭の段ボール箱の圧縮強度の１／４の圧縮強度として、特定される。したがって、両端固定パネル要素ＢＦＰｅの圧縮強度Ｐ_ＢＦ〔Ｎ〕は、当該両端固定パネル要素ＢＦＰｅの幅（圧縮方向に直交する幅方向に沿った長さ）Ｌ〔ｃｍ〕を用いて、式（ＫＰ_ＢＦ）で表すことができる。
Ｐ_ＢＦ＝（１／４）×ｔ×β×Ｒｘ×（４×Ｌ）^１／３ ・・・（ＫＰ_ＢＦ）

片端固定パネル要素ＯＦＰｅの圧縮強度Ｐ_ＯＦ〔Ｎ〕は、当該片端固定パネル要素ＯＦＰｅの幅Ｌの二倍の幅の側面を四つ含んだ直方体輪郭又は立方体輪郭の段ボール箱の圧縮強度の１／８の圧縮強度Ｐ_ＯＦとして、特定される。したがって、片端固定パネル要素ＯＦＰｅの圧縮強度Ｐ_ＯＦ〔Ｎ〕は、当該片端固定パネル要素ＯＦＰｅの幅（圧縮方向に直交する幅方向に沿った長さ）Ｌ〔ｃｍ〕を用いて、式（ＫＰ_ＯＦ）で表すことができる。
Ｐ_ＯＦ＝（１／８）×ｔ×β×Ｒｘ×（８×Ｌ）^１／３ ・・・（ＫＰ_ＯＦ）

両端組仕切りパネル要素ＢＣＰｅの圧縮強度Ｐ_ＢＣ〔Ｎ〕は、当該両端組仕切りパネル要素ＢＣＰｅと同一の幅Ｌの両端固定パネル要素ＢＦＰｅの圧縮強度Ｐ_ＢＦの０．５５倍以上０．７５倍以下の値として、又は、０．６４倍の値として、特定される。したがって、両端組仕切りパネル要素ＢＣＰｅの圧縮強度Ｐ_ＢＣ〔Ｎ〕は、当該両端組仕切りパネル要素ＢＣＰｅの幅（圧縮方向に直交する幅方向に沿った長さ）Ｌ〔ｃｍ〕を用いて、式（ＫＰ_ＢＣ）で表すことができる。
Ｐ_ＢＣ＝（１／４）×ｋ×ｔ×β×Ｒｘ×（４×Ｌ）^１／３・・・（ＫＰ_ＢＣ）

片端組仕切りパネル要素ＯＣＰｅの圧縮強度Ｐ_ＯＣ〔Ｎ〕は、当該片端組仕切りパネル要素ＯＣＰｅと同一の幅Ｌの片端固定パネル要素ＯＦＰｅの圧縮強度Ｐ_ＯＦの０．５５倍以上０．７５倍以下の値として、又は、０．６４倍の値として、特定される。したがって、片端組仕切りパネル要素ＯＣＰｅの圧縮強度Ｐ_ＯＣ〔Ｎ〕は、当該片端組仕切りパネル要素ＯＣＰｅの幅（圧縮方向に直交する幅方向に沿った長さ）Ｌ〔ｃｍ〕を用いて、式（ＫＰ_ＯＣ）で表すことができる。
Ｐ_ＯＣ＝（１／８）×ｋ×ｔ×β×Ｒｘ×（８×Ｌ）^１／３・・・（ＫＰ_ＯＣ）

評価式（ＫＰ_ＢＣ）及び評価式（ＫＰ_ＯＣ）における「ｋ」は、両端固定パネル要素ＢＦＰｅの圧縮強度に対する両端組仕切りパネル要素ＢＣＰｅの圧縮強度の低下、或いは、片端固定パネル要素ＯＦＰｅの圧縮強度に対する片端組仕切りパネル要素ＯＣＰｅの圧縮強度の低下を反映させるための係数である。したがって、評価式（ＫＰ_ＢＣ）及び評価式（ＫＰ_ＯＣ）における「ｋ」は、０．５５以上０．７５以下の値とし、例えば０．６４とすることができる。

また、評価式（ＫＰ_ＢＦ）、評価式（ＫＰ_ＯＦ）、評価式（ＫＰ_ＢＣ）及び評価式（ＫＰ_ＯＣ）における「β」及び「Ｒｘ」は既に従来技術の欄で説明した従来のケリカット式（Ｋ）にも用いられていた係数である。すなわち、「β」及び「Ｒｘ」は、評価対象となるパネル要素Ｐｅをなす段ボール紙ＣＢの構成に応じて決定される。例えば、「β」はフルートの形式によって決定され、Ａフルートのβ値は０．７４８となり、Ｂフルートのβ値は０．６１２となり、Ｃフルートのβ値は０．６９９となり、ＢＡフルートのβ値は０．９５４となり、ＢＣフルートのβ値は０．８８９となる。また、「Ｒｘ」は、従来技術の欄で説明した式（Ｒｘ）により特定される。

さらに、評価式（ＫＰ_ＢＦ）、評価式（ＫＰ_ＯＦ）、評価式（ＫＰ_ＢＣ）及び評価式（ＫＰ_ＯＣ）における「ｔ」は、評価対象となるパネル要素Ｐｅの上端ｕｅの構成に応じて決定される係数である。上述したように、パネル要素Ｐｅが、その上端ｕｅの全幅に亘ったいずれの位置においても他のパネル要素Ｐｅと接続していない場合、当該パネル要素Ｐｅの圧縮強度が上昇する。そこで、評価対象となるパネル要素Ｐｅがその上端において他のパネル要素Ｐｅと接続している場合、評価式（ＫＰ_ＢＦ）、評価式（ＫＰ_ＯＦ）、評価式（ＫＰ_ＢＣ）及び評価式（ＫＰ_ＯＣ）中の「ｔ」は、ｔ＝１とする。一方、評価対象となるパネル要素Ｐｅがその上端において他のパネル要素Ｐｅと接続していない場合、評価式（ＫＰ_ＢＦ）、評価式（ＫＰ_ＯＦ）、評価式（ＫＰ_ＢＣ）及び評価式（ＫＰ_ＯＣ）中の「ｔ」は、１．０５以上１．３以下の値とし、例えば１．１とすることができる。

ところで、例えば図７に示すように、段ボール構造物Ｓとして、両端が共に自由端となっているパネル要素（以下において、「両端自由パネル要素」と呼ぶ）を含むこともある。この両端自由パネル要素ＢＲＰｅは、単純な板状形状の部材となっている。したがって、両端自由パネル要素ＢＲＰｅの圧縮強度は、両端固定パネル要素ＢＦＰｅや片端固定パネル要素ＯＦＰｅと比較して、低くなる。そして、本件発明者が、実験およびシミュレーションを行ったところ、両端自由パネル要素ＢＲＰｅの圧縮強度Ｐ_ＢＲ〔Ｎ〕は、当該両端自由パネル要素ＢＲＰｅの幅（圧縮方向に直交する幅方向に沿った長さ）Ｌ〔ｃｍ〕を用いて、式（ＫＰ_ＢＲ）で表すことができる。
Ｐ_ＢＲ＝ｓ×β×Ｒｘ×Ｌ ・・・（ＫＰ_ＢＲ）
なお、評価式（ＫＰ_ＢＲ）中における「β」及び「Ｒｘ」は、それぞれ、評価式（ＫＰ_ＢＦ）、評価式（ＫＰ_ＯＦ）、評価式（ＫＰ_ＢＣ）及び評価式（ＫＰ_ＯＣ）における「β」及び「Ｒｘ」と同一である。また、評価式（ＫＰ_ＢＲ）中における「ｓ」は、０．００５以上０．０２以下の値とし、例えば１．１とすることができる。

＜段ボール構造物Ｓの圧縮強度評価の具体例＞
以上に説明してきたように、段ボール構造物Ｓの圧縮強度は、段ボール構造物Ｓを構成するパネル要素Ｐｅの圧縮強度の総和として求められる。ここで、いくつかの段ボール構造物Ｓを例示して、各段ボール構造物Ｓの圧縮強度の評価方法について説明する。

まず、図６に示された例について考える。ここで図６と、後述する図７及び図８は、段ボール構造物Ｓを圧縮方向から示す模式図であって、段ボール構造物Ｓを構成するパネル要素Ｐｅのうち圧縮荷重を有効に支持し得るパネル要素Ｐｅを示している。図６に示された段ボール構造物Ｓは、幅Ｌ６１〔ｃｍ〕の両端固定パネル要素ＢＦＰｅを二枚、幅Ｌ６２〔ｃｍ〕の両端固定パネル要素ＢＦＰｅを三枚、及び、幅Ｌ６２〔ｃｍ〕の片端固定パネル要素ＯＦＰｅを二枚含んでいる。したがって、図６に示された段ボール構造物Ｓの圧縮強度は、これらの合計七枚のパネル要素Ｐｅの圧縮強度の総和として特定することができる。なお、幅Ｌ６１〔ｃｍ〕の両端固定パネル要素ＢＦＰｅの一枚当たりの圧縮強度Ｐ_ＢＦは、上述の評価式（ＫＰ_ＢＦ）を用いて算出することができる。幅Ｌ６２〔ｃｍ〕の両端固定パネル要素ＢＦＰｅの一枚当たりの圧縮強度Ｐ_ＢＦは、上述の評価式（ＫＰ_ＢＦ）を用いて算出することができる。幅Ｌ６２〔ｃｍ〕の片端固定パネル要素ＯＦＰｅの一枚当たりの圧縮強度Ｐ_ＯＦは、上述の評価式（ＫＰ_ＯＦ）を用いて算出することができる。

次に、図７に示された段ボール構造物Ｓは、幅Ｌ７１〔ｃｍ〕の両端固定パネル要素ＢＦＰｅを二枚、幅Ｌ７２〔ｃｍ〕の両端固定パネル要素ＢＦＰｅを二枚、及び、幅Ｌ７２〔ｃｍ〕の両端自由パネル要素ＢＲＰｅを一枚含んでいる。したがって、図７に示された段ボール構造物Ｓの圧縮強度は、これらの合計五枚のパネル要素Ｐｅの圧縮強度の総和として特定することができる。なお、幅Ｌ７１〔ｃｍ〕の両端固定パネル要素ＢＦＰｅの一枚当たりの圧縮強度Ｐ_ＢＦは、上述の評価式（ＫＰ_ＢＦ）を用いて算出することができる。幅Ｌ７２〔ｃｍ〕の両端固定パネル要素ＢＦＰｅの一枚当たりの圧縮強度Ｐ_ＢＦは、上述の評価式（ＫＰ_ＢＦ）を用いて算出することができる。幅Ｌ７２〔ｃｍ〕の両端自由パネル要素ＢＲＰｅの一枚当たりの圧縮強度Ｐ_ＢＲは、上述の評価式（ＫＰ_ＢＲ）を用いて算出することができる。

次に、図８に示された段ボール構造物Ｓは、幅Ｌ８１〔ｃｍ〕の両端固定パネル要素ＢＦＰｅを四枚、及び、幅Ｌ８２〔ｃｍ〕の両端固定パネル要素ＢＦＰｅを四枚含んでいる。したがって、図８に示された段ボール構造物Ｓの圧縮強度は、これらの合計八枚のパネル要素Ｐｅの圧縮強度の総和として特定することができる。幅Ｌ８１〔ｃｍ〕の両端固定パネル要素ＢＦＰｅの一枚当たりの圧縮強度Ｐ_ＢＦは、上述の評価式（ＫＰ_ＢＦ）を用いて算出することができる。幅Ｌ８２〔ｃｍ〕の両端固定パネル要素ＢＦＰｅの一枚当たりの圧縮強度Ｐ_ＢＦは、上述の評価式（ＫＰ_ＢＦ）を用いて算出することができる。

さらに、図４Ａに示された段ボール構造物Ｓは、図４Ｃに示すように、幅Ｌ４１〔ｃｍ〕の片端組仕切りパネル要素ＯＣＰｅを六枚、及び、幅Ｌ４２〔ｃｍ〕の両端組仕切りパネル要素ＢＣＰｅを一枚含んでいる。したがって、図４Ａに示された段ボール構造物Ｓの圧縮強度は、これらの合計七枚のパネル要素Ｐｅの圧縮強度の総和として特定することができる。なお、幅Ｌ４１〔ｃｍ〕の片端組仕切りパネル要素ＯＣＰｅの一枚当たりの圧縮強度Ｐ_ＯＣは、上述の評価式（ＫＰ_ＯＣ）を用いて算出することができる。幅Ｌ４２〔ｃｍ〕の両端組仕切りパネル要素ＢＣＰｅの一枚当たりの圧縮強度Ｐ_ＢＣは、上述の評価式（ＫＰ_ＢＣ）を用いて算出することができる。

次に、図５Ａに示された段ボール構造物Ｓの圧縮強度について検討する。図５Ａに示された段ボール構造物Ｓにおいて、第５のパネル要素Ｐｅ５５は、段ボール構造物Ｓの全高さに亘って延びておらず、したがって、圧縮荷重を有効に支持することができない。そこで、図５Ａに示された段ボール構造物Ｓの圧縮強度は、幅Ｌ５１〔ｃｍ〕の両端固定パネル要素ＢＦＰｅの二枚分の圧縮強度、幅Ｌ５２〔ｃｍ〕の両端固定パネル要素ＢＦＰｅの四枚分の圧縮強度、幅Ｌ５３〔ｃｍ〕の両端固定パネル要素ＢＦＰｅの四枚分の圧縮強度、及び、幅Ｌ５４〔ｃｍ〕の両端固定パネル要素ＢＦＰｅの四枚分の圧縮強度の合計として評価する。

＜圧縮試験の実施による評価方法の検証＞
次に、段ボール箱ＢＸと段ボール箱ＢＸ内に配置される仕切りＣＰとからなる段ボール構造物Ｓを実際に作製し、作製した段ボール構造物Ｓの圧縮強度を圧縮試験により測定した。作製した段ボール構造物Ｓは、図９及び図１０に示すサンプル１〜１０とした。サンプル１〜１０の間で、段ボール箱ＢＸの形状は互いに同一とした。サンプル１〜１０の段ボール箱ＢＸは、次のように構成した。なお、本明細書での材質の表記は、ＪＩＳ法に従っている。
・形式： ０２０１型 （Ａ式）
・材質： ＬＢ２２０×ＭＣ１２５×ＬＢ２２０、Ａフルート
・リングクラッシュ値： ＬＢ２２０ ・・・ ３３１〔Ｎ〕
ＭＣ１２５ ・・・ １１９〔Ｎ〕
・内寸法： ４００×２５０×２５０〔ｍｍ〕

一方、サンプル１〜１０の間で、仕切りＣＰの構成は互いに異なるようにした。サンプル１〜５において、仕切りＣＰは、段ボール紙ＣＢを折り曲げて形成した。サンプル６〜１０において、仕切りＣＰは、組仕切りＣＰａとして形成した。図９及び図１０には、図６〜図８と同様に、各サンプルを圧縮方向から示す模式的に示している。また、図９及び図１０には、仕切りＣＰをなす段ボール紙ＣＢの展開図を示している。仕切りＣＰをなす段ボール紙ＣＢは、次の二種類の材料Ａ及び材料Ｂを用いた。
（材料Ａ）
材質： ＬＢ２２０×ＭＣ１２５×ＬＢ２２０、Ａフルート
リングクラッシュ値： ＬＢ２２０ ・・・ ３３１〔Ｎ〕
ＭＣＰ１２５ ・・・ １１９〔Ｎ〕
（材料Ｂ）
材質： ＬＣ１７０×ＭＣ１２０×ＬＣ１７０、Ａフルート
リングクラッシュ値： ＬＣ１７０ ・・・ １９７〔Ｎ〕
ＭＣ１２０ ・・・ １１５〔Ｎ〕

なお、段ボール箱ＢＸをなす各パネル要素Ｐｅは、その上端ｕｅにおいて、段ボール箱ＢＸの蓋をなすフラップｆｌと接続していた。一方、仕切りＣＰは、その上端において、他のパネル要素と接続していないようにした。

圧縮試験は、ＪＩＳ Ｐ ８１１１及びＪＩＳ Ｚ ０２１２ Ｂ法に準拠して実施した。すなわち、まずＪＩＳ Ｐ ８１１１に準拠して、測定対象となる段ボール構造物Ｓの前処理を行った。具体的には、測定対象となる段ボール構造物Ｓを、温度２３±１〔°〕および湿度５０±２〔ＲＨ％〕に調整された環境内に、段ボール構造物Ｓの温度及び湿度が平衡状態となるまで、保管した。次に、ＪＩＳ Ｚ ０２１２ Ｂ法にしたがって、１０±３〔ｍｍ／ｍｉｎ〕の速度で圧縮試験を実施した。段ボール構造物Ｓが完全に破壊されるまでに圧縮試験機から段ボール構造物Ｓに負荷された最大荷重〔Ｎ〕を圧縮荷重とした。仕切りＣＰを材料Ａとした場合における圧縮強度の試験結果を表１の試験結果の欄に示し、仕切りＣＰを材料Ｂとした場合における圧縮強度の試験結果を表２の試験結果の欄に示す。

サンプル１〜１０について、すべての側部が有効に圧縮荷重を支持し得るパネル要素Ｐｅとして機能するものとして、上述した評価方法により、すなわち各パネル要素Ｐｅの圧縮強度を合算することにより、段ボール構造物Ｓの圧縮荷重を評価した。各パネル要素Ｐｅの圧縮強度の特定には、ケリカット式を利用した上述の評価式（ＫＰ_ＢＦ）、評価式（ＫＰ_ＯＦ）、評価式（ＫＰ_ＢＣ）及び評価式（ＫＰ_ＯＣ）を用いた。段ボール箱ＢＸの側部を構成するパネル要素Ｐｅの圧縮強度の特定において、評価式（ＫＰ_ＢＦ）中の「ｔ」を１とした。一方、仕切りＣＰをなすパネル要素Ｐｅの圧縮強度の特定においては、評価式（ＫＰ_ＢＦ）、評価式（ＫＰ_ＯＦ）、評価式（ＫＰ_ＢＣ）及び評価式（ＫＰ_ＯＣ）中の「ｔ」を１．１とした。また、サンプル６〜１０での組仕切りＣＰａをなすパネル要素Ｐｅの圧縮強度の特定において、評価式（ＫＰ_ＢＣ）及び評価式（ＫＰ_ＯＣ）中の「ｋ」を０．６４とした。仕切りＣＰの材料を材料Ａとして算出された圧縮強度の評価値を表１のＫＰ評価値の欄に示し、仕切りＣＰの材料を材料Ｂとして算出された圧縮強度の評価値を表２のＫＰ評価値の欄に示す。

表１及び表２に示された結果から、従来ケリカット式では評価し得なかった複雑な形状を有する段ボール構造物Ｓの圧縮強度を、本実施の形態で提案した評価方法によって、充分高精度に評価し得ることが確認された。

＜ケリカット式の改善＞
繰り返しになるが、従来、段ボール箱の圧壊や座屈に対する強度、すなわち、段ボール箱の圧縮強度を推定する手法として、ケリカット式（Ｋ）を用いた推定が普及している。
Ｐ＝β×Ｒｘ×Ｚ^１／３ ・・・（Ｋ）
Ｐ：箱の圧縮強度〔Ｎ〕
β：フルートによる定数
Ｒｘ：段ボール紙の総合リングクラッシュ強さ〔Ｎ〕
Ｚ：段ボール箱の周囲長〔ｃｍ〕

ケリカット式（Ｋ）は、一般的に用いられる大きさ及び形状の段ボール箱の強度推定を可能とするよう、実験によって特定された実験式である。ケリカット式では、段ボール構造物の形状に関する変数として周囲長Ｚのみを考慮していることから、特殊形状の段ボール箱の強度推定に不適であることは既に述べた通りである。加えて、ケリカット式（Ｋ）は、一般的な大きさよりも小型または大型の段ボール箱の圧縮強度推定には適さないとされている。とりわけ、周囲長が６０ｃｍ未満となる小型の段ボール箱ＢＸに対するケリカット式（Ｋ）の適用は難しいとされている。ここで一般的な大きさとは、典型的には、周囲長Ｚが９０ｃｍ以上２００ｃｍ以下の範囲である。

その一方で、段ボール構造物Ｓをパネル要素Ｐｅに分割し各パネル要素Ｐｅの圧縮強度を特定し、各パネル要素Ｐｅの圧縮強度の合算値を、段ボール構造物Ｓの圧縮強度として評価する場合、長さ（幅）の短いパネル要素Ｐｅの圧縮強度を推定する必要も生じる。例えば、異形段ボール箱（オトールカートン（図８参照）やスマートディスプレーカートン（図５Ａ参照）等）では、幅が数ｃｍ程度のパネル要素Ｐｅの圧縮強度も特定しなければならない。すなわち、上述した評価方法によれば、形状の制約を排除して段ボール箱の圧縮強度を推定することができるが、その際にケリカット式での推定強度に基づいてパネル要素の圧縮強度を特定すると、つまり、上述の評価式（ＫＰ_ＢＦ）、評価式（ＫＰ_ＯＦ）、評価式（ＫＰ_ＢＣ）及び評価式（ＫＰ_ＯＣ）を用いると、結果として、段ボール構造物Ｓの圧縮強度評価の精度を下げることにもなり得る。パネル要素Ｐｅに分解して段ボール構造物Ｓの圧縮強度を評価する方法との組み合わせにおいて、種々の大きさの段ボール箱について高精度の圧縮強度推定を実施し得るよう、ケリカット式を補正することができれば、都合が良い。このような観点から、本件発明者は、ケリカット式の改良を検討した。

そもそも、ケリカット式（Ｋ）は、一般的に用いられる大きさ及び形状の段ボール箱の強度推定を可能とするよう、実験によって特定された実験式である。ケリカット式（Ｋ）では、周囲長Ｚから段ボール箱の圧縮強度推定を実施している。ケリカット式（Ｋ）の数式から判断して、ケリカット式を用いた圧縮強度推定法では、圧縮強度が周囲長の１／３乗に比例すると考えている。さらにケリカット式（Ｋ）の数式に基づいて判断すれば、段ボール箱の圧縮強度が、段ボール箱をなす段ボール紙の微小周囲長部分の圧縮強度を足し合わせたものと考えることができる。すなわち、微小周囲長部分の圧縮強度の積分値が、周囲長の１／３乗に比例することになる。この仮定に立つと、周囲長を表す変数Ｚでケリカット式を微分することによって得られた数式が、耐荷重（微小周囲長部分の圧縮強度）の変化を表すことになる。つまり、段ボール箱の圧縮強度は、圧縮方向に直交する幅方向に変化していく耐荷重の分布を幅方向に積分した値といえる。

図１１に示されたグラフにおいて、横軸が周囲長Ｚ〔ｃｍ〕を示し、縦軸がケリカット式（Ｋ）により算出される圧縮強度〔Ｎ〕を示している。すなわち、図１１に示されたグラフは、ケリカット式（Ｋ）における周囲長Ｚ〔ｃｍ〕と圧縮強度〔Ｎ〕との関係を表している。図１１に示されたグラフから、周囲長Ｚの増加にともなって圧縮強度も増加することが、理解される。また、図１２に示されたグラフは、ケリカット式（Ｋ）を変数Ｚで微分したものである。すなわち、図１２に示されたグラフは、側部の周囲長の増加にともなった、圧縮強度の変化率を示しており、さらに言い換えると、側部の各位置における耐荷重（圧縮強度）の分布を示していることになる。

同一長さ（同一幅）の四つのパネル要素Ｐｅを有した直方体輪郭または立方体輪郭の段ボール箱の圧縮強度がケリカット式（Ｋ）を用いて精度良く推定される、ことがよく知られている。この段ボール箱の各側面は、それぞれ、両端固定パネル要素ＢＦＰｅとなっており、圧縮荷重が負荷された際には幅方向中央を中心として対称的に変形する。したがって、図１１に示された、周囲長〔ｃｍ〕の変化にともなった段ボール箱ＢＸの圧縮強度〔Ｎ〕の変化挙動は、一枚のパネル要素Ｐｅの一方の固定端から幅方向中央までの幅（長さ）の変化にともなった当該パネル要素Ｐｅの圧縮強度〔Ｎ〕の変化挙動に一致するといえる。また、図１２に示された、周囲長〔ｃｍ〕の変化にともなった段ボール箱ＢＸの耐荷重〔Ｎ／ｃｍ〕の変化挙動は、一枚のパネル要素Ｐｅの一方の固定端からの幅方向距離にともなった各位置での耐荷重〔Ｎ／ｃｍ〕の変化挙動に一致するといえる。

ここで図１３Ａは、直方体輪郭または立方体輪郭の段ボール箱に圧縮荷重を負荷した際における各側面の耐荷重分布のイメージを示している。

また、図１３Ｂは、図１３Ａに示された耐荷重分布のイメージを、一つのパネル要素Ｐｅの幅方向に沿った半分の領域について示している。図１３Ｂに示された、一枚のパネル要素Ｐｅの一方の固定端からの幅方向距離にともなった耐荷重〔Ｎ／ｃｍ〕の変化挙動は、ケリカット式から導出された、周囲長〔ｃｍ〕の変化にともなった段ボール箱ＢＸの耐荷重〔Ｎ／ｃｍ〕の図１２の変化挙動と一致している。

なお、図１３Ａ及び図１３Ｂでは、段ボール箱の上下方向に圧縮荷重が負荷されているとの想定において、パネル要素Ｐｅをなす側面の各位置での耐荷重〔Ｎ／ｃｍ〕を上下方向に延びる直線領域で示している。なお、各側面をなす段ボール紙ＣＢは、中芯ＣＢｍの波が延びる方向ｄｌが圧縮方向と平行になるように、配置されている。

図１３Ｂに示すように、両端固定パネル要素ＢＦＰｅは、他のパネル要素Ｐｅに接続する固定端において、最も高い耐荷重を持つようになる。その一方で、両端固定パネル要素ＢＦＰｅは、幅方向における中央において、最も低い耐荷重を持つようになる。本件発者は、このような耐荷重分布が生じる理由についてさらに検討した。図１３Ｃは、図１３Ａ及び図１３Ｂに示された耐荷重分布を測定する際に生じた両端固定パネル要素ＢＦＰｅの変形を模式的に示していている。図１３Ｃに示された変形態様からも理解され得るように、両端固定パネル要素ＢＦＰｅは、端において圧壊により破壊に至り、中央おいて座屈により破壊に至る。したがって、図１３Ａ及び図１３Ｂに示された端における比較的高い耐荷重は、パネル要素Ｐｅをなす段ボール紙の圧壊強度を反映し、中央における比較的低い耐荷重は、パネル要素Ｐｅをなす段ボール紙の座屈強度を反映していることになる。

ところで、図１２に示された耐荷重ΔＰ〔Ｎ／ｃｍ〕を示す曲線は、ケリカット式（Ｋ）を変数Ｚ〔ｃｍ〕で微分した、次の式（１）で表される。
ΔＰ＝（１／３）×β×Ｒｘ×Ｚ^{（−２／３）} ・・・（１）
したがって、ケリカット式（Ｋ）では、Ｚ→０における圧壊強度が無限大になると予定し、Ｚ→無限大における座屈強度が０になると予定していることになる。しかしながら実際には、圧壊強度は有限の値であり、したがって、ΔＰは縦軸の切片を有すべきである。この点を理由として、周囲長Ｚが短い場合に、ケリカット式（Ｋ）を用いた圧縮強度の推定が、精度低下を来してしまっていたと考えられる。また、座屈強度は、０より大きい値を有し、したがって、ΔＰは、Ｚ→無限大において、０ではなく正の値に収束すべきである。周囲長Ｚが長い場合に、ケリカット式（Ｋ）を用いた圧縮強度の推定が、精度低下してしまうのは、Ｚ→無限大におけるΔＰの値が実際からずれているためと考えられる。

以上のことを踏まえ、本件発明者は、Ｚの指数関数を用いた次の式（２）で耐荷重ΔＰを表すことが適当であると考え、検討を行った。
ΔＰ＝Ｘ_１×Ｘ_２ ^Ｚ＋Ｘ_３ ・・・（２）
この式（２）におけるＸ_１、Ｘ_２、Ｘ_３は係数である。Ｘ_２は、ΔＰが右下がりの曲線となるよう、０＜Ｘ_２＜１を満たすように決定される。Ｘ_３は、Ｚ→無限大となったときにおける耐荷重、すなわち座屈強度に相当する。したがって、Ｘ_３は、座屈強度となるよう、決定される。また、Ｚ→０となったときにおける耐荷重、すなわち圧壊強度は、Ｘ_１＋Ｘ_３となる。したがって、Ｘ_１は、Ｘ_１＋Ｘ_３が圧壊強度に相当するよう、決定される。図１４に、式（２）を表すグラフを示す。

式（２）は、本来あるべき段ボール箱の圧縮強度Ｐ_ｂｏｘの評価式を変数としての周囲長Ｚで微分して得られる式である。したがって、式（２）を周囲長Ｚで積分することにより、圧壊強度及び座屈強度をより正確に考慮した段ボール箱の圧縮強度Ｐ_ｂｏｘの評価式を得ることができる。この段ボール箱の圧縮強度Ｐ_ｂｏｘの評価式は、次の式（３）で表すことができる。
Ｐ_ｂｏｘ＝Ｙ_１（Ｙ_２Ｚ−Ｙ_３ ^Ｚ＋Ｙ_４） ・・・（３）
式（３）におけるＹ_１、Ｙ_２、Ｙ_３、Ｙ_４は係数である。式（３）で表される評価式（Ｔ）は、変数としての周囲長Ｚの指数項、比例項、定数項を有している。

さらに、本件発明者は、実験を行うことにより、式（２）及び式（３）の係数を決定した。そして、周囲長Ｚが９０ｃｍ以上２００ｃｍとなる範囲において、実績のあるケリカット式（Ｋ）と同程度の圧縮強度に算出することができ、周囲長がそれ以外の範囲、とりわけ６０ｃｍ未満となる範囲において、ケリカット式（Ｋ）よりも高精度に段ボール箱ＢＸの圧縮強度を評価することができる第１改良式（Ｔ）が得られた。
Ｐ_ｂｏｘ＝β×Ｒｘ×（０．０１×Ｚ−３．７７６×０．９７^Ｚ＋３．７７６）
・・・（Ｔ）
Ｐ：段ボール箱の圧縮強度〔Ｎ〕
β：フルートによる定数
Ｒｘ：段ボール紙の総合リングクラッシュ強さ〔Ｎ〕
Ｚ：段ボール箱の周囲長〔ｃｍ〕

図１５は、第１改良式（Ｔ）を用いて特定される段ボールの圧縮強度と、式（Ｋ）で表されるケリカット式を用いて特定される段ボールの圧縮強度と、を比較している。図１５に示すように、周囲長Ｚが９０ｃｍ以上３００ｃｍ以下の場合、第１改良式（Ｔ）から算出された圧縮強度は、実績のあるケリカット式（Ｋ）から算出される圧縮強度と同程度になっている。一方、周囲長Ｚが９０ｃｍ未満、とりわけ６０ｃｍ未満の場合、第１改良式（Ｔ）から算出された圧縮強度は、ケリカット式（Ｋ）から算出される圧縮強度よりも低い値となっている。また、周囲長Ｚが３００ｃｍを超える場合、第１改良式（Ｔ）から算出された圧縮強度は、ケリカット式（Ｋ）から算出される圧縮強度よりも若干高い値となっている。従来、ケリカット式（Ｋ）を用いた評価方法では、周囲長が短い段ボール箱の圧縮強度が、実際よりも高い圧縮強度に評価されるという傾向があり、この点は、ケリカット氏自身も言及していた。このような傾向に照らすと、第１改良式（Ｔ）を用いることで、種々の大きさの段ボール箱ＢＸの圧縮強度を高精度に評価し得ることが理解される。

（第１改良式（Ｔ）を利用したパネル要素の圧縮強度の特定）
次に第１改良式（Ｔ）を用いて、段ボール構造物Ｓを構成するパネル要素Ｐｅの圧縮強度を特定する方法について説明する。

両端固定パネル要素ＢＦＰｅの圧縮強度Ｐ_ＢＦ〔Ｎ〕は、上述したように、当該両端固定パネル要素ＢＦＰｅの幅Ｌと同一の幅の側面を四つ含んだ直方体輪郭又は立方体輪郭の段ボール箱の圧縮強度の１／４の圧縮強度として、特定される。したがって、両端固定パネル要素ＢＦＰｅの圧縮強度Ｐ_ＢＦ〔Ｎ〕は、当該両端固定パネル要素ＢＦＰｅの幅（圧縮方向に直交する幅方向に沿った長さ）Ｌ〔ｃｍ〕を用いて、式（ＴＰ_ＢＦ）で表すことができる。
Ｐ_ＢＦ＝（１／４）×ｔ×β×Ｒｘ
×（０．０４×Ｌ−３．７７６×０．９７^{（４×Ｌ）}＋３．７７６）
・・・（ＴＰ_ＢＦ）

片端固定パネル要素ＯＦＰｅの圧縮強度Ｐ_ＯＦ〔Ｎ〕は、当該片端固定パネル要素ＯＦＰｅの幅Ｌの二倍の幅の側面を四つ含んだ直方体輪郭又は立方体輪郭の段ボール箱の圧縮強度の１／８の圧縮強度Ｐ_ＯＦとして、特定される。したがって、片端固定パネル要素ＯＦＰｅの圧縮強度Ｐ_ＯＦ〔Ｎ〕は、当該片端固定パネル要素ＯＦＰｅの幅（圧縮方向に直交する幅方向に沿った長さ）Ｌ〔ｃｍ〕を用いて、式（ＴＰ_ＯＦ）で表すことができる。
Ｐ_ＯＦ＝（１／８）×ｔ×β×Ｒｘ
×（０．０８×Ｌ−３．７７６×０．９７^{（８×Ｌ）}＋３．７７６）
・・・（ＴＰ_ＯＦ）

両端組仕切りパネル要素ＢＣＰｅの圧縮強度Ｐ_ＢＣ〔Ｎ〕は、当該両端組仕切りパネル要素ＢＣＰｅと同一の幅Ｌの両端固定パネル要素ＢＦＰｅの圧縮強度Ｐ_ＢＦの０．５５倍以上０．７５倍以下の値として、又は、０．６４倍の値として、特定される。したがって、両端組仕切りパネル要素ＢＣＰｅの圧縮強度Ｐ_ＢＣ〔Ｎ〕は、当該両端組仕切りパネル要素ＢＣＰｅの幅（圧縮方向に直交する幅方向に沿った長さ）Ｌ〔ｃｍ〕を用いて、式（ＴＰ_ＢＣ）で表すことができる。
Ｐ_ＢＣ＝（１／４）×ｋ×ｔ×β×Ｒｘ
×（０．０４×Ｌ−３．７７６×０．９７^{（４×Ｌ）}＋３．７７６）
・・・（ＴＰ_ＢＣ）

片端組仕切りパネル要素ＯＣＰｅの圧縮強度Ｐ_ＯＣ〔Ｎ〕は、当該片端組仕切りパネル要素ＯＣＰｅと同一の幅Ｌの片端固定パネル要素ＯＦＰｅの圧縮強度Ｐ_ＯＦの０．５５倍以上０．７５倍以下の値として、又は、０．６４倍の値として、特定される。したがって、片端組仕切りパネル要素ＯＣＰｅの圧縮強度Ｐ_ＯＣ〔Ｎ〕は、当該片端組仕切りパネル要素ＯＣＰｅの幅（圧縮方向に直交する幅方向に沿った長さ）Ｌ〔ｃｍ〕を用いて、式（ＴＰ_ＯＣ）で表すことができる。
Ｐ_ＯＣ＝（１／８）×ｋ×ｔ×β×Ｒｘ
×（０．０８×Ｌ−３．７７６×０．９７^{（８×Ｌ）}＋３．７７６）
・・・（ＴＰ_ＯＣ）

評価式（ＴＰ_ＢＣ）及び評価式（ＴＰ_ＯＣ）における「ｋ」は、両端固定パネル要素ＢＦＰｅの圧縮強度に対する両端組仕切りパネル要素ＢＣＰｅの圧縮強度の低下、或いは、片端固定パネル要素ＯＦＰｅの圧縮強度に対する片端組仕切りパネル要素ＯＣＰｅの圧縮強度の低下を反映させるための係数である。したがって、評価式（ＫＰ_ＢＣ）及び評価式（ＫＰ_ＯＣ）における「ｋ」は、０．５５以上０．７５以下の値とし、例えば０．６４とすることができる。

また、評価式（ＴＰ_ＢＦ）、評価式（ＴＰ_ＯＦ）、評価式（ＴＰ_ＢＣ）及び評価式（ＴＰ_ＯＣ）における「β」及び「Ｒｘ」は既に従来技術の欄で説明した従来のケリカット式（Ｋ）にも用いられていた係数である。すなわち、「β」及び「Ｒｘ」は、評価対象となるパネル要素Ｐｅをなす段ボール紙ＣＢの構成に応じて決定される。例えば、「β」はフルートの形式によって形成され、Ａフルートのβ値は０．７４８となり、Ｂフルートのβ値は０．６１２となり、Ｃフルートのβ値は０．６９９となり、ＢＡフルートのβ値は０．９５４となり、ＢＣフルートのβ値は０．８８９となる。また、「Ｒｘ」は、従来技術の欄で説明した式（Ｒｘ）により特定される。

さらに、評価式（ＴＰ_ＢＦ）、評価式（ＴＰ_ＯＦ）、評価式（ＴＰ_ＢＣ）及び評価式（ＴＰ_ＯＣ）における「ｔ」は、評価対象となるパネル要素Ｐｅの上端ｕｅの構成に応じて係数である。上述したように、パネル要素Ｐｅが、その上端ｕｅの全幅に亘ったいずれの位置においても他のパネル要素Ｐｅと接続していない場合、当該パネル要素Ｐｅの圧縮強度が上昇する。そこで、評価対象となるパネル要素Ｐｅがその上端において他のパネル要素Ｐｅと接続している場合、評価式（ＴＰ_ＢＦ）、評価式（ＴＰ_ＯＦ）、評価式（ＴＰ_ＢＣ）及び評価式（ＴＰ_ＯＣ）中の「ｔ」は、ｔ＝１とする。一方、評価対象となるパネル要素Ｐｅがその上端において他のパネル要素Ｐｅと接続していない場合、評価式（ＴＰ_ＢＦ）、評価式（ＴＰ_ＯＦ）、評価式（ＴＰ_ＢＣ）及び評価式（ＴＰ_ＯＣ）中の「ｔ」は、１．０５以上１．３以下の値とし、例えば１．１とすることができる。

なお、両端自由パネル要素ＢＲＰｅの圧縮強度Ｐ_ＢＲ〔Ｎ〕に関する上述の評価式（ＫＰ_ＢＲ）は、実験式であって、ケリカット式（Ｋ）を変形させる等して導出されたものではない。したがって、評価式（ＴＰ_ＢＦ）、評価式（ＴＰ_ＯＦ）、評価式（ＴＰ_ＢＣ）及び評価式（ＴＰ_ＯＣ）とともに、評価式（ＫＰ_ＢＲ）を用いることができる。繰り返しになるが、本件発明者が、実験およびシミュレーションを行ったところ、両端自由パネル要素ＢＲＰｅの圧縮強度Ｐ_ＢＲ〔Ｎ〕は、当該両端自由パネル要素ＢＲＰｅの幅（圧縮方向に直交する幅方向に沿った長さ）Ｌ〔ｃｍ〕を用いて、次の式（ＫＰ_ＢＲ）で表すことができる。評価式（ＫＰ_ＢＲ）中における「ｓ」は、０．００５以上０．０２以下の値とし、例えば１．１とすることができる。
Ｐ_ＢＲ＝ｓ×β×Ｒｘ×Ｌ ・・・（ＫＰ_ＢＲ）

＜圧縮試験の実施による評価方法の検証＞
図５Ａに示された段ボール構造物Ｓをついて、実際に圧縮試験を行って圧縮強度を測定した。また、圧縮試験を行った段ボール構造物Ｓについて、当該段ボール構造物Ｓの構造壁をなすパネル要素Ｐｅの圧縮強度を積算することで、段ボール構造物Ｓの圧縮強度の評価を行った。

まず、図５Ａに示された段ボール構造物Ｓを実際に作製した。段ボール構造物Ｓの作製に使用した段ボール紙ＣＢは、Ｃフルート（β＝０．６６９）とし、総合リングクラッシュ強さＲｘが１４６２〔Ｎ〕となる「ＬＢ２８０／ＭＡ２０００／ＬＢ２８０」を用いた。また、第１パネル要素Ｐｅ５１の幅Ｌ５１を２８０〔ｍｍ〕、第２パネル要素Ｐｅ５２の幅Ｌ５２を２３〔ｍｍ〕、第３パネル要素Ｐｅ５３の幅Ｌ５３を３２〔ｍｍ〕、第４パネル要素Ｐｅ５４の幅Ｌ５４を４５〔ｍｍ〕、第５パネル要素Ｐｅ５５の幅Ｌ５５を３０９〔ｍｍ〕とした。図５Ａに示すように、段ボール構造物Ｓをなす各パネル要素Ｐｅは、その上端ｕｅにおいて、他のパネル要素と接続していないようにした。

圧縮試験は、図９及び図１０に示されたサンプル１〜１０に対する上述の圧縮試験と同様に、ＪＩＳ Ｐ ８１１１及びＪＩＳ Ｚ」０２１２ Ｂ法に準拠して実施した。圧縮強度の試験結果を表３の試験結果の欄に示す。

次に、圧縮荷重を有効に支持し得るパネル要素Ｐｅの圧縮強度を積算することにより、段ボール構造物Ｓの圧縮荷重を評価した。既に説明したように、図５Ａに示された段ボール構造物Ｓの圧縮強度は、図５Ｃに示すように、二枚の第１パネル要素Ｐｅ５１、四枚の第２パネル要素Ｐｅ５２、四枚の第３パネル要素Ｐｅ５３及び四枚の第４パネル要素Ｐｅ５４の圧縮強度の総和とすることができる。第１改良式を利用した上述の評価式（ＴＰ_ＢＦ）を用いて各パネル要素Ｐｅの圧縮強度を特定することで算出された段ボール構造物Ｓの圧縮強度評価値を、表３のＴＰ評価値の欄に示す。また、ケリカット式を利用した上述の評価式（ＫＰ_ＢＦ）を用いて各パネル要素Ｐｅの圧縮強度を特定することで算出された段ボール構造物Ｓの圧縮強度評価値を、表３のＫＰ評価値の欄に示す。第１パネル要素Ｐｅ５１の圧縮強度を特定する際、評価式（ＴＰ_ＢＦ）及び評価式（ＫＰ_ＢＦ）中の「ｔ」を１とし、第１パネル要素Ｐｅ５１以外の各パネル要素Ｐｅの圧縮強度を特定する際、評価式（ＴＰ_ＢＦ）及び評価式（ＫＰ_ＢＦ）中の「ｔ」を１．１とした。

第１改良式を利用した評価式（ＴＰ_ＢＦ）でパネル要素Ｐｅの圧縮強度を特定した場合、ケリカット式を利用した評価式（ＫＰ_ＢＦ）でパネル要素Ｐｅの圧縮強度を特定した場合と比較して、段ボール構造物Ｓの圧縮強度を格段に高精度に評価することができた。とりわけ、評価式（ＫＰ_ＢＦ）を用いた圧縮強度評価値が実際の圧縮試験値よりも高く出ており、改良された評価式（ＴＰ_ＢＦ）を用いた圧縮強度評価値がこの点を是正していることにおいて、第１改良式（Ｓ）の有用性を理解することができる。

第２〜第４パネル要素Ｐｅ５２〜Ｐｅ５４の幅Ｌ５２〜Ｌ５４は非常に狭く、当該パネル要素Ｐｅと同一幅の側面を四つ含む直方体輪郭または立方体輪郭の仮想の段ボール箱ＢＸも、非常に小さくなる。この仮想の段ボール箱ＢＸの周囲長は、２０ｃｍ未満であり、ケリカット式ではその圧縮強度を高精度に推定することができないとされていた。このことが、ケリカット式を利用した評価式（ＫＰ_ＢＦ）でパネル要素Ｐｅの圧縮強度を特定した場合における段ボール構造物Ｓの圧縮強度の評価精度を低下させたと予想される。

＜高さ（深さ）の考慮＞
ケリカット式（Ｋ）は、段ボール箱ＢＸの形状に関する変数として周囲長Ｚのみを考慮している。しかしながら、既に説明したように、評価式は、本来的には、圧壊強度や座屈強度を反映したものであるべきである。そして、パネル要素Ｐｅ等の構成要素の座屈強度は、その高さ（圧縮方向に沿った長さであり、深さとも呼ばれる寸法）に依存して変化する。実際に、段ボール箱ＢＸについて言えば、高さが３０ｃｍ未満になると、圧縮強度が、１０％〜２０％程度増加することが知られている。このような観点から、上述の第１改良式をさらに改良して、高さの概念を含んだ第２改良式を提案する。

上述したように、第１改良式の導出において、周囲長Ｚ→０〔ｃｍ〕とした際に、パネル要素Ｐｅの耐荷重〔Ｎ／ｃｍ〕が圧壊強度程度になると想定した。この想定は、パネル要素Ｐｅの固定端近傍での破壊が圧壊破壊になることを前提としている。また、周囲長Ｚ→無限大とした際に、パネル要素Ｐｅの耐荷重が座屈強度程度になると想定した。この想定は、パネル要素Ｐｅの固定端から遠く離れた位置での破壊が座屈破壊になることを前提としている。しかしながら、パネル要素Ｐｅの高さ〔ｃｍ〕によっては、パネル要素Ｐｅの固定端から遠く離れた位置においても、完全な座屈に至らないことがある。さらに、パネル要素Ｐｅの高さ〔ｃｍ〕が非常に小さい場合には、パネル要素Ｐｅの固定端から遠く離れた位置においても、パネル要素Ｐｅは、座屈ではなく圧壊により破壊に至る。すなわち、周囲長Ｚ→無限大とした際のパネル要素Ｐｅの耐荷重は、当該パネル要素Ｐｅの高さに応じて、座屈強度程度の値から圧壊強度程度の値までの範囲で変化すべきである。

図１６は、段ボール紙ＣＢの耐荷重〔Ｎ／ｃｍ〕を実際に評価した試験結果を示す。図１６に示すように、試験片の高さが短くなると、耐荷重は増加していく。ただし、試験片の高さが所定の高さよりも短くなると、耐荷重は、圧壊強度で一定の値を取るようになる。圧壊強度に至る試験片の長さは、段ボール紙ＣＢの形態に応じて変化する。一方、試験片の高さが長くなると、耐荷重は低下していき、座屈強度に収束していく。本件発明者が確認したところ、試験片の高さが３０ｃｍまで短くなった際に、試験片の耐荷重が、試験片の材質に応じた所定の値に収束する。また、本件発明者の調査によれば、耐荷重の最小値は、耐荷重の最大値の概ね１／６となった。

これに対して、上述した式（２）では、固定端から遠く離れた位置での耐荷重を表す定数項が、座屈強度に対応した値「Ｘ_３」となっており、パネル要素Ｐｅの高さに依存することはなく一定の値を取る。固定端から遠く離れた位置での耐荷重が、典型的には図１６に示すように変化することから、固定端から遠く離れた位置での耐荷重を表す式（２）の定数項も、高さＨ〔ｃｍ〕に応じて変化すべきである。より具体的には、図１７に示すように、式（２）における定数項の値、言い換えると、固定端から遠く離れた位置での耐荷重は、高さＨ〔ｃｍ〕が０のときに比較的高い初期値をとり、次に高さＨ〔ｃｍ〕の上昇にともなって低下していき、そして高さが３０〔ｃｍ〕に到達する際に、座屈強度に対応した値（Ｘ_３）に収束する。すなわち、上述した式（２）の定数項は、正しくは、次の式（４）によって表されるべきである。また、式（４）の係数Ｘ_３、Ｘ_４、Ｘ_５は、高さＨ〔ｃｍ〕が０のときの初期値（Ｘ_３＋Ｘ_４）が、座屈強度に対応した値（Ｘ_３）の約６倍に相当するように決定されるべきである。
ΔＰ＝Ｘ_１×Ｘ_２ ^Ｚ＋Ｘ_３ ・・・（２）
（式（２）の定数項）＝Ｘ_３＋Ｘ_４×Ｘ_５ ^Ｈ ・・・（４）

さらに、図１４を参照して説明したように、耐荷重を表す式（２）の値は、周囲長Ｚが０のときに、圧壊強度に対応した値（Ｘ_１＋Ｘ_３）を取るようにすべきである。式（４）との組み合わせにおいてこの点を満たすべく、式（２）の比例項は、次の式（５）に改められるべきである。
（式（２）の比例項）＝Ｘ_１−Ｘ_４×Ｘ_５ ^Ｈ ・・・（５）

この結果、段ボール箱ＢＸの高さＨ〔ｃｍ〕を考慮することで、上述の式（２）は、次の式（６）に書き換えられる。また、耐荷重分布を表す式（６）を積分すると、圧縮強度を示す式（７）が得られる。式（７）の示すように、式（２）を周囲長Ｚで積分することで得られる上述の式（３）での係数「Ｙ_２」、「Ｙ_３」及び「Ｙ_４」は、それぞれ、高さＨ〔ｃｍ〕に応じて変化する値となる。
ΔＰ＝（Ｘ_１−Ｘ_４×Ｘ_５ ^Ｈ）×Ｘ_２ ^Ｚ＋Ｘ_３＋Ｘ_４×Ｘ_５ ^Ｈ ・・・（６）
Ｐ_ｂｏｘ＝Ｙ_１（Ｙ_２Ｚ−Ｙ_３ ^Ｚ＋Ｙ_４） ・・・（３）
Ｐ_ｂｏｘ＝ （（Ｘ_１−Ｘ_４×Ｘ_５ ^Ｈ）／ｌｎＸ_５×Ｘ_２ ^Ｚ）
＋（（Ｘ_３＋Ｘ_４×Ｘ_５ ^Ｈ）×Ｚ）
−（（Ｘ_１−Ｘ_４×Ｘ_５ ^Ｈ）／ｌｎＸ_５）
・・・（７）
つまり、段ボール箱ＢＸの圧縮強度Ｐ_ｂｏｘの評価式（７）は、周囲長Ｚを変数とする指数項、比例項、及び、定数項を含み、指数項、比例項及び定数項の係数は、段ボール箱ＢＸの高さＨ〔ｃｍ〕に基づいて決定される。

さらに、本件発明者は、実験を行うことにより、式（６）及び式（７）の係数を決定した。そして、周囲長Ｚが９０ｃｍ以上２００ｃｍとなる範囲において、実績のあるケリカット式（Ｋ）と同程度の圧縮強度に算出し、周囲長がそれ以外の範囲、とりわけ６０ｃｍ未満となり且つ高さＨが３０ｃｍを下回る場合において、ケリカット式（Ｋ）よりも高精度に段ボール箱ＢＸの圧縮強度を評価することができる第２改良式（Ｓ）が得られた。
Ｐ_ｂｏｘ＝ β×Ｒｘ
×（（（−３．７８＋１．６４×０．８５^Ｈ）×０．９７^Ｚ）
＋（（０．０１＋０．０５×０．８５^Ｈ）×Ｚ）
−（−３．７８＋１．６４×０．８５^Ｈ））
・・・（Ｓ）
Ｐ：段ボール箱の圧縮強度〔Ｎ〕
β：フルートによる定数
Ｒｘ：段ボール紙の総合リングクラッシュ強さ〔Ｎ〕
Ｚ：段ボール箱の周囲長〔ｃｍ〕

（第２改良式（Ｓ）を利用したパネル要素の圧縮強度の特定）
次に第２改良式（Ｓ）を用いて、段ボール構造物Ｓを構成するパネル要素Ｐｅの圧縮強度を特定する方法について説明する。以上に説明したように、段ボール箱ＢＸの圧縮強度は、圧縮方向に沿った当該段ボール箱ＢＸの高さに依存して変化する。したがって、各パネル要素Ｐｅの圧縮強度は、当該パネル要素Ｐｅの幅と同一の幅の側面を四つ含み且つ当該パネル要素Ｐｅと同一高さの直方体輪郭又は立方体輪郭の段ボール箱の圧縮強度に基づいて、或いは、当該パネル要素の幅の二倍の幅の側面を四つ含み且つ当該パネル要素Ｐｅと同一高さの直方体輪郭又は立方体輪郭の段ボール箱の圧縮強度に基づいて、特定することが、パネル要素Ｐｅの圧縮強度を高精度に評価する点において、有効である。

両端固定パネル要素ＢＦＰｅの圧縮強度Ｐ_ＢＦ〔Ｎ〕は、上述したように、当該両端固定パネル要素ＢＦＰｅの幅Ｌと同一の幅の側面を四つ含み且つ当該パネル要素Ｐｅと同一高さの直方体輪郭又は立方体輪郭の段ボール箱の圧縮強度の１／４の圧縮強度として、特定することができる。したがって、両端固定パネル要素ＢＦＰｅの圧縮強度Ｐ_ＢＦ〔Ｎ〕は、当該両端固定パネル要素ＢＦＰｅの幅（圧縮方向に直交する幅方向に沿った長さ）Ｌ〔ｃｍ〕及び当該両端固定パネル要素ＢＦＰｅの高さ（圧縮方向に沿った長さ）Ｈ〔ｃｍ〕を用いて、式（ＳＰ_ＢＦ）で表すことができる。
Ｐ_ＢＦ＝（１／４）×ｔ×β×Ｒｘ
×（（（−３．７８＋１．６４×０．８５^Ｈ）×０．９７^{（４×Ｌ）}）
＋（（０．０４＋０．２０×０．８５^Ｈ）×Ｌ）
−（−３．７８＋１．６４×０．８５^Ｈ））
・・・（ＳＰ_ＢＦ）

片端固定パネル要素ＯＦＰｅの圧縮強度Ｐ_ＯＦ〔Ｎ〕は、当該片端固定パネル要素ＯＦＰｅの幅Ｌの二倍の幅の側面を四つ含み且つ当該パネル要素Ｐｅと同一高さの直方体輪郭又は立方体輪郭の段ボール箱の圧縮強度の１／８の圧縮強度Ｐ_ＯＦとして、特定することができる。したがって、片端固定パネル要素ＯＦＰｅの圧縮強度Ｐ_ＯＦ〔Ｎ〕は、当該片端固定パネル要素ＯＦＰｅの幅（圧縮方向に直交する幅方向に沿った長さ）Ｌ〔ｃｍ〕及び当該両端固定パネル要素ＢＦＰｅの高さ（圧縮方向に沿った長さ）Ｈ〔ｃｍ〕を用いて、式（ＳＰ_ＯＦ）で表すことができる。
Ｐ_ＯＦ＝（１／８）×ｔ×β×Ｒｘ
×（（（−３．７８＋１．６４×０．８５^Ｈ）×０．９７^{（８×Ｌ）}）
＋（（０．０８＋０．４０×０．８５^Ｈ）×Ｌ）
−（−３．７８＋１．６４×０．８５^Ｈ））
・・・（ＳＰ_ＯＦ）

両端組仕切りパネル要素ＢＣＰｅの圧縮強度Ｐ_ＢＣ〔Ｎ〕は、当該両端組仕切りパネル要素ＢＣＰｅと同一の幅Ｌで当該パネル要素Ｐｅと同一高さの両端固定パネル要素ＢＦＰｅの圧縮強度Ｐ_ＢＦの０．５５倍以上０．７５倍以下の値として、又は、０．６４倍の値として、特定することができる。したがって、両端組仕切りパネル要素ＢＣＰｅの圧縮強度Ｐ_ＢＣ〔Ｎ〕は、当該両端組仕切りパネル要素ＢＣＰｅの幅（圧縮方向に直交する幅方向に沿った長さ）Ｌ〔ｃｍ〕及び当該両端固定パネル要素ＢＦＰｅの高さ（圧縮方向に沿った長さ）Ｈ〔ｃｍ〕を用いて、式（ＳＰ_ＢＣ）で表すことができる。
Ｐ_ＢＣ＝（１／４）×ｋ×ｔ×β×Ｒｘ
×（（（−３．７８＋１．６４×０．８５^Ｈ）×０．９７^{（４×Ｌ）}）
＋（（０．０４＋０．２０×０．８５^Ｈ）×Ｌ）
−（−３．７８＋１．６４×０．８５^Ｈ））
・・・（ＳＰ_ＢＣ）

片端組仕切りパネル要素ＯＣＰｅの圧縮強度Ｐ_ＯＣ〔Ｎ〕は、当該片端組仕切りパネル要素ＯＣＰｅと同一の幅Ｌで当該パネル要素Ｐｅと同一高さの片端固定パネル要素ＯＦＰｅの圧縮強度Ｐ_ＯＦの０．５５倍以上０．７５倍以下の値として、又は、０．６４倍の値として、特定することができる。したがって、片端組仕切りパネル要素ＯＣＰｅの圧縮強度Ｐ_ＯＣ〔Ｎ〕は、当該片端組仕切りパネル要素ＯＣＰｅの幅（圧縮方向に直交する幅方向に沿った長さ）Ｌ〔ｃｍ〕及び当該両端固定パネル要素ＢＦＰｅの高さ（圧縮方向に沿った長さ）Ｈ〔ｃｍ〕を用いて、式（ＳＰ_ＯＣ）で表すことができる。
Ｐ_ＯＣ＝（１／８）×ｋ×ｔ×β×Ｒｘ
×（（（−３．７８＋１．６４×０．８５^Ｈ）×０．９７^{（８×Ｌ）}）
＋（（０．０８＋０．４０×０．８５^Ｈ）×Ｌ）
−（−３．７８＋１．６４×０．８５^Ｈ））
・・・（ＳＰ_ＯＣ）

評価式（ＳＰ_ＢＣ）及び評価式（ＳＰ_ＯＣ）における「ｋ」は、両端固定パネル要素ＢＦＰｅの圧縮強度に対する両端組仕切りパネル要素ＢＣＰｅの圧縮強度の低下、或いは、片端固定パネル要素ＯＦＰｅの圧縮強度に対する片端組仕切りパネル要素ＯＣＰｅの圧縮強度の低下を反映させるための係数である。したがって、評価式（ＫＰ_ＢＣ）及び評価式（ＫＰ_ＯＣ）における「ｋ」は、０．５５以上０．７５以下の値とし、例えば０．６４とすることができる。

また、評価式（ＳＰ_ＢＦ）、評価式（ＳＰ_ＯＦ）、評価式（ＳＰ_ＢＣ）及び評価式（ＳＰ_ＯＣ）における「β」及び「Ｒｘ」は既に従来技術の欄で説明した従来のケリカット式（Ｋ）にも用いられていた係数である。すなわち、「β」及び「Ｒｘ」は、評価対象となるパネル要素Ｐｅをなす段ボール紙ＣＢの構成に応じて決定される。例えば、「β」はフルートの形式によって形成され、Ａフルートのβ値は０．７４８となり、Ｂフルートのβ値は０．６１２となり、Ｃフルートのβ値は０．６９９となり、ＢＡフルートのβ値は０．９５４となり、ＢＣフルートのβ値は０．８８９となる。また、「Ｒｘ」は、従来技術の欄で説明した式（Ｒｘ）により特定される。

さらに、評価式（ＳＰ_ＢＦ）、評価式（ＳＰ_ＯＦ）、評価式（ＳＰ_ＢＣ）及び評価式（ＳＰ_ＯＣ）における「ｔ」は、評価対象となるパネル要素Ｐｅの上端ｕｅの構成に応じて係数である。上述したように、パネル要素Ｐｅが、その上端ｕｅの全幅に亘ったいずれの位置においても他のパネル要素Ｐｅと接続していない場合、当該パネル要素Ｐｅの圧縮強度が上昇する。そこで、評価対象となるパネル要素Ｐｅがその上端において他のパネル要素Ｐｅと接続している場合、評価式（ＳＰ_ＢＦ）、評価式（ＳＰ_ＯＦ）、評価式（ＳＰ_ＢＣ）及び評価式（ＳＰ_ＯＣ）中の「ｔ」は、ｔ＝１とする。一方、評価対象となるパネル要素Ｐｅがその上端において他のパネル要素Ｐｅと接続していない場合、評価式（ＳＰ_ＢＦ）、評価式（ＳＰ_ＯＦ）、評価式（ＳＰ_ＢＣ）及び評価式（ＳＰ_ＯＣ）中の「ｔ」は、１．０５以上１．３以下の値とし、例えば１．１とすることができる。

＜圧縮試験の実施による評価方法の検証＞
段ボール箱ＢＸのサンプル１１〜サンプル１８を実際に作製し、作製したサンプルの圧縮強度を圧縮試験により測定した。作製したサンプル１１〜１８は、図１８に示すように、幅が４０．５ｃｍである二枚の両端固定パネル要素ＢＦＰｅと、幅が２７ｃｍである二枚の両端固定パネル要素ＢＦＰｅと、を側部に含む段ボール箱ＢＸとした。サンプル１１〜１８高さは、高さを１０ｃｍから５５ｃｍまでの間で変動させた。サンプル１１〜１８をなす段ボール箱ＢＸの材質は、「ＬＢ２２０／ＭＡ１４０／ＬＢ２２０」のＡフルートとした。なお、各サンプルにおいて、段ボール箱ＢＸの側部をなす各パネル要素Ｐｅは、その上端ｕｅにおいて、段ボール箱ＢＸの蓋をなすフラップｆｌと接続していた。

圧縮試験は、図９及び図１０に示されたサンプル１〜１０に対する上述の圧縮試験と同様に、ＪＩＳ Ｐ ８１１１及びＪＩＳ Ｚ」０２１２ Ｂ法に準拠して実施した。圧縮強度の試験結果を表４の試験結果の欄に示す。

次に、圧縮荷重を有効に支持し得るパネル要素Ｐｅの圧縮強度を積算することにより、段ボール構造物Ｓの圧縮荷重を評価した。図１８に示された段ボール箱ＢＸの圧縮強度は、幅が４０．５ｃｍである二枚の両端固定パネル要素ＢＦＰｅ、及び、幅が２７ｃｍである二枚の両端固定パネル要素ＢＦＰｅの圧縮強度の総和とすることができる。第２改良式を利用した上述の評価式（ＳＰ_ＢＦ）を用いて各パネル要素Ｐｅの圧縮強度を特定することで算出された段ボール箱ＢＸの圧縮強度評価値を、表４のＳＰ評価値の欄に示す。また、ケリカット式を利用した上述の評価式（ＫＰ_ＢＦ）を用いて各パネル要素Ｐｅの圧縮強度を特定することで算出された段ボール箱ＢＸの圧縮強度評価値を、表４のＫＰ評価値の欄に示す。各パネル要素Ｐｅの圧縮強度を特定する際、評価式（ＳＰ_ＢＦ）及び評価式（ＫＰ_ＢＦ）中の「ｔ」を１とし、「β」を０．７４８とし、「Ｒｘ」を１００３〔Ｎ〕とした。

第２改良式を利用した評価式（ＳＰ_ＢＦ）での評価値は、全般的に、ケリカット式を利用した評価式（ＫＰ_ＢＦ）での評価値よりも、精度良く段ボール箱ＢＸの圧縮強度を評価することができた。また、高さが３０〔３０ｃｍ〕以上となる場合に、第２改良式を利用した評価式（ＳＰ_ＢＦ）での評価値と、ケリカット式を利用した評価式（ＫＰ_ＢＦ）での評価値が、大きく異なるようになった。

＜段ボール構造物の製造方法、プログラム、プログラム記録媒体＞
上述してきた段ボール構造物Ｓの圧縮強度の評価方法は、種々の大きさ及び種々の形状の段ボール構造物Ｓについて、圧縮強度を簡易且つ高精度に評価することができる。したがって、この評価方法を利用して段ボール構造物Ｓを製造することが好ましい。すなわち、段ボール構造物Ｓの製造方法が、段ボール構造物Ｓを設計する工程と、上述してきたいずれかの圧縮強度評価方法により、設計された段ボール構造物Ｓの圧縮強度を確認する工程と、を含むむようにしてもよい。このような製造方法によれば、圧縮試験に依らなくとも、段ボール構造物Ｓの圧縮強度を正確に予測することが可能となるので、段ボール構造物Ｓを実際に作製して圧縮試験を実施する回数を低減することができる。これにより、段ボール構造物Ｓの製造原価を低減し且つ製造納期を短縮することが可能となる。

また、計算機を用いて上述した圧縮強度評価方法を実行するようにしてもよい。上述した圧縮強度評価方法を計算機に実行させるためのプログラム、及び、当該プログラムを収容した記録媒体も、本発明の保護範囲である。図１９に示すように、計算機１０には、設計者等が圧縮強度評価を実行するために入力操作を行うキーボード等の入力装置１１や、評価条件や評価結果等を可視化して表示する表示装置１２を含むようにしてもよい。また、計算機１１は、圧縮強度評価を実行するためのプログラムが記録された記録媒体１３にアクセス可能となっている。記録媒体１３は、ＲＯＭおよびＲＡＭ等のメモリ、ハードディスク、ＣＤ−ＲＯＭ、ＤＶＤ−ＲＯＭおよびフレキシブルディスク等のディスク状記録媒体等、既知のプログラム記録媒体から構成され得る。

＜まとめ＞
以上に説明した一実施の形態において、段ボール構造物の評価方法は、各々が板状形状を有した複数のパネル要素Ｐｅを含む段ボール構造物Ｓの圧縮強度を評価する評価方法であって、段ボール構造物Ｓに含まれる複数のパネル要素Ｐｅについて、それぞれ、圧縮強度を特定する工程と、複数のパネル要素Ｐｅについて特定された圧縮強度を合算する工程と、を備える。

この圧縮強度評価方法によれば、段ボール構造物Ｓの圧縮強度を、当該段ボール構造物Ｓを構成する各パネル要素Ｐｅの圧縮強度に着目して、評価することになる。このような評価方法によれば、特殊形状の段ボール構造物Ｓ、具体例として、偏平輪郭を有する段ボール構造物Ｓや、直方体や立方体以外の輪郭を有する段ボール構造物Ｓ、さらには中仕切りＣＰや中仕切りＣＰを収容した段ボール箱ＢＸ等の段ボール構造物Ｓについても、圧縮強度を高精度に評価することが可能となる。なお、段ボール構造物Ｓとは、段ボール紙ＣＢを用いて形成された構造物であって、段ボール箱ＢＸに限られず仕切りＣＰ等をも含む。また、段ボール紙ＣＢとは、波状に成形した中芯（中心紙）ＣＢｍと、中芯ＣＢｍの片側または両側に積層されたライナー（紙、とりわけ厚紙）ＣＢｌと、を含む板状部分のことを指す。

また、上述の一実施の形態において、各パネル要素Ｐｅの圧縮強度は、当該パネル要素Ｐｅの幅（圧縮方向に直交する幅方向に沿った長さ）Ｌと同一の幅の側面を四つ含んだ直方体輪郭又は立方体輪郭の段ボール箱の圧縮強度に基づいて、或いは、当該パネル要素Ｐｅの幅Ｌの二倍の幅の側面を四つ含んだ直方体輪郭又は立方体輪郭の段ボール箱の圧縮強度に基づいて、特定される。この圧縮強度評価方法によれば、種々の大きさのパネル要素Ｐｅの圧縮強度を簡易且つ高精度に評価することができる。

さらに、上述の一実施の形態において、圧縮方向に直交する幅方向における両端がそれぞれその全長に亘って他のパネル要素Ｐｅと接続した両端固定パネル要素ＢＦＰｅの圧縮強度は、当該両端固定パネル要素ＢＦＰｅの幅と同一の幅の側面を四つ含んだ直方体輪郭又は立方体輪郭の段ボール箱の圧縮強度に基づいて、特定される。また、幅方向における一方の端がその全長に亘って他のパネル要素Ｐｅと接続し且つ幅方向における他方の端が自由端となっている片端固定パネル要素ＯＦＰｅの圧縮強度は、当該片端固定パネル要素ＯＦＰｅの幅の二倍の幅の側面を四つ含んだ直方体輪郭又は立方体輪郭の段ボール箱の圧縮強度に基づいて、特定される。この圧縮強度評価方法によれば、種々の大きさの両端固定パネル要素ＢＦＰｅの圧縮強度および種々の大きさの片端固定パネル要素ＯＦＰｅの圧縮強度を簡易且つ高精度に評価することができる。

さらに、上述の一実施の形態において、上端が他のパネル要素Ｐｅと接続した両端固定パネル要素ＢＦＰｅの圧縮強度は、当該両端固定パネル要素ＢＦＰｅの幅と同一の幅の側面を四つ含んだ直方体輪郭又は立方体輪郭の段ボール箱ＢＸの圧縮強度の１／４の圧縮強度として、特定される。また、上端が他のパネル要素と接続した片端固定パネル要素ＯＦＰｅの圧縮強度は、当該片端固定パネル要素ＯＦＰｅの幅の二倍の幅の側面を四つ含んだ直方体輪郭又は立方体輪郭の段ボール箱の圧縮強度の１／８の圧縮強度として、特定される。この圧縮強度評価方法によれば、種々の大きさの両端固定パネル要素ＢＦＰｅの圧縮強度および種々の大きさの片端固定パネル要素ＯＦＰｅの圧縮強度を簡易且つ高精度に評価することができる。

さらに、上述の一実施の形態において、幅方向における両端がそれぞれ他のパネル要素Ｐｅと接続して組仕切りＣＰａの接続部ｊｌを形成する両端組仕切りパネル要素ＢＣＰｅの圧縮強度は、当該両端組仕切りパネル要素ＢＣＰｅと同一の幅の両端固定パネル要素ＢＦＰｅの圧縮強度の０．５５倍以上０．７５倍以下の値として、特定される。また、幅方向における一方の端が他のパネル要素Ｐｅと接続して組仕切りＣＰａの接続部ｊｌを形成し且つ他方の端が自由端となっている片端組仕切りパネル要素ＯＣＰｅの圧縮強度は、当該片端組仕切りパネル要素ＯＣＰｅと同一の幅の片端固定パネル要素ＯＦＰｅの圧縮強度の０．５５倍以上０．７５倍以下の値として、特定される。この圧縮強度評価方法によれば、種々の形状および大きさの組仕切りＣＰａを構成する両端組仕切りパネル要素ＢＣＰｅの圧縮強度および片端組仕切りパネル要素ＯＣＰｅの圧縮強度を簡易且つ高精度に評価することができる。そして、高精度に特定された両端組仕切りパネル要素ＢＣＰｅの圧縮強度および片端組仕切りパネル要素ＯＣＰｅの圧縮強度を用いて、種々の形状および大きさの組仕切りＣＰａの圧縮強度及び種々の形状および大きさの組仕切りＣＰａを収容した段ボール箱ＢＸの圧縮強度を、高精度に評価することが可能となる。

さらに、上述の一実施の形態において、上端ｕｅが、その全幅に亘ったいずれの位置においても、他のパネル要素Ｐｅと接続していないパネル要素Ｐｅの圧縮強度は、上端ｕｅが他のパネル要素Ｐｅと接続したパネル要素Ｐｅの圧縮強度よりも大きな値として、特定される。より具体的には、上端ｕｅが、その全長に亘ったいずれの位置においても、他のパネル要素Ｐｅと接続していないパネル要素の圧縮強度は、上端ｕｅが他のパネル要素Ｐｅと接続したパネル要素Ｐｅの圧縮強度の１．０５倍以上１．３倍以下の値として、特定される。この圧縮強度評価方法によれば、種々の構成にて段ボール構造物Ｓに組み込まれたパネル要素Ｐｅの圧縮強度を簡易且つ高精度に評価することができる。

さらに、上述の一実施の形態において、段ボール箱ＢＸの圧縮強度は、周囲長を変数とした指数項および比例項を含む評価式（Ｔ）又は評価式（Ｓ）によって特定される。この圧縮強度評価方法によれば、種々の大きさの段ボール箱ＢＸの圧縮強度を高精度に評価することができる。とりわけ、従来の評価式では高精度に圧縮強度を正確に評価することができなかった、周囲長が９０ｃｍ未満の段ボール箱ＢＸや周囲長が２００ｃｍを超える段ボール箱ＢＸについて、圧縮強度を高精度に評価することができる点において有用である。また、オトール形状等の異種形状の段ボール箱は、幅狭のパネル要素Ｐｅを含んで構成されることがあり、このような幅狭のパネル要素Ｐｅの圧縮強度を正確に評価することに極めて好適である。結果として、種々の形状および種々の大きさの段ボール構造物Ｓの圧縮強度を、さらに高精度に評価することが可能となる。

さらに、上述の一実施の形態において、指数項の係数および比例項の係数は、段ボール箱ＢＸの高さ（圧縮方向に沿った長さ）Ｈ〔ｃｍ〕に基づいて決定される。より具体的には、段ボール箱ＢＸの圧縮強度Ｐ_boxは、当該段ボール箱ＢＸをなす段ボール紙ＣＢの構成（材料、大きさ、形状）に応じて決定する係数Ｙ_１、段ボール箱ＢＸの高さに応じて決定する係数Ｙ_２、係数Ｙ_３及び係数Ｙ_４を含み、周囲長Ｚを変数とする、次の式（３）により特定される。
Ｐ_ｂｏｘ＝Ｙ_１（Ｙ_２Ｚ−Ｙ_３ ^Ｚ＋Ｙ_４） ・・・（３）
この圧縮強度評価方法によれば、高さＨ〔ｃｍ〕を考慮して段ボール箱ＢＸの圧縮強度をさらに高精度に評価することができる。結果として、種々の形状および種々の大きさの段ボール構造物Ｓの圧縮強度を、さらに高精度に評価することが可能となる。

さらに、上述の一実施の形態において、パネル要素Ｐｅの圧縮強度は、当該パネル要素Ｐｅの幅（圧縮方向に直交する幅方向に沿った長さ）Ｌを変数とした指数項および比例項を含む評価式（ＴＰ_ＢＦ）、評価式（ＴＰ_ＯＦ）、評価式（ＴＰ_ＢＣ）及び評価式（ＴＰ_ＯＣ）によって、或いは、評価式（ＳＰ_ＢＦ）、評価式（ＳＰ_ＯＦ）、評価式（ＳＰ_ＢＣ）及び評価式（ＳＰ_ＯＣ）によって、特定される。この圧縮強度評価方法によれば、種々の大きさのパネル要素Ｐｅの圧縮強度を高精度に評価することができる。とりわけ、今日存在する従来の評価式（例えば、ケリカット式）では、周囲長の短い段ボール箱ＢＸの圧縮強度を高精度に評価することができず、この結果、幅狭のパネル要素Ｐｅの圧縮強度も高精度に評価することができないと考えるべき状況であった。このような状況に対して、パネル要素Ｐｅの幅を変数とした指数項および比例項を含む評価式によれば、幅狭のパネル要素Ｐｅの圧縮強度を高精度に評価することが可能となる。とりわけ、オトール形状等の異種形状の段ボール箱ＢＸは、幅狭のパネル要素Ｐｅを有することがあり、ここで提案する評価式は、このような幅狭のパネル要素Ｐｅの圧縮強度を正確に評価することに極めて好適である。結果として、種々の形状および種々の大きさの段ボール構造物Ｓの圧縮強度を、さらに高精度に評価することが可能となる。

さらに、上述の一実施の形態において、指数項の係数および比例項の係数は、パネル要素Ｐｅの高さＨ〔ｃｍ〕に基づいて決定する。この圧縮強度評価方法によれば、高さを考慮してパネル要素Ｐｅの圧縮強度をさらに高精度に評価することができる。結果として、種々の形状および種々の大きさの段ボール構造物Ｓの圧縮強度を、さらに高精度に評価することが可能となる。

さらに、上述の一実施の形態において、複数のパネル要素Ｐｅの圧縮強度を特定する工程において、段ボール構造物Ｓを形成する板状形状の側部のうち、段ボール構造物Ｓの全高さに亘って延び且つ波状に成形された中芯ＣＢｍの波が高さ方向（圧縮方向）と直交する方向（幅方向）に並んでいる部分を、一つのパネル要素Ｐｅとして、圧縮強度を特定している。この圧縮強度評価方法によれば、段ボール構造物Ｓの側部のうち圧縮力に抗する構造となり得る部分（構造壁をなす部分）の圧縮強度を積算して、段ボール構造物Ｓの全体としての圧縮強度を評価している。したがって、種々の形状および種々の大きさの段ボール構造物Ｓの圧縮強度を、簡易にかつ高精度に評価することが可能となる。

さらに、上述の一実施の形態では、段ボール箱の圧縮強度を評価する評価方法であって、段ボール箱ＢＸの周囲長Ｚを変数とした指数項および比例項を含む式によって、段ボール箱ＢＸの圧縮強度を特定する評価方法を提案する。この段ボール箱の圧縮強度評価方法によれば、種々の大きさの段ボール箱ＢＸの圧縮強度を高精度に評価することができる。とりわけ、従来の評価式（例えば、ケリカット式）では高精度に圧縮強度を正確に評価することができなかった、周囲長が６０ｃｍ未満の段ボール箱ＢＸや周囲長が２００ｃｍを超える段ボール箱ＢＸについても、圧縮強度を高精度に評価することができる点において有用である。

さらに、上述の一実施の形態による段ボール箱の圧縮強度評価方法おいて、指数項の係数および比例項の係数は、段ボール箱ＢＸの高さ（圧縮方向に沿った長さ）Ｈ〔ｃｍ〕に基づいて決定される。より具体的には、段ボール箱ＢＸの圧縮強度Ｐ_boxは、当該段ボール箱ＢＸをなす段ボール紙ＣＢの構成（材料、大きさ、形状）に応じて決定する係数Ｙ_１、段ボール箱ＢＸの高さに応じて決定する係数Ｙ_２、係数Ｙ_３及び係数Ｙ_４を含み、周囲長Ｚを変数とする、次の式（３）により特定される。
Ｐ_ｂｏｘ＝Ｙ_１（Ｙ_２Ｚ−Ｙ_３ ^Ｚ＋Ｙ_４） ・・・（３）
この圧縮強度評価方法によれば、高さＨ〔ｃｍ〕を考慮して段ボール箱ＢＸの圧縮強度をさらに高精度に評価することができる。結果として、種々の形状および種々の大きさの段ボール箱ＢＸの圧縮強度を、さらに高精度に評価することが可能となる。

以上、本発明を一実施の形態に基づいて説明したが、本発明はこれらの実施形態に限定されるものではなく、この他にも種々の態様で実施可能である。

Ｓ 段ボール構造物
ＢＸ 段ボール箱
ｆｌ フラップ
ＣＢ 段ボール紙
ＣＢｌ ライナー
ＣＢｍ 中芯
ＣＰ 仕切り
Ｃｐａ 組仕切り
ｓｌ スリット
Ｐｅ パネル要素
ＢＦＰｅ 両端固定パネル要素ＢＦＰｅ
ＯＦＰｅ 片端固定パネル要素ＯＦＰｅ
ＢＣＰｅ 両端組仕切りパネル要素ＢＣＰｅ
ＯＣＰｅ 片端組仕切りパネル要素ＯＣＰｅ
ＢＲＰｅ 両端自由パネル要素ＢＲＰｅ
ｆｅ 固定端
ｒｅ 自由端
ｕｅ 上端
１０ 計算機
１１ 入力装置
１２ 表示装置
１３ 記録媒体

Claims (15)

1. 各々が板状形状を有した複数のパネル要素を含む段ボール構造物の圧縮強度を評価する評価方法であって、
   前記段ボール構造物に含まれる複数のパネル要素について、それぞれ、圧縮強度を特定する工程と、
   前記複数のパネル要素について特定された前記圧縮強度を合算する工程と、を備え、
   各パネル要素の圧縮強度は、当該パネル要素の幅と同一の幅の側面を四つ含んだ直方体輪郭又は立方体輪郭の段ボール箱の圧縮強度に基づいて、或いは、当該パネル要素の幅の二倍の幅の側面を四つ含んだ直方体輪郭又は立方体輪郭の段ボール箱の圧縮強度に基づいて、特定する、段ボール構造物の圧縮強度評価方法。
2. 幅方向における両端がそれぞれその全長に亘って他のパネル要素と接続した両端固定パネル要素の圧縮強度は、当該両端固定パネル要素の幅と同一の幅の側面を四つ含んだ直方体輪郭又は立方体輪郭の段ボール箱の圧縮強度に基づいて、特定し、
   前記幅方向における一方の端がその全長に亘って他のパネル要素と接続し且つ前記幅方向における他方の端が自由端となっている片端固定パネル要素の圧縮強度は、当該片端固定パネル要素の幅の二倍の幅の側面を四つ含んだ直方体輪郭又は立方体輪郭の段ボール箱の圧縮強度に基づいて、特定する、請求項１に記載の段ボール構造物の圧縮強度評価方法。
3. 上端が他のパネル要素と接続した前記両端固定パネル要素の圧縮強度は、当該両端固定パネル要素の幅と同一の幅の側面を四つ含んだ直方体輪郭又は立方体輪郭の段ボール箱の圧縮強度の１／４の圧縮強度として、特定し、
   上端が他のパネル要素と接続した前記片端固定パネル要素の圧縮強度は、当該片端固定パネル要素の幅の二倍の幅の側面を四つ含んだ直方体輪郭又は立方体輪郭の段ボール箱の圧縮強度の１／８の圧縮強度として、特定する、請求項２に記載の段ボール構造物の圧縮強度評価方法。
4. 前記幅方向における両端がそれぞれ他のパネル要素と接続して組仕切りの接続部を形成する両端組仕切りパネル要素の圧縮強度は、当該両端組仕切りパネル要素と同一の幅の前記両端固定パネル要素の圧縮強度の０．５５倍以上０．７５倍以下の値として、特定し、
   前記幅方向における一方の端が他のパネル要素と接続して組仕切りの接続部を形成し且つ他方の端が自由端となっている片端組仕切りパネル要素の圧縮強度は、当該片端組仕切りパネル要素と同一の幅の前記片端固定パネル要素の圧縮強度の０．５５倍以上０．７５倍以下の値として、特定する、請求項２または３に記載の段ボール構造物の圧縮強度評価方法。
5. 上端が他のパネル要素と接続されていないパネル要素の圧縮強度は、上端が他のパネル要素と接続したパネル要素の圧縮強度の１．０５倍以上１．３倍以下の値として、特定する、請求項１〜４のいずれか一項に記載の段ボール構造物の圧縮強度評価方法。
6. 前記段ボール箱の圧縮強度は、周囲長を変数とした指数項および比例項を含む式によって特定される、請求項１〜５のいずれか一項に記載の段ボール構造物の圧縮強度評価方法。
7. 前記指数項の係数および前記比例項の係数は、段ボール箱の高さに基づいて決定する、請求項６に記載の段ボール構造物の圧縮強度評価方法。
8. 前記パネル要素の圧縮強度は、当該パネル要素の幅を変数とした指数項および比例項を含む式によって特定される、請求項１〜７のいずれか一項に記載の段ボール構造物の圧縮強度評価方法。
9. 前記指数項の係数および前記比例項の係数は、前記パネル要素の高さに基づいて決定する、請求項８に記載の段ボール構造物の圧縮強度評価方法。
10. 前記複数のパネル要素の圧縮強度を特定する工程において、前記段ボール構造物を形成する側部のうち、前記段ボール構造物の全高さに亘って延び且つ波状に成形された中芯の波が高さ方向と直交する方向に並んでいる部分を、一つのパネル要素として、圧縮強度を特定する、請求項１〜９のいずれか一項に記載の段ボール構造物の圧縮強度評価方法。
11. 段ボール箱の圧縮強度を評価する方法であって、
    前記段ボール箱の周囲長を変数とする指数項と、前記段ボール箱の前記周囲長を変数とする比例項と、を含む式によって、前記段ボール箱の圧縮強度が特定され、
    前記式は、
    前記段ボール箱の周囲長を表す変数Ｚを用いて段ボール箱の圧縮強度Ｐを示すケリカット式（Ｋ）の両辺をＺで微分することにより、ＰをＺで微分してなる耐荷重ΔＰを表す数式であって、Ｚを変数とする指数項と定数項とを含む数式を導出し、
    次に、この数式をＺで積分することによって得られる、段ボール箱の圧縮強度評価方法。
12. 前記指数項の係数および前記比例項の係数は、段ボール箱の高さに基づいて決定する、請求項１１に記載の段ボール箱の圧縮強度評価方法。
13. 請求項１〜１０のいずれか一項に記載された圧縮強度評価方法によって、段ボール構造物の圧縮強度を確認する工程を備える、段ボール構造物の製造方法。
14. 請求項１〜１０のいずれか一項に記載された段ボール構造物の圧縮強度評価方法を計算機に実行させる、プログラム。
15. 請求項１〜１０のいずれか一項に記載された段ボール構造物の圧縮強度評価方法を計算機に実行させるプログラムを記録した記録媒体。

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