JP3496651B2 - 自動車燃料配管用逆止弁 - Google Patents
自動車燃料配管用逆止弁Info
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- C08L83/08—Polysiloxanes containing silicon bound to organic groups containing atoms other than carbon, hydrogen and oxygen
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Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、逆流防止機能を有
する逆止弁に関するものであり、自動車燃料であるガソ
リン、とりわけガソホール（アルコール混合ガソリン）
を搬送する際に用いられる自動車燃料配管用逆止弁に関
するものである。 【０００２】 【従来の技術】一般に、自動車用配管等の各種配管で
は、その配管の途中（または末端）に、逆止弁（チェッ
クバルブ）をクランプで締結等して取り付けることによ
り、配管内を流れる流体の逆流が起こらないようにして
いる。このような機能を備えた逆止弁には、例えば、カ
ットオフバルブ、ダックビル型といった形状のものが知
られている。 【０００３】そして、上記逆止弁の形成材料としては、
通常、ゴム材料が用いられ、特に、耐ガソリン性、低温
性、圧力損失のバランスの点から、フロロシリコーンゴ
ムが好適に用いられている。 【０００４】一方、近年、環境問題がクローズアップさ
れ、米国では地下水汚染の問題から、これまでオクタン
価向上剤としてガソリンに添加されていたｔ−ブチルメ
チルエーテル（ＭＴＢＥ）が使用禁止となり、その代替
品として、アルコールを添加剤として使用したガソホー
ルが検討されている。 【０００５】このようなガソホールを配管内に流す場合
であっても、上記逆止弁の形成材料として用いられるゴ
ム材に関しては特に規定がないため、従来と同様に、フ
ロロシリコーンゴム等からなるものが用いられている。 【０００６】 【発明が解決しようとする課題】しかしながら、通常の
フロロシリコーンゴムからなる逆止弁を、ガソホールが
流れる自動車燃料搬送用の配管に取り付けると、ガソホ
ールに対して高い膨潤率を示す上記ゴムの性質により、
特に、クランプで締結された個所から切れ目が生じる
（クランプ切れ）といった問題がある。 【０００７】 本発明は、このような事情に鑑みなされ
たもので、ガソホールに対して使用してもクランプ切れ
を生じず、かつ圧力損失のバランスを備えた自動車燃料
配管用逆止弁の提供をその目的とする。 【０００８】 【課題を解決するための手段】上記の目的を達成するた
め、本発明の自動車燃料配管用逆止弁は、下記の特性
（Ａ）〜（Ｄ）を備えたフロロシリコーンゴムによって
形成されているという構成をとる。 （Ａ）引裂き強度が１５０Ｎ／ｃｍ以上である。 （Ｂ）初期の１００％引張り応力が３．５ＭＰａ以下で
ある。 （Ｃ）ガソホール浸漬時の１００％引張り応力が１．８
〜３．０ＭＰａの範囲である。 （Ｄ）ガソホール浸漬時の体積変化率が３５％以下であ
る。 【０００９】すなわち、本発明者らは、燃料としてガソ
ホールを使用してもクランプ切れを生じない逆止弁につ
いて鋭意研究を重ねた。そして、上記逆止弁の形成材料
として、その引裂き強度，初期の１００％引張り応力，
ガソホール浸漬時の１００％引張り応力およびガソホー
ル浸漬時の体積変化率が特定の範囲となるようなフロロ
シリコーンゴムを用いると、ガソホールに対して耐膨潤
性に優れるようになり、その結果、クランプ切れも生じ
なくなるため、ガソホールが流れる自動車燃料搬送用配
管の搬送部分に良好に用いられることを見出し本発明に
到達した。 【００１０】 【発明の実施の形態】つぎに、本発明の実施の形態を詳
しく説明する。 【００１１】 本発明の自動車燃料配管用逆止弁（逆止
弁１）は、特定のフロロシリコーンゴムによって形成さ
れており、本発明はこのことを特徴とするものである。
ここで、上記逆止弁１の形状としては、例えば、図１に
示すようなものがある。図において、２はスリット状開
閉部であり、３および４は傾斜部であり、５は胴部であ
り、６はストッパー部である。そして、胴部５の内部は
中空であり、ストッパー部６の下側には、開口からなる
入口部（図示せず）を有している。このような構造の逆
止弁１を自動車燃料（ガソホール）搬送用配管の搬送部
分に取り付ける際に、上記逆止弁１の入口部からガソホ
ールが流れてくるように取り付けると、図２（ａ）に示
すように、ガソホールの圧力によりスリット状開閉部２
が開口し、ガソホールを一方向に流通させることができ
る。また、通常の状態あるいは前記と逆方向からガソホ
ールが流れてきた場合では、上記スリット状開閉部２を
開口させる力が働かず、さらに、逆方向から流れてきた
ガソホールが上記傾斜部３および４に当たることによ
り、図２（ｂ）に示すように、スリット状開閉部２が閉
じるようになる。このような機構により、上記逆止弁１
は、ガソホールを逆流させずに一方向に流通させうる機
能を有する。なお、上記逆止弁１は、配管の搬送部分に
取り付ける際に、その胴部５の上からクランプで締結さ
れ固定される（図示せず）。 【００１２】上記逆止弁１は、下記の特性（Ａ）〜
（Ｄ）を備えたフロロシリコーンゴムによって形成され
ている。 （Ａ）引裂き強度が１５０Ｎ／ｃｍ以上である。 （Ｂ）初期の１００％引張り応力が３．５ＭＰａ以下で
ある。 （Ｃ）ガソホール浸漬時の１００％引張り応力が１．８
〜３．０ＭＰａの範囲である。 （Ｄ）ガソホール浸漬時の体積変化率が３５％以下であ
る。 【００１３】上記特定のフロロシリコーンゴムの引裂き
強度（特性Ａ）は、１５０Ｎ／ｃｍ以上に設定されてい
る必要がある。好適には１６０Ｎ／ｃｍ以上である。す
なわち、上記特定のフロロシリコーンゴムの引裂き強度
が１５０Ｎ／ｃｍ未満であると、上記逆止弁１が金型脱
型時に引き裂かれ、その結果、歩留まりが悪化するため
である。 【００１４】上記特定のフロロシリコーンゴムの初期の
１００％引張り応力（特性Ｂ）は、３．５ＭＰａ以下に
設定されている必要がある。好適には２．０〜３．５Ｍ
Ｐａの範囲である。すなわち、上記特定のフロロシリコ
ーンゴムの初期１００％引張り応力が３．５ＭＰａより
大きい場合、上記逆止弁１先端のスリット状開閉部２の
応答力が劣り、逆流防止性能が悪化するためである。 【００１５】上記特性（Ｃ）および（Ｄ）についてより
詳しく説明すると、メタノール１５体積％含有のＦｕｅ
ｌ Ｂ（トルエン３０体積％＋イソオクタン７０体積
％）に、上記特定のフロロシリコーンゴムを６０℃で７
２時間浸漬した際の１００％引張り応力が１．８〜３．
０ＭＰａの範囲であり、また、その際の上記特定のフロ
ロシリコーンゴムの体積変化率が３５％以下であるとい
うことである。特に好ましくは、ガソホール浸漬時の１
００％引張り応力が２．０〜２．５ＭＰａの範囲であ
り、体積変化率が２０〜３４％の範囲である。すなわ
ち、上記逆止弁１を形成する特定のフロロシリコーンゴ
ムが、このような特性を満たすことにより、耐クランプ
切れ性能が優れるといった本発明の効果が得られるよう
になるためである。 【００１６】そして、このような特性（Ａ）〜（Ｄ）を
備えたフロロシリコーンゴムの材料としては、具体的に
は、その主成分が、下記の一般式（１）で表される構造
を備えた共重合体であるものがあげられる。ここで「主
成分」とは、上記ゴムを構成する主たる成分のことであ
って、上記ゴムの特性に大きな影響を与えるもののこと
を意味し、全体が主成分のみからなる場合も含まれる。 【００１７】 【化１】 【００１８】上記共重合体の重合度は、５００〜２００
００の範囲であると好ましく、より好ましくは２０００
〜１２０００の範囲である。すなわち、上記重合度が小
さ過ぎると、機械的強度が低下する傾向があり、逆に大
き過ぎると、加工性が低下する傾向があるためである。
また、ビニル基／Ｓｉ＝０．００２〜０．０１の範囲内
において、重合度・ビニル基比の異なるフロロシリコー
ンゴムをブレンドしても構わない。 【００１９】上記特定のフロロシリコーンゴムの材料に
は、これ以外に、例えば、補強剤（シリカ）を適宜に添
加してもよい。そして、上記シリカとしては、平均粒径
が７〜３０ｎｍ程度であり、かつ比表面積が１３０〜４
００ｍ2 ／ｇ程度の乾式法あるいは湿式法にて得られる
ものを、単独であるいは二種以上ブレンドして用いるこ
とが好ましい。 【００２０】また、上記特定のフロロシリコーンゴムの
材料には、加工性，体積変化，強度面の点から、カップ
リング剤、シリコーンレジン類、アルコキシシラン、ヒ
ドロキシシラン、末端に水酸基あるいはエーテル基をも
った低粘度シリコーンオイル、シリル化剤等を添加して
もよい。なお、上記カップリング剤としては、加水分解
基として、アルコキシ基、ハロゲン、アセトキシ基を有
するものや、有機官能基として、アミノ基、メタクリル
基、ビニル基、エポキシ基、メルカプト基を有するもの
が、好ましく用いられる。なかでも、有機官能基とし
て、ビニル基、エポキシ基を有するカップリング剤が、
より好ましく用いられる。 【００２１】さらに、上記特定のフロロシリコーンゴム
の材料には、酸化鉄、酸化セリウム、オクチル酸鉄、酸
化チタンといった耐熱性向上剤等を、本発明の目的を損
なわない範囲内において適宜に添加してもよい。 【００２２】上述のような材料を用いて、上記逆止弁１
は、例えば、つぎのようにして製造することができる。 【００２３】すなわち、まず、上記特定のフロロシリコ
ーンゴムの材料（液状ゴム組成物）をニーダー等の混練
機で混練して調製する。ついで、これを、予め用意した
逆止弁成形用金型の内部（空隙部）に注型し、その後、
上記金型全体を加熱（１７０℃×１０分）して、上記ゴ
ム組成物を架橋する。このようにして得られたゴム硬化
体を、上記金型から取り出し、さらに、このゴム硬化体
を２次架橋（２００℃×４時間）して反応を完結させる
ことにより、目的とする逆止弁１が得られる。 【００２４】なお、本発明の逆止弁は、上述のような金
型成形のほか、圧縮成形といった方法等によっても製造
することができる。 【００２５】また、本発明の逆止弁は、ガソホールを逆
流させずに一方向に流通させうる形状のものであればよ
く、図１に示す形状に特に限定されるものではない。 【００２６】つぎに、実施例について比較例と併せて説
明する。 【００２７】 【実施例１】まず、逆止弁成形用金型を準備した。そし
て、フロロシリコ−ンゴム（ビニル基／Ｓｉ比が０．０
０３、平均重合度１００００）１００重量部（以下、
「部」と略す）に対し、アエロジル３００（日本アエロ
ジル社製）１５部と、ニプシールＶＮ３（日本シリカ社
製）２０部と、ジフェニルシランジオール２部と、ビニ
ルトリメトキシシラン０．８部と、弁ガラ０．５部と、
２，５−ビス（ｔ−ブチルパーオキシ）−２，５−ジメ
チルヘキサン０．８部とを配合してなるゴム組成物を調
製し、このものを上記金型内に射出して注型した後、上
記金型全体を加熱（１７０℃×１０分）し、上記ゴム組
成物を架橋した。ついで、上記金型を脱型し、これによ
り得られたゴム硬化体を２次架橋（２００℃×４時間）
して反応を完結させることにより、目的とする逆止弁を
得た（図１参照）。 【００２８】 【実施例２】アエロジル３００の配合割合を２５部とす
る以外は、実施例１と同様にして逆止弁を作製した。 【００２９】 【実施例３】ビニルトリメトキシシランに代えて、γ−
グリシドキシプロピルメチルジエトキシシラン０．５部
を用い、かつ２，５−ビス（ｔ−ブチルパーオキシ）−
２，５−ジメチルヘキサンの配合割合を０．５部とする
以外は、実施例１と同様にして逆止弁を作製した。 【００３０】 【実施例４】ニプシールＶＮ３の配合割合を２５部と
し、かつビニルメチルシロキサン３ｍｏｌ％含有ジメチ
ルポリシロキサン３部を添加する以外は、実施例１と同
様にして逆止弁を作製した。 【００３１】 【比較例１】ＳＥ１５６１Ｕ（フロロシリコ−ンゴム、
東レダウコーニング社製）をフルコンパウンドとして用
いる以外は、実施例１と同様にして逆止弁を作製した。 【００３２】 【比較例２】ＦＥ２５１Ｋ（フロロシリコ−ンゴム、信
越化学工業社製）をフルコンパウンドとして用いる以外
は、実施例１と同様にして逆止弁を作製した。 【００３３】 【比較例３】フロロシリコ−ンゴム（ビニル基／Ｓｉ比
が０．００２、平均重合度１００００）１００部に対
し、アエロジル２００（日本アエロジル社製）６０部
と、ジフェニルシランジオール２部と、２，５−ビス
（ｔ−ブチルパーオキシ）−２，５−ジメチルヘキサン
０．５部とを配合してなるゴム組成物を用いる以外は、
実施例１と同様にして逆止弁を作製した。 【００３４】 【比較例４】ＳＥ１５６１Ｕ１００部に対し、ビニルト
リメトキシシラン０．５部を配合してなるゴム組成物を
用いる以外は、実施例１と同様にして逆止弁を作製し
た。 【００３５】このようにして得られた実施例および比較
例の逆止弁を用いて、下記の基準に従い、各特性の評価
を行った。これらの結果を後記の表１〜表２に示した。 【００３６】〔引裂き強度〕上記逆止弁の胴部から周方
向に沿って５ｍｍ幅の短冊状に切り取り、得られた短冊
状ゴムの長手方向の略中央部に、図３に示すように９０
°の切り欠き７（深さ２ｍｍ）を形成し、試料８を得
た。そして、上記試料８に対し、引張試験機（ストログ
ラフＶ−１０Ｂ、東洋精機製作所社製）を用いて、クロ
スヘッド間１０ｍｍ、テストスピード１００ｍｍ／分で
引裂き強度を測定した。 【００３７】〔脱型性〕９個の逆止弁が同時に製造でき
る金型を用い、先に述べた製法に従って、上記逆止弁を
作製した。その際に、全ての逆止弁を破損させることな
く上記金型から脱型することができた場合を○とし、上
記金型から脱型する際に破損させた逆止弁の数が５個以
上であった場合を×として表示した。 【００３８】〔１００％引張り応力〕逆止弁の胴部から
周方向に沿って５ｍｍ幅の短冊状物を切り取り、引張試
験機を用いて、クロスヘッド間１０ｍｍ、テストスピー
ド１００ｍｍ／分で、クロスヘッド間が２０ｍｍになっ
た時点での応力を測定した。 【００３９】〔ガソホール体積変化率〕上記逆止弁の形
成材料を用いて、上記成形方法と同様の条件で２５ｍｍ
×２０ｍｍ×厚み１ｍｍのシートを成形した。つぎに、
上記シートをメタノール１５体積％含有のＦｕｅｌ Ｂ
（トルエン３０体積％＋イソオクタン７０体積％）に６
０℃で７２時間浸漬処理した。そして、浸漬処理前と処
理後の体積をそれぞれ測定し、これらの値から体積変化
率を算出した。 【００４０】〔逆流防止性能〕上記逆止弁を取り付けた
配管内に、ガソホールを１．０ＭＰａの圧力で逆流さ
せ、逆流するガソホールの量が１ｃｃ未満のものを○、
１〜３ｃｃ未満のものを△、３ｃｃ以上のものを×とし
て表示した。 【００４１】〔クランプ切れ性〕外径が８ｍｍのパイプ
に逆止弁を装着し、ついで上記逆止弁の胴部にバネクラ
ンプを取り付けて逆止弁を固定した。そして、上記逆止
弁をパイプごと、メタノール１５体積％含有のＦｕｅｌ
Ｂ（トルエン３０体積％＋イソオクタン７０体積％）
に６０℃で７２時間浸漬処理した。ついで、上記バネク
ランプを取り外し、亀裂の有無をｎ数５個で測定し、亀
裂があった製品数を分数で示した。 【００４２】 【表１】 【００４３】 【表２】【００４４】上記表１〜表２の結果、実施例品はいずれ
も、脱型性および逆流防止性能に優れており、しかも、
ガソホール浸漬後の耐クランプ切れ性能に優れているこ
とがわかる。 【００４５】これに対して、上記比較例品はいずれも、
クランプ切れによる亀裂が数多く生じることがわかる。
なお、比較例３品は、クランプ切れによる亀裂が比較的
少ないのであるが、脱型性および逆流防止性能に劣るこ
とがわかる。 【００４６】 【発明の効果】以上のように、本発明の自動車燃料配管
用逆止弁は、特定の特性を備えたフロロシリコーンゴム
によって形成されたものである。そして、そのゴムの特
性により、上記逆止弁は、圧力損失等のバランスが良好
で、優れた逆流防止性能を示すようになり、しかも、製
造過程における金型脱型時に引き裂かれることもないた
め歩留まりが悪化することもないといった効果を奏す
る。また、上記特性により、上記逆止弁は、ガソホール
浸漬した場合であっても耐クランプ切れ性能に優れるよ
うになるため、ガソホールを燃料とする自動車等の燃料
搬送連結部分に用いても、その使用において問題を生じ
ず良好に用いられることとなる。そして、上記逆止弁に
対して比較的強い締結力でクランプを取り付けた場合で
あってもクランプ切れを生じないため、クランプの強い
締結力によって配管から逆止弁が容易に抜けなくするこ
とができるといった効果を奏する。
する逆止弁に関するものであり、自動車燃料であるガソ
リン、とりわけガソホール（アルコール混合ガソリン）
を搬送する際に用いられる自動車燃料配管用逆止弁に関
するものである。 【０００２】 【従来の技術】一般に、自動車用配管等の各種配管で
は、その配管の途中（または末端）に、逆止弁（チェッ
クバルブ）をクランプで締結等して取り付けることによ
り、配管内を流れる流体の逆流が起こらないようにして
いる。このような機能を備えた逆止弁には、例えば、カ
ットオフバルブ、ダックビル型といった形状のものが知
られている。 【０００３】そして、上記逆止弁の形成材料としては、
通常、ゴム材料が用いられ、特に、耐ガソリン性、低温
性、圧力損失のバランスの点から、フロロシリコーンゴ
ムが好適に用いられている。 【０００４】一方、近年、環境問題がクローズアップさ
れ、米国では地下水汚染の問題から、これまでオクタン
価向上剤としてガソリンに添加されていたｔ−ブチルメ
チルエーテル（ＭＴＢＥ）が使用禁止となり、その代替
品として、アルコールを添加剤として使用したガソホー
ルが検討されている。 【０００５】このようなガソホールを配管内に流す場合
であっても、上記逆止弁の形成材料として用いられるゴ
ム材に関しては特に規定がないため、従来と同様に、フ
ロロシリコーンゴム等からなるものが用いられている。 【０００６】 【発明が解決しようとする課題】しかしながら、通常の
フロロシリコーンゴムからなる逆止弁を、ガソホールが
流れる自動車燃料搬送用の配管に取り付けると、ガソホ
ールに対して高い膨潤率を示す上記ゴムの性質により、
特に、クランプで締結された個所から切れ目が生じる
（クランプ切れ）といった問題がある。 【０００７】 本発明は、このような事情に鑑みなされ
たもので、ガソホールに対して使用してもクランプ切れ
を生じず、かつ圧力損失のバランスを備えた自動車燃料
配管用逆止弁の提供をその目的とする。 【０００８】 【課題を解決するための手段】上記の目的を達成するた
め、本発明の自動車燃料配管用逆止弁は、下記の特性
（Ａ）〜（Ｄ）を備えたフロロシリコーンゴムによって
形成されているという構成をとる。 （Ａ）引裂き強度が１５０Ｎ／ｃｍ以上である。 （Ｂ）初期の１００％引張り応力が３．５ＭＰａ以下で
ある。 （Ｃ）ガソホール浸漬時の１００％引張り応力が１．８
〜３．０ＭＰａの範囲である。 （Ｄ）ガソホール浸漬時の体積変化率が３５％以下であ
る。 【０００９】すなわち、本発明者らは、燃料としてガソ
ホールを使用してもクランプ切れを生じない逆止弁につ
いて鋭意研究を重ねた。そして、上記逆止弁の形成材料
として、その引裂き強度，初期の１００％引張り応力，
ガソホール浸漬時の１００％引張り応力およびガソホー
ル浸漬時の体積変化率が特定の範囲となるようなフロロ
シリコーンゴムを用いると、ガソホールに対して耐膨潤
性に優れるようになり、その結果、クランプ切れも生じ
なくなるため、ガソホールが流れる自動車燃料搬送用配
管の搬送部分に良好に用いられることを見出し本発明に
到達した。 【００１０】 【発明の実施の形態】つぎに、本発明の実施の形態を詳
しく説明する。 【００１１】 本発明の自動車燃料配管用逆止弁（逆止
弁１）は、特定のフロロシリコーンゴムによって形成さ
れており、本発明はこのことを特徴とするものである。
ここで、上記逆止弁１の形状としては、例えば、図１に
示すようなものがある。図において、２はスリット状開
閉部であり、３および４は傾斜部であり、５は胴部であ
り、６はストッパー部である。そして、胴部５の内部は
中空であり、ストッパー部６の下側には、開口からなる
入口部（図示せず）を有している。このような構造の逆
止弁１を自動車燃料（ガソホール）搬送用配管の搬送部
分に取り付ける際に、上記逆止弁１の入口部からガソホ
ールが流れてくるように取り付けると、図２（ａ）に示
すように、ガソホールの圧力によりスリット状開閉部２
が開口し、ガソホールを一方向に流通させることができ
る。また、通常の状態あるいは前記と逆方向からガソホ
ールが流れてきた場合では、上記スリット状開閉部２を
開口させる力が働かず、さらに、逆方向から流れてきた
ガソホールが上記傾斜部３および４に当たることによ
り、図２（ｂ）に示すように、スリット状開閉部２が閉
じるようになる。このような機構により、上記逆止弁１
は、ガソホールを逆流させずに一方向に流通させうる機
能を有する。なお、上記逆止弁１は、配管の搬送部分に
取り付ける際に、その胴部５の上からクランプで締結さ
れ固定される（図示せず）。 【００１２】上記逆止弁１は、下記の特性（Ａ）〜
（Ｄ）を備えたフロロシリコーンゴムによって形成され
ている。 （Ａ）引裂き強度が１５０Ｎ／ｃｍ以上である。 （Ｂ）初期の１００％引張り応力が３．５ＭＰａ以下で
ある。 （Ｃ）ガソホール浸漬時の１００％引張り応力が１．８
〜３．０ＭＰａの範囲である。 （Ｄ）ガソホール浸漬時の体積変化率が３５％以下であ
る。 【００１３】上記特定のフロロシリコーンゴムの引裂き
強度（特性Ａ）は、１５０Ｎ／ｃｍ以上に設定されてい
る必要がある。好適には１６０Ｎ／ｃｍ以上である。す
なわち、上記特定のフロロシリコーンゴムの引裂き強度
が１５０Ｎ／ｃｍ未満であると、上記逆止弁１が金型脱
型時に引き裂かれ、その結果、歩留まりが悪化するため
である。 【００１４】上記特定のフロロシリコーンゴムの初期の
１００％引張り応力（特性Ｂ）は、３．５ＭＰａ以下に
設定されている必要がある。好適には２．０〜３．５Ｍ
Ｐａの範囲である。すなわち、上記特定のフロロシリコ
ーンゴムの初期１００％引張り応力が３．５ＭＰａより
大きい場合、上記逆止弁１先端のスリット状開閉部２の
応答力が劣り、逆流防止性能が悪化するためである。 【００１５】上記特性（Ｃ）および（Ｄ）についてより
詳しく説明すると、メタノール１５体積％含有のＦｕｅ
ｌ Ｂ（トルエン３０体積％＋イソオクタン７０体積
％）に、上記特定のフロロシリコーンゴムを６０℃で７
２時間浸漬した際の１００％引張り応力が１．８〜３．
０ＭＰａの範囲であり、また、その際の上記特定のフロ
ロシリコーンゴムの体積変化率が３５％以下であるとい
うことである。特に好ましくは、ガソホール浸漬時の１
００％引張り応力が２．０〜２．５ＭＰａの範囲であ
り、体積変化率が２０〜３４％の範囲である。すなわ
ち、上記逆止弁１を形成する特定のフロロシリコーンゴ
ムが、このような特性を満たすことにより、耐クランプ
切れ性能が優れるといった本発明の効果が得られるよう
になるためである。 【００１６】そして、このような特性（Ａ）〜（Ｄ）を
備えたフロロシリコーンゴムの材料としては、具体的に
は、その主成分が、下記の一般式（１）で表される構造
を備えた共重合体であるものがあげられる。ここで「主
成分」とは、上記ゴムを構成する主たる成分のことであ
って、上記ゴムの特性に大きな影響を与えるもののこと
を意味し、全体が主成分のみからなる場合も含まれる。 【００１７】 【化１】 【００１８】上記共重合体の重合度は、５００〜２００
００の範囲であると好ましく、より好ましくは２０００
〜１２０００の範囲である。すなわち、上記重合度が小
さ過ぎると、機械的強度が低下する傾向があり、逆に大
き過ぎると、加工性が低下する傾向があるためである。
また、ビニル基／Ｓｉ＝０．００２〜０．０１の範囲内
において、重合度・ビニル基比の異なるフロロシリコー
ンゴムをブレンドしても構わない。 【００１９】上記特定のフロロシリコーンゴムの材料に
は、これ以外に、例えば、補強剤（シリカ）を適宜に添
加してもよい。そして、上記シリカとしては、平均粒径
が７〜３０ｎｍ程度であり、かつ比表面積が１３０〜４
００ｍ2 ／ｇ程度の乾式法あるいは湿式法にて得られる
ものを、単独であるいは二種以上ブレンドして用いるこ
とが好ましい。 【００２０】また、上記特定のフロロシリコーンゴムの
材料には、加工性，体積変化，強度面の点から、カップ
リング剤、シリコーンレジン類、アルコキシシラン、ヒ
ドロキシシラン、末端に水酸基あるいはエーテル基をも
った低粘度シリコーンオイル、シリル化剤等を添加して
もよい。なお、上記カップリング剤としては、加水分解
基として、アルコキシ基、ハロゲン、アセトキシ基を有
するものや、有機官能基として、アミノ基、メタクリル
基、ビニル基、エポキシ基、メルカプト基を有するもの
が、好ましく用いられる。なかでも、有機官能基とし
て、ビニル基、エポキシ基を有するカップリング剤が、
より好ましく用いられる。 【００２１】さらに、上記特定のフロロシリコーンゴム
の材料には、酸化鉄、酸化セリウム、オクチル酸鉄、酸
化チタンといった耐熱性向上剤等を、本発明の目的を損
なわない範囲内において適宜に添加してもよい。 【００２２】上述のような材料を用いて、上記逆止弁１
は、例えば、つぎのようにして製造することができる。 【００２３】すなわち、まず、上記特定のフロロシリコ
ーンゴムの材料（液状ゴム組成物）をニーダー等の混練
機で混練して調製する。ついで、これを、予め用意した
逆止弁成形用金型の内部（空隙部）に注型し、その後、
上記金型全体を加熱（１７０℃×１０分）して、上記ゴ
ム組成物を架橋する。このようにして得られたゴム硬化
体を、上記金型から取り出し、さらに、このゴム硬化体
を２次架橋（２００℃×４時間）して反応を完結させる
ことにより、目的とする逆止弁１が得られる。 【００２４】なお、本発明の逆止弁は、上述のような金
型成形のほか、圧縮成形といった方法等によっても製造
することができる。 【００２５】また、本発明の逆止弁は、ガソホールを逆
流させずに一方向に流通させうる形状のものであればよ
く、図１に示す形状に特に限定されるものではない。 【００２６】つぎに、実施例について比較例と併せて説
明する。 【００２７】 【実施例１】まず、逆止弁成形用金型を準備した。そし
て、フロロシリコ−ンゴム（ビニル基／Ｓｉ比が０．０
０３、平均重合度１００００）１００重量部（以下、
「部」と略す）に対し、アエロジル３００（日本アエロ
ジル社製）１５部と、ニプシールＶＮ３（日本シリカ社
製）２０部と、ジフェニルシランジオール２部と、ビニ
ルトリメトキシシラン０．８部と、弁ガラ０．５部と、
２，５−ビス（ｔ−ブチルパーオキシ）−２，５−ジメ
チルヘキサン０．８部とを配合してなるゴム組成物を調
製し、このものを上記金型内に射出して注型した後、上
記金型全体を加熱（１７０℃×１０分）し、上記ゴム組
成物を架橋した。ついで、上記金型を脱型し、これによ
り得られたゴム硬化体を２次架橋（２００℃×４時間）
して反応を完結させることにより、目的とする逆止弁を
得た（図１参照）。 【００２８】 【実施例２】アエロジル３００の配合割合を２５部とす
る以外は、実施例１と同様にして逆止弁を作製した。 【００２９】 【実施例３】ビニルトリメトキシシランに代えて、γ−
グリシドキシプロピルメチルジエトキシシラン０．５部
を用い、かつ２，５−ビス（ｔ−ブチルパーオキシ）−
２，５−ジメチルヘキサンの配合割合を０．５部とする
以外は、実施例１と同様にして逆止弁を作製した。 【００３０】 【実施例４】ニプシールＶＮ３の配合割合を２５部と
し、かつビニルメチルシロキサン３ｍｏｌ％含有ジメチ
ルポリシロキサン３部を添加する以外は、実施例１と同
様にして逆止弁を作製した。 【００３１】 【比較例１】ＳＥ１５６１Ｕ（フロロシリコ−ンゴム、
東レダウコーニング社製）をフルコンパウンドとして用
いる以外は、実施例１と同様にして逆止弁を作製した。 【００３２】 【比較例２】ＦＥ２５１Ｋ（フロロシリコ−ンゴム、信
越化学工業社製）をフルコンパウンドとして用いる以外
は、実施例１と同様にして逆止弁を作製した。 【００３３】 【比較例３】フロロシリコ−ンゴム（ビニル基／Ｓｉ比
が０．００２、平均重合度１００００）１００部に対
し、アエロジル２００（日本アエロジル社製）６０部
と、ジフェニルシランジオール２部と、２，５−ビス
（ｔ−ブチルパーオキシ）−２，５−ジメチルヘキサン
０．５部とを配合してなるゴム組成物を用いる以外は、
実施例１と同様にして逆止弁を作製した。 【００３４】 【比較例４】ＳＥ１５６１Ｕ１００部に対し、ビニルト
リメトキシシラン０．５部を配合してなるゴム組成物を
用いる以外は、実施例１と同様にして逆止弁を作製し
た。 【００３５】このようにして得られた実施例および比較
例の逆止弁を用いて、下記の基準に従い、各特性の評価
を行った。これらの結果を後記の表１〜表２に示した。 【００３６】〔引裂き強度〕上記逆止弁の胴部から周方
向に沿って５ｍｍ幅の短冊状に切り取り、得られた短冊
状ゴムの長手方向の略中央部に、図３に示すように９０
°の切り欠き７（深さ２ｍｍ）を形成し、試料８を得
た。そして、上記試料８に対し、引張試験機（ストログ
ラフＶ−１０Ｂ、東洋精機製作所社製）を用いて、クロ
スヘッド間１０ｍｍ、テストスピード１００ｍｍ／分で
引裂き強度を測定した。 【００３７】〔脱型性〕９個の逆止弁が同時に製造でき
る金型を用い、先に述べた製法に従って、上記逆止弁を
作製した。その際に、全ての逆止弁を破損させることな
く上記金型から脱型することができた場合を○とし、上
記金型から脱型する際に破損させた逆止弁の数が５個以
上であった場合を×として表示した。 【００３８】〔１００％引張り応力〕逆止弁の胴部から
周方向に沿って５ｍｍ幅の短冊状物を切り取り、引張試
験機を用いて、クロスヘッド間１０ｍｍ、テストスピー
ド１００ｍｍ／分で、クロスヘッド間が２０ｍｍになっ
た時点での応力を測定した。 【００３９】〔ガソホール体積変化率〕上記逆止弁の形
成材料を用いて、上記成形方法と同様の条件で２５ｍｍ
×２０ｍｍ×厚み１ｍｍのシートを成形した。つぎに、
上記シートをメタノール１５体積％含有のＦｕｅｌ Ｂ
（トルエン３０体積％＋イソオクタン７０体積％）に６
０℃で７２時間浸漬処理した。そして、浸漬処理前と処
理後の体積をそれぞれ測定し、これらの値から体積変化
率を算出した。 【００４０】〔逆流防止性能〕上記逆止弁を取り付けた
配管内に、ガソホールを１．０ＭＰａの圧力で逆流さ
せ、逆流するガソホールの量が１ｃｃ未満のものを○、
１〜３ｃｃ未満のものを△、３ｃｃ以上のものを×とし
て表示した。 【００４１】〔クランプ切れ性〕外径が８ｍｍのパイプ
に逆止弁を装着し、ついで上記逆止弁の胴部にバネクラ
ンプを取り付けて逆止弁を固定した。そして、上記逆止
弁をパイプごと、メタノール１５体積％含有のＦｕｅｌ
Ｂ（トルエン３０体積％＋イソオクタン７０体積％）
に６０℃で７２時間浸漬処理した。ついで、上記バネク
ランプを取り外し、亀裂の有無をｎ数５個で測定し、亀
裂があった製品数を分数で示した。 【００４２】 【表１】 【００４３】 【表２】【００４４】上記表１〜表２の結果、実施例品はいずれ
も、脱型性および逆流防止性能に優れており、しかも、
ガソホール浸漬後の耐クランプ切れ性能に優れているこ
とがわかる。 【００４５】これに対して、上記比較例品はいずれも、
クランプ切れによる亀裂が数多く生じることがわかる。
なお、比較例３品は、クランプ切れによる亀裂が比較的
少ないのであるが、脱型性および逆流防止性能に劣るこ
とがわかる。 【００４６】 【発明の効果】以上のように、本発明の自動車燃料配管
用逆止弁は、特定の特性を備えたフロロシリコーンゴム
によって形成されたものである。そして、そのゴムの特
性により、上記逆止弁は、圧力損失等のバランスが良好
で、優れた逆流防止性能を示すようになり、しかも、製
造過程における金型脱型時に引き裂かれることもないた
め歩留まりが悪化することもないといった効果を奏す
る。また、上記特性により、上記逆止弁は、ガソホール
浸漬した場合であっても耐クランプ切れ性能に優れるよ
うになるため、ガソホールを燃料とする自動車等の燃料
搬送連結部分に用いても、その使用において問題を生じ
ず良好に用いられることとなる。そして、上記逆止弁に
対して比較的強い締結力でクランプを取り付けた場合で
あってもクランプ切れを生じないため、クランプの強い
締結力によって配管から逆止弁が容易に抜けなくするこ
とができるといった効果を奏する。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の自動車燃料配管用逆止弁の一実施の形
態を示す斜視図である。 【図２】（ａ）は上記逆止弁が閉じた状態を示す平面図
であり、（ｂ）は上記逆止弁が開いた状態を示す平面図
である。 【図３】引裂き強度の評価のために上記逆止弁から切り
出した試料を示す平面図である。
態を示す斜視図である。 【図２】（ａ）は上記逆止弁が閉じた状態を示す平面図
であり、（ｂ）は上記逆止弁が開いた状態を示す平面図
である。 【図３】引裂き強度の評価のために上記逆止弁から切り
出した試料を示す平面図である。
フロントページの続き
(72)発明者 杠 千秋
愛知県小牧市東三丁目１番地 東海ゴム
工業株式会社内
(56)参考文献 特開 昭61−149674（ＪＰ，Ａ)
特開 昭63−213545（ＪＰ，Ａ)
特開 昭60−141738（ＪＰ，Ａ)
特開 昭62−246960（ＪＰ，Ａ)
特開2000−337538（ＪＰ，Ａ)
特開 平４−300474（ＪＰ，Ａ)
特開 平５−17689（ＪＰ，Ａ)
特開2000−273307（ＪＰ，Ａ)
特開2001−2923（ＪＰ，Ａ)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
F16K 15/00 - 15/20
C08K 3/36
C08L 83/04
Claims (1)
- (57)【特許請求の範囲】 【請求項１】 下記の特性（Ａ）〜（Ｄ）を備えたフロ
ロシリコーンゴムによって形成されていることを特徴と
する自動車燃料配管用逆止弁。 （Ａ）引裂き強度が１５０Ｎ／ｃｍ以上である。 （Ｂ）初期の１００％引張り応力が３．５ＭＰａ以下で
ある。 （Ｃ）ガソホール浸漬時の１００％引張り応力が１．８
〜３．０ＭＰａの範囲である。 （Ｄ）ガソホール浸漬時の体積変化率が３５％以下であ
る。
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