JP3492422B2 - クーラーの運転方法 - Google Patents
クーラーの運転方法Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は現在一般に使用されてい
る、空冷コンデンサーのクーラーで、ＨＣＦＣ、Ｒ２２
の冷媒ガスで運転されているのを、冷房能力を向上させ
て運転するものである。又新代替冷媒ガスＨＦＣ１３４
ａを使用して、現在使用されているクーラーを冷房能力
を低下させずに運転するものである。
る、空冷コンデンサーのクーラーで、ＨＣＦＣ、Ｒ２２
の冷媒ガスで運転されているのを、冷房能力を向上させ
て運転するものである。又新代替冷媒ガスＨＦＣ１３４
ａを使用して、現在使用されているクーラーを冷房能力
を低下させずに運転するものである。
【０００２】
【従来の技術】今迄の空冷コンデンサーのクーラーは、
コンプレッサーより高圧、高温で吐出された冷媒ガス
は、空冷コンデンサーで大気と熱交換して凝縮し、膨張
弁で減圧されて気化し、蒸発器に送られて蒸発し、大気
を吸熱して冷却させるのであるが、空冷コンデンサーを
出た冷媒ガスの温度は、熱交換して空冷コンデンサーを
出た大気温度の平均より、約５゜Ｃくらい高いのであ
る。しかしこの状態では冷媒ガスの放熱カロリーは残っ
ているのである。
コンプレッサーより高圧、高温で吐出された冷媒ガス
は、空冷コンデンサーで大気と熱交換して凝縮し、膨張
弁で減圧されて気化し、蒸発器に送られて蒸発し、大気
を吸熱して冷却させるのであるが、空冷コンデンサーを
出た冷媒ガスの温度は、熱交換して空冷コンデンサーを
出た大気温度の平均より、約５゜Ｃくらい高いのであ
る。しかしこの状態では冷媒ガスの放熱カロリーは残っ
ているのである。
【０００３】クーラーは凝縮、蒸発共にカロリーを残し
て運転する方が効率はよく、多少冷媒ガスが抜けても運
転に差支えがなく、機器も小型化出来たのである。クー
ラーの冷房カロリーは使用するエネルギーのカロリーに
比例するとされ、事実冷房カロリーと使用電力値は比例
して居り、機器を大きくして冷媒ガスの放熱、蒸発のカ
ロリーをすべてなくす運転をする必要はなかったのであ
る。
て運転する方が効率はよく、多少冷媒ガスが抜けても運
転に差支えがなく、機器も小型化出来たのである。クー
ラーの冷房カロリーは使用するエネルギーのカロリーに
比例するとされ、事実冷房カロリーと使用電力値は比例
して居り、機器を大きくして冷媒ガスの放熱、蒸発のカ
ロリーをすべてなくす運転をする必要はなかったのであ
る。
【０００４】空冷コンデンサーのクーラーの場合、コン
プレッサーより吐出される冷媒ガスの圧力、温度はコン
デンサーで熱交換される大気温度に比例しているのであ
る。そのため必要圧力に上げて運転出来るフロンガスが
冷媒に使用されているのである。
プレッサーより吐出される冷媒ガスの圧力、温度はコン
デンサーで熱交換される大気温度に比例しているのであ
る。そのため必要圧力に上げて運転出来るフロンガスが
冷媒に使用されているのである。
【０００５】フロンガスは全廃に向って居り、新たに開
発された新代替冷媒ガスＨＦＣ１３４ａは運転圧力が低
く、低い圧力で運転されているカークーラー、冷蔵庫等
に使用されているＣＦＣ、Ｒ１２の特定フロンガスの代
替は可能であっても、高圧運転のクーラーに使用されて
いるフロンガスＨＣＦＣ、Ｒ２２の代替はできないとさ
れているのである。
発された新代替冷媒ガスＨＦＣ１３４ａは運転圧力が低
く、低い圧力で運転されているカークーラー、冷蔵庫等
に使用されているＣＦＣ、Ｒ１２の特定フロンガスの代
替は可能であっても、高圧運転のクーラーに使用されて
いるフロンガスＨＣＦＣ、Ｒ２２の代替はできないとさ
れているのである。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】この発明は通常の空冷
コンデンサーを使用するクーラーで、空冷コンデンサー
２Ａのあとに、空冷コンデンサー２Ｂを追加して、凝縮
能力を増大させ、冷媒ガスの放熱カロリーをすべて放出
させて、冷媒ガスを泡のない状態に液化させ、膨張弁、
キヤピラルチューブの細管のガスの通過をよくし、蒸発
器へ送られるガス量を多くして、冷房効率を向上させる
ものである。
コンデンサーを使用するクーラーで、空冷コンデンサー
２Ａのあとに、空冷コンデンサー２Ｂを追加して、凝縮
能力を増大させ、冷媒ガスの放熱カロリーをすべて放出
させて、冷媒ガスを泡のない状態に液化させ、膨張弁、
キヤピラルチューブの細管のガスの通過をよくし、蒸発
器へ送られるガス量を多くして、冷房効率を向上させる
ものである。
【０００７】新代替冷媒ガスＨＦＣ１３４ａを使用して
クーラーを運転する時は、追加した空冷コンデンサー２
Ｂで、泡のない迄に冷媒ガスを液化して、ガスとオイル
の融合をよくし、運転中のガスとオイルの分離をなく
し、運転圧力が低くても泡をなくすことにより、蒸発器
に充分な量のガスが送られるようにするものである。
クーラーを運転する時は、追加した空冷コンデンサー２
Ｂで、泡のない迄に冷媒ガスを液化して、ガスとオイル
の融合をよくし、運転中のガスとオイルの分離をなく
し、運転圧力が低くても泡をなくすことにより、蒸発器
に充分な量のガスが送られるようにするものである。
【０００８】コンプレッサーよりの吐出ガス圧力を必要
により高くして運転し、吐出ガス温度を高くして、高温
ガスを空冷コンデンサーに送り、ガス温度と大気温度と
の差を拡げて、空冷コンデンサーでの放熱量を増大させ
るものである。また、コンデンサーでの放熱を多くする
ので、蒸発器の吸熱能力が不足する時は、蒸発器を追加
するのであるが、追加した蒸発器を充分に作動させるも
のである。
により高くして運転し、吐出ガス温度を高くして、高温
ガスを空冷コンデンサーに送り、ガス温度と大気温度と
の差を拡げて、空冷コンデンサーでの放熱量を増大させ
るものである。また、コンデンサーでの放熱を多くする
ので、蒸発器の吸熱能力が不足する時は、蒸発器を追加
するのであるが、追加した蒸発器を充分に作動させるも
のである。
【０００９】
【課題を解決するための手段】
本発明は、新代替冷媒ガ
スＨＦＣ１３４ａを冷媒ガスとするクーラーの運転方法
において、クーラーとして、コンプレッサー、通常空冷
コンデンサー、通常膨張弁及び通常蒸発器に加え、通常
空冷コンデンサーの放熱能力の２０％以上の放熱能力を
保持した追加空冷コンデンサーを備えたものを用い、通
常空冷コンデンサーを出た冷媒ガスを追加空冷コンデン
サーに送って大気と熱交換し、追加空冷コンデンサー出
の冷媒ガス温度が、追加空冷コンデンサー出の大気温度
の平均より低くなるように運転することを特徴とするク
ーラーの運転方法を提供するものである。また、本発明
は、通常蒸発器の吸熱能力の２０％以上を保持した追加
蒸発器をも備えたクーラーを用い、通常膨張弁で減圧さ
れて出た冷媒ガスを分岐して通常蒸発器と追加蒸発器の
双方に送り、通常蒸発器と追加蒸発器を出た冷媒ガスを
合流させてコンプレッサーに送ること、及び、更に追加
膨張弁を備え、通常空冷コンデンサー及び追加空冷コン
デンサーで大気と熱交換した冷媒ガスが送られる通常高
圧ガスパイプを分岐して通常高圧ガスパイプと分岐高圧
ガスパイプとし、通常高圧ガスパイプに通常膨張弁を取
り付け、通常膨張弁のあとに通常蒸発器とコンプレッサ
ーとを通常低圧ガスパイプで結び、分岐高圧ガスパイプ
に追加膨張弁を取り付け、追加膨張弁のあとに追加蒸発
器と通常低圧ガスパイプとを追加低圧ガスパイプで結ん
だクーラーを用い、追加膨張弁を出た直後の冷媒ガス圧
を、通常低圧ガスパイプ内の蒸発圧力より０．２ｋｇ／
ｃｍ 2 以上高くして通常蒸発器と追加蒸発器を共に作動
させることをその好ましい態様として含むものである。
スＨＦＣ１３４ａを冷媒ガスとするクーラーの運転方法
において、クーラーとして、コンプレッサー、通常空冷
コンデンサー、通常膨張弁及び通常蒸発器に加え、通常
空冷コンデンサーの放熱能力の２０％以上の放熱能力を
保持した追加空冷コンデンサーを備えたものを用い、通
常空冷コンデンサーを出た冷媒ガスを追加空冷コンデン
サーに送って大気と熱交換し、追加空冷コンデンサー出
の冷媒ガス温度が、追加空冷コンデンサー出の大気温度
の平均より低くなるように運転することを特徴とするク
ーラーの運転方法を提供するものである。また、本発明
は、通常蒸発器の吸熱能力の２０％以上を保持した追加
蒸発器をも備えたクーラーを用い、通常膨張弁で減圧さ
れて出た冷媒ガスを分岐して通常蒸発器と追加蒸発器の
双方に送り、通常蒸発器と追加蒸発器を出た冷媒ガスを
合流させてコンプレッサーに送ること、及び、更に追加
膨張弁を備え、通常空冷コンデンサー及び追加空冷コン
デンサーで大気と熱交換した冷媒ガスが送られる通常高
圧ガスパイプを分岐して通常高圧ガスパイプと分岐高圧
ガスパイプとし、通常高圧ガスパイプに通常膨張弁を取
り付け、通常膨張弁のあとに通常蒸発器とコンプレッサ
ーとを通常低圧ガスパイプで結び、分岐高圧ガスパイプ
に追加膨張弁を取り付け、追加膨張弁のあとに追加蒸発
器と通常低圧ガスパイプとを追加低圧ガスパイプで結ん
だクーラーを用い、追加膨張弁を出た直後の冷媒ガス圧
を、通常低圧ガスパイプ内の蒸発圧力より０．２ｋｇ／
ｃｍ 2 以上高くして通常蒸発器と追加蒸発器を共に作動
させることをその好ましい態様として含むものである。
【００１０】
【発明の実施の形態】
本発明を図１について説明する
と、コンプレッサー１、通常空冷コンデンサー２Ａ（以
下「空冷コンデンサー２Ａ」又は「２Ａ」と略す。）、
通常膨張弁３Ａ（以下「膨張弁３Ａ」又は「３Ａ」と略
す。）、通常蒸発器４Ａ（以下「蒸発器４Ａ」又は「４
Ａ」と略す。）のクーラーを、空冷コンデンサー２Ａの
あとに、追加空冷コンデンサー２Ｂ（以下「空冷コンデ
ンサー２Ｂ」又は「２Ｂ」と略す。）を追加し、空冷コ
ンデンサー２Ｂの放熱能力は、空冷コンデンサー２Ａの
放熱能力の２０％以上とし、２Ｂの末尾に冷媒ガスの放
熱カロリーのなくなったあとに、コンデンサー全体の放
熱能力の５％以上の熱交換能力の余裕を持たせるのであ
る。この５％以上の余裕は冷媒ガスが異常に多く流れた
時のためであり、正常運転では大気と熱交換しても、ガ
ス温度が下らないことを云うのである。
と、コンプレッサー１、通常空冷コンデンサー２Ａ（以
下「空冷コンデンサー２Ａ」又は「２Ａ」と略す。）、
通常膨張弁３Ａ（以下「膨張弁３Ａ」又は「３Ａ」と略
す。）、通常蒸発器４Ａ（以下「蒸発器４Ａ」又は「４
Ａ」と略す。）のクーラーを、空冷コンデンサー２Ａの
あとに、追加空冷コンデンサー２Ｂ（以下「空冷コンデ
ンサー２Ｂ」又は「２Ｂ」と略す。）を追加し、空冷コ
ンデンサー２Ｂの放熱能力は、空冷コンデンサー２Ａの
放熱能力の２０％以上とし、２Ｂの末尾に冷媒ガスの放
熱カロリーのなくなったあとに、コンデンサー全体の放
熱能力の５％以上の熱交換能力の余裕を持たせるのであ
る。この５％以上の余裕は冷媒ガスが異常に多く流れた
時のためであり、正常運転では大気と熱交換しても、ガ
ス温度が下らないことを云うのである。
【００１１】空冷コンデンサー２Ａだけで運転されてい
る時の冷媒ガスは、コンデンサーを出た時は泡が混って
いるが、空冷コンデンサー２Ｂを追加して大気と熱交換
し、冷媒ガスの放熱カロリーをすべて放出させると、冷
媒ガスの温度は空冷コンデンサーへ入る大気温度に近ず
き、空冷コンデンサー２Ａより出の大気温度の平均より
低くなり、ガスは泡がなくなるまで液化する。
る時の冷媒ガスは、コンデンサーを出た時は泡が混って
いるが、空冷コンデンサー２Ｂを追加して大気と熱交換
し、冷媒ガスの放熱カロリーをすべて放出させると、冷
媒ガスの温度は空冷コンデンサーへ入る大気温度に近ず
き、空冷コンデンサー２Ａより出の大気温度の平均より
低くなり、ガスは泡がなくなるまで液化する。
【００１２】空冷コンデンサー２Ａで大気と熱交換した
のち、空冷コンデンサー２Ｂに冷媒ガスを送って大気と
熱交換し、２Ｂに入るガス温度より、２Ｂを出るガス温
度を１゜Ｃ以上下げるものである。
のち、空冷コンデンサー２Ｂに冷媒ガスを送って大気と
熱交換し、２Ｂに入るガス温度より、２Ｂを出るガス温
度を１゜Ｃ以上下げるものである。
【００１３】空冷コンデンサー２Ａ、２Ｂを一体にして
製作した時は、ガス温度が空冷コンデンサーを出る大気
温度のプラス４°Ｃ以内になった個所より２Ｂである。
空冷コンデンサー出のガス温度が、コンデンサー出の大
気温度の平均より低くなることで更に証明されるのであ
る。
製作した時は、ガス温度が空冷コンデンサーを出る大気
温度のプラス４°Ｃ以内になった個所より２Ｂである。
空冷コンデンサー出のガス温度が、コンデンサー出の大
気温度の平均より低くなることで更に証明されるのであ
る。
【００１４】冷媒ガスを完全液化して泡をなくすと、膨
張弁、キヤピラルチューブの細管内のガスの流量は増加
するのである。今迄蒸発器に送るガス量は調べられてい
るが、ガス量を多くすると、蒸発器に未蒸発液が残りコ
ンプレッサーに入ってクーラーの運転は出来なくなる。
コンデンサーで放熱カロリーをすべて放出した冷媒ガス
は、蒸発器に送る量を増大しても完全蒸発し、蒸発密度
が高くなっても、ガス量と吸熱カロリー量は比例するの
である。蒸発器に送られるガス量が増加するのと、蒸発
状態がよくなることにより、蒸発器での吸熱カロリーは
増大し、クーラーの性能は向上する。
張弁、キヤピラルチューブの細管内のガスの流量は増加
するのである。今迄蒸発器に送るガス量は調べられてい
るが、ガス量を多くすると、蒸発器に未蒸発液が残りコ
ンプレッサーに入ってクーラーの運転は出来なくなる。
コンデンサーで放熱カロリーをすべて放出した冷媒ガス
は、蒸発器に送る量を増大しても完全蒸発し、蒸発密度
が高くなっても、ガス量と吸熱カロリー量は比例するの
である。蒸発器に送られるガス量が増加するのと、蒸発
状態がよくなることにより、蒸発器での吸熱カロリーは
増大し、クーラーの性能は向上する。
【００１５】蒸発器に送るガス量が多く、完全蒸発する
と蒸発密度は高くなり、同時に蒸発ガス圧力、温度も高
くなる。蒸発器を出てコンプレッサーに至る低圧ガスパ
イプ内のガス温度は蒸発温度と云うのである。今迄のク
ーラーは０゜Ｃ〜５°Ｃで平均３°Ｃである。本発明の
クーラーは蒸発温度を８°Ｃ以上に出来るのである。こ
の蒸発温度は９°Ｃ以上、１０°Ｃ以上、１１°Ｃ以上
〜１５°Ｃ以上と必要により高くすることが出来るので
ある。
と蒸発密度は高くなり、同時に蒸発ガス圧力、温度も高
くなる。蒸発器を出てコンプレッサーに至る低圧ガスパ
イプ内のガス温度は蒸発温度と云うのである。今迄のク
ーラーは０゜Ｃ〜５°Ｃで平均３°Ｃである。本発明の
クーラーは蒸発温度を８°Ｃ以上に出来るのである。こ
の蒸発温度は９°Ｃ以上、１０°Ｃ以上、１１°Ｃ以上
〜１５°Ｃ以上と必要により高くすることが出来るので
ある。
【００１６】蒸発ガスの圧力、温度が高くなると、蒸発
器に送るガス量が増加しても、コンプレッサーで圧縮す
るガス量は増加しない事になる。蒸発器へ送るガス量が
３０％増加しても、コンプレッサーで圧縮するガスは圧
力、温度が高くなる丈で体積は同じである。そのため蒸
発器での吸熱カロリー量が増加しても、コンプレッサー
の使用電力値はあまり増加しないのである。
器に送るガス量が増加しても、コンプレッサーで圧縮す
るガス量は増加しない事になる。蒸発器へ送るガス量が
３０％増加しても、コンプレッサーで圧縮するガスは圧
力、温度が高くなる丈で体積は同じである。そのため蒸
発器での吸熱カロリー量が増加しても、コンプレッサー
の使用電力値はあまり増加しないのである。
【００１７】空冷コンデンサー２Ａに、空冷コンデンサ
ー２Ｂを追加して、冷媒ガスの液化をよくし、ガスを多
量に蒸発器に送ると、蒸発器の能力が不足することがあ
るが、蒸発器での大気の吸込み、吹出し温度差が拡大す
るのと、風量を多くすることで解決することが多いので
ある。
ー２Ｂを追加して、冷媒ガスの液化をよくし、ガスを多
量に蒸発器に送ると、蒸発器の能力が不足することがあ
るが、蒸発器での大気の吸込み、吹出し温度差が拡大す
るのと、風量を多くすることで解決することが多いので
ある。
【００１８】蒸発器の吸熱能力が不足する時は、図２に
示すように追加蒸発器４Ｂ（以下「蒸発器４Ｂ」又は
「４Ｂ」と略す。）を追加し、膨張弁３Ａを出たガスパ
イプを分岐して、蒸発器４Ａ、４Ｂとつなぎ、４Ａ、４
Ｂ共に減圧したガスを送り、４Ａ、４Ｂを出たガスは合
流させて、コンプレッサー１に戻すものである。蒸発器
４Ｂの吸熱能力は蒸発器４Ａの吸熱能力の２０％以上に
すると効果は表われるのである。
示すように追加蒸発器４Ｂ（以下「蒸発器４Ｂ」又は
「４Ｂ」と略す。）を追加し、膨張弁３Ａを出たガスパ
イプを分岐して、蒸発器４Ａ、４Ｂとつなぎ、４Ａ、４
Ｂ共に減圧したガスを送り、４Ａ、４Ｂを出たガスは合
流させて、コンプレッサー１に戻すものである。蒸発器
４Ｂの吸熱能力は蒸発器４Ａの吸熱能力の２０％以上に
すると効果は表われるのである。
【００１９】図３のごとく空冷コンデンサー２Ｂを追加
して、膨張弁３Ａ、蒸発器４Ａと共に、２Ｂを出た通常
高圧ガスパイプ５Ａ（以下「ガスパイプ５Ａ」又は「５
Ａ」と略す。）を分岐高圧ガスパイプ５Ｂ（以下「ガス
パイプ５Ｂ」又は「５Ｂ」と略す。）に、膨張弁３Ｂを
取り付け、３Ｂと追加低圧ガスパイプ６Ｂ（以下「ガス
パイプ６Ｂ」又は「６Ｂ」と略す。）、蒸発器４Ｂ、ガ
スパイプ６Ｂ、低圧ガスパイプ６Ａとを結んで、蒸発器
４Ａ、４Ｂを出た蒸発ガスを合流させて、コンプレッサ
ー１に戻すものである。
して、膨張弁３Ａ、蒸発器４Ａと共に、２Ｂを出た通常
高圧ガスパイプ５Ａ（以下「ガスパイプ５Ａ」又は「５
Ａ」と略す。）を分岐高圧ガスパイプ５Ｂ（以下「ガス
パイプ５Ｂ」又は「５Ｂ」と略す。）に、膨張弁３Ｂを
取り付け、３Ｂと追加低圧ガスパイプ６Ｂ（以下「ガス
パイプ６Ｂ」又は「６Ｂ」と略す。）、蒸発器４Ｂ、ガ
スパイプ６Ｂ、低圧ガスパイプ６Ａとを結んで、蒸発器
４Ａ、４Ｂを出た蒸発ガスを合流させて、コンプレッサ
ー１に戻すものである。
【００２０】蒸発器４Ｂを追加して、膨張弁３Ｂにより
冷媒ガスを送る時は、蒸発器４Ａだけで運転した時の、
４Ａを出た低圧ガスパイプ６Ａ内のガス圧力より、膨張
弁３Ｂを出た直后のガス圧力を、０．２ｋｇ／ｃｍ
2 （以下「ＫｇＣｍ 2 」と記す。）以上高くしてガスを送
ると、蒸発器４Ｂ内をガスがよく通過して、４Ｂでの冷
却効率が向上するものである。
冷媒ガスを送る時は、蒸発器４Ａだけで運転した時の、
４Ａを出た低圧ガスパイプ６Ａ内のガス圧力より、膨張
弁３Ｂを出た直后のガス圧力を、０．２ｋｇ／ｃｍ
2 （以下「ＫｇＣｍ 2 」と記す。）以上高くしてガスを送
ると、蒸発器４Ｂ内をガスがよく通過して、４Ｂでの冷
却効率が向上するものである。
【００２１】参考例としては、図４のごとく空冷コンデ
ンサー２Ａのあとに、水タンク内にガスパイプを取り付
けて、ガスパイプの両端を外に出した熱交換器２Ｃを設
置して、ガスパイプの一端を空冷コンデンサー２Ａと結
び、他のガスパイプの端を膨張弁と結ぶガスパイプ５Ａ
と結び、これで水タンク型熱交換器２Ｃに水を入れて、
クーラーの運転をしても本発明と同様の効果を得ること
が可能である。
ンサー２Ａのあとに、水タンク内にガスパイプを取り付
けて、ガスパイプの両端を外に出した熱交換器２Ｃを設
置して、ガスパイプの一端を空冷コンデンサー２Ａと結
び、他のガスパイプの端を膨張弁と結ぶガスパイプ５Ａ
と結び、これで水タンク型熱交換器２Ｃに水を入れて、
クーラーの運転をしても本発明と同様の効果を得ること
が可能である。
【００２２】空冷コンデンサー２Ａで放熱しきれなかっ
た冷媒ガスは、水タンク型熱交換器２Ｃ内のガスパイプ
に送られ、水タンク内の水と熱交換して放熱し、水タン
ク内の水温は上昇して大気温度より高くなる。空冷コン
デンサーで大気温度とだけ熱交換している時に比べて、
大気温度より高温の水と接することにより、コンプレッ
サーから吐出されるガスの圧力、温度は上昇する事にな
る。
た冷媒ガスは、水タンク型熱交換器２Ｃ内のガスパイプ
に送られ、水タンク内の水と熱交換して放熱し、水タン
ク内の水温は上昇して大気温度より高くなる。空冷コン
デンサーで大気温度とだけ熱交換している時に比べて、
大気温度より高温の水と接することにより、コンプレッ
サーから吐出されるガスの圧力、温度は上昇する事にな
る。
【００２３】コンプレッサーからの吐出されるガスが高
温で空冷コンデンサー２Ａに入り、熱交換する大気と温
度差が拡がると放熱量は多くなり、追加した水タンク型
熱交換器２Ｃでの放熱量は少なくなり、水温の上昇も少
なくなり、２Ｃの形状を工夫すれば、以前放熱丈で充分
となる。
温で空冷コンデンサー２Ａに入り、熱交換する大気と温
度差が拡がると放熱量は多くなり、追加した水タンク型
熱交換器２Ｃでの放熱量は少なくなり、水温の上昇も少
なくなり、２Ｃの形状を工夫すれば、以前放熱丈で充分
となる。
【００２４】水タンク型熱交換器２Ｃ内の水温を調節す
ることにより、クーラーの高圧側の冷媒ガス運転圧力、
温度は自由に定めることが出来ることになる。
ることにより、クーラーの高圧側の冷媒ガス運転圧力、
温度は自由に定めることが出来ることになる。
【００２５】
【作用】コンプレッサー１、空冷コンデンサー２Ａ、膨
張弁３Ａ、蒸発器４Ａのクーラーを、空冷コンデンサー
２Ａを出たガスパイプ５Ａに、空冷コンデンサー２Ｂを
追加し、２Ｂのあとにガスパイプ５Ａで膨張弁３Ａとつ
ないで、冷媒ガスを注入してクーラーを運転する。
張弁３Ａ、蒸発器４Ａのクーラーを、空冷コンデンサー
２Ａを出たガスパイプ５Ａに、空冷コンデンサー２Ｂを
追加し、２Ｂのあとにガスパイプ５Ａで膨張弁３Ａとつ
ないで、冷媒ガスを注入してクーラーを運転する。
【００２６】コンプレッサー１、空冷コンデンサー２
Ａ、膨張弁３Ａ、蒸発器４Ａのクーラーを、空冷コンデ
ンサー２Ａを出たガスパイプに、空冷コンデンサー２Ｂ
を追加し、２Ｂのあとにガスパイプ５Ａで膨張弁３Ａと
つなぎ、３Ａを出たガスパイプを分岐して、蒸発器４
Ａ、追加した蒸発器４Ｂにつなぎ、４Ａ、４Ｂを出たガ
スパイプを合流させてコンプレッサーとつなぎ、膨張弁
３Ａで減圧した冷媒ガスを、蒸発器４Ａ、４Ｂ双方に送
り、４Ａ、４Ｂを出たガスは合流させてコンプレッサー
１に戻すものである。
Ａ、膨張弁３Ａ、蒸発器４Ａのクーラーを、空冷コンデ
ンサー２Ａを出たガスパイプに、空冷コンデンサー２Ｂ
を追加し、２Ｂのあとにガスパイプ５Ａで膨張弁３Ａと
つなぎ、３Ａを出たガスパイプを分岐して、蒸発器４
Ａ、追加した蒸発器４Ｂにつなぎ、４Ａ、４Ｂを出たガ
スパイプを合流させてコンプレッサーとつなぎ、膨張弁
３Ａで減圧した冷媒ガスを、蒸発器４Ａ、４Ｂ双方に送
り、４Ａ、４Ｂを出たガスは合流させてコンプレッサー
１に戻すものである。
【００２７】コンプレッサー１、空冷コンデンサー２
Ａ、膨張弁３Ａ、蒸発器４Ａのクーラーを、空冷コンデ
ンサー２Ａを出たガスパイプ５Ａに、空冷コンデンサー
２Ｂを追加し、２Ｂとガスパイプ５Ａをつなぎ、５Ａを
分岐して５Ｂのガスパイプを付け、５Ｂに追加膨張弁３
Ｂを付け、３Ｂを出たガスパイプに追加蒸発器４Ｂを取
取り付け、４Ｂを出たガスパイプを蒸発器４Ａを出てコ
ンプレッサー１に至る低圧ガスパイプ６Ａにつなぎ、４
Ａ、４Ｂを出た蒸発ガスは合流してコンプレッサー１に
戻るようにする。これで冷媒ガスを入れ、コンプレッサ
ー１、空冷コンデンサー２Ａ、空冷コンデンサー２Ｂ、
膨張弁３Ａ、蒸発器４Ａを作動させてクーラーを運転す
る。つづいて膨張弁３Ｂを作動させるのであるが、膨張
弁３Ｂを出た直后のガス圧力は、蒸発器４Ａを出てコン
プレッサー１に至る低圧ガスパイプ６Ａ内のガス圧力よ
り、０．２ＫｇＣｍ２以上高くして運転するのである。
膨張弁３Ｂでのガス流量は一度調節すると、蒸発器４
Ａ、４Ｂ同時に作動するようにする。
Ａ、膨張弁３Ａ、蒸発器４Ａのクーラーを、空冷コンデ
ンサー２Ａを出たガスパイプ５Ａに、空冷コンデンサー
２Ｂを追加し、２Ｂとガスパイプ５Ａをつなぎ、５Ａを
分岐して５Ｂのガスパイプを付け、５Ｂに追加膨張弁３
Ｂを付け、３Ｂを出たガスパイプに追加蒸発器４Ｂを取
取り付け、４Ｂを出たガスパイプを蒸発器４Ａを出てコ
ンプレッサー１に至る低圧ガスパイプ６Ａにつなぎ、４
Ａ、４Ｂを出た蒸発ガスは合流してコンプレッサー１に
戻るようにする。これで冷媒ガスを入れ、コンプレッサ
ー１、空冷コンデンサー２Ａ、空冷コンデンサー２Ｂ、
膨張弁３Ａ、蒸発器４Ａを作動させてクーラーを運転す
る。つづいて膨張弁３Ｂを作動させるのであるが、膨張
弁３Ｂを出た直后のガス圧力は、蒸発器４Ａを出てコン
プレッサー１に至る低圧ガスパイプ６Ａ内のガス圧力よ
り、０．２ＫｇＣｍ２以上高くして運転するのである。
膨張弁３Ｂでのガス流量は一度調節すると、蒸発器４
Ａ、４Ｂ同時に作動するようにする。
【００２８】コンプレッサー１、空冷コンデンサー２
Ａ、膨張弁３Ａ、蒸発器４Ａのクーラーを、空冷コンデ
ンサー２Ａのあとに、水タンク内にガスパイプを付け
て、ガスパイプの両端をタンクの外に出した水タンク型
熱交換器２Ｃを設置し、２Ｃより出たガスパイプの一端
を２Ａとつなぎ、他の一端を膨張弁へ通じるガスパイプ
とつなぎ、膨張弁３Ａ、蒸発器４Ａ丈の回路、又膨張弁
３Ｂ、蒸発器４Ｂを追加した回路にし、ガス回路に冷媒
ガス、水タンクに水を入れてクーラーを運転する。
Ａ、膨張弁３Ａ、蒸発器４Ａのクーラーを、空冷コンデ
ンサー２Ａのあとに、水タンク内にガスパイプを付け
て、ガスパイプの両端をタンクの外に出した水タンク型
熱交換器２Ｃを設置し、２Ｃより出たガスパイプの一端
を２Ａとつなぎ、他の一端を膨張弁へ通じるガスパイプ
とつなぎ、膨張弁３Ａ、蒸発器４Ａ丈の回路、又膨張弁
３Ｂ、蒸発器４Ｂを追加した回路にし、ガス回路に冷媒
ガス、水タンクに水を入れてクーラーを運転する。
【００２９】
【実施例】コンプレッサー１、空冷コンデンサー２Ａ、
膨張弁３Ａ、蒸発器４Ａの通常クーラーを、空冷コンデ
ンサー２Ａのあとに空冷コンデンサー２Ｂを追加し、現
在使用されている冷媒ガスＨＣＦＣ、Ｒ２２を使用して
運転したクーラーは、冷房能力は２５％増大し、電流値
の増加は５％である。
膨張弁３Ａ、蒸発器４Ａの通常クーラーを、空冷コンデ
ンサー２Ａのあとに空冷コンデンサー２Ｂを追加し、現
在使用されている冷媒ガスＨＣＦＣ、Ｒ２２を使用して
運転したクーラーは、冷房能力は２５％増大し、電流値
の増加は５％である。
【００３０】次に本発明クーラーで新代替冷媒ガスＨＦ
Ｃ１３４ａを使用した運転状態を示すことにする。ＨＦ
Ｃ１３４ａは運転圧力が低く、高圧力が必要なクーラー
に使えないとされて居り、またクーラーを動かせたとし
ても分子量が小さいので、同型の機器ではＨＣＦＣ、Ｒ
２２の冷媒ガスの６０％程度の能力と云われているので
ある。
Ｃ１３４ａを使用した運転状態を示すことにする。ＨＦ
Ｃ１３４ａは運転圧力が低く、高圧力が必要なクーラー
に使えないとされて居り、またクーラーを動かせたとし
ても分子量が小さいので、同型の機器ではＨＣＦＣ、Ｒ
２２の冷媒ガスの６０％程度の能力と云われているので
ある。
【００３１】使用したクーラーは６００Ｗ型の空冷スポ
ットクーラーである。図３のごとくコンプレッサー１、
空冷コンデンサー２Ａ、膨張弁３Ａ、蒸発器４Ａのクー
ラーに、空冷コンデンサー２Ａのあとに、空冷コンデン
サー２Ｂを追加し、２Ｂにつないだガスパイプ５Ａを分
岐して５Ｂのガスパイプを付け、５Ｂに追加膨張弁３
Ｂ、ガスパイプ６Ｂ、追加蒸発器４Ｂとつなぎ、４Ｂと
６Ａを６Ｂでつないで蒸発器４Ａ、４Ｂを出たガスは合
流してコンプレッサー１に戻るようにしたものである。
追加空冷コンデンサー２Ｂは２Ａの約３０％の能力であ
る。追加蒸発器４Ｂも４Ａの約３０％の能力である。蒸
発器４Ａを出た大気が４Ｂを通って熱交換するようにし
たのである。試験は膨張弁３Ｂを作動させて蒸発器を４
Ａ、４Ｂ共に作動させた状態を表１、蒸発器４Ａ丈を作
動させた状態を表２に表わす。図５に測定個所を示す。
ットクーラーである。図３のごとくコンプレッサー１、
空冷コンデンサー２Ａ、膨張弁３Ａ、蒸発器４Ａのクー
ラーに、空冷コンデンサー２Ａのあとに、空冷コンデン
サー２Ｂを追加し、２Ｂにつないだガスパイプ５Ａを分
岐して５Ｂのガスパイプを付け、５Ｂに追加膨張弁３
Ｂ、ガスパイプ６Ｂ、追加蒸発器４Ｂとつなぎ、４Ｂと
６Ａを６Ｂでつないで蒸発器４Ａ、４Ｂを出たガスは合
流してコンプレッサー１に戻るようにしたものである。
追加空冷コンデンサー２Ｂは２Ａの約３０％の能力であ
る。追加蒸発器４Ｂも４Ａの約３０％の能力である。蒸
発器４Ａを出た大気が４Ｂを通って熱交換するようにし
たのである。試験は膨張弁３Ｂを作動させて蒸発器を４
Ａ、４Ｂ共に作動させた状態を表１、蒸発器４Ａ丈を作
動させた状態を表２に表わす。図５に測定個所を示す。
【００３２】
【００３３】
【００３４】表１、表２から解るように新代替冷媒ガス
ＨＦＣ１３４ａを使用して、クーラーは正常に作動して
いる。追加した空冷コンデンサー２Ｂのガス温度下降、
表１、３．６°Ｃ、表２、３．２°Ｃが重要である。こ
の放熱が冷却能力を増大させると共に、冷媒ガスは完全
液化してオイルの分離をなくし、泡がなくなるので膨張
弁、キヤピラルチューブの細管のガスの流量も増大する
のである。そのため運転圧力の低いＨＦＣ１３４ａの冷
媒ガスを使用しても、クーラーの運転は可能である。膨
張弁３Ｂ、蒸発器４Ｂを追加することにより、蒸発器で
の吸込、吹出し大気温度差も１．５°Ｃ拡がり、蒸発器
４Ｂを追加する効果も表われている。
ＨＦＣ１３４ａを使用して、クーラーは正常に作動して
いる。追加した空冷コンデンサー２Ｂのガス温度下降、
表１、３．６°Ｃ、表２、３．２°Ｃが重要である。こ
の放熱が冷却能力を増大させると共に、冷媒ガスは完全
液化してオイルの分離をなくし、泡がなくなるので膨張
弁、キヤピラルチューブの細管のガスの流量も増大する
のである。そのため運転圧力の低いＨＦＣ１３４ａの冷
媒ガスを使用しても、クーラーの運転は可能である。膨
張弁３Ｂ、蒸発器４Ｂを追加することにより、蒸発器で
の吸込、吹出し大気温度差も１．５°Ｃ拡がり、蒸発器
４Ｂを追加する効果も表われている。
【００３５】次に水タンク型熱交換器を追加して、クー
ラーを運転をした状態を説明する。図４に略図を示す。
図３のクーラーに追加空冷コンデンサー２Ｂと並列に、
水タンク型熱交換器２Ｃを設置し、ガスバルブ７で２
Ｂ、２Ｃ何れかを作動させるものである。水タンク型熱
交換器２Ｃは内部に２分のガスパイプ１５ｍを巻き、水
量は２．５１である。コンプレッサー１で吐出された冷
媒ガスが空冷コンデンサー２Ａ、追加コンデンサー２Ｂ
を通り、ガスパイプ５Ａを分離して５Ａ、５Ｂとし、５
Ａに膨張弁３Ａ、蒸発器４Ａとつなぎ、５Ｂに追加膨張
弁３Ｂ、追加蒸発器４Ｂとつないで、蒸発器４Ａ、４Ｂ
共に作動させた状態を表３に示す。追加空冷コンデンサ
ー２Ｂを作動させず、空冷コンデンサー２Ａのあとに水
タンク型熱交換器２Ｃを作動させて、蒸発器４Ａ、４Ｂ
共に作動させた状態を表４に示す。
ラーを運転をした状態を説明する。図４に略図を示す。
図３のクーラーに追加空冷コンデンサー２Ｂと並列に、
水タンク型熱交換器２Ｃを設置し、ガスバルブ７で２
Ｂ、２Ｃ何れかを作動させるものである。水タンク型熱
交換器２Ｃは内部に２分のガスパイプ１５ｍを巻き、水
量は２．５１である。コンプレッサー１で吐出された冷
媒ガスが空冷コンデンサー２Ａ、追加コンデンサー２Ｂ
を通り、ガスパイプ５Ａを分離して５Ａ、５Ｂとし、５
Ａに膨張弁３Ａ、蒸発器４Ａとつなぎ、５Ｂに追加膨張
弁３Ｂ、追加蒸発器４Ｂとつないで、蒸発器４Ａ、４Ｂ
共に作動させた状態を表３に示す。追加空冷コンデンサ
ー２Ｂを作動させず、空冷コンデンサー２Ａのあとに水
タンク型熱交換器２Ｃを作動させて、蒸発器４Ａ、４Ｂ
共に作動させた状態を表４に示す。
【００３６】
【００３７】
【００３８】表３、表４を較べると、表３時より表４時
は大気温度が２゜Ｃ低いが、ガス高圧は４．４ＫｇＣｍ
２高く、コンプレッサーよりの吐出ガス温度も、３．７
°Ｃ高くなっている。空冷コンデンサー２Ａでのガス温
度の下降も多く、その分２Ｃでのガス温度の下降が少な
くなっている。水タンク型熱交換器２Ｃ内の水温によ
り、自由に圧力を高くすることが出来ることになる。こ
れにより運転圧力が低い新代替冷媒ガスＨＦＣ１３４ａ
を使用して、必要により圧力を高くしてクーラーの運転
が出来るようになる。クーラーの運転中の水タンク型熱
交換器２Ｃ内の水温と、大気温度、ガス高圧を時間を追
って調べる。表５に示す。
は大気温度が２゜Ｃ低いが、ガス高圧は４．４ＫｇＣｍ
２高く、コンプレッサーよりの吐出ガス温度も、３．７
°Ｃ高くなっている。空冷コンデンサー２Ａでのガス温
度の下降も多く、その分２Ｃでのガス温度の下降が少な
くなっている。水タンク型熱交換器２Ｃ内の水温によ
り、自由に圧力を高くすることが出来ることになる。こ
れにより運転圧力が低い新代替冷媒ガスＨＦＣ１３４ａ
を使用して、必要により圧力を高くしてクーラーの運転
が出来るようになる。クーラーの運転中の水タンク型熱
交換器２Ｃ内の水温と、大気温度、ガス高圧を時間を追
って調べる。表５に示す。
【００３９】
表５に示すように水タンク型熱交換器２Ｃ内の水温と、
ガス高圧は比例して居り、２Ｃ内の水温と大気温の差
も、水温が平均１．８°Ｃ高い状態で安定している。放
熱量が少ないのと、水タンクの自然放熱が合致している
からである。
ガス高圧は比例して居り、２Ｃ内の水温と大気温の差
も、水温が平均１．８°Ｃ高い状態で安定している。放
熱量が少ないのと、水タンクの自然放熱が合致している
からである。
【００４０】追加空冷コンデンサー２Ｂの替りに、水タ
ンク型熱交換器２Ｃを設置した時に、蒸発器回路を図１
のごとく単独、図２のごとく蒸発器を複数にしても、又
図３のごとく、追加膨張弁３Ｂ、追加蒸発器４Ｂを別回
路にしても同じである。水タンクを水を入れてガスパイ
プと接するのは、ガス高圧を高くするためのものであ
り、２Ｃの冷却は大気により直接行うので、２Ｃも空冷
コンデンサーである。
ンク型熱交換器２Ｃを設置した時に、蒸発器回路を図１
のごとく単独、図２のごとく蒸発器を複数にしても、又
図３のごとく、追加膨張弁３Ｂ、追加蒸発器４Ｂを別回
路にしても同じである。水タンクを水を入れてガスパイ
プと接するのは、ガス高圧を高くするためのものであ
り、２Ｃの冷却は大気により直接行うので、２Ｃも空冷
コンデンサーである。
【００４１】
【発明の効果】クーラーの空冷コンデンサー２Ａに、空
冷コンデンサー２Ｂ、又は水タンク型熱交換器２Ｃを追
加することにより、冷媒ガスは完全液化してガスとオイ
ルの融合もよくなり、ガスに泡がなくなるので、膨張
弁、キヤピラルチューブの細管の通過量も増大すると共
に、蒸発状態もよくなるので冷房効率は向上する。蒸発
ガスの圧力、温度も高く出来るので、コンプレッサーの
動力の減少にもなり、蒸発器を追加することも可能で、
又運転圧力を高くすることも出来るので、新代替冷媒ガ
スＨＦＣ１３４ａを使用して、クーラーの運転が出来る
のである。
冷コンデンサー２Ｂ、又は水タンク型熱交換器２Ｃを追
加することにより、冷媒ガスは完全液化してガスとオイ
ルの融合もよくなり、ガスに泡がなくなるので、膨張
弁、キヤピラルチューブの細管の通過量も増大すると共
に、蒸発状態もよくなるので冷房効率は向上する。蒸発
ガスの圧力、温度も高く出来るので、コンプレッサーの
動力の減少にもなり、蒸発器を追加することも可能で、
又運転圧力を高くすることも出来るので、新代替冷媒ガ
スＨＦＣ１３４ａを使用して、クーラーの運転が出来る
のである。
【図１】通常の空冷クーラーで、空冷コンデンサー２Ａ
のあとに、空冷コンデンサー２Ｂを追加した状態を示す
略図。
のあとに、空冷コンデンサー２Ｂを追加した状態を示す
略図。
【図２】空冷コンデンサー２Ａのあとに、空冷コンデン
サー２Ｂを追加し、膨張弁３Ａを出たガスパイプを分岐
して、蒸発器４Ａ、追加蒸発器４Ｂの双方につなぎ、蒸
発器４Ａ、４Ｂ共に作動する状態を示す略図。
サー２Ｂを追加し、膨張弁３Ａを出たガスパイプを分岐
して、蒸発器４Ａ、追加蒸発器４Ｂの双方につなぎ、蒸
発器４Ａ、４Ｂ共に作動する状態を示す略図。
【図３】空冷コンデンサー２Ａるあとに、空冷コンデン
サー２Ｂを追加して、２Ｂを出たガスパイプを分岐して
５Ｂとして、５Ｂに追加膨張弁３Ｂ、追加蒸発器４Ｂと
つなぎ、蒸発器回路を複数にした状態を示す略図。
サー２Ｂを追加して、２Ｂを出たガスパイプを分岐して
５Ｂとして、５Ｂに追加膨張弁３Ｂ、追加蒸発器４Ｂと
つなぎ、蒸発器回路を複数にした状態を示す略図。
【図４】追加した空冷コンデンサー２Ｂに並行して、水
タンク型熱交換器２Ｃを設置し、ガスバルブ７で２Ｂ、
２Ｃのどちらかを作動させた状態を示す略図。
タンク型熱交換器２Ｃを設置し、ガスバルブ７で２Ｂ、
２Ｃのどちらかを作動させた状態を示す略図。
【図５】本発明実働クーラーの測定個所を示す略図。
１……コンプレッサー
２Ａ…通常空冷コンデンサー
２Ｂ…追加空冷コンデンサー
３Ａ…通常膨張弁
３Ｂ…追加膨張弁
４Ａ…通常蒸発器
４Ｂ…追加蒸発器
５Ａ…通常高圧ガスパイプ
５Ｂ…分岐高圧ガスパイプ
６Ａ…通常低圧ガスパイプ
６Ｂ…追加低圧ガスパイプ
７……ガスバルブ
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
F25B 1/00 395
F25B 1/00 381
Claims (3)
- 【請求項１】 新代替冷媒ガスＨＦＣ１３４ａを冷媒ガ
スとするクーラーの運転方法において、クーラーとし
て、コンプレッサー、通常空冷コンデンサー、通常 膨張弁及び通常蒸発器に加え、通常空冷コンデンサ
ーの放熱能力の２０％以上の放熱能力を保持した追加空
冷コンデンサーを備えたものを用い、通常空冷コンデン
サーを出た冷媒ガスを追加空冷コンデンサーに送って大
気と熱交換し、追加空冷コンデンサー出の冷媒ガス温度
が、追加空冷コンデンサー出の大気温度の平均より低く
なるように運転することを特徴とするクーラーの運転方
法。 - 【請求項２】 通常蒸発器の吸熱能力の２０％以上を保
持した追加蒸発器をも備えたクーラーを用い、通常膨張
弁で減圧されて出た冷媒ガスを分岐して通常蒸発器と追
加蒸発器の双方に送り、通常蒸発器と追加蒸発器を出た
冷媒ガスを合流させてコンプレッサーに送ることを特徴
とする請求項１に記載のクーラーの運転方法。 - 【請求項３】 更に追加膨張弁を備え、通常空冷コンデ
ンサー及び追加空冷コンデンサーで大気と熱交換した冷
媒ガスが送られる通常高圧ガスパイプを分岐して通常高
圧ガスパイプと分岐高圧ガスパイプとし、通常高圧ガス
パイプに通常膨張弁を取り付け、通常膨張弁のあとに通
常蒸発器とコンプレッサーとを通常低圧ガスパイプで結
び、分岐高圧ガスパイプに追加膨張弁を取り付け、追加
膨張弁のあとに追加蒸発器と通常低圧ガスパイプとを追
加低圧ガスパイプで結んだクーラーを用い、追加膨張弁
を出た直後の冷媒ガス圧を、通常低圧ガスパイプ内の蒸
発圧力より０．２ｋｇ／ｃｍ 2 以上高くして通常蒸発器
と追加蒸発器を共に作動させることを特徴とする請求項
２に記載のクーラーの運転方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16854494A JP3492422B2 (ja) | 1994-06-15 | 1994-06-15 | クーラーの運転方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16854494A JP3492422B2 (ja) | 1994-06-15 | 1994-06-15 | クーラーの運転方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH085171A JPH085171A (ja) | 1996-01-12 |
| JP3492422B2 true JP3492422B2 (ja) | 2004-02-03 |
Family
ID=15869989
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16854494A Expired - Lifetime JP3492422B2 (ja) | 1994-06-15 | 1994-06-15 | クーラーの運転方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3492422B2 (ja) |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3466726B2 (ja) * | 1994-08-02 | 2003-11-17 | 頼之 大栗 | クーラーの運転方法及びクーラーのレトロフィット方法 |
| JP4208982B2 (ja) * | 1997-06-09 | 2009-01-14 | グリーンアース株式会社 | ヒートポンプ式冷暖房機 |
| JP2007170719A (ja) * | 2005-12-20 | 2007-07-05 | Btp Corp | 冷暖房装置および新冷媒冷暖房装置 |
| JP2010261642A (ja) * | 2009-05-01 | 2010-11-18 | Ｓ−Ｓｐｅｃ株式会社 | 凝縮器およびこれを備えた空調装置 |
| US9791188B2 (en) * | 2014-02-07 | 2017-10-17 | Pdx Technologies Llc | Refrigeration system with separate feedstreams to multiple evaporator zones |
| CN108613329B (zh) * | 2018-04-28 | 2020-09-11 | 海信家电集团股份有限公司 | 一种变频空调及其控制方法 |
-
1994
- 1994-06-15 JP JP16854494A patent/JP3492422B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH085171A (ja) | 1996-01-12 |
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|---|---|---|---|
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