JP3476841B2 - Plastic lens injection molding method - Google Patents
Plastic lens injection molding methodInfo
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Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、高精度な転写性を有す
るプラスチックレンズが得られるプラスチックレンズの
射出成形方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、高精度な転写性を有するプラスチ
ックレンズの成形に関し、以下の様な発明が開示されて
いる。例えば、特公昭５９−５３８５８号公報記載の発
明においては、度付レンズの中央部の肉厚が厚くなるこ
とに起因して成形時に生ずる厚肉部の「ひけ」を防止す
るため、キャビティ内に溶融樹脂を充填した後、金型の
移動コアを光学面に押し込む成形方法である。
【０００３】また、特開昭６１−２７９５１５号公報記
載の発明においては、金型内に加熱部材と冷却部材を設
け、射出充填後に加熱・冷却（ヒートサイクル）を行う
成形方法である。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかるに、前記各従来
技術においては以下の様な欠点がある。すなわち、前記
特公昭５９−５３８５８号公報記載の発明はキャビティ
内に溶融樹脂を充填した後、金型の移動コアを介して成
形品を一定量だけ押圧する成形方法である。
【０００５】しかしながら、既知のように一般的な成形
中における成形品の冷却速度は部分的に異なるものであ
り、また成形品の厚肉部分の方が薄肉部分に比べて収縮
率が大きくなるものである。従って、成形時には薄肉部
分が早く固化する事態が生ずる。
【０００６】このため、金型の移動コアを介して成形品
を一定量だけ押圧する方法では成形時に薄肉部分が速く
固化してしまい、移動コアで成形品の全体を押圧しても
薄肉部分が固化しているので樹脂が移動しない。その結
果、厚肉部分が押圧されずに「ひけ」を生ずる大きな欠
点がある。さらに、上記発明は成形品の光学面に直接圧
力を加える方法であり、面形状に歪を生じて面精度が著
しく悪くなる欠点があった。
【０００７】また、特開昭６１−２７９５１５号公報記
載の発明においては、強制的な加熱・冷却を行うために
サイクルタイムが長くなる欠点がある。さらに、装置が
複雑となり、金型コストが高くなる欠点があった。
【０００８】因って、本発明は前記各従来技術における
欠点に鑑みて開発されたもので、極めて高精度な転写性
を有するとともに、残留歪のないプラスチックレンズを
短いサイクルタイムで成形できるプラスチックレンズの
射出成形方法の提供を目的とする。
【０００９】
【００１０】
【課題を解決するための手段】本発明は、プラスチック
レンズを射出成形用金型を用いて射出成形するにあた
り、レンズ面を成形するレンズ入子としてステンレス鋼
よりも熱伝導率の低いセラミックスで形成したレンズ入
子を用い、樹脂のガラス転移点温度よりも５〜２０℃低
い状態の金型のキャビティ内に溶融樹脂を１ｃｍ３／ｓ
以下で充填して前記レンズ面を成形するレンズ入子表面
温度を前記樹脂のガラス転移点温度以上とし、このガラ
ス転移点温度以上の状態を少なくともゲートシールする
時間よりも長くして成形する方法である。
【００１１】
【作用】本発明では、熱伝導率の低いセラミックスでレ
ンズ入子を形成したことにより、キャビティ内に充填さ
れた溶融樹脂の熱でレンズ面を成形するレンズ入子の表
面温度を一時的に高く（ガラス転移点温度以上）でき
る。そしてゲートシールする時間よりもこの高い温度状
態を長く保っている。そのため、プラスチックレンズの
薄肉部の冷却固化を遅延させることができ、厚肉部との
固化時間の差を小さくすることができる。また、レンズ
入子の表面温度が高い状態を保てることにより、樹脂表
層部が固化しない状態のまま樹脂内部の冷却を進行させ
ることができる。
【００１２】従って、樹脂内部が収縮しようとする力を
表層部付近の樹脂の変形で補える。そして、樹脂表層部
を金型から引き離そうとする力を従来に対して樹脂の柔
らかい分だけ弱めることができ、低圧でもひけない状態
とすることができる。
【００１３】
【実施例１】図１〜図６は本実施例を示し、図１は射出
成形方法に用いるプラスチックレンズの射出成形用金型
の断面図、図２は成形された成形品の断面図、図３およ
び図６はグラフ、図４および図５は干渉縞を示す図であ
る。
【００１４】１は可動側取付板、２は固定側取付板であ
り、それぞれ射出成形機３のプラテン（図示省略）に固
定されている。４はスペーサーブロック、５は受け板、
６は可動側型板でそれぞれはボルト（図示省略）にて固
定され、可動側取付板１と一体になっている。固定側取
付板２には固定側型板７がボルト（図示省略）で固定さ
れている。
【００１５】可動側型板６には可動側入子８が金型の開
閉方向へ摺動可能に嵌入されている。１０は突出板で、
この突出板１０を突出すことにより突出ロッド１１を介
して可動側入子８が摺動できる様に構成されている。固
定側型板７には固定側入子９が嵌入され、固定側取付板
２にネジ止めされている。
【００１６】可動側入子８および固定側入子９の素材は
マシナブルセラミックス［商品名：マコール、石原薬品
（株）製］で形成されている。この素材の熱伝導率は
０．００４ｃａｌ／ｃｍ・ｓ・℃である。
【００１７】可動側入子８のレンズ面を成形する面はＲ
３０．４の凸面で鏡面加工が施されている。固定側入子
９のレンズ面を成形する面はＲ５４０の凹面で鏡面加工
が施されている。成形されるレンズの鏡面部は可動側入
子８と固定側入子９とで成形され、レンズ外周部は可動
側型板６と固定側型板７とで成形される様に構成されて
いる。本実施例では得られる成形品の形状は外径２４ｍ
ｍ，中心肉厚１ｍｍ、外周部肉厚２．２ｍｍである。
【００１８】以上の構成から成る金型を用いての成形
は、透明ポリカーボネイト樹脂を約２７０℃程度に溶融
し、金型温度１３５℃（母型内部モニター値），射出率
１ｃｍ3 ／ｓ，射出時間２．２秒，保圧時間４．５秒，
保圧２４０ｋｇｆ／ｃｍ2 ，サイクルタイム５０秒にて
成形を行った。
【００１９】 図３はレンズの回転中心部に相当する入
子表面の温度変化を伝熱解析したものである。図３か
ら、入子として熱伝導率の低いセラミックス（０．００
４ｃａｌ／ｃｍ・ｓ・℃）を材質として用いた場合、入
子表面温度は１３５℃から最大値で１７ｌ℃まで上昇す
ることがわかる。また、樹脂のガラス転移点温度以上
（１４５℃以上）の状態を２９秒間保つことができる。
【００２０】比較として、通常入子材料として使用され
るステンレス鋼の場合には、入子表面温度の最大値が１
５２℃で、ガラス転移点温度以上の状態はわずかに２秒
しか保つことができない。すなわち、ステンレス鋼の入
子を用いた場合、レンズ中心の薄肉部がすぐに固化して
しまう。そのため、樹脂内圧の高い状態で固化してしま
い、厚肉部との収縮率に差が発生し、良い面精度を得る
ことができない。
【００２１】本実施例の場合、ガラス転移点温度以上の
状態を十分に長くとることができるため（少なくともゲ
ートシールする時間より長く）、薄肉部と厚肉部との冷
却時間の差を短くできる。また、樹脂表層部が固化しな
い状態のまま内部樹脂の冷却を進行させることができ
る。そのため、内部樹脂が収縮しようとする力を表層部
付近の樹脂の変形で補える。すなわち、樹脂表層部を金
型から引き離そうとする力を、従来に対して樹脂が柔ら
かい分だけ弱めることができ、低圧でもひけない状態に
することができる。
【００２２】本実施例の場合、成形品の光学面がひけな
いための最少の保圧値（ひけ限界圧力値）は１４０ｋｇ
ｆ／ｃｍ2 となった。成形バラツキを考慮し、ひけ限界
圧力値に１００ｋｇｆ／ｃｍ2 をプラスして２４０ｋｇ
ｆ／ｃｍ2 にて成形を行った。
【００２３】図６に、セラミックス入子および入子とし
てよく用いられるステンレス鋼，真鍮の金型温度とひけ
限界圧力の関係を示す。本実施例の場合、金型温度を１
３３℃以上にすると、急激にひけ限界圧力の低下が認め
られる。この温度以上に金型温度を設定することによ
り、きわめて低圧で成形することができる。
【００２４】本実施例にて得られたプラスチックレンズ
の干渉縞を図４に、ステンレス鋼の入子を用いて得られ
た干渉縞を図５に示す。
【００２５】本実施例によれば、低圧で成形できるとと
ともに、キャビティ内部の樹脂を均一に冷却できること
により、非常に高精度なプラスチックレンズを短いサイ
クルタイムで得ることができる。
【００２６】尚、本実施例では入子の材質としてマコー
ル［商品名：石原薬品（株）製］を使用したが、本発明
はこれに限定するものではなく、例えばホトべール［商
品名：ホトンセラミックス（株）製］でも良い。また、
アルミナ，窒化珪素およびジルコニア等の熱伝導率の低
いセラミックスを用いても同様な効果が得られる。さら
に、本実施例の凹レンズ成形に限らず、凸レンズの成形
においても同様な効果が得られる。
【００２７】
【実施例２】図７〜図１０は本実施例を示し、図７は成
形品の側面図、図８は成形品の平面図、図９および図１
０は干渉縞を示す図である。
【００２８】本実施例は、前記実施例１における可動側
入子８および固定側入子９に代わり、マシナブルセラミ
ックスを材質とした角形状の可動側入子および固定側入
子を用いて成形した点が異なるもので、他の構成は同一
の構成から成るものであり、構成の説明を省略する。
【００２９】上記構成の金型を用いての成形は、透明ア
クリル樹脂を、金型温度９５℃（母型内部モニター
値），射出率０．５ｃｍ3 ／ｓ，射出時間２．３秒，保
圧時間４秒，保圧４７０ｋｇｆ／ｃｍ2 ，サイクルタイ
ム５０秒にて成形を行った。得られた成形品の干渉縞を
図１０に示す。
【００３０】図９に示す干渉縞は、本実施例と同様な形
状をしたステンレス鋼の入子を用い、金型温度１０２℃
にて成形したものである。通常、角形状の成形品を成形
すると長辺方向と短辺方向との冷却状態が異なるため、
図９に示す様なアスが発生してしまう。
【００３１】本実施例によれば、前記実施例１と同様な
作用により、角形状をした成形品のアスを低減させるこ
とができる。
【００３２】
【発明の効果】以上説明した様に、本発明に係るプラス
チックレンズの射出成形方法によれば、レンズ面を成形
する射出成形用金型のレンズ入子を熱伝導率の低いセラ
ミックスで形成し、この金型の金型温度を樹脂のガラス
転移点温度よりも５〜２０℃低い状態として１ｃｍ３／
ｓ以下で溶融樹脂をキャビティ内に充填し、前記レンズ
面を成形するレンズ入子表面温度を前記樹脂のガラス転
移点温度以上とし、このガラス転移点温度以上の状態を
少なくともゲートシールする時間よりも長くして成形す
ることにより、樹脂表層部が固化しない状態のまま内部
の冷却を進行させることができるようになるから、キャ
ビティ内部の樹脂を均一に冷却することができる。これ
により、きわめて高精度なプラスチックレンズを安価な
装置で、かつ短いサイクルタイムで得ることができる。Description: BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a plastic lens injection molding method capable of obtaining a plastic lens having high transferability. [0002] Conventionally, the following inventions have been disclosed with respect to molding of a plastic lens having high transferability with high precision. For example, in the invention described in Japanese Patent Publication No. 53858/1984, in order to prevent "shrinkage" of a thick portion caused during molding due to an increase in the thickness of the central portion of the prescription lens, the inside of the cavity is formed. This is a molding method in which a movable core of a mold is pressed into an optical surface after filling a molten resin. The invention described in Japanese Patent Application Laid-Open No. 61-279515 is a molding method in which a heating member and a cooling member are provided in a mold, and heating and cooling (heat cycle) are performed after injection filling. [0004] However, each of the above-mentioned prior arts has the following disadvantages. That is, the invention described in the above-mentioned Japanese Patent Publication No. 59-53858 is a molding method in which after a cavity is filled with a molten resin, a molded product is pressed by a fixed amount via a moving core of a mold. [0005] However, as is known, the cooling rate of a molded product during general molding is partially different, and the shrinkage rate of a thick portion of a molded product is larger than that of a thin portion. It is. Therefore, during molding, a situation where the thin portion solidifies quickly occurs. For this reason, in the method in which the molded product is pressed by a fixed amount via the moving core of the mold, the thin portion solidifies quickly during molding, and even when the entire molded product is pressed by the moving core, the thin portion is hardened. Resin does not move because it is solidified. As a result, there is a major drawback in that the thick part is not pressed and "sink" occurs. Furthermore, the above-mentioned invention is a method in which pressure is directly applied to the optical surface of the molded article, and has a drawback that the surface shape is distorted and the surface accuracy is significantly deteriorated. Further, the invention described in Japanese Patent Application Laid-Open No. 61-279515 has a disadvantage that the cycle time is lengthened due to forced heating and cooling. Further, there is a disadvantage that the apparatus becomes complicated and the mold cost is increased. Accordingly, the present invention has been developed in view of the drawbacks of the above-mentioned prior arts, and has a very high precision transferability and is capable of molding a plastic lens having no residual distortion in a short cycle time. To provide an injection molding method. SUMMARY OF THE INVENTION The present invention provides a method for injection molding a plastic lens using an injection mold, which is more thermally conductive than stainless steel as a lens insert for molding a lens surface. Using a lens insert made of a ceramic having a low rate, 1 cm 3 / s of molten resin is injected into the cavity of a mold 5 to 20 ° C. lower than the glass transition temperature of the resin.
The lens insert surface temperatures for molding the filled the lens surface below the glass transition temperature or higher of the resin, the glass
Gate seal at least at the transition temperature
This is a method in which molding is performed for a longer time . According to the present invention, since the lens insert is formed of ceramics having a low thermal conductivity, the surface temperature of the lens insert for molding the lens surface by the heat of the molten resin filled in the cavity is temporarily reduced. (Higher than the glass transition temperature). The high temperature state is maintained longer than the time for performing the gate sealing. Therefore, it is possible to delay the cooling and solidification of the thin portion of the plastic lens, and to reduce the difference in the solidification time from the thick portion of the plastic lens. In addition, since the surface temperature of the lens insert can be kept high, the inside of the resin can be cooled while the resin surface layer is not solidified. Therefore, the force for shrinking the inside of the resin can be compensated for by the deformation of the resin near the surface layer. Then, the force for separating the resin surface layer portion from the mold can be weakened by the amount of the soft resin compared to the related art, and the state in which the resin layer does not sink even at a low pressure can be obtained. Embodiment 1 FIGS. 1 to 6 show this embodiment, FIG. 1 is a cross-sectional view of an injection mold for a plastic lens used in an injection molding method, and FIG. 2 is a cross-section of a molded article. FIGS. 3, 3 and 6 are graphs, and FIGS. 4 and 5 are diagrams showing interference fringes. Reference numeral 1 denotes a movable-side mounting plate, and 2 denotes a fixed-side mounting plate, each of which is fixed to a platen (not shown) of the injection molding machine 3. 4 is a spacer block, 5 is a receiving plate,
Reference numerals 6 denote movable-side mold plates, which are fixed by bolts (not shown), and are integrated with the movable-side mounting plate 1. A fixed-side mold plate 7 is fixed to the fixed-side mounting plate 2 with bolts (not shown). A movable insert 8 is slidably fitted in the movable mold plate 6 in the opening and closing direction of the mold. 10 is a protruding plate,
The movable side insert 8 can be slid via the projecting rod 11 by projecting the projecting plate 10. A fixed-side insert 9 is fitted into the fixed-side mold plate 7, and is screwed to the fixed-side mounting plate 2. The material of the movable-side insert 8 and the fixed-side insert 9 is formed of machinable ceramics (trade name: Macor, manufactured by Ishihara Chemical Co., Ltd.). The thermal conductivity of this material is 0.004 cal / cm · s · ° C. The surface on which the lens surface of the movable insert 8 is formed is R
The convex surface of 30.4 is mirror-finished. The surface on which the lens surface of the fixed-side insert 9 is formed is a concave surface of R540, which is mirror-finished. The mirror surface portion of the lens to be molded is formed by a movable insert 8 and a fixed insert 9, and the outer peripheral portion of the lens is formed by a movable mold plate 6 and a fixed mold plate 7. . In this embodiment, the shape of the obtained molded product is 24 m in outer diameter.
m, center thickness 1 mm, outer peripheral thickness 2.2 mm. In the molding using the mold having the above structure, the transparent polycarbonate resin is melted to about 270 ° C., the mold temperature is 135 ° C. (monitor internal monitor value), the injection rate is 1 cm 3 / s, and the injection rate is 1 cm 3 / s. Time 2.2 seconds, dwell time 4.5 seconds,
The molding was performed with a holding pressure of 240 kgf / cm 2 and a cycle time of 50 seconds. FIG. 3 shows a result of heat transfer analysis of a temperature change of the nest surface corresponding to the rotation center of the lens. As shown in FIG. 3, ceramics having low thermal conductivity (0.00
When 4 cal / cm · s · ° C.) is used as the material, the insert surface temperature rises from 135 ° C. to a maximum of 17 l ° C. In addition, a state in which the temperature is equal to or higher than the glass transition temperature of the resin (145 ° C. or higher) can be maintained for 29 seconds. For comparison, in the case of stainless steel which is usually used as an insert material, the maximum value of the insert surface temperature is 1 unit.
At 52 ° C., the temperature above the glass transition temperature can be maintained for only 2 seconds. That is, when the stainless steel insert is used, the thin portion at the center of the lens is immediately solidified. For this reason, the resin is solidified in a state where the internal pressure of the resin is high, and a difference occurs in the shrinkage ratio with the thick portion, so that good surface accuracy cannot be obtained. In the case of this embodiment, since the state above the glass transition temperature can be sufficiently long (at least longer than the time for gate sealing), the difference in cooling time between the thin portion and the thick portion can be shortened. . In addition, the cooling of the internal resin can be advanced while the resin surface layer is not solidified. Therefore, the force of the internal resin to shrink can be compensated for by the deformation of the resin near the surface layer. That is, the force for separating the resin surface layer portion from the mold can be reduced by the amount of the softer resin than in the conventional case, and the resin can be kept in a state where it cannot be pulled even at a low pressure. In the case of this embodiment, the minimum holding pressure value (a sink limit pressure value) for preventing the optical surface of the molded product from shrinking is 140 kg.
f / cm 2 . Considering molding variations, 240 kg of 100 kgf / cm 2 to shrinkage limit pressure value plus
Molding was performed at f / cm 2 . FIG. 6 shows the relationship between the mold temperature of stainless steel and brass often used as ceramic inserts and inserts, and the sinking limit pressure. In the case of this embodiment, the mold temperature is set to 1
When the temperature is set to 33 ° C. or more, the sinking pressure is rapidly reduced. By setting the mold temperature above this temperature, molding can be performed at an extremely low pressure. FIG. 4 shows the interference fringes of the plastic lens obtained in this embodiment, and FIG. 5 shows the interference fringes obtained by using stainless steel inserts. According to the present embodiment, since molding can be performed at a low pressure and the resin in the cavity can be uniformly cooled, a very high-precision plastic lens can be obtained in a short cycle time. In the present embodiment, Macor (trade name: manufactured by Ishihara Yakuhin Co., Ltd.) was used as the material of the nesting. However, the present invention is not limited to this. : Photon Ceramics Co., Ltd.]. Also,
Similar effects can be obtained by using ceramics having low thermal conductivity such as alumina, silicon nitride, and zirconia. Furthermore, the same effect can be obtained not only in the concave lens molding of the present embodiment but also in the molding of a convex lens. Embodiment 2 FIGS. 7 to 10 show this embodiment, FIG. 7 is a side view of a molded product, FIG. 8 is a plan view of the molded product, FIG. 9 and FIG.
0 is a diagram showing interference fringes. In this embodiment, instead of the movable nest 8 and the fixed nest 9 in the first embodiment, a square movable nest and a fixed nest made of a machinable ceramic material are used. However, the other configuration is the same, and the description of the configuration is omitted. In the molding using the mold having the above-described structure, the transparent acrylic resin is kept at a mold temperature of 95 ° C. (a monitor value inside the mother mold), an injection rate of 0.5 cm 3 / s, an injection time of 2.3 seconds, and the like. The molding was performed with a pressure time of 4 seconds, a holding pressure of 470 kgf / cm 2 , and a cycle time of 50 seconds. FIG. 10 shows interference fringes of the obtained molded article. The interference fringes shown in FIG. 9 are made of a stainless steel insert having the same shape as that of the present embodiment, and a mold temperature of 102 ° C.
It was molded in. Usually, when molding a square shaped product, the cooling state in the long side direction and the short side direction are different,
Asbestos as shown in FIG. 9 is generated. According to this embodiment, the assemblage of a square shaped product can be reduced by the same operation as in the first embodiment. As described above, according to the injection molding method for a plastic lens according to the present invention, the lens insert of the injection molding die for molding the lens surface is made of ceramics having low thermal conductivity. And forming the mold at a temperature of 5 to 20 ° C. lower than the glass transition temperature of the resin, and setting the mold temperature to 1 cm 3 /
s or less, filling the cavity with the molten resin, setting the lens insert surface temperature for molding the lens surface to be equal to or higher than the glass transition point temperature of the resin, and setting the temperature equal to or higher than the glass transition point temperature.
By molding at least longer than the gate sealing time, the internal cooling can proceed while the resin surface layer is not solidified, so that the resin inside the cavity can be uniformly cooled. . As a result, an extremely high-precision plastic lens can be obtained with an inexpensive apparatus and in a short cycle time.
【図面の簡単な説明】 【図１】 実施例１の射出成形用金型の断面図である。 【図２】 実施例１の成形品の断面図である。 【図３】 実施例１のグラフである。 【図４】 実施例１の干渉縞を示す図である。 【図５】 比較例の干渉縞を示す図である。 【図６】 実施例１のグラフである。 【図７】 実施例２の成形品の側面図である。 【図８】 実施例２の成形品の平面図である。 【図９】 比較例の干渉縞を示す図である。 【図１０】 実施例２の干渉縞を示す図である。 【符号の説明】 １ 可動側取付板 ２ 固定側取付板 ３ 射出成形機 ４ スペーサーブロック ５ 受け板 ６ 可動側型板 ７ 固定側型板 ８ 可動側入子 ９ 固定側入子 １０ 突出板 １１ 突出ロッド[Brief description of the drawings] FIG. 1 is a cross-sectional view of an injection mold according to a first embodiment. FIG. 2 is a cross-sectional view of a molded product of Example 1. FIG. 3 is a graph of Example 1. FIG. 4 is a diagram illustrating interference fringes according to the first embodiment. FIG. 5 is a diagram showing interference fringes of a comparative example. FIG. 6 is a graph of Example 1. FIG. 7 is a side view of a molded product of Example 2. FIG. 8 is a plan view of a molded product of Example 2. FIG. 9 is a diagram showing interference fringes of a comparative example. FIG. 10 is a diagram illustrating interference fringes according to the second embodiment. [Explanation of symbols] 1 Movable mounting plate 2 Fixed side mounting plate 3 Injection molding machine 4 Spacer block 5 Receiving plate 6 movable side template 7 Fixed side template 8 Movable nesting 9 Fixed side nesting 10 Projection plate 11 Projection rod
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭62−208919（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−132323（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−193322（ＪＰ，Ａ) 特表 平３−505185（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) B29C 45/26 B29C 45/73 B29D 11/00 ──────────────────────────────────────────────────続 き Continuation of the front page (56) References JP-A-62-208919 (JP, A) JP-A-3-132323 (JP, A) JP-A-3-193322 (JP, A) 505185 (JP, A) (58) Fields investigated (Int. Cl. 7 , DB name) B29C 45/26 B29C 45/73 B29D 11/00
Claims (1)
用いて射出成形するにあたり、レンズ面を成形するレン
ズ入子としてステンレス鋼よりも熱伝導率の低いセラミ
ックスで形成したレンズ入子を用い、樹脂のガラス転移
点温度よりも５〜２０℃低い状態の金型のキャビティ内
に溶融樹脂を１ｃｍ３／ｓ以下で充填して前記レンズ面
を成形するレンズ入子表面温度を前記樹脂のガラス転移
点温度以上とし、このガラス転移点温度以上の状態を少なくともゲートシ
ールする時間よりも長くして 成形することを特徴とする
プラスチックレンズの射出成形方法。(1) In injection molding a plastic lens using an injection mold, a lens insert for molding a lens surface is made of ceramics having lower thermal conductivity than stainless steel. Using the formed lens insert, fill the cavity of the mold with a temperature of 5 to 20 ° C. lower than the glass transition temperature of the resin with the molten resin at 1 cm 3 / s or less to mold the lens surface. The surface temperature is equal to or higher than the glass transition temperature of the resin.
Injection molding a plastic lens, characterized in that the molding is performed for a longer time than the molding time .
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| US6165407A (en) * | 1997-05-28 | 2000-12-26 | Mitsubishi Engineering-Plastics Corp. | Mold assembly for molding thermoplastic resin and method of manufacturing molded article of thermoplastic resin |
| KR100357610B1 (en) * | 2000-11-22 | 2002-10-25 | 현대자동차주식회사 | Plastic mold |
| JP4815898B2 (en) * | 2004-06-29 | 2011-11-16 | コニカミノルタオプト株式会社 | Injection mold and injection molding method |
| JP4972760B2 (en) * | 2004-06-29 | 2012-07-11 | コニカミノルタアドバンストレイヤー株式会社 | Optical element manufacturing method |
| JP5103768B2 (en) * | 2006-03-27 | 2012-12-19 | コニカミノルタアドバンストレイヤー株式会社 | Optical lens injection mold |
| JP5103772B2 (en) * | 2006-03-29 | 2012-12-19 | コニカミノルタアドバンストレイヤー株式会社 | Optical lens injection mold |
| JP2012098074A (en) * | 2010-10-29 | 2012-05-24 | Konica Minolta Opto Inc | Method for producing microchip |
| KR20220093117A (en) * | 2019-11-01 | 2022-07-05 | 시미즈 고우교우 가부시끼가이샤 | Resin-made thin sheet member and manufacturing method thereof |
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