JP3448424B2

JP3448424B2 - マグネトロン

Info

Publication number: JP3448424B2
Application number: JP10708696A
Authority: JP
Inventors: 康裕貝崎; 稔澤田; 八十雄原田
Original assignee: Sanyo Electric Co Ltd
Current assignee: Sanyo Electric Co Ltd
Priority date: 1996-02-01
Filing date: 1996-04-26
Publication date: 2003-09-22
Anticipated expiration: 2016-04-26
Also published as: JPH09270232A

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は電子レンジなどのマ
イクロ波加熱機器などに用いられるマグネトロンに関す
る。さらに詳しくは、マグネトロンの動作時に発生する
高調波などの不要電磁波が出力側から輻射されるのを抑
制し、低雑音化が図られたマグネトロンに関する。

【０００２】

【従来の技術】マイクロ波装置の１つとして電子レンジ
が普及し、世界的に多用されているが、電子レンジから
不要電磁波が輻射されると、ラジオ、テレビや通信機器
などに雑音が入り、正常な動作が妨げられれる。そのた
め、電子レンジからの雑音を防止する必要があるが、電
子レンジからの雑音は、主としてマイクロ波発振源とし
て使用されているマグネトロンから発生する。そしてマ
グネトロンから発生する雑音の主なものは、基本波（マ
グネトロンの本来の発振周波数のマイクロ波で、たとえ
ば２.４５ＧＨｚの電磁波）の整数倍の周波数の電磁波
である高調波であり、その周波数は数十ＧＨｚに至るま
での広帯域となっている。

【０００３】電子レンジなどに用いられるマグネトロン
において、出力側からの高調波の輻射を抑制する従来の
手段としては、たとえば図８に示されるように、出力ア
ンテナリードの近傍にチョーク構造を形成する手段が提
案されている。

【０００４】図８はマグネトロンの本体部の断面説明図
で、１は無酸素銅などからなり真空壁（真空容器の壁
面、以下同じ）の一部となる陽極円筒で、その内周に複
数個のベイン２が放射状に設けられ、各ベイン２は１個
おきに大径および小径のストラップリング３、４により
接続されて、πモード発振の安定化が図られている。陽
極円筒１の両端にはベイン２の先端と陽極円筒１の中心
部に設けられる陰極５との間の作用空間に磁界を集中さ
せるためのポールピース１０、１１がそれぞれ設けられ
ており、これらにより陽極部が形成されている。

【０００５】陰極５は、たとえばトリウムタングステン
線などがコイル状に巻かれたフィラメントからなり、各
ベイン２の先端で囲まれた空間で、陽極円筒１の中心部
に設けられている。そしてその両端にはエンドハット
６、７が固着され、エンドハット６、７はそれぞれ陰極
リード８、９に接続されている。陰極リード８、９はセ
ラミックスなどの絶縁体からなる陰極ステム１９を経て
外部リード２０に接続され、これらにより陰極部が形成
されている。陰極ステム１９は陰極側金属筒１２を介し
て陽極円筒１に固定されている。なお、陰極側金属筒１
２および陰極ステム１９が入力側の真空壁を構成してい
る。

【０００６】ベイン２の１つには出力アンテナリード１
７の一端が電気的に接続され、その他端はポールピース
１１の貫通孔１８、出力側金属筒１３およびセラミック
円筒などからなる絶縁筒１５の中心部を貫通して排気管
１６の封止部で固定されている。この封止部には図示し
ないキャップが被せられる。出力側金属筒１３は陽極円
筒１と直接電気的に接続されており、陽極部で発振した
マイクロ波電力は、出力側金属筒１３の中心軸上を延び
る出力アンテナリード１７を同軸線路として進みその先
端から放射される。この出力側金属筒１３、絶縁筒１
５、および排気管１６が出力側の真空壁を構成してい
る。

【０００７】出力アンテナリード１７を覆う出力側金属
筒１３の内側には、チョーク用金属円筒１４ａ、１４ｂ
が設けられており、波長λの約１／４の長さによるチョ
ーク構造を形成することにより、その波長に対してイン
ピーダンスを無限大にしてその波長の電磁波を遮断する
構造になっている。すなわち、図８に示される例では、
金属円筒１４ａの円筒の長さが第５高調波の波長の約１
／４の長さに合わせられ、金属円筒１４ｂの円筒の長さ
が第３高調波の波長の約１／４の長さに合わせられるこ
とにより、第３および第５高調波の輻射を抑制してい
る。

【０００８】出力アンテナリード側からの高調波の輻射
を抑制する他の方法として、たとえば特開平１−２７６
５４０号公報に記載されているように、出力側金属筒に
第ｎ高調波（ｎは２以上の整数）成分の約１／４波長に
相当する電気長のスロットを有する金属板を設けたり、
実開昭５９−１３０３６０号公報に示されるように、出
力アンテナリードに直接チョーク構造を設けたり、出力
アンテナリードに特定高調波の波長の約１／４の長さの
折り返し部を設けることにより、同様に各高調波の電磁
波の輻射を抑制する方法も用いられている。

【０００９】

【発明が解決しようとする課題】従来のマグネトロンの
不要電磁波の輻射（雑音）の抑制は、衛星放送の帯域
（１１.７〜１２.７ＧＨｚ）と重複する第５高調波（１
２.２５ＧＨｚ）の輻射を抑制することに主眼がおか
れ、前述のように特定の周波数の高調波をチョーク構造
により抑制する方法が採られている。しかし、最近の通
信技術の発達により、通信に使用される周波数帯域は広
がり、現在では１８ＧＨｚまでの広範囲の帯域での雑音
を抑制する必要が生じている。この帯域では、発振周波
数が２.４５ＧＨｚのマグネトロンの第７高調波（１７.
１５ＧＨｚ）までの雑音が含まれることになり、第２〜
７高調波および高調波以外のこの範囲の周波数の雑音の
すべてを抑制する必要がある。

【００１０】このような広帯域の雑音の抑制を従来のチ
ョーク構造で対応しようとすると、それぞれの高調波の
周波数に対応したチョーク構造を形成しなければならな
い。しかし、限られた空間に多くのチョーク構造を多段
に形成することは、その構成が複雑になると共に、個々
のチョークの減衰特性が制約されて十分な抑制効果が得
られない。さらにチョーク間の干渉により、減衰周波数
特性が設計値からずれやすくなる。

【００１１】また、チョーク構造では、図９に周波数に
対する減衰特性が示されるように、設定された周波数
（通常はマグネトロンの高調波の周波数）では大きな減
衰量が得られるが、それ以外の周波数では減衰量が小さ
く、設定された周波数の中間の周波数の不要な電磁波の
輻射に対しては全く効果が得られない。図９は、第２〜
５高調波用の４つのチョーク構造が設けられたマグネト
ロンの周波数に対する減衰特性を示す図で、第２高調波
（４.９ＧＨｚ）、第３高調波（７.３５ＧＨｚ）、第４
高調波（９.８ＧＨｚ）、および第５高調波（１２.２５
ＧＨｚ）の各周波数のところで大きな減衰が生じている
が、その中間の周波数では減衰量が小さいことを示して
いる。

【００１２】本発明は、このような問題を解決するため
になされたもので、従来より考慮されている高調波より
さらに高次の高調波に対しても、かつ、特定の高調波の
抑制だけでなく、広帯域の周波数の全体に亘って、簡単
な構造で不要な電磁波の輻射（雑音）を抑制することが
できるマグネトロンを提供することを目的とする。

【００１３】本発明のさらに他の目的は、前述の不要の
電磁波の輻射を抑制するためのローパスフィルタのイン
ダクタ成分やキャパシタ成分を大きくする手段を提供
し、ローパスフィルタの各成分を最適化してフィルタ特
性を向上させると共に、ローパスフィルタを有するマグ
ネトロンの設計の自由度を向上させることにある。

【００１４】

【課題を解決するための手段】本発明によるマグネトロ
ンは、陽極部と、該陽極部の中心に設けられる陰極部
と、前記陽極部で発振するマイクロ波を導出する出力ア
ンテナリードとを有し、該出力アンテナリードにローパ
スフィルタが形成されているところに特徴がある。

【００１５】ローパスフィルタは通常のインダクタ成分
とキャパシタ成分とからなるＬＣ回路で形成されるフィ
ルタで、インダクタ成分は、たとえば出力アンテナリー
ドのインダクタンスを用いることができ、キャパシタ成
分は、たとえば周囲に陽極部と電気的に接続された出力
側金属筒が設けられている部分の出力アンテナリードに
円盤などの金属板が設けられることにより、該円盤の外
周端と前記出力側金属筒との間に形成されるキャパシタ
ンスを用いることができる。このキャパシタ成分は誘電
体材料がその間に介在されることにより大きくなり、そ
の材料や厚さを選定することにより所望の値に調整され
得る。

【００１６】前記金属板が２枚並んで設けられることに
より、２枚の金属板間の出力アンテナのインダクタンス
および２枚の金属板間に形成されるキャパシタンス、な
らびに各金属板と出力側金属筒間に形成されるキャパシ
タンスにより楕円関数型フィルタが形成され、通過帯域
での減衰量の変化であるリップルが小さくなり、フィル
タ特性が一層向上する。この金属板の数は、スペースの
関係で設けられる限りにおいて、多い程フィルタ特性が
向上するため好ましい。

【００１７】前記フィルタがマグネトロンの基本波の周
波数（たとえば２.４５ＧＨｚ）に対して共振するよう
に、前記出力アンテナリードのインダクタンスおよび金
属板により形成されるキャパシタンスが調整されて前記
金属板が設けられることにより、基本波の減衰は殆ど０
になり、それより高い第２高調波以上の不要電磁波に対
する減衰量は大きくなるため好ましい。

【００１８】ここに基本波とは、マグネトロン本来の発
振周波数のマイクロ波を意味する。

【００１９】出力アンテナリードのインダクタンスを調
整する場合、出力アンテナリードの断面積を部分的に小
さくしたアンテナリード狭窄部が設けられることによ
り、他の電気的特性に影響を与えることなくインダクタ
ンスを大きくすることができる。

【００２０】

【発明の実施の形態】つぎに、図面を参照しながら本発
明のマグネトロンについて説明をする。

【００２１】図１は本発明のマグネトロンの本体部の断
面説明図である。図１において、図８と同じ部分には同
じ符号を付してその説明を省略するが、本発明のマグネ
トロンの構成は、たとえばつぎの構成になっている。す
なわち、真空壁の一部を構成する陽極円筒１の内周に複
数枚のベイン２が放射状に設けられ、そのベイン２の先
端で囲まれた空間の中心部に陰極５が設けられている。
陽極円筒１の両端には、外部に設けられる磁石の磁界を
ベイン２の先端と陰極５との間の作用空間に集中させる
ためのポールピース１０、１１が設けられている。ベイ
ン２の一部には出力アンテナリード１７の一端が電気的
に接続されており、出力アンテナリード１７の他端は一
方のポールピース１１の貫通孔１８を経て陽極円筒１と
離れる方向に延び、その周囲は真空壁を構成する出力側
金属筒１３、セラミックスなどからなる絶縁筒１５およ
び排気管１６などにより覆われて出力部を構成してい
る。

【００２２】図１において、１７ａは出力アンテナリー
ド１７が他の部分より細く形成され、その断面積が小さ
いアンテナリード狭窄部で、２１、２２はローパスフィ
ルタの一部を構成する金属板で、たとえば無酸素銅から
なる円盤である。円盤２１、２２は、出力アンテナリー
ド１７がベイン２から延びて出力側金属筒１３や絶縁筒
（セラミック円筒）１５などの中心部を延びる部分で出
力側金属筒１３と対向する部分に、一体で、または溶接
やロウ付けなどにより、電気的に接続されている。その
ため、円盤２１、２２の外周端と、陽極円筒１と電気的
に接続されている出力側金属筒１３との間にローパスフ
ィルタを構成するキャパシタ成分が形成されている。円
盤２１、２２は出力側金属筒１３と同心状に設けられる
ことにより、均一なキャパシタ成分が形成されるため好
ましい。

【００２３】本発明のマグネトロンでは、図１に示され
るように、出力アンテナリード１７の出力側金属筒１３
で覆われる部分に円盤２１、２２が設けられ、図２にそ
の等価回路が部品の関係と共に示されるように、アンテ
ナリード狭窄部１７ａのインダクタンス（２枚の円盤２
１、２２の間のインダクタンス）Ｌ₁および円盤２１、
２２の外周端と出力側金属筒１３との間に形成されるキ
ャパシタンスＣ₁、両円盤２１、２２間のキャパシタン
スＣ₂を主とするローパスフィルタが形成されているこ
とに特徴がある。

【００２４】出力アンテナリード１７は、マイクロ波に
対してインダクタ成分を有しており、その断面積を小さ
くすることによりインダクタンスが大きくなることが知
られている。出力アンテナリード１７はその断面形状が
円形でも矩形でも構わない。また、たとえば小西良弘に
よる「マイクロ波回路の基礎とその応用」（１９９０年
８月、総合電子出版社発行）の１７９頁にも記載されて
いるように、一般に同軸線路の内軸に円盤を取り付ける
と、内軸と外軸との間に等価キャパシタを形成できるこ
とが知られている。すなわち、図７（ａ）に示される内
軸３１の外径２ａ、外軸３２の内径２ｂの同軸線路の内
軸３１に円盤３３が取り付けられ、ｂ−ａ＝ｂ₀とし、
円盤３３の外周端と外軸３２の内周面との距離をｄとす
ると、ｂ／ａ＝２.３のとき、内軸３１と外軸３２との
間には、図７（ｂ）に示されるように、ｄ／ｂ₀の値に
よって変化するキャパシタンスＣが得られる。したがっ
て、図１に示されるように、出力アンテナリード１７に
円盤２１、２２が設けられ、円盤２１、２２の直径が選
定されることにより、図２に等価回路図が示されるよう
な楕円関数型フィルタが得られ、その共振周波数をマグ
ネトロンの基本波の発振周波数に合わせることができ
る。

【００２５】楕円関数型フィルタの必要とする次数と回
路を構成するインダクタンスおよびキャパシタンスの数
値は、たとえばエー（Ａ）・ビー（Ｂ）・ウィリアムズ
著「電子フィルタ」（マグロウヒル出版（株）、１９９
０年発行、第３版）の９４〜１１０頁に記載されている
ように、サール（Ｓａｌｌ）およびツベルフ（Ｚｖｅｒ
ｅｖ）の数表から得られる。そこで、マグネトロンの基
本波の発振周波数で共振するようなインダクタンスＬ₁
とキャパシタンスＣ₁が得られるように、アンテナリー
ド狭窄部１７ａの太さ、および円盤２１、２２の間隔や
直径が設定されることにより、基本波に対しては減衰し
ないで、第２高調波の４.９ＧＨｚ以上の高い周波数に
対しては大きな減衰特性が得られるローパスフィルタと
して機能する。

【００２６】出力アンテナリード１７のインダクタンス
Ｌ₁は、前述のように、その断面積を小さくすることに
より大きくなる。この出力アンテナリード１７の断面積
は、出力インピーダンスとのマッチングをとる場合に制
約を受けるが、部分的に細くする分には影響が小さい。
そのため、機械的強度が耐えられる範囲でアンテナリー
ド狭窄部１７ａを細くすることができ、所望のインピー
ダンスに設定され得る。機械的強度の関係からは、アン
テナリード狭窄部１７ａの断面が円形の場合、直径が１
ｍｍ以上であることが好ましい。この場合、その断面積
の小さい部分の長さを長くすることにより、インダクタ
ンスＬ₁を大きくすることができる。

【００２７】出力アンテナリード１７により所望のイン
ダクタンスを得るためにその断面積を小さくする場合、
マグネトロンの他の電気的特性に影響しない限り、出力
アンテナリード１７の全体を細くしたり、２枚の円盤２
１、２２の間の全体ではなく、その間の一部のみの出力
アンテナリード１７を細くすることもできる。これらの
場合、楕円関数型フィルタを構成するインダクタンスＬ
₁は、２枚の円盤２１、２２の間の出力アンテナリード
１７のインダクタ成分がインダクタンスＬ₁として作用
する。

【００２８】また、円盤２１、２２と出力側金属筒１３
との間のキャパシタンスＣ₁は前述のように、図７
（ａ）のｄ／ｂ₀すなわち、両者の間隔を狭くする程大
きくなる。しかし、あまり近ずき過ぎると両者間で放電
が発生し、電気特性上好ましくない。そのため、両者の
間隔は１ｍｍ以上設けられることが好ましく、その範囲
でアンテナリード狭窄部１７ａのインダクタンスＬ₁と
共に、基本波に対して共振するキャパシタンスＣ₁が得
られるように円盤２１、２２の直径と２枚の円盤２１、
２２の間隔が設定される。

【００２９】一方、円盤２１、２２と出力側金属筒１３
との間のキャパシタンスＣ₁は、図４に示されるよう
に、円盤２１、２２の先端と出力側金属筒１３との間隙
にセラミックスリーブ２５のような誘電体材料を介在さ
せることにより大きくなる。たとえばセラミックスの比
誘電率は約１０であり、セラミックスリーブ２５を挿入
することにより、同じ間隔でも真空の場合よりキャパシ
タンスは約１０倍になる。しかも、両者間にセラミック
スリーブ２５のような誘電体材料が介在されることによ
り、両者間の放電が抑制され、狭い間隔でも放電が生じ
ることがなく電気特性が劣化しない。しかし、セラミッ
クスリーブ２５の強度の点からその厚さは１ｍｍ程度以
上あることが好ましい。このように、誘電体材料を円盤
２１、２２の円周端と出力側金属筒１３との間隙に介在
させることにより、キャパシタンスＣ₁が大きくなり、
同じ共振周波数を得るのにインダクタンスを小さくする
ことができる。そのため、出力アンテナリード１７の長
さを短くすることができたり、アンテナリード狭窄部１
７ａを太くすることができる。その結果、出力アンテナ
リード１７を短くすることにより、マグネトロンを小形
化することができ低コスト化することができる。さら
に、出力アンテナリード１７を太くすることにより、組
立作業を簡易化することができ、低コスト化することが
できると共に、機械的強度が充分に保たれ信頼性を高く
することができる。

【００３０】前述のセラミックスリーブ２５の取付方法
としては、たとえば円筒状に形成されたセラミックスリ
ーブ２５の外周面にメタライズを施し、出力側金属筒１
３の内周面とロウ材によりロウ付けしたり、接着剤によ
り接着したり、セラミックスリーブ２５を出力側金属筒
１３の内周面に嵌合させ、セラミックスリーブ２５の両
端側から出力側金属筒１３をカシメて挟み込む形で保持
することにより行われる。さらに、出力側金属筒１３の
内周面に誘電体材料を塗布または堆積などにより付着し
てもよい。なお、セラミックスリーブ２５は図４に示さ
れるように、一体の形状でなくても、誘電体材料は円盤
２１、２２の円周端と出力側金属筒１３との間隙部分に
あればよいため、円盤２１の部分と円盤２２の部分とに
別の部品で介在させてもよい。

【００３１】つぎに、図１に示される構造の楕円関数型
フィルタを構成するマグネトロンで、具体的な数値によ
るシミュレーションの結果を示す。たとえば発振周波数
が２.４５ＧＨｚ、出力が８００Ｗ用のマグネトロン
で、円盤２１、２２の厚さが１ｍｍ、直径が１３ｍｍ
（出力側金属筒１３の内径は１６ｍｍ）で、２枚の円盤
２１、２２の間隔を９ｍｍとし、アンテナリード狭窄部
１７ａの直径を１.４ｍｍ（他の出力アンテナリード１
７の太さは直径が４ｍｍ）とした。この出力部の構造の
マグネトロンを電磁界シミュレータで解析すると、図３
に示す減衰特性が得られた。図３からも明らかなよう
に、この構造にすることにより、マグネトロンの基本波
（２.４５ＧＨｚ）に対しては減衰は殆ど０で、第２高
調波（４.９ＧＨｚ）以上の高い周波数に対しては大き
な減衰特性を示すローパスフィルタの機能を呈してい
る。その結果、第７高調波を含む４.５〜１８ＧＨｚま
での広範囲の周波数に対して、不要電磁波の輻射を抑制
することができる。しかも、高調波などの特定周波数の
雑音だけでなく、高調波の間の周波数も含む全体の周波
数に亘って雑音を抑制することができる。

【００３２】図５は、本発明のマグネトロンの他の実施
形態のフィルタ部の等価回路図を部品との関係で示した
図である。図１に示される例では、フィルタを構成する
キャパシタを２枚の金属板（円盤）により形成し、１段
の楕円関数型フィルタを構成したが、図５に示される例
は１枚の円盤２１で最も簡単なＬＣ回路のローパスフィ
ルタを構成したものである。すなわち、図５に示される
出力アンテナリード１７のアンテナリード狭窄部１７ａ
のインダクタンスＬ1 と、円盤２１の外周端と出力側金
属筒１３の内周面との間に形成されるキャパシタンスＣ
1 とがマグネトロンの基本波の発振周波数ｆに対して次
式（１）の関係を満たすように、アンテナリード狭窄部
１７ａの太さと円盤２１の直径が設定されれば、基本波
に対しては共振し、それより高い周波数に対しては減衰
量が増大するローパスフィルタを構成する。

【００３３】ｆ＝１／｛２π（Ｌ₁Ｃ₁）^1/2｝（１）この構造では、共振周波数より高い周波数に対する減衰
特性の変化がなだらかで、楕円関数型フィルタのような
急速に減衰量が大きくなるという特性には劣るが、高次
の高調波などに対しては十分な減衰量が得られ、簡単な
構造で確実に高い周波数の不要輻射を抑制することがで
きる。なお、図４に示されるように、円盤２１と出力側
金属筒１３との間隙に誘電体材料が介在されれば、その
間のキャパシタンスＣ₁が大きくなることは前述と同様
である。

【００３４】図６は、本発明のマグネトロンのさらに他
の実施形態のフィルタ部の等価回路図を部品との関係で
示した図である。この例は、金属板（円盤２１、２２、
２３）を３枚使用したもので、２段の楕円関数型フィル
タが構成されていることに特徴がある。この構造におい
ても、マグネトロンの基本波の発振周波数に対して共振
するように、インダクタンスＬ1 およびキャパシタンス
Ｃ1 、Ｃ2 、Ｃ3 が設定されるようにアンテナリード狭
窄部１７ａの太さや円盤２１、２２、２３の直径、間隔
などが決定される。ここで、Ｃ2 は円盤２１と２２およ
び円盤２２と２３それぞれの間のキャパシタンス、Ｃ3
は真ん中の円盤２３と出力側金属筒１３との間のキャパ
シタンス（通常外側の２枚の円盤２１、２２によりそれ
ぞれ形成されるキャパシタンスＣ1 とは異なる値にな
る）である。なお、図６では円盤２１、２２、２３を設
ける全体の長さが図２の円盤が２枚の場合と同じ程度に
書かれているが、基本波に対して共振周波数を得るため
に必要なＬ1 になるように円盤２１、２２、２３の間隔
は設定され、アンテナリード狭窄部１７ａの太さとの関
係で、フィルタ部の全体の長さは長くなることがある。

【００３５】図６に示される構造によれば、図３に示さ
れる減衰特性図で、通過帯域である基本波の周波数近傍
でのリップル（図３のＡ部参照）の数が多くなってその
振幅が小さくなり、減衰特性が向上するため好ましい。
この円盤の数が多くなればなる程その傾向は大きくな
り、マグネトロンの出力アンテナリードの長さが許す範
囲で、円盤の数を多くすることが好ましい。

【００３６】

【発明の効果】本発明のマグネトロンによれば、出力ア
ンテナリードにローパスフィルタが設けられているた
め、マグネトロンの基本波より高い周波数の不要電磁波
の輻射を広範囲に亘って安定して抑制することできる。
また、マグネトロンの基本波の発振周波数に対して共振
させることにより、基本波に対しては減衰を殆ど０にす
ることができる。しかも、特定の周波数における電磁波
の輻射を抑制するものではないため、広い範囲の周波数
帯域の全体において、確実に不要電磁波の輻射（雑音）
を抑制することができる。

【００３７】さらに、本発明によれば、特定の周波数ご
とに抑制するための多段の構造を設ける必要がなく、し
かもチョーク構造のように部品の寸法公差による周波数
特性の変動も小さい。そのため、構造が簡単で、組立工
程を簡易化することができ、安価に製造することができ
る。

【００３８】その結果、マグネトロン、ひいては電子レ
ンジなどのマイクロ波加熱機器などのコストダウンを達
成することができると共に、家庭で電子レンジなどのマ
イクロ波加熱機器を使用しても衛星テレビや通信機器な
どに雑音が入り、通信システムを妨害することがない。
また、たとえばマイクロ波加熱用のマグネトロンの第７
高調波（１７.１５ＧＨｚ）のような高周波に対しても
確実にその雑音の発生を抑制することができ、最近の通
信システムの発展に伴う高周波数化による周波数の高い
新規の通信システムに対しても有効にその妨害を排除す
ることができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明のマグネトロンの一実施形態の本体部の
断面説明図である。

【図２】図１のマグネトロンのフィルタ部の等価回路図
である。

【図３】図１のマグネトロンの出力の周波数に対する減
衰特性を示す図である。

【図４】本発明のマグネトロンの他の実施形態の出力ア
ンテナ部の断面説明図である。

【図５】本発明のマグネトロンの他の実施形態のフィル
タ部の等価回路図である。

【図６】本発明のマグネトロンのさらに他の形態のフィ
ルタ部の等価回路図である。

【図７】同軸線路におけるキャパシタの形成の説明図で
ある。

【図８】従来のマグネトロンの本体部の断面説明図であ
る。

【図９】従来の多段のチョーク構造が設けられたマグネ
トロンの周波数に対する減衰特性を示す図である。

【符号の説明】

１陽極円筒２ベイン５陰極１３出力側金属筒１７出力アンテナリード１７ａアンテナリード狭窄部２１、２２円盤２５セラミックスリーブ

フロントページの続き (56)参考文献特開平７−235803（ＪＰ，Ａ) 実開昭63−187255（ＪＰ，Ｕ) (58)調査した分野(Int.Cl.⁷，ＤＢ名) H01J 23/54 H01J 23/40 H01P 1/202

Claims

(57)【特許請求の範囲】

【請求項１】陽極部と、該陽極部の中心に設けられる陰極部と、前記陽極部で発振するマイクロ波を導出する出力アンテ
ナリードと、前記出力アンテナリードの一部の周囲に、前記陽極部と
電気的に接続され真空壁の一部とする出力側金属筒とを
有し、前記出力アンテナリードに電気的に接続された少なくと
も２つの金属板と前記出力側金属筒との間、および前記
少なくとも２つの金属板間に楕円関数型フィルタを構成
するキャパシタ成分が形成されることを特徴としたマグ
ネトロン。
【請求項２】前記金属板の先端と前記出力側金属筒と
の間に誘電体材料が介在されてなる請求項１記載のマグ
ネトロン。
【請求項３】前記金属板の近傍の前記出力アンテナリ
ードに該出力アンテナリードの断面積を小さくしたアン
テナリード狭窄部が設けられてなる請求項１または２記
載のマグネトロン。